JPH11173362A - 油圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 伸長行程から圧縮行程への切り換え時に、作
動油の流れをスムースにして減衰特性を安定化できると
ともに、油圧緩衝器の特性に硬さが発生しないようにで
きること。 【解決手段】 シリンダ１２内にピストンロッドが摺動
自在に挿入され、このピストンロッドの先端に第１減衰
力発生機構を設けたピストンが取り付けられ、作動油を
充填するシリンダ内油室が上記ピストンにてロッド側室
とピストン側室１６Ａとに区画され、シリンダ外部に配
設されたリザーバタンク４４内のリザーバ室４５とピス
トン側室とが連通路を介して連通され、この連通路に第
２減衰力発生機構９が設けられた油圧緩衝器１０におい
て、上記連通路は圧側連通路４２及び伸側連通路４３に
て構成され、圧側連通路に第２減衰力発生機構の圧側バ
ルブ機構部５３が、伸側連通路に第２減衰力発生機構の
伸側バルブ機構部５４がそれぞれ配設されたものであ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動二輪車等の後
輪側懸架装置又は自動四輪車の懸架装置を構成する油圧
緩衝器に関する。

【０００２】

【従来の技術】このような油圧緩衝器として、実開平３
−２９７３８号公報に開示されたものがある。この公報
記載の油圧緩衝器は、シリンダ内油室とタンク側油室を
連通する連通路に減衰力発生機構を設け、この減衰力発
生機構はバルブケース内に内筒を設け、バルブケースの
内周に隙間通路を形成し、内筒内に管内通路を形成し、
これら独立した管内通路と隙間通路とに圧側バルブと伸
側バルブとをそれぞれ配置し、伸側バルブは内筒の端面
シート部に直接開閉自在に配設したノンリターンバルブ
からなっている。

【０００３】油圧緩衝器の圧縮時には、ピストンロッド
のシリンダ内への進入体積相当分の作動油が連通路を通
り、内筒内の管内通路を通り、圧側バルブを撓み変形さ
せて圧縮時の減衰力を発生し、タンク側油室内に流れ、
ブラダがピストンロッドの進入体積相当分収縮する。ま
た、油圧緩衝器の伸長時には、ピストンロッドがシリン
ダ内から退出した退出体積相当分だけブラダが膨張し
て、作動油がタンク側油室内から内筒外周の隙間通路を
通り、内筒の端面シート部に配設されたノンリターンバ
ルブを開き、連通路を通ってシリンダ内油室内へ還流す
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、この油圧緩
衝器では圧縮行程及び伸長行程において、作動油はとも
にシリンダ内油室とタンク側油室とを連通する連通路を
通るので、伸長行程から圧縮行程への切り換え時に、連
通路内の作動油には伸長行程時におけるブラダの膨張に
より、タンク側油室からシリンダ内油室に戻る方向に慣
性力が作用しているので、急激な圧縮行程への切り返し
時には連通路内で作動油が衝突して乱流が発生し、油圧
緩衝器の減衰特性が不安定となってしまう。

【０００５】また、伸長行程から圧縮行程への急激な切
り換え時には、上述のように連通路を流れる作動油にシ
リンダ内油室へ戻る方向の慣性力が作用しているので、
連通路内での作動油の流れの切り返しに応答遅れが発生
し、シリンダ内油室の内圧が上昇して、油圧緩衝器の特
性に硬さが出てしまう。

【０００６】本発明の課題は、上述の事情を考慮してな
されたものであり、伸長行程から圧縮行程への切り換え
時に、作動油の流れをスムースにして減衰特性を安定化
できるとともに、硬さが発生しないようにできる油圧緩
衝器を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
シリンダ内にピストンロッドが摺動自在に挿入され、こ
のピストンロッドの先端に第１減衰力発生機構を設けた
ピストンが取り付けられ、作動油を充填するシリンダ内
油室が上記ピストンにてロッド側室とピストン側室に区
画され、シリンダ外部に配置されたリザーバタンク内の
リザーバ室と上記ピストン側室とが連通路を介して連通
され、この連通路に第２減衰力発生機構が設けられた油
圧緩衝器において、上記連通路は、圧側連通路及び伸側
連通路にて構成され、上記圧側連通路に上記第２減衰力
発生機構の圧側バルブ機構部が、上記伸側連通路に上記
第２減衰力発生機構の伸側バルブ機構部がそれぞれ配設
されたものである。

【０００８】請求項２記載の発明は、請求項１に記載の
発明において、上記伸側連通路は、リザーバタンクのリ
ザーバ室からシリンダのピストン側室へ流れる作動油
を、上記ピストン側室内でシリンダ内周面に沿う渦流と
するように形成されたものである。

【０００９】請求項３記載の発明は、請求項１に記載の
発明において、上記圧側連通路及び上記伸側連通路にお
けるピストン側室側の開口がともに、シリンダ内周の一
方の半円側周面に形成され、リザーバタンクのリザーバ
室から上記伸側連通路を経て上記ピストン側室へ導入さ
れる作動油が、上記シリンダ内周の他方の半円側周面に
沿って流れる渦流となって上記圧側連通路へ導出可能に
構成されたものである。

【００１０】請求項４記載の発明は、請求項１〜３のい
ずれかに記載の発明において、上記ピストンには伸側流
路と圧側流路が貫通して形成され、上記伸側流路の開口
端に伸側バルブが、上記圧側流路の開口端に圧側バルブ
がそれぞれ設けられ、上記伸側流路が、上記ピストンの
周方向で上記伸側バルブに対し同一方向に、かつ、伸側
連通路にて発生される渦流と同一円周方向の渦流を発生
させるように傾斜して形成されたものである。

【００１１】請求項１に記載の発明によれば、シリンダ
内のピストン側室とリザーバタンク内のリザーバ室を圧
側連通路及び伸側連通路を介して連通し、圧側連通路に
圧側バルブ機構部を設け、伸側連通路に伸側バルブ機構
部を設けたので、油圧緩衝器が伸長行程から圧縮行程に
切り換わる際に、ピストン側室の作動油は圧側連通路か
ら圧側バルブ機構部を経てリザーバ室へ流れることがで
きるので、伸側連通路からピストン側室に還流する作動
油と衝突することがなく、作動油の流れが安定となっ
て、これに基づく減衰特性、特に圧側減衰特性を安定化
できる。

【００１２】また、油圧緩衝器の圧縮行程では、ピスト
ン側室の作動油が圧側連通路を通ってリザーバ室へ流
れ、伸長行程では、リザーバ室の作動油が伸側連通路を
通ってピストン側室へ流れるので、伸長行程から圧縮行
程への切り換え時に、ピストン側室から圧側連通路へ向
かう作動油に、伸側連通路を経てピストン側室へ還流す
る作動油の慣性力が影響を与えず、従って、このピスト
ン側室から圧側連通路へ向かう作動油に応答遅れが発生
せず、ピストン側室の内圧が適正化されて、油圧緩衝器
の特性に硬さが発生しない。

【００１３】請求項２または３に記載の発明によれば、
ピストン側室とリザーバ室を連通する伸側連通路が、こ
の伸側連通路から流れる作動油をピストン側室の内周面
に沿う渦流とするように形成されたので、油圧緩衝器の
伸長行程において、ピストン側室での作動油の流れがシ
リンダの内周面に沿って一方向となる。このため、伸長
行程から圧縮行程への切り換え時に、作動油をピストン
側室から圧側連通路へ円滑に導くことができ、このとき
の圧側減衰特性を更に安定化できるとともに、ピストン
側室の内圧の上昇も良好に防止できるので油圧緩衝器の
特性の硬さの発生を一層防止できる。

【００１４】請求項４に記載の発明によれば、上記ピス
トンに伸側流路と圧側流路が形成され、伸側流路の開口
端に伸側バルブ、が圧側流路の開口端に圧側バルブがそ
れぞれ設けられ、伸側流路が、ピストンの周方向で伸側
バルブに対し同一方向に、かつ、伸側連通路にて発生さ
れる渦流と同一円周方向の渦流を発生させるように傾斜
して形成されたので、油圧緩衝器の伸長行程においてピ
ストン側室で渦流の発生が促進され、伸長行程から圧縮
行程への切り換え時に、ピストン側室内の作動油を圧側
連通路へより一層円滑に導出させることができる。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。

【００１６】図１は、本発明に係る油圧緩衝器の一実施
の形態の一部を破断して示す側断面図である。図１に示
すように、自動二輪車に使用される油圧緩衝器１０は、
懸架ばね１１と一体化されて後輪側懸架装置を構成し、
この後輪側懸架装置が車体側と車軸側に配置される。懸
架ばね１１が路面からの衝撃を吸収し、油圧緩衝器１０
が後輪側懸架装置の振動を減衰して車体を制振させる。
図１はこの油圧緩衝器１０の最伸長状態を示す。

【００１７】油圧緩衝器１０は、シングルチューブから
なるシリンダ１２内に作動油が充填されるとともに、ピ
ストン１４が摺動自在に配設され、このピストン１４が
ピストンロッド１５の一端に結合して構成される。シリ
ンダ１２は、一端がシリンダブロック２３として形成さ
れて閉塞され、他端に配設されたロッドガイド２４がこ
の他端を液密に閉塞可能とする。また、ピストンロッド
１５の他端側は、ロッドガイド２４を貫通してシリンダ
１２の外部へ延出される。更に、上記ピストン１４にて
シリンダ１２内が、ピストンロッド１５を収容するロッ
ド側室１６Ｂと、ピストンロッド１５を収容しないピス
トン側室１６Ａとに区画される。

【００１８】ピストンロッド１５の一端部に、図２にも
示すようにピストンホルダ１７が螺合固定され、このピ
ストンホルダ１７がピストン１４の中央位置を貫通す
る。ピストンホルダ１７は油圧緩衝器１０の最伸長状態
において、ロッドガイド２４に嵌装されたリバウンドラ
バー１３に当接し、油圧緩衝器１０の最大ストロークが
規制される。

【００１９】上記ピストン１４には、ピストンホルダ１
７の周囲に、それぞれ複数の伸側流路１８と圧側流路１
９とが交互に貫通して穿設される。ピストン１４の一端
面に伸側流路１８の開口端を閉止可能とする伸側バルブ
２０が配設され、ピストン１４の他端面に、圧側流路１
９の開口端を閉止可能とする圧側バルブ２１が配設され
る。更に、伸側バルブ２０、圧側バルブ２１のそれぞれ
の背面側にバルブストッパ２５、２６が配設され、この
バルブストッパ２５とナット２２との間に伸側サブバル
ブ２７が配設される。伸側バルブ２０、圧側バルブ２
１、伸側サブバルブ２７、バルブストッパ２５及び２６
は、ピストンホルダ１７に貫通されて、ナット２２によ
りピストンホルダ１７に挟持されて一体化される。

【００２０】ピストンロッド１５及びピストンホルダ１
７は中空形状に形成され、更に、ピストンホルダ１７に
は、ピストンホルダ中空部２８に連通して通路２９が形
成される。また、ナット２２にはピストンホルダ中空部
２８に連通するナット通路３０が穿設される。このナッ
ト通路３０の開口が上記伸側サブバルブ２７にて閉止可
能とされる。

【００２１】ピストンホルダ中空部２８とピストンロッ
ド１５のピストンロッド中空部３１との境界部に伸側ニ
ードル弁３２が収容される。この伸側ニードル弁３２
は、ニードル弁アジャスト機構３３の操作によりピスト
ンホルダ１７との間に形成されるオリフィス３４の流路
面積を変更可能とする。ピストンホルダ１７の通路２
９、オリフィス３４、ピストンホルダ中空部２８及びナ
ット通路３０を経て、ロッド側室１６Ｂとピストン側室
１６Ａとが連通可能とされる。

【００２２】上記伸側バルブ２０、圧側バルブ２１、伸
側サブバルブ２７、伸側ニードル弁３２及びニードル弁
アジャスト機構３３を有して第１減衰力発生機構８が構
成される。

【００２３】つまり、油圧緩衝器１０の圧縮行程では、
ピストン側室１６Ａ内の作動油がピストン１４の圧側流
路１９を流れ、圧側バルブ２１を撓み変形させてロッド
側室１６Ｂ内へ流入し、このロッド側室１６Ｂ内の負圧
を解消する。作動油が圧側バルブ２１を撓み変形させる
ときに圧側減衰力が発生する。

【００２４】また、油圧緩衝器１０の伸長行程では、シ
リンダ１２に対するピストン１４の相対速度が微低速或
いは低速のとき、ロッド側室１６Ｂ内の作動油が通路２
９、伸側ニードル弁３２のオリフィス３４、ピストンホ
ルダ２８及びナット通路３０を経、伸側サブバルブ２７
を撓み変形させてピストン側室１６Ａ内へ流入する。上
記相対速度が微低速のときには、作動油が伸側サブバル
ブ２７を撓み変形させるときに伸側微低速時の減衰力が
発生する。また、上記相対速度が低速度のときには、作
動油がオリフィス３４を通るときに伸側低速時の減衰力
が発生する。

【００２５】更に、油圧緩衝器１０の伸長行程で、シリ
ンダ１２に対するピストン１４の相対速度が中高速のと
きには、ロッド側室１６Ｂ内の作動油がピストン１４の
伸側流路１８を通って伸側バルブ２０を撓み変形させ、
ピストン側室１６Ａ内へ流入する。作動油が伸側バルブ
２０を撓み変形させるときに伸側中高速時の減衰力が発
生する。

【００２６】また、上記ニードル弁アジャスト機構３３
は、ピストンロッド中空部３１内に収容された第１スト
ッパ３５、第２ストッパ３６、第３ストッパ３７及びア
ジャストスプリング３２Ａ、並びに図１に示す操作ロッ
ド３８及び伸側ニードル弁アジャスタ３９を備えて構成
される。伸側ニードル弁アジャスタ３９は、ピストンロ
ッド１５の他端に螺合固定された車軸ブラケット４０内
に配設され、嵌合ピース４１を介して操作ロッド３８の
基端部に回転一体に、かつ軸方向移動可能に嵌合され
る。また、操作ロッド３８は、ピストンロッド１５の内
周に嵌合される。

【００２７】更に、図２に示すように、第１ストッパ３
５は、伸側ニードル弁３２の基端フランジ部に軸方向に
移動自在に係止された状態で、第２ストッパ３６の内周
に螺合され、この第２ストッパ３６と伸側ニードル弁３
２の基端部との間に、上記アジャストスプリング３２Ａ
が介在される。第３ストッパ３７は、作動油の圧力及び
アジャストスプリング３２Ａの付勢力によって第２スト
ッパ３６と操作ロッド３８に当接される。

【００２８】上記伸側ニードル弁アジャスタ３９を回転
操作することにより、操作ロッド３８が軸方向に進退移
動し、第３ストッパ３７、第２ストッパ３６及びアジャ
ストスプリング３２Ａを介して伸側ニードル弁３２を軸
方向に移動させ、これによりオリフィス３４の流路面積
を変更して、伸側低速時の減衰力が調整される。

【００２９】図１及び図３に示すように、シリンダ１２
のピストン側室１６Ａは、圧側連通路４２及び伸側連通
路４３を介してリザーバタンク４４のリザーバ室４５に
連通される。このリザーバタンク４４は、油圧緩衝器１
０の圧縮又は伸長行程で、シリンダ１２内へ進入又は退
出するピストンロッド１５の体積相当分の作動油を補償
する機能を有する。

【００３０】リザーバタンク４４は、タンクハウジング
４６内にゴム製のブラダ４７が配設されて構成され、こ
のブラダ４７により、作動油が充填される上記リザーバ
室４５と、加圧気体が充填されるガス室４８とに区画さ
れる。タンクハウジング４６の開口は、タンクキャップ
４９により閉塞されるとともに、このタンクキャップ４
９とタンクハウジング４６とにブラダ４７の一端部が挟
持されて支持される。また、タンクキャップ４９には、
ガス室４８へ加圧気体を供給するためのバルブ５０が装
着されている。

【００３１】リザーバタンク４４は、タンクハウジング
４６のタンクブロック５１が取付ボルト５２を用いてシ
リンダ１２のシリンダブロック２３に結合され、これら
のシリンダブロック２３及びタンクブロック５１に上記
圧側連通路４２及び伸側連通路４３が、例えば穿設して
形成される。これらの圧側連通路４２及び伸側連通路４
３におけるシリンダブロック２３とタンクブロック５１
との接合個所４２Ａ，４３Ａは大径に形成されて、シリ
ンダブロック２３とタンクブロック５１との結合時の寸
法誤差によっても、圧側連通路４２、伸側連通路４３の
それぞれの結合部分の流路面積が適正に確保される。

【００３２】この圧側連通路４２のタンクブロック５１
側に圧側バルブ機構部５３が、また、図３に示すよう
に、伸側連通路４３のタンクブロック５１側に伸側バル
ブ機構部５４がそれぞれ配設され、これらの圧側バルブ
機構部５３及び伸側バルブ機構部５４にて第２減衰力発
生機構９が構成される。

【００３３】圧側バルブ機構部５３は、図２及び図４に
示すように、圧側隔壁部材５５、圧側バルブ５６、圧側
ニードル弁５７、及び圧側サブバルブ５８を有して構成
される。

【００３４】圧側隔壁部材５５は、中空形状のホルダピ
ース５９に挿通されて配設される。一方、タンクブロッ
ク５１には、アウタプラグ６０が螺合固定され、このア
ウタプラグ６０の内周にインナプラグ６１が螺合固定さ
れる。上記ホルダピース５９は、基端部がインナプラグ
６１の内周に螺合固定されてタンクブロック５１に支持
される。また、インナプラグ６１は中空形状に形成され
る。

【００３５】圧側隔壁部材５５には、軸方向に貫通する
圧側流路６２が、圧側隔壁部材５５の周方向に複数穿設
される。そして、圧側隔壁部材５５のアウタプラグ６０
側端面に、圧側流路６２の開口端を閉止可能とする圧側
バルブ５６が配設される。この圧側バルブ５６の背面側
にバルブストッパ６３が配設され、このバルブストッパ
６３と、ホルダピース５９の外周に嵌装されたアウタピ
ース６４との間に、バルブシート６５を介して圧側サブ
バルブ５８が配設される。上記圧側隔壁部材５５、圧側
バルブ５６、バルブストッパ６３、圧側サブバルブ５
８、バルブシート６５及びアウタピース６４は、ホルダ
ピース５９に貫通され、ナット６６を用いてこのホルダ
ピース５９に一体化される。圧側隔壁部材５５の圧側流
路６２、及び圧側隔壁部材５５にて区画された圧側バル
ブ室８０を介して、伸側連通路４２とリザーバタンク４
４のリザーバ室４５とが連通可能とされる。

【００３６】上記圧側バルブ５６の背面は、バルブ押え
６７を介しバルブスプリング６８により支持される。こ
のバルブスプリング６８の他端は、バルブシート６９を
介し、アウタプラグ６０に貫通配置されたアジャストピ
ン７０に当接する。このアジャストピン７０が、インナ
プラグ６１の外周に螺合された圧側バルブアジャスタ７
１に当接支持される。この圧側バルブアジャスタ７１
は、インナプラグ６１との間に介在されたクリック機構
７２により微少角度間欠回転可能に設けられる。従っ
て、圧側バルブアジャスタ７１を回転操作することによ
りアジャストピン７０が軸方向に移動し、バルブスプリ
ング６８が伸縮して、バルブ押え６７を介し圧側バルブ
５６へ付与されるばね力が変更され、これにより圧側バ
ルブ５６の開弁圧が調整可能とされる。

【００３７】上記圧側ニードル弁５７は、ホルダピース
５９のホルダピース中空部７３内に収容され、インナプ
ラグ６１内に収容されたアジャストロッド７４に回転一
体に、かつ軸方向に移動可能に連結される。このアジャ
ストロッド７４に圧側ニードル弁アジャスタ７５が結合
され、この圧側ニードル弁アジャスタ７５は、インナプ
ラグ６１との間に介在されたクリック機構７６により、
微少角度間欠回転可能に設けられる。従って、圧側ニー
ドル弁アジャスタ７５を回転操作させることにより、ア
ジャストロッド７４を介し、圧側ニードル弁５７は、ホ
ルダピース５９との間に形成されたオリフィス７７の流
路面積を変更可能とする。ホルダピース中空部７３、オ
リフィス７７、ホルダピース５９の通路７８、アウタピ
ース６４の通路７９、及び圧側バルブ室８０を経て、圧
側連通路４２とリザーバタンク４４のリザーバ室４５と
が連通可能とされる。

【００３８】油圧緩衝器１０の圧縮行程では、図１及び
図２に示すように、シリンダ１２内にピストンロッド１
５が進入するので、この進入体積相当分の作動油がピス
トン側室１６Ａから圧側連通路４２を経て圧側バルブ機
構部５３の作用でリザーバタンク４４のリザーバ室４５
へ排出される。

【００３９】つまり、シリンダ１２に対するピストン１
４の相対速度が微低速又は低速のとき、ピストンロッド
１５のシリンダ１２内への進入体積相当分の作動油は圧
側連通路４２を通り、ホルダピース中空部７３、圧側ニ
ードル弁５７のオリフィス７７、ホルダピース５９の通
路７８及びアウタピース６４の通路７９を通り、圧側サ
ブバルブ５８を撓み変形させて圧側バルブ室８０Ａへ至
り、この圧側バルブ室８０Ａからリザーバ室４５へ流れ
る。上記相対速度が微低速のときには、作動油が圧側サ
ブバルブ５８を撓み変形させるときに圧側微低速時の減
衰力が発生し、又、上記相対速度が低速のときには、作
動油がオリフィス７７を通るときに圧側低速時の減衰力
が発生する。また、シリンダ１２に対するピストン１４
の相対速度が中高速のとき、ピストンロッド１５のシリ
ンダ１２内への進入体積相当分の作動油は圧側連通路４
２を通り、圧側隔壁部材５５の圧側流路６２を通って圧
側バルブ５６を撓み変形させ、圧側バルブ室８０Ａを経
てリザーバ室４５へ流れる。作動油が圧側バルブ５６を
撓み変形させるときに圧側中高速時の減衰力が発生す
る。 圧側ニードル弁５７のオリフィス７７にて発生す
る圧側低速時の減衰力は、圧側ニードル弁アジャスタ７
５を回転操作し、圧側ニードル弁５７によりオリフィス
７７の流路面積を変更することによって調整される。ま
た、圧側バルブ５６にて発生する圧側中高速時の減衰力
は、圧側バルブアジャスタ７１を回転操作し、バルブス
プリング６８のばね力を変更して圧側バルブ５６の開弁
圧を変更することにより調整される。

【００４０】一方、上記伸側バルブ機構部５４は、図３
に示すように、伸側隔壁部材８０、伸側バルブ８１及び
バルブストッパ８２がホルダボルト８３に順次貫通さ
れ、このホルダボルト８３にナット８４が螺合されて、
伸側隔壁部材８０、伸側バルブ８１及びバルブストッパ
８２がホルダボルト８３に一体化されたものであり、こ
のホルダボルト８３がタンクブロック５１に螺合固定さ
れる。図３中の符号８５はシムである。

【００４１】伸側隔壁部材８０には、軸方向に貫通する
伸側流路８６が、周方向に複数穿設される。また、バル
ブストッパ８２は、図６に示すように、ホルダボルト８
３への配設状態で伸側バルブ８１側へ突出するバルブ押
え部８７が一体形成され、このバルブ押え部８７が伸側
バルブ８１の内側部分８１Ａ（後述）を押圧可能とす
る。

【００４２】また、伸側バルブ８１は、図５に示すよう
に、中央部にボルト挿通孔８８を備えた円板形状であ
り、このボルト挿通孔８８と外周縁との半径方向略中央
位置に切欠部８９が形成されたものである。この切欠部
８９は略円弧形状であり、伸側バルブ８１における切欠
部８９の内側部分８１Ａと外側部分８１Ｂとが、切欠部
８９のない連続部分８１Ｃにおいて繋がっている。伸側
バルブ８１の内側部分８１Ａが、バルブストッパ８２の
バルブ押え部８７と圧側隔壁部材８０との間に挟持さ
れ、また、外側部分８１Ｂが伸側隔壁部材８０の伸側流
路８６を閉止可能とする。上記切欠部８９の形成によ
り、伸側バルブ８１の外側部分８１Ｂが内側部分８１Ａ
に対し撓み易く構成されて、この伸側バルブ８１はチェ
ックバルブとして機能する。

【００４３】油圧緩衝器１０の伸長行程では、図１に示
すように、シリンダ１２内からピストンロッド１５が退
出し、そのピストンロッド１５の退出体積相当分の作動
油が、図３に示すように、リザーバタンク４４のリザー
バ室４５から伸側隔壁部材８０の伸側流路８６へ至り、
伸側バルブ８１を開弁し、伸側連通路４３を通ってシリ
ンダ１２のピストン側室１６Ａ内へ流れ、このピストン
側室１６Ａ内の負圧を解消する。

【００４４】従って、図１に示すように、上述の第１減
衰力発生機構８及び第２減衰力発生機構９を備えた油圧
緩衝器１０においては、圧縮行程で、シリンダ１２のピ
ストン側室１６Ａ内の作動油が第１減衰力発生機構８を
経てロッド側室１６Ｂ内へ流れて、このロッド側室１６
Ｂ内の負圧が解消されるとともに、第１減衰力発生機構
８の圧側バルブ２１により圧側減衰力が発生する。と同
時に、シリンダ１２内へ進入するピストンロッド１５の
進入体積相当分の作動油が、ピストン側室１６Ａから圧
側連通路４２を通り第２減衰力発生機構９の圧側バルブ
機構部５３を経てリザーバタンク４４のリザーバ室４５
内へ排出される。シリンダ１２に対するピストン１４の
相対速度が微低速のときには圧側バルブ機構部５３の圧
側サブバルブ５８にて圧側微低速時の減衰力が発生し、
上記相対速度が低速のときには、圧側バルブ機構部５３
における圧側ニードル弁５７のオリフィス７７にて圧側
低速時の減衰力が発生し、上記相対速度が中高速のとき
には、圧側バルブ機構５３の圧側バルブ５６にて圧側中
高速時の減衰力が発生する。

【００４５】油圧緩衝器１０の伸長行程においては、シ
リンダ１２のロッド側室１６Ｂ内の作動油が第１減衰力
発生機構８を経てピストン側室１６Ａ内へ流れる。シリ
ンダ１２に対するピストン１４の相対速度が微低速のと
きには第１減衰力発生機構８の伸側サブバルブ２７にて
伸側微低速時の減衰力が発生し、上記相対速度が低速の
ときには第１減衰力発生機構８における伸側ニードル弁
３２のオリフィス３４にて伸側低速時の減衰力が発生
し、上記相対速度が中高速のときには第１減衰力発生機
構８の伸側バルブ２０にて伸側中高速時の減衰力が発生
する。と同時に、この油圧緩衝器１０の伸長行程におい
ては、シリンダ１２から退出するピストンロッド１５の
体積相当分の作動油が、リザーバタンク４４のリザーバ
室４５から第２減衰力発生機構９における伸側バルブ機
構５４の伸側バルブ８１を開弁させ、伸側連通路４３を
通り、シリンダ１２のピストン側室１６Ａ内へ流れてこ
のピストン側室１６Ａ内の負圧を解消する。

【００４６】ところで、前述の懸架ばね１１は、図１に
示すように、一端が、車軸ブラケット４０に装着された
第１ばね受け９１を介してピストンロッド１５に支持さ
れ、他端が、第２ばね受け９２及び車高調整機構９０を
介してシリンダ１２に支持される。符号９４は、ピスト
ンロッド１５を保護するダストブーツを示す。

【００４７】上記車高調整機構９０は、図２に示すよう
に、シリンダ１２のシリンダブロック２３側に設けられ
る。この車高調整機構９０は、シリンダブロック２３と
一体化されたジャッキシリンダ９５と、このジャッキシ
リンダ９５内に摺動自在に配設されてジャッキシリンダ
９５との間でジャッキ室９６を区画するプランジャ９７
と、ジャッキシリンダ９７の外周に螺装されるジャッキ
ストッパ９８と、を有して構成される。符号９９は、ジ
ャッキシリンダ９５の外周を保護するダストカバーであ
る。

【００４８】ジャッキ室９６は、図３に示すように、一
端にエアバルブ１００を備えたエア供給管１０１に接続
され、これらのエアバルブ１００及びエア供給管１０１
を介し不図示のエア供給源から空気が給排可能とされ
る。

【００４９】図２に示すように、ジャッキ室９６内への
空気の供給により、プランジャ９７及び第２ばね受け９
２が図３の右方向へ移動して懸架ばね１１が圧縮され、
この懸架ばね１１のばね反力によりピストンロッド１５
がシリンダ１２から突出して車高が上昇し、この時、ジ
ャッキストッパ９８を回転させて第２ばね受け９２側へ
移動させ、この第２ばね受け９２にジャッキストッパ９
８を当接させて車高を上昇位置に維持する。

【００５０】また、ジャッキ室９６内からの空気の排出
と、ジャッキストッパ９８の図３の左方向への移動によ
り、第２ばね受け９２が図３の左方向へ移動し、ピスト
ンロッド１５がシリンダ１２内へ所定量収納されて車高
が下降する。

【００５１】図１に示すように、油圧緩衝器１０におけ
る前述の車軸ブラケット４０は、スイングアーム（不図
示）などを介して後輪の車軸に支持される。また、油圧
緩衝器１０におけるシリンダ１２のシリンダブロック２
３は、軸受機構１０２を介して車体１０３に支持させ
る。

【００５２】軸受機構１０２は、図２に示すように、シ
リンダブロック２３に螺合固定されたインナピース１０
４と、このインナピース１０４及びシリンダブロック２
３に嵌装されて外周面が略半球面に形成されたピロボー
ル１０５と、このピロボール１０５の外周面に摺接され
る受部材１０６と、この受部材１０６をストッパ１０７
を用いて内周に装着させるアウタピース１０８と、を有
して構成される。ピロボール１０５と受部材１０６との
球面摺接により、油圧緩衝器１０の車体１０３に対する
揺動が許容される。尚、アウタピース１０８が車体１０
３を貫通し、このアウタピース１０８の外周にナット１
０９が螺合されることにより、軸受機構１０２が車体１
０３に固定される。

【００５３】さて、油圧緩衝器１０のシリンダブロック
２３及びタンクブロック５１に設けられる圧側連通路４
２及び伸側連通路４３は、図３に示すように、それぞれ
のピストン側室１６Ａ側の開口１１０、１１１が、シリ
ンダ１２の中心軸を含む境界面１１２を境界とし、シリ
ンダ１２の図３における上方の半円側周面１１３Ａに形
成される。これにより、油圧緩衝器１０の伸長行程で、
リザーバタンク４４のリザーバ室４５から伸側連通路４
３を経てシリンダ１２のピストン側室１６Ａ内へ導かれ
た作動油は、シリンダ１２内周の図３における下方の半
円側周面１１３Ｂに沿って流れる渦流（図３及び図８の
矢印Ａで表示）となるよう設けられ、油圧緩衝器１０の
圧縮行程への切り換え時に、圧側連通路４２へ円滑に導
かれるよう構成される。

【００５４】更に、第１減衰力発生機構８のピストン１
４には、図７に示すように、複数の伸側流路１８及び圧
側流路１９が貫通して穿設される。このうち、圧側流路
１９がピストン１４の軸方向と平行に穿設されるのに対
し、伸側流路１８は、ピストン１４の周方向で、ピスト
ン１４の一端面に当接する伸側バルブ２０に対し同一方
向に傾斜して形成される。この伸側流路１８の傾斜方向
は、図８に示すように、伸側連通路４３にて発生される
渦流Ａの流れ方向と、同一の円周方向に流れる渦流Ｂ
（図８の矢印Ｂで表示）を発生するよう設定される。こ
のピストン１４の伸側流路１８にて発生する渦流Ｂによ
り、伸側連通路４３による渦流Ａの発生が促進される。

【００５５】従って、上記実施の形態の油圧緩衝器１０
によれば、次の効果〜を奏する。

【００５６】シリンダ１２内のピストン側室１６Ａと
リザーバタンク４４内のリザーバ室４５を圧側連通路４
２及び伸側連通路４３を介して連通し、圧側連通路４２
に圧側バルブ機構部５３を設け、伸側連通路４３に伸側
バルブ機構部５４を設けたので、油圧緩衝器１０が伸長
行程から圧縮行程に切り換わる際に、ピストン側室１６
Ａ内の作動油は圧側連通路４２から圧側バルブ機構部５
３を経てリザーバ室４５へ流れることができるので、伸
側連通路４３からピストン側室１６Ａに還流する作動油
と衝突することがなく、作動油の流れが安定となって、
これに基づく油圧緩衝器１０の減衰特性、特に圧側減衰
特性を安定化できる。

【００５７】油圧緩衝器１０の圧縮行程では、ピスト
ン側室１６Ａ内の作動油が圧側連通路４２を通ってリザ
ーバタンク４４のリザーバ室４５へ流れ、伸長行程では
リザーバ室４５の作動油が伸側連通路４３を通ってピス
トン側室１６Ａ内へ流れるので、伸長行程から圧縮行程
への切り換え時に、ピストン側室１６Ａから圧側連通路
４２へ向かう作動油に、伸側連通路４３を経てピストン
側室１６Ａへ還流する作動油の慣性力が影響を与えるこ
とがない。従って、このピストン側室１６Ａから圧側連
通路４２へ向かう作動油に応答遅れが発生せず、ピスト
ン側室１６Ａの内圧が適正化されて油圧緩衝器１０の特
性に硬さが発生しない。

【００５８】ピストン側室１６Ａとリザーバ室４５を
連通する伸側連通路４３が、この伸側連通路４３から流
れる作動油をピストン側室１６Ａの内周面に沿う渦流Ａ
とするよう形成されたので、油圧緩衝器１０の伸長行程
において、ピストン側室１６Ａ内での作動油の流れがシ
リンダ１２の内周面に沿って一方向となる。このため、
油圧緩衝器１０の伸長行程から圧縮行程への切り換え時
に、作動油をピストン側室１６Ａから圧側連通路４２へ
円滑に導くことができ、この時の圧側減衰特性を更に安
定化できるとともに、ピストン側室１６Ａの内圧上昇も
良好に防止できて油圧緩衝器の１０の特性に硬さの発生
をより一層抑えることができる。

【００５９】ピストン１４に伸側流路１８と圧側流路
１９が形成され、この伸側流路１８の開口端に伸側バル
ブ２０が、圧側流路２９の開口端に圧側バルブ２１がそ
れぞれ設けられ、伸側流路１８がピストン１４の周方向
で伸側バルブ２０に対し同一方向に、かつ伸側連通路４
３にて発生される渦流Ａと同一円周方向の渦流Ｂを発生
させるように傾斜して形成されたので、油圧緩衝器１０
の伸長行程の際に、ピストン側室１６Ａ内で渦流Ａの発
生が促進され、油圧緩衝器１０が伸長行程から圧縮行程
へ切り換わる際に、ピストン側室１６Ａ内の作動油を圧
側連通路４２へより一層円滑に導びくことができる。

【００６０】なお、上記実施の形態では、圧側連通路４
２及び伸側連通路４３がシリンダ１２の上方の半円側周
面１１３Ａに開口１１０、１１１を備えるよう形成され
たが、図３の二点鎖線に示すように、シリンダブロック
２３に形成される圧側連通路１１４をシリンダ１２の内
周の下方の半円側周面１１３Ｂに開口を有するように形
成し、このシリンダブロック２３側の圧側連通路１１４
とタンクブロック５１に形成される圧側連通路４２とを
連結ホースで連結するようにしてもよい。

【００６１】又、図３の破線に示すように、シリンダブ
ロック２３に形成される圧側連通路１１５、伸側連通路
１１６を、それらの開口がシリンダ１２の内周の下方の
半円側周面１１３Ｂ側に設けられるように形成し、これ
らの圧側連通路１１５、伸側連通路１１６を、それぞれ
タンクブロック５１に形成された圧側連通路４２、伸側
連通路４３に連結ホースで連結してもよい。ただし、こ
の場合には、シリンダブロック２３側の伸側連通路１１
６にて発生される渦流の方向が上記実施の形態の渦流Ａ
の方向と反対方向になり、従って、ピストン１４の伸側
流路１８の傾斜方向も、この渦流の方向に対応させて設
ける必要がある。

【００６２】

【発明の効果】以上のように、本発明に係る油圧緩衝器
によれば、伸長行程から圧縮行程への切り換え時に、油
圧緩衝器の流れをスムースにして減衰特性を安定化でき
るとともに、油圧緩衝器の特性に硬さが発生しないよう
にできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る油圧緩衝器の一実施の形態の一部
を破断して示す側断面図である。

【図２】図１の一部を拡大して示す拡大断面図である。

【図３】図１のIII−III線に沿う断面図である。

【図４】図３のIV−IV線に沿う断面図である。

【図５】図３のV−V線に沿う断面図である。

【図６】図３のバルブストッパを示し、（Ａ）が正面
図、（Ｂ）が図６（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図であ
る。

【図７】図１のピストンをピストン側室から目視した正
面図である。

【図８】図１のシリンダ内部を異なった方向から目視し
た概略斜視図である。

【符号の説明】

８ 第１減衰力発生機構 ９ 第２減衰力発生機構 １０ 油圧緩衝器 １２ シリンダ １３ ピストン １５ ピストンロッド １６Ａ ピストン側室 １６Ｂ ロッド側室 １８ 伸側流路 １９ 圧側流路 ２０ 伸側バルブ ２１ 圧側バルブ ４２ 圧側連通路 ４３ 伸側連通路 ４４ リザーバタンク ４５ リザーバ室 ５３ 圧側バルブ機構部 ５４ 伸側バルブ機構部 １１０ 圧側連通路の開口 １１１ 伸側連通路の開口 Ａ、Ｂ 渦流

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダ内にピストンロッドが摺動自在
   に挿入され、このピストンロッドの先端に第１減衰力発
   生機構を設けたピストンが取り付けられ、作動油を充填
   するシリンダ内油室が上記ピストンにてロッド側室とピ
   ストン側室に区画され、シリンダ外部に配置されたリザ
   ーバタンク内のリザーバ室と上記ピストン側室とが連通
   路を介して連通され、この連通路に第２減衰力発生機構
   が設けられた油圧緩衝器において、 上記連通路は、圧側連通路及び伸側連通路にて構成さ
   れ、上記圧側連通路に上記第２減衰力発生機構の圧側バ
   ルブ機構部が、上記伸側連通路に上記第２減衰力発生機
   構の伸側バルブ機構部がそれぞれ配設されたことを特徴
   とする油圧緩衝器。
2. 【請求項２】 上記伸側連通路は、リザーバタンクのリ
   ザーバ室からシリンダのピストン側室へ流れる作動油
   を、上記ピストン側室内でシリンダ内周面に沿う渦流と
   するように形成されたことを特徴とする請求項１に記載
   の油圧緩衝器。
3. 【請求項３】 上記圧側連通路及び上記伸側連通路にお
   けるピストン側室側の開口がともに、シリンダ内周の一
   方の半円側周面に形成され、 リザーバタンクのリザーバ室から上記伸側連通路を経て
   上記ピストン側室へ導入される作動油が、上記シリンダ
   内周の他方の半円側周面に沿って流れる渦流となって上
   記圧側連通路へ導出可能に構成されたことを特徴とする
   請求項１に記載の油圧緩衝器。
4. 【請求項４】 上記ピストンには伸側流路と圧側流路が
   貫通して形成され、上記伸側流路の開口端に伸側バルブ
   が、上記圧側流路の開口端に圧側バルブがそれぞれ設け
   られ、上記伸側流路が、上記ピストンの周方向で上記伸
   側バルブに対し同一方向に、かつ、伸側連通路にて発生
   される渦流と同一円周方向の渦流を発生させるように傾
   斜して形成されたことを特徴とする請求項１〜３のいず
   れかに記載の油圧緩衝器。