JPH11152570A - 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具Info
- Publication number
- JPH11152570A JPH11152570A JP31810097A JP31810097A JPH11152570A JP H11152570 A JPH11152570 A JP H11152570A JP 31810097 A JP31810097 A JP 31810097A JP 31810097 A JP31810097 A JP 31810097A JP H11152570 A JPH11152570 A JP H11152570A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- layers
- thickness
- average
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金
製切削工具を提供する。 【解決手段】 ＷＣ基超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ
層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、
およびＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１層
以上と、交互積層構造層とで構成された硬質被覆層を３
〜２５μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆超硬合金
製切削工具にして、前記交互積層構造層を、０．５〜７
μｍの平均層厚を有するＡｌ2 Ｏ3 層の２層以上と、
０．０５〜２μｍの平均層厚を有し、かつＣｕｋα線を
線源として用いたＸ線回折で、３４．５±１度の回折角
（２θ）に最高回折ピーク高さが現れるＸ線回折パター
ンを示すＴｉ2 Ｏ3 層の１層以上の交互積層からなる。
製切削工具を提供する。 【解決手段】 ＷＣ基超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ
層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、
およびＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１層
以上と、交互積層構造層とで構成された硬質被覆層を３
〜２５μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆超硬合金
製切削工具にして、前記交互積層構造層を、０．５〜７
μｍの平均層厚を有するＡｌ2 Ｏ3 層の２層以上と、
０．０５〜２μｍの平均層厚を有し、かつＣｕｋα線を
線源として用いたＸ線回折で、３４．５±１度の回折角
（２θ）に最高回折ピーク高さが現れるＸ線回折パター
ンを示すＴｉ2 Ｏ3 層の１層以上の交互積層からなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、従来表面被覆超
硬合金製切削工具の硬質被覆層を構成する酸化アルミニ
ウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層の改良に係り、これ
を厚膜化してもその層厚が均一化すると共に、靭性低下
がなく、したがって例えば鋼や鋳鉄などの連続切削は勿
論のこと、特に断続切削に用いた場合にも切刃にチッピ
ング（微小欠け）などの発生なく、長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具（以
下、被覆超硬工具と云う）に関するものである。
硬合金製切削工具の硬質被覆層を構成する酸化アルミニ
ウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層の改良に係り、これ
を厚膜化してもその層厚が均一化すると共に、靭性低下
がなく、したがって例えば鋼や鋳鉄などの連続切削は勿
論のこと、特に断続切削に用いた場合にも切刃にチッピ
ング（微小欠け）などの発生なく、長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具（以
下、被覆超硬工具と云う）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特開平６−３１５
０３号公報、特開平６−３１６７５８号公報、および特
開平７−２１６５４９号公報などに記載されるように、
炭化タングステン基超硬合金基体（以下、超硬基体とい
う）の表面に、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）
層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物
（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣ
Ｏで示す）層、窒酸化物（以下、ＴｉＮＯで示す）層、
および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層からな
るＴｉ化合物層のうちの１層以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで
構成され、前記Ｔｉ化合物層はいずれも粒状結晶組織を
有し、また前記ＴｉＣＮ層には縦長成長結晶組織をもつ
ものもあり、さらに前記Ａｌ2 Ｏ3 層はα型またはκ型
結晶組織をもつものである硬質被覆層を３〜２０μｍの
平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸着してなる被
覆超硬工具が知られている。
０３号公報、特開平６−３１６７５８号公報、および特
開平７−２１６５４９号公報などに記載されるように、
炭化タングステン基超硬合金基体（以下、超硬基体とい
う）の表面に、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）
層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物
（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣ
Ｏで示す）層、窒酸化物（以下、ＴｉＮＯで示す）層、
および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層からな
るＴｉ化合物層のうちの１層以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで
構成され、前記Ｔｉ化合物層はいずれも粒状結晶組織を
有し、また前記ＴｉＣＮ層には縦長成長結晶組織をもつ
ものもあり、さらに前記Ａｌ2 Ｏ3 層はα型またはκ型
結晶組織をもつものである硬質被覆層を３〜２０μｍの
平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸着してなる被
覆超硬工具が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
のＦＡ化はめざましく、かつ省力化に対する要求も強
く、これに伴い、被覆超硬工具には使用寿命のさらなる
延命化が求められ、これに対応する手段として、これを
構成する硬質被覆層のうち、特に耐酸化性と熱的安定性
にすぐれ、さらに高硬度を有するＡｌ2 Ｏ3 層の厚膜化
が広く検討されているが、前記Ａｌ2 Ｏ3 層は、これを
厚くすると、層厚が局部的に不均一になり、切刃の逃げ
面、すくい面、および前記逃げ面とすくい面の交わるエ
ッジ部の間には層厚に著しいバラツキが発生するように
なり、さらに厚膜化によるＡｌ2 Ｏ3層自体の靭性低下
も避けられず、この結果、例えば鋼や鋳鉄などの断続切
削に用いた場合に切刃にチッピングが発生し易く、これ
が原因で比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
のＦＡ化はめざましく、かつ省力化に対する要求も強
く、これに伴い、被覆超硬工具には使用寿命のさらなる
延命化が求められ、これに対応する手段として、これを
構成する硬質被覆層のうち、特に耐酸化性と熱的安定性
にすぐれ、さらに高硬度を有するＡｌ2 Ｏ3 層の厚膜化
が広く検討されているが、前記Ａｌ2 Ｏ3 層は、これを
厚くすると、層厚が局部的に不均一になり、切刃の逃げ
面、すくい面、および前記逃げ面とすくい面の交わるエ
ッジ部の間には層厚に著しいバラツキが発生するように
なり、さらに厚膜化によるＡｌ2 Ｏ3層自体の靭性低下
も避けられず、この結果、例えば鋼や鋳鉄などの断続切
削に用いた場合に切刃にチッピングが発生し易く、これ
が原因で比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、被覆超硬工具の硬質被覆層を構
成するＡｌ2 Ｏ3 層に着目し、厚膜化した場合の層厚の
局部的バラツキの減少と靭性低下の抑制を図るべく研究
を行った結果、 （ａ） 化学蒸着法および／または物理蒸着法にて、 反応ガス組成（容量％で、以下同じ）−ＴｉＣｌ4 ：
０．４〜１０％、Ｃｏ2：０．４〜１０％、Ｎ2 ：５〜
６０％、Ｈ2 ：残り、 雰囲気温度：８００〜１１００℃、 雰囲気圧力：３０〜５００Ｔｏｒｒ、 の条件で蒸着を行うと、三酸化二チタン（以下、Ｔｉ2
Ｏ3 で示す）層が形成され、このＴｉ2 Ｏ3 層は、図１
に例示されるように、３４．５±１度の回折角（２θ）
に最高回折ピーク高さが現れるＸ線回折パターンを示
し、Ａｌ2 Ｏ3 層に対する密着性にすぐれると共に、自
身も良好な靭性をもつものであること。 （ｂ） したがって、基本的に、所定層厚のＡｌ2 Ｏ3
層を形成した後に、上記のＴｉ2 Ｏ3 層を所定層厚で形
成し、さらに再び所定層厚のＡｌ2 Ｏ3 層を形成する交
互積層構造層、すなわち所定層厚のＡｌ2 Ｏ3 層の２層
以上と、所定層厚のＴｉ2 Ｏ3 層の１層以上の交互積層
構造層においては、これを厚膜化しても、これを構成す
るＡｌ2 Ｏ3 層個々の層厚を相対的に薄くすることがで
きるので、その層厚に局部的バラツキが著しく少なくな
り、切刃の逃げ面、すくい面、および前記逃げ面とすく
い面の交わるエッジ部の層厚が相互に均一化するように
なり、加えてＡｌ2 Ｏ3 層自体を厚膜化した場合に発生
する靭性低下が著しく抑制されるようになること。 （ｃ） この結果硬質被覆層が、それぞれ所定層厚の上
記Ａｌ2 Ｏ3 層の２層以上および上記Ｔｉ2 Ｏ3 層の１
層以上の交互積層構造層と、所定層厚の上記Ｔｉ化合物
層のうちの１種または２種以上で構成された被覆超硬工
具は、前記Ａｌ 2 Ｏ3 層によって、硬質被覆層にすぐれ
た耐酸化性と熱的安定性、および高硬度が確保され、か
つ前記Ｔｉ2 Ｏ3 層によって、前記交互積層構造層に、
これを厚膜化しても良好な靭性が確保されることから、
例えば鋼や鋳鉄などの連続切削は勿論のこと、断続切削
に用いた場合にも切刃にチッピングなどの発生なく、長
期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するようになるこ
と、以上（ａ）〜（ｃ）に示される研究結果を得たので
ある。
上述のような観点から、被覆超硬工具の硬質被覆層を構
成するＡｌ2 Ｏ3 層に着目し、厚膜化した場合の層厚の
局部的バラツキの減少と靭性低下の抑制を図るべく研究
を行った結果、 （ａ） 化学蒸着法および／または物理蒸着法にて、 反応ガス組成（容量％で、以下同じ）−ＴｉＣｌ4 ：
０．４〜１０％、Ｃｏ2：０．４〜１０％、Ｎ2 ：５〜
６０％、Ｈ2 ：残り、 雰囲気温度：８００〜１１００℃、 雰囲気圧力：３０〜５００Ｔｏｒｒ、 の条件で蒸着を行うと、三酸化二チタン（以下、Ｔｉ2
Ｏ3 で示す）層が形成され、このＴｉ2 Ｏ3 層は、図１
に例示されるように、３４．５±１度の回折角（２θ）
に最高回折ピーク高さが現れるＸ線回折パターンを示
し、Ａｌ2 Ｏ3 層に対する密着性にすぐれると共に、自
身も良好な靭性をもつものであること。 （ｂ） したがって、基本的に、所定層厚のＡｌ2 Ｏ3
層を形成した後に、上記のＴｉ2 Ｏ3 層を所定層厚で形
成し、さらに再び所定層厚のＡｌ2 Ｏ3 層を形成する交
互積層構造層、すなわち所定層厚のＡｌ2 Ｏ3 層の２層
以上と、所定層厚のＴｉ2 Ｏ3 層の１層以上の交互積層
構造層においては、これを厚膜化しても、これを構成す
るＡｌ2 Ｏ3 層個々の層厚を相対的に薄くすることがで
きるので、その層厚に局部的バラツキが著しく少なくな
り、切刃の逃げ面、すくい面、および前記逃げ面とすく
い面の交わるエッジ部の層厚が相互に均一化するように
なり、加えてＡｌ2 Ｏ3 層自体を厚膜化した場合に発生
する靭性低下が著しく抑制されるようになること。 （ｃ） この結果硬質被覆層が、それぞれ所定層厚の上
記Ａｌ2 Ｏ3 層の２層以上および上記Ｔｉ2 Ｏ3 層の１
層以上の交互積層構造層と、所定層厚の上記Ｔｉ化合物
層のうちの１種または２種以上で構成された被覆超硬工
具は、前記Ａｌ 2 Ｏ3 層によって、硬質被覆層にすぐれ
た耐酸化性と熱的安定性、および高硬度が確保され、か
つ前記Ｔｉ2 Ｏ3 層によって、前記交互積層構造層に、
これを厚膜化しても良好な靭性が確保されることから、
例えば鋼や鋳鉄などの連続切削は勿論のこと、断続切削
に用いた場合にも切刃にチッピングなどの発生なく、長
期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するようになるこ
と、以上（ａ）〜（ｃ）に示される研究結果を得たので
ある。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、超硬基体の表面に、ＴｉＣ層、Ｔ
ｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、および
ＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１層以上
と、交互積層構造層とで構成された硬質被覆層を３〜２
５μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬工具にして、
前記交互積層構造層を、０．５〜７μｍの平均層厚を有
するＡｌ2 Ｏ3 層の２層以上と、０．０５〜２μｍの平
均層厚を有し、かつＣｕｋα線を線源として用いたＸ線
回折で、３４．５±１度の回折角（２θ）に最高回折ピ
ーク高さが現れるＸ線回折パターンを示すＴｉ2 Ｏ3 層
の１層以上の交互積層構造層、で構成してなる、特に厚
膜化した場合の層厚の均一化および靭性低下の抑制をは
かり、これによって切刃の耐チッピング性を向上せしめ
た被覆超硬工具に特徴を有するものである。
されたものであって、超硬基体の表面に、ＴｉＣ層、Ｔ
ｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、および
ＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１層以上
と、交互積層構造層とで構成された硬質被覆層を３〜２
５μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬工具にして、
前記交互積層構造層を、０．５〜７μｍの平均層厚を有
するＡｌ2 Ｏ3 層の２層以上と、０．０５〜２μｍの平
均層厚を有し、かつＣｕｋα線を線源として用いたＸ線
回折で、３４．５±１度の回折角（２θ）に最高回折ピ
ーク高さが現れるＸ線回折パターンを示すＴｉ2 Ｏ3 層
の１層以上の交互積層構造層、で構成してなる、特に厚
膜化した場合の層厚の均一化および靭性低下の抑制をは
かり、これによって切刃の耐チッピング性を向上せしめ
た被覆超硬工具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の被覆超硬工具の硬質被覆
層を構成する交互積層構造層において、Ａｌ2 Ｏ3 層の
個々の平均層厚を０．５〜７μｍとしたのは、その層厚
が０．５μｍ未満では、これを多重積層しても、これの
もつすぐれた耐酸化性と熱的安定性、および高硬度を硬
質被覆層に具備せしめることができず、一方その層厚が
７μｍを越えると、硬質被覆層の層厚の均一化が損なわ
れ、かつ硬質被覆層の靭性が低下するようになるという
理由にもとづくものであり、また同じくＴｉ2Ｏ3 層の
個々の平均層厚を０．０５〜２μｍとしたのは、その層
厚が０．０５μｍ未満では、Ｔｉ2 Ｏ3 層のもつ上記の
特性、すなわちＡｌ2 Ｏ3 層に対するすぐれた密着性お
よび交互積層構造層を厚膜化した場合の靭性を確保する
ことができず、一方その層厚が２μｍを越えると、硬質
被覆層の耐摩耗性が急激に低下するようになるという理
由によるものである。さらに、硬質被覆層の平均層厚を
３〜２５μｍとしたのは、その層厚が３μｍ未満では所
望のすぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方そ
の層厚が２５μｍを越えると、切刃の耐チッピング性が
低下するようになるという理由からである。
層を構成する交互積層構造層において、Ａｌ2 Ｏ3 層の
個々の平均層厚を０．５〜７μｍとしたのは、その層厚
が０．５μｍ未満では、これを多重積層しても、これの
もつすぐれた耐酸化性と熱的安定性、および高硬度を硬
質被覆層に具備せしめることができず、一方その層厚が
７μｍを越えると、硬質被覆層の層厚の均一化が損なわ
れ、かつ硬質被覆層の靭性が低下するようになるという
理由にもとづくものであり、また同じくＴｉ2Ｏ3 層の
個々の平均層厚を０．０５〜２μｍとしたのは、その層
厚が０．０５μｍ未満では、Ｔｉ2 Ｏ3 層のもつ上記の
特性、すなわちＡｌ2 Ｏ3 層に対するすぐれた密着性お
よび交互積層構造層を厚膜化した場合の靭性を確保する
ことができず、一方その層厚が２μｍを越えると、硬質
被覆層の耐摩耗性が急激に低下するようになるという理
由によるものである。さらに、硬質被覆層の平均層厚を
３〜２５μｍとしたのは、その層厚が３μｍ未満では所
望のすぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方そ
の層厚が２５μｍを越えると、切刃の耐チッピング性が
低下するようになるという理由からである。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬工具
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、平
均粒径：２．８μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同４．９μ
ｍの粗粒ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重
量比で、以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、
同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／Ｗ
Ｃ＝２４／２０／５６）粉末、同１．２μｍの（Ｔａ，
Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および
同１．１μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表
１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間
湿式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０
８（超硬基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ
１（超硬基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結
することにより超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、平
均粒径：２．８μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同４．９μ
ｍの粗粒ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重
量比で、以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、
同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／Ｗ
Ｃ＝２４／２０／５６）粉末、同１．２μｍの（Ｔａ，
Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および
同１．１μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表
１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間
湿式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０
８（超硬基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ
１（超硬基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結
することにより超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。
【０００８】さらに、上記超硬基体Ｂに対して、１００
ＴｏｒｒのＣＨ4 ガス雰囲気中、温度：１４００℃に１
時間保持後、徐冷の滲炭処理を施し、処理後、超硬基体
表面に付着するカーボンとＣｏを酸およびバレル研磨で
除去することにより、表面から１１μｍの位置で最大Ｃ
ｏ含有量：１５．９重量％、深さ：４２μｍのＣｏ富化
帯域を基体表面部に形成した。また、上記超硬基体Ａお
よびＤには、焼結したままで、表面部に表面から１７μ
ｍの位置で最大Ｃｏ含有量：９．１重量％、深さ：２３
μｍのＣｏ富化帯域が形成されており、残りの超硬基体
ＣおよびＥには、前記Ｃｏ富化帯域の形成がなく、全体
的に均質な組織をもつものであった。なお、表１には、
上記超硬基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロックウエル硬さＡス
ケール）をそれぞれ示した。
ＴｏｒｒのＣＨ4 ガス雰囲気中、温度：１４００℃に１
時間保持後、徐冷の滲炭処理を施し、処理後、超硬基体
表面に付着するカーボンとＣｏを酸およびバレル研磨で
除去することにより、表面から１１μｍの位置で最大Ｃ
ｏ含有量：１５．９重量％、深さ：４２μｍのＣｏ富化
帯域を基体表面部に形成した。また、上記超硬基体Ａお
よびＤには、焼結したままで、表面部に表面から１７μ
ｍの位置で最大Ｃｏ含有量：９．１重量％、深さ：２３
μｍのＣｏ富化帯域が形成されており、残りの超硬基体
ＣおよびＥには、前記Ｃｏ富化帯域の形成がなく、全体
的に均質な組織をもつものであった。なお、表１には、
上記超硬基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロックウエル硬さＡス
ケール）をそれぞれ示した。
【０００９】ついで、これらの超硬基体Ａ〜Ｅの表面
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２（表中の縦長成長結晶組織を有するＴｉＣＮ
層は特開平６−８０１０号公報に記載されるＴｉＣＮ層
に相当するものである）に示される条件にて、表３、４
に示される組成および目標層厚（切刃の逃げ面）の硬質
被覆層を形成することにより本発明被覆超硬工具１〜１
０、および硬質被覆層がＴｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層で
構成され、Ｔｉ2 Ｏ3 層の形成がない従来被覆超硬工具
１〜１０をそれぞれ製造した。なお、図１は本発明被覆
超硬工具２のＴｉ2 Ｏ3 層形成直後のＸ線回折パターン
を示すものである。
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２（表中の縦長成長結晶組織を有するＴｉＣＮ
層は特開平６−８０１０号公報に記載されるＴｉＣＮ層
に相当するものである）に示される条件にて、表３、４
に示される組成および目標層厚（切刃の逃げ面）の硬質
被覆層を形成することにより本発明被覆超硬工具１〜１
０、および硬質被覆層がＴｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層で
構成され、Ｔｉ2 Ｏ3 層の形成がない従来被覆超硬工具
１〜１０をそれぞれ製造した。なお、図１は本発明被覆
超硬工具２のＴｉ2 Ｏ3 層形成直後のＸ線回折パターン
を示すものである。
【００１０】つぎに、上記本発明被覆超硬工具１、２お
よび従来被覆超硬工具１、２について、 被削材：ＪＩＳ・ＦＣＤ４５０の角材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件でダクタイル鋳鉄の乾式断続切削試験を行い、切
刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
よび従来被覆超硬工具１、２について、 被削材：ＪＩＳ・ＦＣＤ４５０の角材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件でダクタイル鋳鉄の乾式断続切削試験を行い、切
刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
【００１１】上記本発明被覆超硬工具３、４および従来
被覆超硬工具３、４については、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４１５の角材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件で合金鋼の乾式断続切削試験を行い、切刃の逃げ
面摩耗幅を測定した。
被覆超硬工具３、４については、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４１５の角材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件で合金鋼の乾式断続切削試験を行い、切刃の逃げ
面摩耗幅を測定した。
【００１２】上記本発明被覆超硬工具５、６および従来
被覆超硬工具５、６については、 被削材：ＪＩＳ・Ｓ４５Ｃの角材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件で炭素鋼の乾式断続切削試験を行い、切刃の逃げ
面摩耗幅を測定した。
被覆超硬工具５、６については、 被削材：ＪＩＳ・Ｓ４５Ｃの角材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件で炭素鋼の乾式断続切削試験を行い、切刃の逃げ
面摩耗幅を測定した。
【００１３】上記本発明被覆超硬工具７、８および従来
被覆超硬工具７、８については、 被削材：ＪＩＳ・ＦＣ２００の角材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件で鋳鉄の乾式断続切削試験を行い、切刃の逃げ面
摩耗幅を測定した。
被覆超硬工具７、８については、 被削材：ＪＩＳ・ＦＣ２００の角材、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件で鋳鉄の乾式断続切削試験を行い、切刃の逃げ面
摩耗幅を測定した。
【００１４】同じく本発明被覆超硬工具９、１０および
従来被覆超硬工具９、１０については、 被削材：幅１００ｍｍ×長さ５００ｍｍの寸法をもった
ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の角材、 使用条件：直径１２５ｍｍのカッターに単刃取り付け、 回転数：６４０ｒ．ｐ．ｍ．、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．２ｍｍ／刃、 切削時間：２パス（１パスの切削時間：４．３分）、 の条件で合金鋼の乾式フライス切削（断続切削）試験を
行い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結
果を表５に示した。
従来被覆超硬工具９、１０については、 被削材：幅１００ｍｍ×長さ５００ｍｍの寸法をもった
ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の角材、 使用条件：直径１２５ｍｍのカッターに単刃取り付け、 回転数：６４０ｒ．ｐ．ｍ．、 切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．２ｍｍ／刃、 切削時間：２パス（１パスの切削時間：４．３分）、 の条件で合金鋼の乾式フライス切削（断続切削）試験を
行い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結
果を表５に示した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】
【００１９】
【表５】
【００２０】
【発明の効果】表３〜５に示される結果から、硬質被覆
層が、Ａｌ2 Ｏ3 層およびＴｉ2 Ｏ3層の交互積層構造
層とＴｉ化合物層からなる本発明被覆超硬工具１〜１０
は、いずれも前記Ｔｉ2 Ｏ3 層の作用で前記Ａｌ2 Ｏ3
層を総合的に厚膜化しても硬質被覆層の靭性低下が著し
く抑制され、かつ層厚の局部的バラツキがきわめて少な
く、切刃の逃げ面、すくい面、および逃げ面とすくい面
の交わるエッジ部の層厚が均一化しているのに対して、
硬質被覆層がＡｌ2 Ｏ3 層とＴｉ化合物層からなる従来
被覆超硬工具１〜１０においては、前記Ａｌ2 Ｏ3 層を
厚膜化した場合、硬質被覆層の靭性低下が避けられず、
かつ層厚のバラツキも著しく、この結果として本発明被
覆超硬工具１〜１０は、前記従来被覆超硬工具１〜１０
に比して、鋼および鋳鉄の断続切削で一段とすぐれた耐
チッピング性を示すことが明らかである。上述のよう
に、この発明の被覆超硬工具は、これの硬質被覆層を構
成するＡｌ 2 Ｏ3 層はＴｉ2 Ｏ3 層との交互積層による
厚膜化なので、硬質被覆層の靭性低下がなく、さらに層
厚の局部的バラツキもきわめて少ないことから、例えば
鋼や鋳鉄などの連続切削は勿論のこと、特に断続切削に
おいてすぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってす
ぐれた切削性能を発揮するので、切削加工のＦＡ化およ
び省力化に満足に対応することができるものである。
層が、Ａｌ2 Ｏ3 層およびＴｉ2 Ｏ3層の交互積層構造
層とＴｉ化合物層からなる本発明被覆超硬工具１〜１０
は、いずれも前記Ｔｉ2 Ｏ3 層の作用で前記Ａｌ2 Ｏ3
層を総合的に厚膜化しても硬質被覆層の靭性低下が著し
く抑制され、かつ層厚の局部的バラツキがきわめて少な
く、切刃の逃げ面、すくい面、および逃げ面とすくい面
の交わるエッジ部の層厚が均一化しているのに対して、
硬質被覆層がＡｌ2 Ｏ3 層とＴｉ化合物層からなる従来
被覆超硬工具１〜１０においては、前記Ａｌ2 Ｏ3 層を
厚膜化した場合、硬質被覆層の靭性低下が避けられず、
かつ層厚のバラツキも著しく、この結果として本発明被
覆超硬工具１〜１０は、前記従来被覆超硬工具１〜１０
に比して、鋼および鋳鉄の断続切削で一段とすぐれた耐
チッピング性を示すことが明らかである。上述のよう
に、この発明の被覆超硬工具は、これの硬質被覆層を構
成するＡｌ 2 Ｏ3 層はＴｉ2 Ｏ3 層との交互積層による
厚膜化なので、硬質被覆層の靭性低下がなく、さらに層
厚の局部的バラツキもきわめて少ないことから、例えば
鋼や鋳鉄などの連続切削は勿論のこと、特に断続切削に
おいてすぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってす
ぐれた切削性能を発揮するので、切削加工のＦＡ化およ
び省力化に満足に対応することができるものである。
【図１】本発明被覆超硬工具２のＴｉ2 Ｏ3 層形成直後
のＸ線回折パターンを示す図である。
のＸ線回折パターンを示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 14/08 Ｃ２３Ｃ 14/08 Ｎ 16/30 16/30 (72)発明者 柳田 一也 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社総合研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物
層、窒酸化物層、および炭窒酸化物層からなるＴｉ化合
物層のうちの１層以上と、交互積層構造層とで構成され
た硬質被覆層を３〜２５μｍの平均層厚で化学蒸着およ
び／または物理蒸着してなる表面被覆超硬合金製切削工
具にして、前記交互積層構造層を、 ０．５〜７μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層
の２層以上と、 ０．０５〜２μｍの平均層厚を有し、かつＣｕｋα線を
線源として用いたＸ線回折で、３４．５±１度の回折角
（２θ）に最高回折ピーク高さが現れるＸ線回折パター
ンを示す三酸化二チタン層の１層以上の交互積層構造層
で構成したこと、を特徴とする耐チッピング性のすぐれ
た表面被覆超硬合金製切削工具。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31810097A JP3353675B2 (ja) | 1997-11-19 | 1997-11-19 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
| US09/075,923 US6071601A (en) | 1997-05-12 | 1998-05-12 | Coated cutting tool member |
| DE69802035T DE69802035T2 (de) | 1997-05-12 | 1998-05-12 | Beschichtetes Schneidwerkzeug |
| EP98108570A EP0878563B1 (en) | 1997-05-12 | 1998-05-12 | Coated cutting tool member |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31810097A JP3353675B2 (ja) | 1997-11-19 | 1997-11-19 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11152570A true JPH11152570A (ja) | 1999-06-08 |
| JP3353675B2 JP3353675B2 (ja) | 2002-12-03 |
Family
ID=18095497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31810097A Expired - Lifetime JP3353675B2 (ja) | 1997-05-12 | 1997-11-19 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3353675B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006263913A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被膜付き切削工具インサートおよびその製造方法 |
| EP1717348A2 (en) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cutting tool insert |
| JP2008073847A (ja) * | 2000-11-22 | 2008-04-03 | Sandvik Intellectual Property Ab | 硬質の耐磨耗性被膜を被覆したボディを含む切削工具 |
| JP2015150653A (ja) * | 2014-02-14 | 2015-08-24 | 新日鐵住金株式会社 | 超硬工具 |
-
1997
- 1997-11-19 JP JP31810097A patent/JP3353675B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008073847A (ja) * | 2000-11-22 | 2008-04-03 | Sandvik Intellectual Property Ab | 硬質の耐磨耗性被膜を被覆したボディを含む切削工具 |
| JP4598814B2 (ja) * | 2000-11-22 | 2010-12-15 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 硬質の耐磨耗性被膜を被覆したボディを含む切削工具の被覆方法 |
| JP2006263913A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被膜付き切削工具インサートおよびその製造方法 |
| EP1717348A2 (en) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cutting tool insert |
| EP1717348A3 (en) * | 2005-04-18 | 2007-03-21 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cutting tool insert |
| US7531213B2 (en) | 2005-04-18 | 2009-05-12 | Sandvik Intellectual Property Ab | Method for making coated cutting tool insert |
| US7820310B2 (en) | 2005-04-18 | 2010-10-26 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool insert |
| JP2015150653A (ja) * | 2014-02-14 | 2015-08-24 | 新日鐵住金株式会社 | 超硬工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3353675B2 (ja) | 2002-12-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3402146B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
| JP2001310203A (ja) | 切粉に対する表面潤滑性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH09174304A (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3436169B2 (ja) | 硬質被覆層を構成する酸化アルミニウム層がすぐれた靭性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3353675B2 (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3250414B2 (ja) | チタンの炭窒酸化物層表面被覆切削工具の製造方法 | |
| JPH11138308A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH10204639A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3266047B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3371796B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH1076406A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3240918B2 (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3430939B2 (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3230375B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH1076405A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3240916B2 (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3230373B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH10130842A (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP3371823B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH1177405A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH05212604A (ja) | 硬質層被覆セラミックス製切削工具 | |
| JP3240914B2 (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH11267904A (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH11267903A (ja) | 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3230374B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020827 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080927 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080927 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090927 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090927 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100927 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100927 Year of fee payment: 8 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100927 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100927 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110927 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120927 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130927 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |