JPH1076405A - 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具Info
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- JPH1076405A JPH1076405A JP23187796A JP23187796A JPH1076405A JP H1076405 A JPH1076405 A JP H1076405A JP 23187796 A JP23187796 A JP 23187796A JP 23187796 A JP23187796 A JP 23187796A JP H1076405 A JPH1076405 A JP H1076405A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有す
る表面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 ＷＣ基超硬合金基体の表面に、Ａｌ2 Ｏ
3 層を含む硬質被覆層、例えばＴｉＣ層、ＴｉＮ層、Ｔ
ｉＣＮ層、ＴｉＯ2 層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およ
びＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１種また
は２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層で構成した硬質被覆層を２
〜２０μｍの平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸
着してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、前記
硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層を、Ａｌ2 Ｏ3 の主
体がα型結晶構造を有し、かつ柱状結晶粒が縦方向に並
列配置した結晶組織を有するＡｌ2 Ｏ3 層で構成してな
る。
る表面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 ＷＣ基超硬合金基体の表面に、Ａｌ2 Ｏ
3 層を含む硬質被覆層、例えばＴｉＣ層、ＴｉＮ層、Ｔ
ｉＣＮ層、ＴｉＯ2 層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およ
びＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１種また
は２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層で構成した硬質被覆層を２
〜２０μｍの平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸
着してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、前記
硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層を、Ａｌ2 Ｏ3 の主
体がα型結晶構造を有し、かつ柱状結晶粒が縦方向に並
列配置した結晶組織を有するＡｌ2 Ｏ3 層で構成してな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硬質被覆層がす
ぐれた耐チッピング性を有し、したがって例えば鋼や鋳
鉄の高速切削や、高速で、かつ高送りおよび高切込みな
どの重切削などの苛酷な条件で用いた場合にも切刃にチ
ッピング（微小欠け）の発生なく、長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具（以
下、被覆超硬工具と云う）に関するものである。
ぐれた耐チッピング性を有し、したがって例えば鋼や鋳
鉄の高速切削や、高速で、かつ高送りおよび高切込みな
どの重切削などの苛酷な条件で用いた場合にも切刃にチ
ッピング（微小欠け）の発生なく、長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具（以
下、被覆超硬工具と云う）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、炭化タングステン基超硬
合金基体（以下、超硬基体という）の表面に、酸化アル
ミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層を含む硬質被覆
層、例えばＴｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒
化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以
下、ＴｉＣＮで示す）層、酸化物（以下、ＴｉＯ2 で示
す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、窒酸化
物（以下、ＴｉＮＯで示す）層、および炭窒酸化物（以
下、ＴｉＣＮＯで示す）層からなるＴｉ化合物層のうち
の１種または２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構成された
硬質被覆層を２〜２０μｍの平均層厚で化学蒸着および
／または物理蒸着してなる被覆超硬工具が知られてお
り、またこの被覆超硬工具が鋼や鋳鉄などの連続切削や
断続切削に用いられていることも知られている。さら
に、上記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層が、結晶構
造の主体がα型やκ型、あるいはα型とκ型の混合から
なり、かつ粒状結晶組織をもつことも知られている。
合金基体（以下、超硬基体という）の表面に、酸化アル
ミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層を含む硬質被覆
層、例えばＴｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒
化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以
下、ＴｉＣＮで示す）層、酸化物（以下、ＴｉＯ2 で示
す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、窒酸化
物（以下、ＴｉＮＯで示す）層、および炭窒酸化物（以
下、ＴｉＣＮＯで示す）層からなるＴｉ化合物層のうち
の１種または２種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構成された
硬質被覆層を２〜２０μｍの平均層厚で化学蒸着および
／または物理蒸着してなる被覆超硬工具が知られてお
り、またこの被覆超硬工具が鋼や鋳鉄などの連続切削や
断続切削に用いられていることも知られている。さら
に、上記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層が、結晶構
造の主体がα型やκ型、あるいはα型とκ型の混合から
なり、かつ粒状結晶組織をもつことも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削装置
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ省力化に
対する要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化並び
に高送りおよび高切込みなどの重切削化の傾向にある
が、上記の従来被覆超硬工具においては、これを構成す
る硬質被覆層のうち、特にＡｌ2 Ｏ3 層は耐酸化性と熱
的安定性にすぐれ、さらに高硬度を有するが、他の構成
層であるＴｉ化合物層に比して相対的に強度が低く、か
つ脆いことが原因で、例えば鋼や鋳鉄の高速切削や高速
高送り切削などの苛酷な条件での切削では切刃にチッピ
ングが発生し易く、これが原因で比較的短時間で使用寿
命に至るのが現状である。
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ省力化に
対する要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化並び
に高送りおよび高切込みなどの重切削化の傾向にある
が、上記の従来被覆超硬工具においては、これを構成す
る硬質被覆層のうち、特にＡｌ2 Ｏ3 層は耐酸化性と熱
的安定性にすぐれ、さらに高硬度を有するが、他の構成
層であるＴｉ化合物層に比して相対的に強度が低く、か
つ脆いことが原因で、例えば鋼や鋳鉄の高速切削や高速
高送り切削などの苛酷な条件での切削では切刃にチッピ
ングが発生し易く、これが原因で比較的短時間で使用寿
命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、被覆超硬工具の硬質被覆層を構
成するＡｌ2 Ｏ3 層に着目し、これの強度および靭性向
上を図るべく研究を行った結果、一般に、上記の従来被
覆超硬工具の硬質被覆層を構成するα型結晶構造を主体
とし、かつ粒状結晶組織を有するＡｌ2 Ｏ3 層（以下、
粒状Ａｌ2 Ｏ3層と云う）は、 （ａ）反応ガス組成 容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％、ＣＯ2 ：０．５〜
３０％、必要に応じてＨＣｌ：１〜２０％及び／又はＨ
2 Ｓ：０．０５〜５％、Ｈ2 ：残り、 （ｂ）反応温度：９５０〜１０５０℃、 （ｃ）反応圧力：３０〜２００ｔｏｒｒ、 の条件で形成されるが、上記条件での上記粒状Ａｌ2 Ｏ
3 層の形成に際して、予めＡｌ2 Ｏ3 層を形成しようと
する反応表面を、 （ａ）反応ガス組成 容量％で、ＨＣｌ：１〜２０％、Ｈ2 ：残り、 （ｂ）反応温度：１０００〜１１００℃、 （ｃ）反応圧力：３０〜２００ｔｏｒｒ、 の条件で処理して上記反応表面にＣｌを吸着させた状態
で、これに上記条件でＡ 2 Ｏ3 層の形成を行うと、この
結果形成されたＡｌ2 Ｏ3 層は、Ａｌ2 Ｏ3 の主体がα
型結晶構造を有することは勿論であるが、前記Ｃｌの触
媒作用で結晶粒が縦方向に成長して柱状となり、この柱
状結晶粒が並列配置した結晶組織（以下、柱状Ａｌ2 Ｏ
3 層と云う）をもつようになり、前記柱状Ａｌ2 Ｏ3 層
は、上記粒状Ａｌ2 Ｏ3 層に比して高強度および高靭性
をもつことから、これを望ましくは１〜１０μｍの平均
層厚で含む硬質被覆層はすぐれた耐チッピング性を有す
るようになり、したがって硬質被覆層のうちのＡｌ2 Ｏ
3 層が前記柱状Ａｌ2 Ｏ3 層で構成された被覆超硬工具
は、鋼や鋳鉄などの高速切削や高速高送り切削などの苛
酷な条件での切削にも切刃にチッピングの発生がなく、
すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するようになると
いう研究結果を得たのである。
上述のような観点から、被覆超硬工具の硬質被覆層を構
成するＡｌ2 Ｏ3 層に着目し、これの強度および靭性向
上を図るべく研究を行った結果、一般に、上記の従来被
覆超硬工具の硬質被覆層を構成するα型結晶構造を主体
とし、かつ粒状結晶組織を有するＡｌ2 Ｏ3 層（以下、
粒状Ａｌ2 Ｏ3層と云う）は、 （ａ）反応ガス組成 容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％、ＣＯ2 ：０．５〜
３０％、必要に応じてＨＣｌ：１〜２０％及び／又はＨ
2 Ｓ：０．０５〜５％、Ｈ2 ：残り、 （ｂ）反応温度：９５０〜１０５０℃、 （ｃ）反応圧力：３０〜２００ｔｏｒｒ、 の条件で形成されるが、上記条件での上記粒状Ａｌ2 Ｏ
3 層の形成に際して、予めＡｌ2 Ｏ3 層を形成しようと
する反応表面を、 （ａ）反応ガス組成 容量％で、ＨＣｌ：１〜２０％、Ｈ2 ：残り、 （ｂ）反応温度：１０００〜１１００℃、 （ｃ）反応圧力：３０〜２００ｔｏｒｒ、 の条件で処理して上記反応表面にＣｌを吸着させた状態
で、これに上記条件でＡ 2 Ｏ3 層の形成を行うと、この
結果形成されたＡｌ2 Ｏ3 層は、Ａｌ2 Ｏ3 の主体がα
型結晶構造を有することは勿論であるが、前記Ｃｌの触
媒作用で結晶粒が縦方向に成長して柱状となり、この柱
状結晶粒が並列配置した結晶組織（以下、柱状Ａｌ2 Ｏ
3 層と云う）をもつようになり、前記柱状Ａｌ2 Ｏ3 層
は、上記粒状Ａｌ2 Ｏ3 層に比して高強度および高靭性
をもつことから、これを望ましくは１〜１０μｍの平均
層厚で含む硬質被覆層はすぐれた耐チッピング性を有す
るようになり、したがって硬質被覆層のうちのＡｌ2 Ｏ
3 層が前記柱状Ａｌ2 Ｏ3 層で構成された被覆超硬工具
は、鋼や鋳鉄などの高速切削や高速高送り切削などの苛
酷な条件での切削にも切刃にチッピングの発生がなく、
すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するようになると
いう研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、超硬基体の表面に、Ａｌ2 Ｏ3 層
を含む硬質被覆層、例えばＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣ
Ｎ層、ＴｉＯ2 層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴ
ｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１種または２
種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構成された硬質被覆層を２
〜２０μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬工具にお
いて、前記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層を、柱状
Ａｌ2 Ｏ3 層、すなわちＡｌ 2 Ｏ3 の主体がα型結晶構
造を有し、かつ柱状結晶粒が縦方向に並列配置した結晶
組織を有するＡｌ2 Ｏ3 層で構成してなる、硬質被覆層
がすぐれた耐チッピング性を有する被覆超硬工具に特徴
を有するものである。
されたものであって、超硬基体の表面に、Ａｌ2 Ｏ3 層
を含む硬質被覆層、例えばＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣ
Ｎ層、ＴｉＯ2 層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴ
ｉＣＮＯ層からなるＴｉ化合物層のうちの１種または２
種以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構成された硬質被覆層を２
〜２０μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬工具にお
いて、前記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層を、柱状
Ａｌ2 Ｏ3 層、すなわちＡｌ 2 Ｏ3 の主体がα型結晶構
造を有し、かつ柱状結晶粒が縦方向に並列配置した結晶
組織を有するＡｌ2 Ｏ3 層で構成してなる、硬質被覆層
がすぐれた耐チッピング性を有する被覆超硬工具に特徴
を有するものである。
【０００６】なお、この発明の被覆超硬工具において、
硬質被覆層を構成する柱状Ａｌ2 Ｏ 3 層の平均層厚は、
上記の通り１〜１０μｍであるのが望ましいが、これは
その層厚が１μｍ未満では所望のすぐれた耐チッピング
性を確保することができず、一方その層厚が１０μｍを
越えると結晶粒に粒状化傾向が現れるようになり、耐チ
ッピング性の低下は避けられないという理由によるもの
であり、また、硬質被覆層の平均層厚を２〜２０μｍと
したのは、その層厚が２μｍ未満では所望のすぐれた耐
摩耗性を確保することができず、一方その層厚が２０μ
ｍを越えると、耐欠損性が低下するようになるという理
由からである。
硬質被覆層を構成する柱状Ａｌ2 Ｏ 3 層の平均層厚は、
上記の通り１〜１０μｍであるのが望ましいが、これは
その層厚が１μｍ未満では所望のすぐれた耐チッピング
性を確保することができず、一方その層厚が１０μｍを
越えると結晶粒に粒状化傾向が現れるようになり、耐チ
ッピング性の低下は避けられないという理由によるもの
であり、また、硬質被覆層の平均層厚を２〜２０μｍと
したのは、その層厚が２μｍ未満では所望のすぐれた耐
摩耗性を確保することができず、一方その層厚が２０μ
ｍを越えると、耐欠損性が低下するようになるという理
由からである。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬工具
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、 平均粒径：１．５μｍの細粒ＷＣ粉末、同５μｍの粗粒
ＷＣ粉末、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（重量比
で、以下同じ、ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２０／５
６）粉末、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／
ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、同１μｍのＣｒ粉末、およ
び同１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を
表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時
間湿式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４
０８に定める形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体
を同じく表１に示される条件で真空焼結することにより
超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。なお、表１には、
上記超硬基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロックウエル硬さＡス
ケール）をそれぞれ示した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、 平均粒径：１．５μｍの細粒ＷＣ粉末、同５μｍの粗粒
ＷＣ粉末、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（重量比
で、以下同じ、ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２０／５
６）粉末、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／
ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、同１μｍのＣｒ粉末、およ
び同１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を
表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時
間湿式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４
０８に定める形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体
を同じく表１に示される条件で真空焼結することにより
超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。なお、表１には、
上記超硬基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロックウエル硬さＡス
ケール）をそれぞれ示した。
【０００８】ついで、これらの超硬基体Ａ〜Ｅの表面
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２に示される条件にて、表３、４に示される組
成および平均層厚のＴｉ化合物層およびＡｌ2 Ｏ3 層を
形成し、この場合柱状Ａｌ2 Ｏ 3 層の形成は、予めＨＣ
ｌ：３容量％、Ｈ2 ：残り、からなる組成を有する反応
ガスを用い、雰囲気温度：１０５０℃、雰囲気圧力：５
０ｔｏｒｒ、保持時間：１５分の条件で、すでに形成さ
れているＴｉ化合物層の表面を処理して、その表面にＣ
ｌを吸着させた状態で行うことにより本発明被覆超硬工
具１〜１２および従来被覆超硬工具１〜１２をそれぞれ
製造した。
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２に示される条件にて、表３、４に示される組
成および平均層厚のＴｉ化合物層およびＡｌ2 Ｏ3 層を
形成し、この場合柱状Ａｌ2 Ｏ 3 層の形成は、予めＨＣ
ｌ：３容量％、Ｈ2 ：残り、からなる組成を有する反応
ガスを用い、雰囲気温度：１０５０℃、雰囲気圧力：５
０ｔｏｒｒ、保持時間：１５分の条件で、すでに形成さ
れているＴｉ化合物層の表面を処理して、その表面にＣ
ｌを吸着させた状態で行うことにより本発明被覆超硬工
具１〜１２および従来被覆超硬工具１〜１２をそれぞれ
製造した。
【０００９】つぎに、上記本発明被覆超硬工具１〜１２
および従来被覆超硬工具１〜１２について、 被削材：ＦＣ３００（硬さ：ＨB １８０）の丸棒、 切削速度：３８０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ、 送り：０．４２ｍｍ／刃、 切削時間：１５分、 の条件での鋳鉄の湿式連続高速高送り切削試験、並び
に、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
丸棒、 切削速度：３３０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．４２ｍｍ／刃、 切削時間：１０分、 の条件での合金鋼の乾式連続高速高送り切削試験を行
い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定し
た。これらの測定結果を表５に示した。
および従来被覆超硬工具１〜１２について、 被削材：ＦＣ３００（硬さ：ＨB １８０）の丸棒、 切削速度：３８０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ、 送り：０．４２ｍｍ／刃、 切削時間：１５分、 の条件での鋳鉄の湿式連続高速高送り切削試験、並び
に、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
丸棒、 切削速度：３３０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：２ｍｍ．、 送り：０．４２ｍｍ／刃、 切削時間：１０分、 の条件での合金鋼の乾式連続高速高送り切削試験を行
い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定し
た。これらの測定結果を表５に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【発明の効果】表３〜５に示される結果から、硬質被覆
層におけるＡｌ2 Ｏ3 層が柱状Ａｌ2Ｏ3 層で構成され
た本発明被覆超硬工具１〜１２は、これが粒状Ａｌ2 Ｏ
3 層で構成された従来被覆超硬工具１〜１２に比して、
前記柱状Ａｌ2 Ｏ3 層が前記粒状Ａｌ2 Ｏ3 層に比して
高強度および高靭性をもつことから、苛酷な切削条件と
なる鋳鉄および鋼の高速高送り切削でも切刃にチッピン
グの発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮す
るのに対して、従来被覆超硬工具１〜１２においては、
粒状Ａｌ2 Ｏ3 層が原因で切刃にチッピングの発生は避
けられず、いずれもこれが原因で比較的短時間で使用寿
命に至ることが明らかである。上述のように、この発明
の被覆超硬工具は、これを構成する硬質被覆層が柱状Ａ
ｌ2 Ｏ3 層の存在によってすぐれた耐チッピング性を有
するので、鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断
続切削は勿論のこと、高速切削や高速高送りおよび高切
込み切削などの苛酷な条件での切削に用いた場合にも切
刃にチッピングの発生なく、長期に亘ってすぐれた切削
性能を発揮するものであり、したがって切削装置の高性
能化および高出力化に十分に対応でき、かつ省力化にも
寄与するものである。
層におけるＡｌ2 Ｏ3 層が柱状Ａｌ2Ｏ3 層で構成され
た本発明被覆超硬工具１〜１２は、これが粒状Ａｌ2 Ｏ
3 層で構成された従来被覆超硬工具１〜１２に比して、
前記柱状Ａｌ2 Ｏ3 層が前記粒状Ａｌ2 Ｏ3 層に比して
高強度および高靭性をもつことから、苛酷な切削条件と
なる鋳鉄および鋼の高速高送り切削でも切刃にチッピン
グの発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮す
るのに対して、従来被覆超硬工具１〜１２においては、
粒状Ａｌ2 Ｏ3 層が原因で切刃にチッピングの発生は避
けられず、いずれもこれが原因で比較的短時間で使用寿
命に至ることが明らかである。上述のように、この発明
の被覆超硬工具は、これを構成する硬質被覆層が柱状Ａ
ｌ2 Ｏ3 層の存在によってすぐれた耐チッピング性を有
するので、鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断
続切削は勿論のこと、高速切削や高速高送りおよび高切
込み切削などの苛酷な条件での切削に用いた場合にも切
刃にチッピングの発生なく、長期に亘ってすぐれた切削
性能を発揮するものであり、したがって切削装置の高性
能化および高出力化に十分に対応でき、かつ省力化にも
寄与するものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、酸化アルミニウム層を含む硬質被覆層を２〜２０μ
ｍの平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸着してな
る表面被覆超硬合金製切削工具において、 前記硬質被覆層を構成する酸化アルミニウム層を、酸化
アルミニウムの主体がα型結晶構造を有し、かつ柱状結
晶粒が縦方向に並列配置した結晶組織を有する酸化アル
ミニウム層で構成したことを特徴とする硬質被覆層がす
ぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削
工具。 - 【請求項２】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、酸化物
層、炭酸化物層、窒酸化物層、および炭窒酸化物層から
なるＴｉ化合物層のうちの１種または２種以上と、酸化
アルミニウム層とで構成された硬質被覆層を２〜２０μ
ｍの平均層厚で化学蒸着および／または物理蒸着してな
る表面被覆超硬合金製切削工具において、 前記硬質被覆層を構成する酸化アルミニウム層を、酸化
アルミニウムの主体がα型結晶構造を有し、かつ柱状結
晶粒が縦方向に並列配置した結晶組織を有する酸化アル
ミニウム層で構成したことを特徴とする硬質被覆層がす
ぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削
工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23187796A JPH1076405A (ja) | 1996-09-02 | 1996-09-02 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23187796A JPH1076405A (ja) | 1996-09-02 | 1996-09-02 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1076405A true JPH1076405A (ja) | 1998-03-24 |
Family
ID=16930431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23187796A Pending JPH1076405A (ja) | 1996-09-02 | 1996-09-02 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1076405A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20080187775A1 (en) * | 2007-02-01 | 2008-08-07 | Sakari Ruppi | Alumina Coated Grade |
| CN100457834C (zh) * | 2005-06-21 | 2009-02-04 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 氧化铝绝缘涂层及其制备方法 |
| EP1655388B2 (en) † | 2004-11-05 | 2011-03-16 | Seco Tools AB | Alumina layer with controlled texture |
| US7955651B2 (en) | 2004-11-05 | 2011-06-07 | Seco Tools Ab | Enhanced alumina layer with texture |
-
1996
- 1996-09-02 JP JP23187796A patent/JPH1076405A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1655388B2 (en) † | 2004-11-05 | 2011-03-16 | Seco Tools AB | Alumina layer with controlled texture |
| US7914849B2 (en) | 2004-11-05 | 2011-03-29 | Seco Tools Ab | Alumina layer with controlled texture |
| US7955651B2 (en) | 2004-11-05 | 2011-06-07 | Seco Tools Ab | Enhanced alumina layer with texture |
| CN100457834C (zh) * | 2005-06-21 | 2009-02-04 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 氧化铝绝缘涂层及其制备方法 |
| US20080187775A1 (en) * | 2007-02-01 | 2008-08-07 | Sakari Ruppi | Alumina Coated Grade |
| US8343620B2 (en) * | 2007-02-01 | 2013-01-01 | Seco Tools Ab | Alumina coated grade |
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