JPH11144744A - 低温型燃料電池用セパレータ及びその製造方法 - Google Patents
低温型燃料電池用セパレータ及びその製造方法Info
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- JPH11144744A JPH11144744A JP9308180A JP30818097A JPH11144744A JP H11144744 A JPH11144744 A JP H11144744A JP 9308180 A JP9308180 A JP 9308180A JP 30818097 A JP30818097 A JP 30818097A JP H11144744 A JPH11144744 A JP H11144744A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐酸性及び導電性に優れ、接触抵抗に起因す
るジュール熱の発生量を抑えた低温型燃料電池用金属製
セパレータを得る。 【構成】 このセパレータは、ステンレス鋼を基材１３
とし、拡散層１６を介してカーボン系粒子の結合層１４
が形成され、結合層１４の表面にカーボン系粒子の付着
層１５が設けられている。結合層１４は、カーボン系粒
子を分散させた塗膜を基材表面に設けた後、非酸化性雰
囲気中で３００〜９５０℃に加熱することにより形成さ
れる。加熱処理に先立って、塗膜を設けたステンレス鋼
基材１３を圧延することもできる。 【効果】 接触抵抗が低いセパレータであるため、多数
のセルを積層した場合にも熱損失となるジュール熱の発
生が抑えられる。しかも、付着層１５のカーボン系粒子
が潤滑剤として働き、プレス成形，打ち抜き加工等によ
ってセパレータとして必要な形状に成形できる。
るジュール熱の発生量を抑えた低温型燃料電池用金属製
セパレータを得る。 【構成】 このセパレータは、ステンレス鋼を基材１３
とし、拡散層１６を介してカーボン系粒子の結合層１４
が形成され、結合層１４の表面にカーボン系粒子の付着
層１５が設けられている。結合層１４は、カーボン系粒
子を分散させた塗膜を基材表面に設けた後、非酸化性雰
囲気中で３００〜９５０℃に加熱することにより形成さ
れる。加熱処理に先立って、塗膜を設けたステンレス鋼
基材１３を圧延することもできる。 【効果】 接触抵抗が低いセパレータであるため、多数
のセルを積層した場合にも熱損失となるジュール熱の発
生が抑えられる。しかも、付着層１５のカーボン系粒子
が潤滑剤として働き、プレス成形，打ち抜き加工等によ
ってセパレータとして必要な形状に成形できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、固体高分子型燃料電池
を始めとする低温で稼動する燃料電池の金属製セパレー
タ及びその製造方法に関する。
を始めとする低温で稼動する燃料電池の金属製セパレー
タ及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】燃料電池のなかでも、固体高分子型の燃
料電池は、１００℃以下の温度で動作可能であり、短時
間で起動する長所を備えている。また、各部材が固体か
らなるため、構造が簡単でメンテナンスが容易である、
振動や衝撃に曝される用途にも適用できる。更に、出力
密度が高いため小型化に適し、燃料効率が高く、騒音が
小さい等の長所を備えている。これらの長所から、電気
自動車搭載用としての用途が検討されている。ガソリン
自動車と同等の走行距離を出せる燃料電池を自動車に搭
載できると、ＮＯx ，ＳＯx の発生がほとんどなく、Ｃ
Ｏ2 の発生が半減する等のように環境に対して非常にク
リーンなものになる。固体高分子型燃料電池は、分子中
にプロトン交換基をもつ固体高分子樹脂膜がプロトン導
電性電解質として機能することを利用したものであり、
他の形式の燃料電池と同様に固体高分子膜の一側に水素
等の燃料ガスを流し、他側に空気等の酸化性ガスを流す
構造になっている。
料電池は、１００℃以下の温度で動作可能であり、短時
間で起動する長所を備えている。また、各部材が固体か
らなるため、構造が簡単でメンテナンスが容易である、
振動や衝撃に曝される用途にも適用できる。更に、出力
密度が高いため小型化に適し、燃料効率が高く、騒音が
小さい等の長所を備えている。これらの長所から、電気
自動車搭載用としての用途が検討されている。ガソリン
自動車と同等の走行距離を出せる燃料電池を自動車に搭
載できると、ＮＯx ，ＳＯx の発生がほとんどなく、Ｃ
Ｏ2 の発生が半減する等のように環境に対して非常にク
リーンなものになる。固体高分子型燃料電池は、分子中
にプロトン交換基をもつ固体高分子樹脂膜がプロトン導
電性電解質として機能することを利用したものであり、
他の形式の燃料電池と同様に固体高分子膜の一側に水素
等の燃料ガスを流し、他側に空気等の酸化性ガスを流す
構造になっている。
【０００３】具体的には、固体高分子膜１は、図１に示
すように両側に空気電極２及び水素電極３が接合され、
それぞれガスケット４を介してセパレータ５を対向させ
ている。空気電極２側のセパレータ５には空気供給口
６，空気排出口７が形成され、水素電極３側のセパレー
タ５には水素供給口８，水素排出口９が形成されてい
る。セパレータ５には、水素ｇ及び酸素又は空気ｏの導
通及び均一分配のため、水素ｇ及び酸素又は空気ｏの流
動方向に延びる複数の溝１０が形成されている。また、
発電時に発熱があるため、給水口１１から送り込んだ冷
却水ｗをセパレータ５の内部に循環させた後、排水口１
２から排出させる水冷機構をセパレータ５に内蔵させて
いる。水素供給口８から水素電極３とセパレータ５との
間隙に送り込まれた水素ｇは、電子を放出したプロトン
となって固体高分子膜１を透過し、空気電極２側で電子
を受け、空気電極２とセパレータ５との間隙を通過する
酸素又は空気ｏによって燃焼する。そこで、空気電極２
と水素電極３との間に負荷をかけるとき、電力を取り出
すことができる。
すように両側に空気電極２及び水素電極３が接合され、
それぞれガスケット４を介してセパレータ５を対向させ
ている。空気電極２側のセパレータ５には空気供給口
６，空気排出口７が形成され、水素電極３側のセパレー
タ５には水素供給口８，水素排出口９が形成されてい
る。セパレータ５には、水素ｇ及び酸素又は空気ｏの導
通及び均一分配のため、水素ｇ及び酸素又は空気ｏの流
動方向に延びる複数の溝１０が形成されている。また、
発電時に発熱があるため、給水口１１から送り込んだ冷
却水ｗをセパレータ５の内部に循環させた後、排水口１
２から排出させる水冷機構をセパレータ５に内蔵させて
いる。水素供給口８から水素電極３とセパレータ５との
間隙に送り込まれた水素ｇは、電子を放出したプロトン
となって固体高分子膜１を透過し、空気電極２側で電子
を受け、空気電極２とセパレータ５との間隙を通過する
酸素又は空気ｏによって燃焼する。そこで、空気電極２
と水素電極３との間に負荷をかけるとき、電力を取り出
すことができる。
【０００４】燃料電池は、１セル当りの発電量が極く僅
かである。そこで、図１（ｂ）に示すようにセパレータ
５，５で挟まれた固体高分子膜を１単位とし、複数のセ
ルを積層することによって取出し可能な電力量を大きく
している。多数のセルを積層した構造では、セパレータ
５の抵抗が発電効率に大きな影響を及ぼす。発電効率を
向上させるためには、導電性が良好で接触抵抗の低いセ
パレータが要求され、リン酸塩型燃料電池と同様に黒鉛
質のセパレータが使用されている（ＯＨＭ 第８３巻第
７号第５５〜６１頁，富士技報第６８巻第３号第１６４
〜１６７頁参照）。黒鉛質のセパレータは、黒鉛ブロッ
クを所定形状に切り出し、切削加工によって各種の孔や
溝を形成している。そのため、材料費や加工費が高く、
全体として燃料電池の価格を高騰させると共に、生産性
を低下させる原因になっている。しかも、材質的に脆い
黒鉛でできたセパレータでは、振動や衝撃が加えられる
と破損する虞れが大きい。そこで、プレス加工やパンチ
ング加工等によって金属板からセパレータを作ることが
特開平８−１８０８８３号公報で提案されている。
かである。そこで、図１（ｂ）に示すようにセパレータ
５，５で挟まれた固体高分子膜を１単位とし、複数のセ
ルを積層することによって取出し可能な電力量を大きく
している。多数のセルを積層した構造では、セパレータ
５の抵抗が発電効率に大きな影響を及ぼす。発電効率を
向上させるためには、導電性が良好で接触抵抗の低いセ
パレータが要求され、リン酸塩型燃料電池と同様に黒鉛
質のセパレータが使用されている（ＯＨＭ 第８３巻第
７号第５５〜６１頁，富士技報第６８巻第３号第１６４
〜１６７頁参照）。黒鉛質のセパレータは、黒鉛ブロッ
クを所定形状に切り出し、切削加工によって各種の孔や
溝を形成している。そのため、材料費や加工費が高く、
全体として燃料電池の価格を高騰させると共に、生産性
を低下させる原因になっている。しかも、材質的に脆い
黒鉛でできたセパレータでは、振動や衝撃が加えられる
と破損する虞れが大きい。そこで、プレス加工やパンチ
ング加工等によって金属板からセパレータを作ることが
特開平８−１８０８８３号公報で提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、酸素又は空気
ｏが通過する空気電極２側は、酸性度がｐＨ２〜３の酸
性雰囲気にある。このような強酸性雰囲気に耐え、しか
もセパレータに要求される導電性，低接触抵抗，耐食性
等の特性を満足する金属材料は、これまでのところ実用
化されていない。たとえば、酸性雰囲気に耐える金属材
料としてステンレス鋼等の耐酸性材料が考えられる。こ
れらの材料は、表面に形成した強固な不動態皮膜によっ
て耐酸性を呈するものであるが、不動態皮膜によって表
面抵抗や接触抵抗が高くなる。接触抵抗が高くなると、
接触部分で多量のジュール熱が発生し、大きな熱損失と
なり、燃料電池の発電効率を低下させる。他の金属板で
も、接触抵抗を高くする酸化膜が常に存在するものがほ
とんどである。表面に酸化皮膜や不動態皮膜を形成しな
い金属材料としては、Ａｕが知られている。Ａｕは、酸
性雰囲気にも耐えるが、非常に高価な材料であるため燃
料電池のセパレータ材としては実用的でない。Ｐｔは、
酸化皮膜や不動態皮膜が形成されにくい金属材料であ
り、酸性雰囲気にも耐えるが、Ａｕと同様に非常に高価
な材料であるため実用的でない。
ｏが通過する空気電極２側は、酸性度がｐＨ２〜３の酸
性雰囲気にある。このような強酸性雰囲気に耐え、しか
もセパレータに要求される導電性，低接触抵抗，耐食性
等の特性を満足する金属材料は、これまでのところ実用
化されていない。たとえば、酸性雰囲気に耐える金属材
料としてステンレス鋼等の耐酸性材料が考えられる。こ
れらの材料は、表面に形成した強固な不動態皮膜によっ
て耐酸性を呈するものであるが、不動態皮膜によって表
面抵抗や接触抵抗が高くなる。接触抵抗が高くなると、
接触部分で多量のジュール熱が発生し、大きな熱損失と
なり、燃料電池の発電効率を低下させる。他の金属板で
も、接触抵抗を高くする酸化膜が常に存在するものがほ
とんどである。表面に酸化皮膜や不動態皮膜を形成しな
い金属材料としては、Ａｕが知られている。Ａｕは、酸
性雰囲気にも耐えるが、非常に高価な材料であるため燃
料電池のセパレータ材としては実用的でない。Ｐｔは、
酸化皮膜や不動態皮膜が形成されにくい金属材料であ
り、酸性雰囲気にも耐えるが、Ａｕと同様に非常に高価
な材料であるため実用的でない。
【０００６】また、水素や空気の流通路となる多数の溝
１０やフランジをプレス加工，パンチング加工等で形成
するため、セパレータに使用される金属材料に高度の加
工性が要求される。加工性は、金属表面に有機高分子膜
を形成し或いは潤滑剤を塗布することによって改善でき
る。しかし、有機高分子膜又は潤滑剤中の吸着分子によ
って接触抵抗が高くなり、多数の燃料電池を積層したと
きに多量のジュール熱が発生し、電力損失を引き起し燃
料電池の発電効率が低下する原因となる。しかも、潤滑
剤を塗布して金属材料を成形加工する場合、後工程とし
て脱脂洗浄が必要になり、工程数の増加を招くばかりで
なく、廃液処理にも多額の費用負担がかかる。更に有機
溶剤やフロン系の溶剤で脱脂すると、大気中への溶剤の
飛散による環境悪化の虞れもある。他方、有機皮膜を金
属表面に形成すると潤滑剤なしで成形加工できるが、金
属材料の接触抵抗が高くなることに加え、酸性環境での
耐食性がない有機皮膜が剥離，溶解する。
１０やフランジをプレス加工，パンチング加工等で形成
するため、セパレータに使用される金属材料に高度の加
工性が要求される。加工性は、金属表面に有機高分子膜
を形成し或いは潤滑剤を塗布することによって改善でき
る。しかし、有機高分子膜又は潤滑剤中の吸着分子によ
って接触抵抗が高くなり、多数の燃料電池を積層したと
きに多量のジュール熱が発生し、電力損失を引き起し燃
料電池の発電効率が低下する原因となる。しかも、潤滑
剤を塗布して金属材料を成形加工する場合、後工程とし
て脱脂洗浄が必要になり、工程数の増加を招くばかりで
なく、廃液処理にも多額の費用負担がかかる。更に有機
溶剤やフロン系の溶剤で脱脂すると、大気中への溶剤の
飛散による環境悪化の虞れもある。他方、有機皮膜を金
属表面に形成すると潤滑剤なしで成形加工できるが、金
属材料の接触抵抗が高くなることに加え、酸性環境での
耐食性がない有機皮膜が剥離，溶解する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、カーボン粒子を
分散させ且つ付着させた塗膜をステンレス鋼表面に形成
させることにより、耐酸性を確保しながら良好な導電性
及び低い接触抵抗を示す金属製セパレータを提供するこ
とを目的とする。本発明の低温型燃料電池用セパレータ
は、その目的を達成するため、ステンレス鋼を基材と
し、拡散層を介してカーボン系粒子が基材表面に結合し
た結合層が設けられ、カーボン系粒子の結合層の表面に
カーボン系粒子が付着していることを特徴とする。カー
ボン系粒子の結合層は、カーボン系粒子分散塗膜を加熱
処理することにより塗膜成分を分解・消失させた後のカ
ーボン系粒子で形成することができる。この低温型燃料
電池用セパレータは、カーボン系粒子を分散させた塗料
をステンレス鋼製の基材に塗布し、非酸化性雰囲気中で
３００〜９５０℃に加熱処理することにより製造され
る。加熱処理に先立って、塗膜が形成されたステンレス
鋼製の基材を圧下率０．１〜５０％で圧延することも良
い。
題を解消すべく案出されたものであり、カーボン粒子を
分散させ且つ付着させた塗膜をステンレス鋼表面に形成
させることにより、耐酸性を確保しながら良好な導電性
及び低い接触抵抗を示す金属製セパレータを提供するこ
とを目的とする。本発明の低温型燃料電池用セパレータ
は、その目的を達成するため、ステンレス鋼を基材と
し、拡散層を介してカーボン系粒子が基材表面に結合し
た結合層が設けられ、カーボン系粒子の結合層の表面に
カーボン系粒子が付着していることを特徴とする。カー
ボン系粒子の結合層は、カーボン系粒子分散塗膜を加熱
処理することにより塗膜成分を分解・消失させた後のカ
ーボン系粒子で形成することができる。この低温型燃料
電池用セパレータは、カーボン系粒子を分散させた塗料
をステンレス鋼製の基材に塗布し、非酸化性雰囲気中で
３００〜９５０℃に加熱処理することにより製造され
る。加熱処理に先立って、塗膜が形成されたステンレス
鋼製の基材を圧下率０．１〜５０％で圧延することも良
い。
【０００８】
【作用】本発明の低温型燃料電池用セパレータは、図２
に示すように、ステンレス鋼１３を基材とし、ステンレ
ス鋼基材１３の表面にカーボン粒子の結合層１４が形成
され、結合層１４のカーボン系粒子に付着したカーボン
系粒子の付着層１５が形成されている。このセパレータ
は、図１に示す固体高分子型燃料電池の外に、アルカリ
型燃料電池等の燃料電池用セパレータとしても使用でき
る。カーボン系粒子の結合層１４は、ステンレス鋼基材
１３との間に拡散層１６を生じているため、ステンレス
鋼基材１３に対する結合力が高い。そのため、加工成形
等によってステンレス鋼基材１３に曲げ，伸び等の変形
が生じた場合でも結合層１４に応力が蓄積されることが
なく、結合層１４がステンレス鋼基材１３から剥離する
ことが抑制される。したがって、ステンレス鋼基材１３
は、セパレータとして必要な形状に加工される。加工性
は、カーボン系粒子分散塗膜を形成した後、加熱処理に
先立って圧延することにより更に向上させることができ
る。カーボン系粒子は、表面に酸化膜を生成することが
なく、低い接触抵抗及び優れた耐酸性を示す。また、セ
パレータと接触する空気電極や水素電極等が主としてカ
ーボン系の材料でできている。そのため、カーボン系粒
子の結合層１４，付着層１５は電極に対する馴染みが良
く、接触抵抗を一層低下させる。したがって、多数のセ
ルを積層した構造の燃料電池であっても、発生するジュ
ール熱が少なく、発電効率が向上する。
に示すように、ステンレス鋼１３を基材とし、ステンレ
ス鋼基材１３の表面にカーボン粒子の結合層１４が形成
され、結合層１４のカーボン系粒子に付着したカーボン
系粒子の付着層１５が形成されている。このセパレータ
は、図１に示す固体高分子型燃料電池の外に、アルカリ
型燃料電池等の燃料電池用セパレータとしても使用でき
る。カーボン系粒子の結合層１４は、ステンレス鋼基材
１３との間に拡散層１６を生じているため、ステンレス
鋼基材１３に対する結合力が高い。そのため、加工成形
等によってステンレス鋼基材１３に曲げ，伸び等の変形
が生じた場合でも結合層１４に応力が蓄積されることが
なく、結合層１４がステンレス鋼基材１３から剥離する
ことが抑制される。したがって、ステンレス鋼基材１３
は、セパレータとして必要な形状に加工される。加工性
は、カーボン系粒子分散塗膜を形成した後、加熱処理に
先立って圧延することにより更に向上させることができ
る。カーボン系粒子は、表面に酸化膜を生成することが
なく、低い接触抵抗及び優れた耐酸性を示す。また、セ
パレータと接触する空気電極や水素電極等が主としてカ
ーボン系の材料でできている。そのため、カーボン系粒
子の結合層１４，付着層１５は電極に対する馴染みが良
く、接触抵抗を一層低下させる。したがって、多数のセ
ルを積層した構造の燃料電池であっても、発生するジュ
ール熱が少なく、発電効率が向上する。
【０００９】
【実施の形態】本発明のセパレータは、耐酸性に優れた
オーステナイト系ステンレス鋼やオーステナイト・フェ
ライト二相系ステンレス鋼を基材１３として使用してい
る。基材の要求特性としては、酸化性雰囲気の酸による
腐食だけではなく、非酸化性の酸による腐食にも耐える
ことが必要であることから、Ｃｒに加えてＮｉを合金成
分として添加することにより耐酸性を向上させる。使用
可能なオーステナイト系ステンレス鋼は、１４〜３５重
量％のＣｒ濃度及び５〜６０重量％のＮｉ濃度をもつ。
たとえば、Ｃ：０．００８〜０．２重量％，Ｓｉ：０．
０５〜５．０重量％，Ｍｎ：０．１〜５．０重量％，Ｎ
ｉ：５．０〜６０重量％，Ｃｒ：１４〜３５重量％を含
む組成をもつものが使用される。使用可能なオーステナ
イト・フェライト二相系ステンレス鋼は、１７〜３５重
量％のＣｒ濃度及び２〜６０重量％のＮｉ濃度をもつ。
たとえば、Ｃ：０．００８〜０．２重量％，Ｓｉ：０．
０５〜５．０重量％，Ｍｎ：０．１〜５．０重量％，Ｎ
ｉ：２．０〜６０重量％，Ｃｒ：１７〜３５重量％を含
む組成をもつものが使用される。
オーステナイト系ステンレス鋼やオーステナイト・フェ
ライト二相系ステンレス鋼を基材１３として使用してい
る。基材の要求特性としては、酸化性雰囲気の酸による
腐食だけではなく、非酸化性の酸による腐食にも耐える
ことが必要であることから、Ｃｒに加えてＮｉを合金成
分として添加することにより耐酸性を向上させる。使用
可能なオーステナイト系ステンレス鋼は、１４〜３５重
量％のＣｒ濃度及び５〜６０重量％のＮｉ濃度をもつ。
たとえば、Ｃ：０．００８〜０．２重量％，Ｓｉ：０．
０５〜５．０重量％，Ｍｎ：０．１〜５．０重量％，Ｎ
ｉ：５．０〜６０重量％，Ｃｒ：１４〜３５重量％を含
む組成をもつものが使用される。使用可能なオーステナ
イト・フェライト二相系ステンレス鋼は、１７〜３５重
量％のＣｒ濃度及び２〜６０重量％のＮｉ濃度をもつ。
たとえば、Ｃ：０．００８〜０．２重量％，Ｓｉ：０．
０５〜５．０重量％，Ｍｎ：０．１〜５．０重量％，Ｎ
ｉ：２．０〜６０重量％，Ｃｒ：１７〜３５重量％を含
む組成をもつものが使用される。
【００１０】基材のＣｒ濃度が１４重量％未満では、酸
化性の酸による腐食雰囲気中での耐酸性が低い。逆に、
３５重量％を超えるＣｒ濃度では、ステンレス鋼の変形
抵抗が大きく、プレス加工等の加工が困難になる。Ｎｉ
濃度が２重量％未満では、非酸化性の酸による腐食雰囲
気中での耐酸性が低い。この耐酸性は、Ｎｉ含有量６０
重量％で飽和し、それ以上添加しても増量に見合った効
果がみられず、材料コストの上昇を招く。基材の耐酸性
を更に高めるため、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ等の１種又は２種以
上を添加しても良い。すなわち、単位面積当りの電流値
を上げて出力密度を増加させる燃料電池では、ｐＨが低
下することから、より耐酸性に優れたステンレス鋼基材
が必要になる。そこで、Ｍｏ：０．２〜７重量％，Ｃ
ｕ：０．１〜５重量％，Ｎ：０．０２〜０．５重量％の
１種又は２種以上を添加することにより耐酸性を改善す
る。また、場合によっては、少量のＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ等
の添加によっても耐酸性を高めることができる。
化性の酸による腐食雰囲気中での耐酸性が低い。逆に、
３５重量％を超えるＣｒ濃度では、ステンレス鋼の変形
抵抗が大きく、プレス加工等の加工が困難になる。Ｎｉ
濃度が２重量％未満では、非酸化性の酸による腐食雰囲
気中での耐酸性が低い。この耐酸性は、Ｎｉ含有量６０
重量％で飽和し、それ以上添加しても増量に見合った効
果がみられず、材料コストの上昇を招く。基材の耐酸性
を更に高めるため、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ等の１種又は２種以
上を添加しても良い。すなわち、単位面積当りの電流値
を上げて出力密度を増加させる燃料電池では、ｐＨが低
下することから、より耐酸性に優れたステンレス鋼基材
が必要になる。そこで、Ｍｏ：０．２〜７重量％，Ｃ
ｕ：０．１〜５重量％，Ｎ：０．０２〜０．５重量％の
１種又は２種以上を添加することにより耐酸性を改善す
る。また、場合によっては、少量のＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ等
の添加によっても耐酸性を高めることができる。
【００１１】カーボン系粒子の結合層１４及び付着層１
５は、カーボン系粒子を分散させた塗料をステンレス鋼
基材１３に塗布し、非酸化性雰囲気中で３００〜９５０
℃に加熱処理することにより形成される。塗料に分散さ
せるカーボン系粒子としては、純度が高く、不純物に起
因する酸化膜や他の皮膜を生成させる等の問題がないこ
とからカーボンブラックや黒鉛粉末が好適である。ま
た、高純度であることから、耐酸性にも優れ、燃料電池
の固体高分子膜を汚染することもない。この点、石油，
石炭等の未燃焼生成物である煤やタールでは、多量に含
まれている不純物に起因して酸化膜や他の皮膜が生成し
易い。更に、不純物によって固体高分子膜が汚染され、
燃料電池自体の性能を低下させる虞れもある。
５は、カーボン系粒子を分散させた塗料をステンレス鋼
基材１３に塗布し、非酸化性雰囲気中で３００〜９５０
℃に加熱処理することにより形成される。塗料に分散さ
せるカーボン系粒子としては、純度が高く、不純物に起
因する酸化膜や他の皮膜を生成させる等の問題がないこ
とからカーボンブラックや黒鉛粉末が好適である。ま
た、高純度であることから、耐酸性にも優れ、燃料電池
の固体高分子膜を汚染することもない。この点、石油，
石炭等の未燃焼生成物である煤やタールでは、多量に含
まれている不純物に起因して酸化膜や他の皮膜が生成し
易い。更に、不純物によって固体高分子膜が汚染され、
燃料電池自体の性能を低下させる虞れもある。
【００１２】カーボン粒子を分散する塗料は、加熱処理
によって分解し、ステンレス鋼基材１３から消失する。
そのため、塗料の種類が特に制約されるものではない
が、ポリエステル系塗料，アクリル系塗料，ポリオレフ
ィン系塗料，ポリウレタン系塗料，それらの混合塗料等
が使用される。塗料１００重量部に対しカーボン系粒子
を０．０５〜６０重量部の割合で配合することが好まし
い。カーボン系粒子の配合量が０．０５重量部に満たな
いと、十分にカーボン系粒子が分散した結合層１４が形
成されず、ステンレス鋼基材１３の接触抵抗が十分に低
下しない。逆に、６０重量部を超える多量のカーボン系
粒子を配合すると、塗装が困難になり、塗装できたとし
ても下地ステンレス鋼に対する良好な密着性が得られな
くなる。カーボン系粒子分散塗料は、ステンレス鋼基材
１３に対する結合層１４の密着性を確保する上から、５
μｍ以下の膜厚でステンレス鋼基材１３に施すことが好
ましい。膜厚が５μｍを超える塗膜では、加熱処理時に
発生するガスの圧力で塗膜が剥離する虞れがある。
によって分解し、ステンレス鋼基材１３から消失する。
そのため、塗料の種類が特に制約されるものではない
が、ポリエステル系塗料，アクリル系塗料，ポリオレフ
ィン系塗料，ポリウレタン系塗料，それらの混合塗料等
が使用される。塗料１００重量部に対しカーボン系粒子
を０．０５〜６０重量部の割合で配合することが好まし
い。カーボン系粒子の配合量が０．０５重量部に満たな
いと、十分にカーボン系粒子が分散した結合層１４が形
成されず、ステンレス鋼基材１３の接触抵抗が十分に低
下しない。逆に、６０重量部を超える多量のカーボン系
粒子を配合すると、塗装が困難になり、塗装できたとし
ても下地ステンレス鋼に対する良好な密着性が得られな
くなる。カーボン系粒子分散塗料は、ステンレス鋼基材
１３に対する結合層１４の密着性を確保する上から、５
μｍ以下の膜厚でステンレス鋼基材１３に施すことが好
ましい。膜厚が５μｍを超える塗膜では、加熱処理時に
発生するガスの圧力で塗膜が剥離する虞れがある。
【００１３】カーボン系粒子が分散した塗膜が形成され
たステンレス鋼基材１３は、窒素，窒素＋水素，アルゴ
ン等の非酸化性雰囲気中で３００〜９５０℃に加熱処理
される。塗膜に分散しているカーボン系粒子は、非酸化
性の加熱雰囲気で加熱されるため、酸化されることなく
ステンレス鋼基材１３の表面に残る。また、加熱によっ
てカーボン系粒子と下地鋼との間に拡散が生じ、拡散層
１６を介してカーボン系粒子が結合された結合層１４が
形成される。塗膜に含まれている樹脂等の有機化合物
は、加熱処理によって分解し、一部が分解残渣として基
材表面に残る。有機化合物に由来するカーボン質の分解
残渣は、一部が結合層１４に取り込まれ、残りが付着層
１５となって結合層１４に付着する。付着層１５は、プ
レス加工，パンチング加工等の際に潤滑剤として働き、
ステンレス鋼基材１３の加工性を向上させる。
たステンレス鋼基材１３は、窒素，窒素＋水素，アルゴ
ン等の非酸化性雰囲気中で３００〜９５０℃に加熱処理
される。塗膜に分散しているカーボン系粒子は、非酸化
性の加熱雰囲気で加熱されるため、酸化されることなく
ステンレス鋼基材１３の表面に残る。また、加熱によっ
てカーボン系粒子と下地鋼との間に拡散が生じ、拡散層
１６を介してカーボン系粒子が結合された結合層１４が
形成される。塗膜に含まれている樹脂等の有機化合物
は、加熱処理によって分解し、一部が分解残渣として基
材表面に残る。有機化合物に由来するカーボン質の分解
残渣は、一部が結合層１４に取り込まれ、残りが付着層
１５となって結合層１４に付着する。付着層１５は、プ
レス加工，パンチング加工等の際に潤滑剤として働き、
ステンレス鋼基材１３の加工性を向上させる。
【００１４】加熱処理に先立って、塗膜が形成されたス
テンレス鋼基材１３に圧下率０．１〜５０％の圧延を施
すことにより、塗膜に含まれているカーボン系粒子のス
テンレス鋼基材１３に対する密着性を改善することもで
きる。圧延により密着性が改善されたカーボン系粒子
は、後続する加熱処理段階で下地鋼との間の拡散反応を
促進させ、ステンレス鋼基材１３に対する結合層１４の
結合力を向上させると共に、接触抵抗も効果的に低下さ
せる。ただし、圧下率が０．１％未満では、圧延による
密着性の改善が顕著でない。逆に５０％を超える圧下率
では、下地ステンレス鋼が過度に変形し、塗膜を剥離さ
せることがある。また、拡散反応促進効果は、圧下率５
０％で飽和し、それ以上に圧下率を高めてもそれに見合
った効果の改善がみられない。ステンレス鋼基材１３の
表面にあるカーボン系粒子の付着層１５が潤滑剤として
働き、複雑な形状をもつセパレータ５であっても、破断
や亀裂等を生じることなく成形加工することが可能とな
る。しかも、得られたセパレータ５の表面には、カーボ
ン系粒子の結合層１４及び一部の付着層１５があるた
め、燃料電池に組み込んだときに低い接触抵抗を示し、
発電効率のよい燃料電池となる。また、耐食性に優れた
ステンレス鋼を基材１３としているので、過酷な酸性雰
囲気に曝される条件下でも耐久性に優れた燃料電池にな
る。
テンレス鋼基材１３に圧下率０．１〜５０％の圧延を施
すことにより、塗膜に含まれているカーボン系粒子のス
テンレス鋼基材１３に対する密着性を改善することもで
きる。圧延により密着性が改善されたカーボン系粒子
は、後続する加熱処理段階で下地鋼との間の拡散反応を
促進させ、ステンレス鋼基材１３に対する結合層１４の
結合力を向上させると共に、接触抵抗も効果的に低下さ
せる。ただし、圧下率が０．１％未満では、圧延による
密着性の改善が顕著でない。逆に５０％を超える圧下率
では、下地ステンレス鋼が過度に変形し、塗膜を剥離さ
せることがある。また、拡散反応促進効果は、圧下率５
０％で飽和し、それ以上に圧下率を高めてもそれに見合
った効果の改善がみられない。ステンレス鋼基材１３の
表面にあるカーボン系粒子の付着層１５が潤滑剤として
働き、複雑な形状をもつセパレータ５であっても、破断
や亀裂等を生じることなく成形加工することが可能とな
る。しかも、得られたセパレータ５の表面には、カーボ
ン系粒子の結合層１４及び一部の付着層１５があるた
め、燃料電池に組み込んだときに低い接触抵抗を示し、
発電効率のよい燃料電池となる。また、耐食性に優れた
ステンレス鋼を基材１３としているので、過酷な酸性雰
囲気に曝される条件下でも耐久性に優れた燃料電池にな
る。
【００１５】
【実施例】実施例１：表１に示した成分・組成をもつ３
種類ステンレス鋼を基材として使用した。
種類ステンレス鋼を基材として使用した。
【００１６】
【００１７】ステンレス鋼基材１３に塗布する塗料とし
て、カーボン系粒子として平均粒径１μｍの黒鉛粉末及
び平均粒径０．０５μｍのカーボンブラックを５重量部
で分散させたポリエステル系ウレタン水性塗料を調製し
た。塗料を０．２〜１．２μｍの膜厚でステンレス鋼基
材１３に塗布した後、窒素雰囲気中で７５０℃に５秒間
加熱した。この加熱処理によって塗膜中の有機物が分解
し、粒子状カーボンとなって平均厚み０．１〜１．０μ
ｍの付着層１５の一部を形成した。また、有機物が分解
した後に残っているカーボン系粒子は、下地鋼との間に
拡散反応を生じ、拡散層１６を介してステンレス鋼基材
１３に結合された平均厚み０．０１〜１．０μｍの結合
層１４となった。カーボン系粒子の結合層１４及び付着
層１５が形成されたステンレス鋼基材１３について、接
触抵抗及び耐酸性を調査した。接触抵抗に関しては、荷
重１０ｋｇ／ｃｍ2 でステンレス鋼基材１５にカーボン
電極材を接触させ、両者の間の接触抵抗を測定した。耐
酸性に関しては、ステンレス鋼基材１５を浴温９０℃，
ｐＨ２の硫酸水溶液に浸漬し、腐食減量を測定した。比
較のため、めっきしていないステンレス鋼基材及びＮｉ
めっき，Ｃｕめっき，Ｃｒめっきを施したステンレス鋼
基材についても、同様に接触抵抗及び耐酸性を調査し
た。
て、カーボン系粒子として平均粒径１μｍの黒鉛粉末及
び平均粒径０．０５μｍのカーボンブラックを５重量部
で分散させたポリエステル系ウレタン水性塗料を調製し
た。塗料を０．２〜１．２μｍの膜厚でステンレス鋼基
材１３に塗布した後、窒素雰囲気中で７５０℃に５秒間
加熱した。この加熱処理によって塗膜中の有機物が分解
し、粒子状カーボンとなって平均厚み０．１〜１．０μ
ｍの付着層１５の一部を形成した。また、有機物が分解
した後に残っているカーボン系粒子は、下地鋼との間に
拡散反応を生じ、拡散層１６を介してステンレス鋼基材
１３に結合された平均厚み０．０１〜１．０μｍの結合
層１４となった。カーボン系粒子の結合層１４及び付着
層１５が形成されたステンレス鋼基材１３について、接
触抵抗及び耐酸性を調査した。接触抵抗に関しては、荷
重１０ｋｇ／ｃｍ2 でステンレス鋼基材１５にカーボン
電極材を接触させ、両者の間の接触抵抗を測定した。耐
酸性に関しては、ステンレス鋼基材１５を浴温９０℃，
ｐＨ２の硫酸水溶液に浸漬し、腐食減量を測定した。比
較のため、めっきしていないステンレス鋼基材及びＮｉ
めっき，Ｃｕめっき，Ｃｒめっきを施したステンレス鋼
基材についても、同様に接触抵抗及び耐酸性を調査し
た。
【００１８】表２の調査結果にみられるように、カーボ
ン系粒子の結合層１４及び付着層１５を形成した試験番
号１〜６のステンレス鋼基材は、何れも接触抵抗が低
く、耐酸性に優れており、燃料電池用セパレータに要求
される特性を備えていることが判る。これに対し、無垢
のステンレス鋼板を使用した試験番号７〜９では、何れ
も接触抵抗が高く、燃料電池用セパレータとして使用で
きなかった。めっきを施したステンレス鋼であっても、
低い接触抵抗及び良好な耐食性を呈するものが得られな
かった。すなわち、Ｎｉめっき層が形成された試験番号
１０では耐食性が不足し、Ｃｕめっき層が形成された試
験番号１１では接触抵抗が大きく耐食性も不足してい
た。また、Ｃｒめっき層が形成された試験番号１２で
は、耐食性が若干改善されているものの、接触抵抗が依
然として大きな値を示した。
ン系粒子の結合層１４及び付着層１５を形成した試験番
号１〜６のステンレス鋼基材は、何れも接触抵抗が低
く、耐酸性に優れており、燃料電池用セパレータに要求
される特性を備えていることが判る。これに対し、無垢
のステンレス鋼板を使用した試験番号７〜９では、何れ
も接触抵抗が高く、燃料電池用セパレータとして使用で
きなかった。めっきを施したステンレス鋼であっても、
低い接触抵抗及び良好な耐食性を呈するものが得られな
かった。すなわち、Ｎｉめっき層が形成された試験番号
１０では耐食性が不足し、Ｃｕめっき層が形成された試
験番号１１では接触抵抗が大きく耐食性も不足してい
た。また、Ｃｒめっき層が形成された試験番号１２で
は、耐食性が若干改善されているものの、接触抵抗が依
然として大きな値を示した。
【００１９】
【００２０】実施例２：表１に示した鋼種Ｂのステンレ
ス鋼に実施例１と同じ条件下でカーボン系粒子分散塗料
を塗布した後、加熱処理に先立って表３に示す圧下率で
冷間圧延した。次いで、実施例１と同じ条件下で加熱処
理し、塗料中の有機成分を分解除去した。このようにし
てカーボン系粒子の結合層１４及び付着層１５が形成さ
れたステンレス鋼基材１３について、実施例１と同様に
接触抵抗及び耐酸性を調査した。調査結果を示す表３を
表２と対比するとき、加熱処理に先立つ冷間圧延によっ
て接触抵抗が一層低くなっており、圧下率に応じて接触
抵抗が大きく低下していることが判る。
ス鋼に実施例１と同じ条件下でカーボン系粒子分散塗料
を塗布した後、加熱処理に先立って表３に示す圧下率で
冷間圧延した。次いで、実施例１と同じ条件下で加熱処
理し、塗料中の有機成分を分解除去した。このようにし
てカーボン系粒子の結合層１４及び付着層１５が形成さ
れたステンレス鋼基材１３について、実施例１と同様に
接触抵抗及び耐酸性を調査した。調査結果を示す表３を
表２と対比するとき、加熱処理に先立つ冷間圧延によっ
て接触抵抗が一層低くなっており、圧下率に応じて接触
抵抗が大きく低下していることが判る。
【００２１】
【００２２】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明のセパレ
ータは、耐酸性の良好なステンレス鋼を基材とし、拡散
層を介してカーボン系粒子の結合層をステンレス鋼基材
に結合させ、結合層の表面にカーボン系粒子の付着層を
設けている。カーボン系粒子の付着層は、潤滑剤として
働きステンレス鋼の加工性を改善し、複雑形状のセパレ
ータへの成形加工を可能にする。また、ステンレス鋼表
面にカーボン系粒子の結合層及び付着層があるため、導
電性及び低接触抵抗に優れ、多数のセルを積層した構造
をもつ低温型燃料電池用のセパレータとして使用すると
きジュール熱の発生が少なく、発電効率の高い燃料電池
が形成される。しかも、基材として耐食性に優れたステ
ンレス鋼を使用しているため、過酷な腐食雰囲気におい
ても優れた耐久性を示す燃料電池が得られる。このよう
にして、プレス加工や打ち抜き加工によって必要形状に
加工されるため、材料コストや製造コスト等を下げ、低
温型燃料電池が生産性良く製造される。
ータは、耐酸性の良好なステンレス鋼を基材とし、拡散
層を介してカーボン系粒子の結合層をステンレス鋼基材
に結合させ、結合層の表面にカーボン系粒子の付着層を
設けている。カーボン系粒子の付着層は、潤滑剤として
働きステンレス鋼の加工性を改善し、複雑形状のセパレ
ータへの成形加工を可能にする。また、ステンレス鋼表
面にカーボン系粒子の結合層及び付着層があるため、導
電性及び低接触抵抗に優れ、多数のセルを積層した構造
をもつ低温型燃料電池用のセパレータとして使用すると
きジュール熱の発生が少なく、発電効率の高い燃料電池
が形成される。しかも、基材として耐食性に優れたステ
ンレス鋼を使用しているため、過酷な腐食雰囲気におい
ても優れた耐久性を示す燃料電池が得られる。このよう
にして、プレス加工や打ち抜き加工によって必要形状に
加工されるため、材料コストや製造コスト等を下げ、低
温型燃料電池が生産性良く製造される。
【図１】 従来の固体高分子膜を電解質として使用した
燃料電池の内部構造を説明する断面図（ａ）及び分解斜
視図（ｂ）
燃料電池の内部構造を説明する断面図（ａ）及び分解斜
視図（ｂ）
【図２】 カーボン系粒子の結合層及び付着層が形成さ
れたステンレス鋼基材
れたステンレス鋼基材
１：固体高分子膜 ２：空気電極 ３：水素電極
４：ガスケット ５：セパレータ ６：空気供給口 ７：空気排出口
８：水素供給口 ９：水素排出口 １０：溝 １１：給水口 １
２：排水口 １３：ステンレス鋼基材 １４：カーボン系粒子の結
合層 １５：カーボン系粒子の付着層 １６：拡散
層
４：ガスケット ５：セパレータ ６：空気供給口 ７：空気排出口
８：水素供給口 ９：水素排出口 １０：溝 １１：給水口 １
２：排水口 １３：ステンレス鋼基材 １４：カーボン系粒子の結
合層 １５：カーボン系粒子の付着層 １６：拡散
層
フロントページの続き (72)発明者 斎藤 実 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社技術研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 ステンレス鋼を基材とし、拡散層を介し
てカーボン系粒子が基材表面に結合した結合層が設けら
れ、カーボン系粒子の結合層の表面にカーボン系粒子が
付着している低温型燃料電池用セパレータ。 - 【請求項２】 カーボン系粒子分散塗膜を加熱処理する
ことにより塗膜成分を分解・消失させた後のカーボン系
粒子で結合層が形成されている請求項１記載の低温型燃
料電池用セパレータ。 - 【請求項３】 カーボン系粒子を分散させた塗料をステ
ンレス鋼製の基材に塗布し、非酸化性雰囲気中で３００
〜９５０℃に加熱処理することを特徴とする低温型燃料
電池用セパレータの製造方法。 - 【請求項４】 加熱処理に先立って塗膜が形成されたス
テンレス鋼製の基材を圧下率０．１〜５０％で圧延する
請求項３記載の低温型燃料電池用セパレータの製造方
法。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30818097A JP3904696B2 (ja) | 1997-11-11 | 1997-11-11 | 低温型燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
| RU2000110129/09A RU2180977C2 (ru) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | Сепаратор низкотемпературного топливного элемента (варианты) и способ его изготовления |
| PCT/JP1998/004607 WO1999019927A1 (en) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | Separator for low temperature type fuel cell and method of production thereof |
| CNB988098962A CN1135642C (zh) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | 低温燃料电池隔板及其生产方法 |
| DE69835440T DE69835440T2 (de) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | Separator für eine Brennstoffzelle vom Niedrigtemperatur-Typ und Verfahren zu dessen Herstellung |
| US09/529,146 US6440598B1 (en) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | Separator for low temperature type fuel cell and method of production thereof |
| BRPI9815251-3A BR9815251B1 (pt) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | separador para uma célula de combustìvel de baixa temperatura e processo para a fabricação do mesmo. |
| KR10-2000-7000540A KR100367338B1 (ko) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | 저온형 연료전지용 세퍼레이터 및 그 제조방법 |
| CA002299474A CA2299474C (en) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | A separator of a low-temperature fuel cell and manufacturing method thereof |
| EP98947841A EP1030393B1 (en) | 1997-10-14 | 1998-10-13 | Separator for low temperature type fuel cell and method of production thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30818097A JP3904696B2 (ja) | 1997-11-11 | 1997-11-11 | 低温型燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11144744A true JPH11144744A (ja) | 1999-05-28 |
| JP3904696B2 JP3904696B2 (ja) | 2007-04-11 |
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ID=17977881
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30818097A Expired - Fee Related JP3904696B2 (ja) | 1997-10-14 | 1997-11-11 | 低温型燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3904696B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| WO2001018895A1 (fr) * | 1999-09-02 | 2001-03-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Pile a combustible a electrolyte polymere |
| JP2001283880A (ja) * | 2000-03-30 | 2001-10-12 | Nisshin Steel Co Ltd | 低温型燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
| JP2001357862A (ja) * | 2000-06-15 | 2001-12-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | バイポーラプレートおよび固体高分子型燃料電池 |
| JP2001357859A (ja) * | 2000-06-13 | 2001-12-26 | Riken Corp | 燃料電池用セパレータ |
| US6379476B1 (en) | 1999-04-19 | 2002-04-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Stainless steel product for producing polymer electrode fuel cell |
| JP2002170582A (ja) * | 2000-12-04 | 2002-06-14 | Nisshin Steel Co Ltd | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法 |
| WO2003034525A1 (fr) * | 2001-10-10 | 2003-04-24 | Nippon Metal Industry Co., Ltd. | Separateur plein pour pile a combustible du type a electrolyte polymere solide |
| US6967065B1 (en) | 1998-11-25 | 2005-11-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Separator of proton exchange fuel cell and its manufacturing method |
| EP1643577A1 (en) * | 2002-05-09 | 2006-04-05 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel cell assembly, separator-diffusion layer assembly for fuel cell assembly and manufacturing method therefor |
| EP1137089A3 (en) * | 2000-03-13 | 2007-09-26 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel cell gas separator, manufacturing method thereof, and fuel cell |
| US7364814B2 (en) | 2002-06-05 | 2008-04-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Separator of a fuel cell and a manufacturing method thereof |
| JP2011077018A (ja) * | 2009-09-02 | 2011-04-14 | Kobe Steel Ltd | 燃料電池セパレータの製造方法 |
| JP2012028047A (ja) * | 2010-07-20 | 2012-02-09 | Kobe Steel Ltd | チタン製燃料電池セパレータの製造方法 |
| JP2012212644A (ja) * | 2010-10-26 | 2012-11-01 | Kobe Steel Ltd | 燃料電池セパレータの製造方法 |
| JP2014509052A (ja) * | 2011-02-14 | 2014-04-10 | コミサリア ア レネルジ アトミク エ オウ エネルジ アルタナティヴ | 高性能プロトン交換膜燃料電池 |
| CN115244216A (zh) * | 2020-02-26 | 2022-10-25 | 踏石科技有限公司 | 具有改进的表面接触电阻和反应活性的部件及其制造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5102821B2 (ja) * | 2009-11-05 | 2012-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 黒鉛圧着材の製造方法及び黒鉛圧着装置 |
| JP4886885B2 (ja) | 2010-07-20 | 2012-02-29 | 株式会社神戸製鋼所 | チタン製燃料電池セパレータ |
| JP4886884B2 (ja) | 2010-07-20 | 2012-02-29 | 株式会社神戸製鋼所 | チタン製燃料電池セパレータおよびその製造方法 |
| JP5108976B2 (ja) | 2011-02-14 | 2012-12-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 燃料電池セパレータ |
| JP6122589B2 (ja) | 2012-07-20 | 2017-04-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 燃料電池セパレータ |
| US20160268611A1 (en) | 2013-11-11 | 2016-09-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Titanium separator material for fuel cells, and method for producing titanium separator material for fuel cells |
-
1997
- 1997-11-11 JP JP30818097A patent/JP3904696B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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