JPH11140748A - エアジェットルーム用の変形筬 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】変形筬の緯糸通路内を緯糸が安定して高速飛走
し得るようにする。 【解決手段】変形筬１０を構成する筬羽１１にはコ字形
状のガイド孔１２が凹設されている。ガイド孔１２は、
水平な上壁面１２ａと、垂直な奥壁面１２ｂと、ガイド
孔１２の開口１２ｆ側に向かうにつれて徐々に下り傾斜
となる下壁面１２ｃと、上壁面１２ａと奥壁面１２ｂと
を繋ぐ円弧面形状の上部角部１２ｄと、奥壁面１２ｂと
下壁面１２ｃとを繋ぐ円弧面形状の下部角部１２ｅと、
上部角部１２ｄを含むように奥壁面１２ｂ側に設けられ
た緯糸飛走用溝１２ｇとによって形成されている。上部
角部１２ｄの曲率半径ｒは１mm以下、下部角部１２ｅの
曲率半径Ｒは曲率半径ｒよりも大きく、緯糸飛走用溝１
２ｇの深さは奥壁面１２ｂの長さの２５％以下である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エアジェットルー
ムに使用される変形筬に関するものであり、詳しくは緯
入れ安定性の改善を図った変形筬に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図２３は従来の変形筬を用いた緯入れ装
置を示す。スレイ１上には変形筬２が立設固定されてい
る。変形筬２は多数枚の筬羽３を緯入れ方向に列設して
構成されている。各筬羽３にはガイド孔４が凹設されて
おり、このガイド孔４の列が緯糸通路Ｔを形成する。緯
入れ用メインノズル５から射出された緯糸Ｙは緯糸通路
Ｔ内を飛走する。ガイド孔４は、水平な上壁面４ａと、
垂直な奥壁面４ｂと、ガイド孔４の開口部４ｆ側に向か
うにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面４ｃと、上壁面
４ａと奥壁面４ｂとを繋ぐ曲面状の上部角部４ｄと、奥
壁面４ｂと下壁面４ｃとを繋ぐ曲面状の下部角部４ｅと
によって形成されている。

【０００３】スレイ１の前面には複数本の緯入れ用補助
ノズル６が緯糸通路Ｔに沿って所定間隔をおいて装着さ
れている。緯入れ用補助ノズル６の先端には噴射孔６ａ
があけられている。噴射孔６ａからの噴射主流は図２３
に矢印Ｓで示すように緯糸通路Ｔに沿って斜め方向に向
かうようにしてある。緯糸通路Ｔと変形筬２とは一体に
なっており、緯入れ用補助ノズル６の先端に形成された
噴射孔６ａは緯糸通路Ｔに極接近している。緯入れ時に
は緯入れ用補助ノズル６だけが経糸をかき分けて経糸開
口内に進入し、筬打ち時には緯入れ用補助ノズル６だけ
が経糸開口内から経糸の下方に抜け出す。緯入れ用補助
ノズル６は細身であり、経糸をかき分けて緯入れ用補助
ノズル６を高速で出入りさせても経糸を損傷することは
ない。又、緯入れ用補助ノズル６の先端の経糸開口内に
対する出入りの距離はエアガイドの出入りの距離に比し
て少なくて済む。そのため、経糸開口内と経糸の下方と
の間で緯入れ用補助ノズル６を往復動させる構成は、エ
アガイドの場合に比してスレイ１の揺動量が小さくて済
む。従って、変形筬を用いた緯入れ装置は、特開昭５５
−９３８４４号公報、特開昭５７−９５３４４号公報、
特公昭５９−２６６８８号公報に開示されるようなエア
ガイドを用いた緯入れ装置に比してエアジェットルーム
の高速化に有利である。

【０００４】しかし、従来の変形筬２を用いた緯入れ装
置には以下に示すような幾つかの問題点がある。曲面状
の上部角部４ｄ及び下部角部４ｅの曲率半径は、プレス
による型抜き製作の容易性等を考慮していずれも２mm程
度にしてある。このような変形筬２を用いた緯入れ装置
では、緯糸通路Ｔ内を飛走する緯糸Ｙの飛走位置は、緯
入れ用補助ノズル６から噴射する空気流の主流Ｓがガイ
ド孔４の壁面に衝突する位置によって変わってしまう。

【０００５】図２４は、空気主流Ｓ１が上壁面４ａに衝
突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ
１との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、
図２７は上方から見た空気主流Ｓ１の推移を示す。空気
主流Ｓ１が上壁面４ａに衝突した場合には、衝突後に空
気主流Ｓ１は奥壁面４ｂ側へと進み、上部角部４ｄに沿
って下方へ偏向し、次いで奥壁面４ｂ側から開口部４ｆ
側に推移する。最高流速位置のこのような変化のために
緯糸Ｙは上部角部４ｄでの下向き偏向流の影響を受けて
Ｙ１で示すように下部角部４ｅ付近を飛走する。

【０００６】図２５は、空気主流Ｓ２が奥壁面４ｂに衝
突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ
２との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、
図２８は上方から見た空気主流Ｓ２の推移を示す。空気
主流Ｓ２が奥壁面４ｂに衝突した場合には、衝突後に空
気主流Ｓ２は上部角部４ｄに沿って進み、開口部４ｆ側
に偏向する。最高流速位置のこのような変化のために緯
糸Ｙは上部角部４ｄでの上向き偏向流の影響を受けてＹ
２で示すように上壁面４ａ付近を飛走する。

【０００７】図２６は、空気主流Ｓ３が上部角部４ｄに
衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置
Ｙ３との関係について緯入れ上流側から見た様子を示
し、図２９は上方から見た空気主流Ｓ３の推移を示す。
空気主流Ｓ３が上部角部４ｄに衝突した場合には、衝突
後に空気主流Ｓ３は下方へ進みながらわずかに開口部４
ｆ側に推移する。最高流速位置のこのような変化のため
に緯糸ＹはＹ３で示すように上部角部４ｄ付近を飛走す
る。

【０００８】緯糸の飛走速度及び緯糸の飛走安定性は緯
糸の飛走位置と深い関係にある。言い換えれば緯糸の飛
走速度及び緯糸の飛走安定性は緯糸通路内の空気流速分
布と深い関係にある。

【０００９】図３０は緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔
Ｘを８０mmとした場合の緯糸通路Ｔ内の空気流速分布を
示す。１点鎖線は等速度分布線を表し、分布線は１０ｍ
／ｓ単位で表してある。Ｖm で示す位置は最高流速位置
である。

【００１０】図２４で示したように飛走位置Ｙ１付近で
は開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走位置Ｙ
１付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すこと
はなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。しかし、緯糸Ｙの飛
走位置Ｙ１付近の空気流速は最高流速よりも低いため、
飛走位置Ｙ１を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は低くなる。

【００１１】緯糸Ｙの飛走位置Ｙ２付近の空気流速は最
高流速に近く、飛走位置Ｙ２を飛走する緯糸Ｙの飛走速
度は高くなる。しかし、図２５で示したように飛走位置
Ｙ２付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が強いため、
飛走位置Ｙ２付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛
び出し易く、緯糸Ｙの飛走が不安定になる。

【００１２】緯糸Ｙの飛走位置Ｙ３付近の空気流速は最
高流速に近く、飛走位置Ｙ３を飛走する緯糸Ｙの飛走速
度は高くなる。又、図２６で示したように飛走位置Ｙ３
付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走
位置Ｙ３付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出
すことはなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。

【００１３】従って、高速かつ安定した飛走を実現する
ためには、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓを上
部角部４ｄに向け、緯糸Ｙが上部角部４ｄ付近を飛走す
るようにすることが重要である。しかし、緯糸通路Ｔに
対する緯入れ用補助ノズル６の相対的な取り付け位置、
緯入れ用補助ノズル６の取り付け角度、噴射孔６ａの噴
射指向方向、噴射圧力等によってガイド孔の壁面に対す
る空気主流の衝突位置が変わる。前述したように緯糸Ｙ
の飛走位置は、緯入れ用補助ノズル６から噴射する空気
主流Ｓのガイド孔４の壁面に対する衝突位置によって変
わってしまう。そのため、従来の変形筬を用いた緯入れ
装置では緯糸Ｙを緯糸通路Ｔ内の同じ位置、しかも高速
飛走可能な位置で安定して飛走させることは難しい。

【００１４】特開平２−５３９３５号公報、実開平３−
３８３７８号公報では変形筬に形成した緯糸通路内にお
ける緯糸飛走速度の高速化、緯糸通路からの緯糸飛び出
し防止を図った装置が開示されている。これら従来装置
では筬羽のガイド孔の上壁面と奥壁面とのなす角を直角
又は鋭角に設定し、緯糸通路の上部の懐を深くしてい
る。緯糸通路の上部の懐を深くした通路形状は、緯入れ
用補助ノズルから噴射される空気流を通路開口部側へ向
かい難くする。しかし、このような通路形状であっても
上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部で緯糸を安定して飛走
させることができない場合があった。即ち、緯糸の飛走
速度の高速化と緯糸通路からの緯糸の飛び出しによる飛
走トラブルの低減とを共に両立させ得なかった。

【００１５】特開平８−７４１４３号公報では、図３１
に示すように変形筬７の上部角部８ｄの曲率半径ｒを下
部角部８ｅの曲率半径Ｒよりも小さくした緯入れ装置が
開示されている。上部角部８ｄの曲率半径ｒを下部角部
８ｅの曲率半径Ｒよりも小さくしたガイド孔８の形状
は、緯入れ用補助ノズル６から噴射される空気主流がガ
イド孔８の壁面に衝突した後に上部角部８ｄで偏向し難
くする。従って、緯糸が常に空気流速の高い上部角部８
ｄを安定飛走する。

【００１６】又、特開平８−７４１４３号公報では、上
部角部８ｄの曲率半径ｒを小さくすることに加え、奥壁
面８ｂからの上壁面８ａの延出寸法に対する奥壁面８ｂ
からの下壁面８ｃの延出寸法の比率を小さくした実施の
形態が開示されている。前記比率を小さくすることによ
って緯糸飛走位置に対して緯入れ用補助ノズル６の噴射
孔６ａを接近配置することができ、噴射孔６ａからガイ
ド孔８の壁面に到達する空気流速の減衰が小さくなる。
従って、緯糸の飛走する上部角部８ｄでの空気流速が高
くなり、緯糸の高速飛走が可能となる。

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上壁面、下
壁面及び奥壁面からなるガイド孔を有する筬羽を緯入れ
方向に多数列設して形成した緯糸通路内を緯糸が一層安
定して高速飛走し得るエアジェットルーム用の変形筬を
提供することを目的とする。

【００１８】

【課題を解決するための手段】そのために請求項１の発
明では、ガイド孔の上壁面と奥壁面との間の上部角部の
曲率半径を前記ガイド孔の下壁面と奥壁面との間の下部
角部の曲率半径よりも小さくし、前記奥壁面及び前記上
壁面の少なくとも一方に前記上部角部を含む緯糸飛走用
溝を設け、前記緯糸飛走用溝の深さを前記奥壁面の長さ
の２５％以下とした。

【００１９】緯入れ用補助ノズルからの空気主流は、緯
糸通路の開口部側の下方から上部角部に向けられる。し
かし、実際の噴射方向は、緯入れ用補助ノズルの製造上
及び取り付け上のばらつきもあって上壁面あるいは奥壁
面に衝突する場合も少なくない。

【００２０】上壁面に衝突した空気主流は上壁面に沿っ
て奥壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さい
曲率半径とした上部角部及び前記した深さの緯糸飛走用
溝の存在が衝突後の空気主流の偏向を規制し、開口部側
に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、上壁面に衝
突した空気主流はその後上部角部を推移し、緯糸は上部
角部付近を安定的に飛走する。

【００２１】奥壁面に衝突した空気主流は奥壁面に沿っ
て上壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さい
曲率半径とした上部角部及び前記した深さの緯糸飛走用
溝の存在が衝突後の空気主流の偏向を規制し、開口部側
に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、奥壁面に衝
突した後の空気主流は上部角部を推移し、緯糸は上部角
部付近を安定的に飛走する。

【００２２】空気主流が上部角部に衝突した場合、下部
角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部及
び前記した深さの緯糸飛走用溝の存在が衝突後の空気主
流の偏向を規制し、上部角部に衝突した空気主流は上部
角部を推移する。従って、緯糸は上部角部付近を安定的
に飛走する。

【００２３】請求項２の発明では、前記上部角部の曲率
半径を１mm以下とした。上部角部の曲率半径を１mm以下
とする構成では空気主流の偏向を上部角部で規制する効
果が大きく、緯糸の飛走の安定性の上で最も好ましい。

【００２４】請求項３の発明では、請求項１又は請求項
２において少なくとも一部の前記ガイド孔の下壁面にお
ける前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における前
記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とした。

【００２５】ガイド孔の下壁面における前記奥壁面から
の延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出
寸法よりも小さくすれば、緯入れ用補助ノズルの噴射孔
を上部角部に近づけることができる。このようにすれば
上部角部における空気流速が上昇し、緯糸の飛走速度が
高まる。この場合、下壁面における奥壁面からの延出寸
法を上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％
〜５５％とする構成は、緯糸の緯入れ安定性及び高速飛
走の達成の上で望ましい。空気流速の上昇は、要求され
る緯糸の飛走速度の達成のための空気消費量の低減をも
たらす。

【００２６】請求項４の発明では、請求項１乃至請求項
３のいずれかにおいて前記緯糸飛走用溝を前記奥壁面に
設け、前記緯糸飛走用溝の幅を前記奥壁面の長さの４０
％以下とした。

【００２７】前記奥壁面の長さの４０％以下とした幅の
緯糸飛走用溝では筬打ちの際の緯糸位置が不安定になる
ことはなく、筬打ちの際の緯糸位置の不安定状態に起因
する緯糸緩みの発生が回避される。

【００２８】請求項５の発明では、請求項１乃至請求項
３のいずれかにおいて前記緯糸飛走用溝を前記上壁面に
設け、前記緯糸飛走用溝の幅を前記上壁面における前記
奥壁面からの延出寸法の５０％以下とした。

【００２９】前記上壁面の延出寸法の５０％以下とした
幅の緯糸飛走用溝では筬打ちの際の緯糸位置が不安定に
なることはなく、筬打ちの際の緯糸位置の不安定状態に
起因する緯糸緩みの発生が回避される。

【００３０】請求項６の発明では、請求項１乃至請求項
５のいずれかにおいて緯入れ方向へ向かうにつれて緯糸
通路側へ入り込む傾斜面を前記上壁面、奥壁面及び下壁
面に設け、前記上部角部の壁面において緯入れ方向へ向
かうにつれて緯糸通路側へ入り込む傾斜面の傾斜角を他
の壁面の傾斜面の傾斜角よりも小さくした。

【００３１】隣接する筬羽間へ洩れるエアの流量が上部
角部で増大するようにすれば緯糸は上部角部を一層安定
して飛走する。前記上部角部の壁面において緯入れ方向
へ向かうにつれて緯糸通路側へ入り込む傾斜面の傾斜角
を小さくした構成は、緯糸の安定飛走に寄与する。

【００３２】

【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した第１の
実施の形態を図１〜図１６に基づいて説明する。装置の
取り付け構成は図２３と同じであり、この実施の形態で
は隣接する緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔Ｘが８０mm
にしてある。

【００３３】図１及び図２に示すように変形筬１０を構
成する多数枚の筬羽１１にはコ字形状のガイド孔１２が
凹設されており、このガイド孔１２の列が緯糸通路Ｔを
形成する。ガイド孔１２は、水平な上壁面１２ａと、垂
直な奥壁面１２ｂと、ガイド孔１２の開口部１２ｆ側に
向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面１２ｃと、
上壁面１２ａと奥壁面１２ｂとの間の円弧面形状の上部
角部１２ｄと、奥壁面１２ｂと下壁面１２ｃとの間の円
弧面形状の下部角部１２ｅと、上部角部１２ｄを含む緯
糸飛走用溝１２ｇとによって形成されている。緯糸飛走
用溝１２ｇは奥壁面１２ｂ側に形成されている。上壁面
１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは９m
m、奥壁面１２ｂの上下の寸法Ｗｂは５．５mm、下壁面
１２ｃにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗｃは、上
壁面１２ａにおける延出寸法Ｗａの４５％程度となる４
mmである。

【００３４】緯入れ用補助ノズル６を単に緯糸通路Ｔに
近接すれば、経糸（図示略）の開口内へ出入りする緯入
れ用補助ノズル６と筬羽１１との間の経糸の屈曲が大き
くなり、経糸が損傷する。経糸の損傷は織物品質を低下
させる。上壁面１２ａから緯入れ用補助ノズル６の噴射
孔６ａまでの上下方向の距離Ｌ１、及び下壁面１２ｃの
開口部１２ｆ側の先端から噴射孔６ａまでの前後方向の
距離Ｌ２は、緯入れ用補助ノズル６が織物品質に悪影響
を及ぼさないように設定されている。

【００３５】図２に示すように、緯糸飛走用溝１２ｇは
上部角部１２ｄの円弧の接線を含む形状である。緯糸飛
走用溝１２ｇは奥壁面１２ｂ側から上部角部１２ｄ側へ
向かうにつれて徐々に深くなるようにしてある。緯糸飛
走用溝１２ｇの深さＭｈ１は０．７mmにしてあり、緯糸
飛走用溝１２ｇの幅Ｍｗ１は１．５mmにしてある。深さ
Ｍｈ１は奥壁面１２ｂの上下寸法Ｗｂの１３％程度であ
り、幅Ｍｗ１は上下寸法Ｗｂの２７％程度である。円弧
面形状の上部角部１２ｄの曲率半径ｒは０．５mmにして
あり、円弧面形状の下部角部１２ｅの曲率半径Ｒは２mm
にしてある。

【００３６】図３〜図５に示すように上壁面１２ａ、奥
壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部１２ｄ、緯糸飛走
用溝１２ｇ及び下部角部１２ｅは矢印Ｐで示す緯入れ方
向に向かうにつれて緯糸通路Ｔ側へ入り込む傾斜面にし
てある。上壁面１２ａの傾斜面の傾斜角θａ、奥壁面１
２ｂの傾斜面の傾斜角θｂ、下壁面１２ｃの傾斜面の傾
斜角θｃ及び下部角部１２ｅの傾斜面の傾斜角θｅ（図
示略）はいずれも１５°にしてある。上部角部１２ｄ及
び緯糸飛走用溝１２ｇの傾斜面の傾斜角θｄは２°にし
てある。

【００３７】緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓ
は、緯糸通路Ｔの開口部１２ｆ側の下方から上部角部１
２ｄに向けられる。しかし、実際の噴射方向は、緯入れ
用補助ノズル６の製造上及び取り付け上のばらつきもあ
って上壁面１２ａあるいは奥壁面１２ｂに衝突する場合
も少なくなく、時によっては下壁面１２ｃに衝突するこ
ともあり得る。

【００３８】図６に示すように上壁面１２ａに衝突した
空気主流Ｓａは上壁面１２ａに沿って奥壁面１２ｂ側へ
向かう。曲率半径ｒを０．５mmとした上部角部１２ｄ及
び深さＭｈ１を０．７mmとした緯糸飛走用溝１２ｇは衝
突後の空気主流Ｓａの偏向を規制し、開口部１２ｆ側に
向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、上壁面１２ａ
に衝突した空気主流Ｓａは図９に示すように上部角部１
２ｄを含む緯糸飛走用溝１２ｇ内を推移し、緯糸Ｙは緯
糸飛走用溝１２ｇ内を安定的に飛走する。

【００３９】図７に示すように奥壁面１２ｂに衝突した
空気主流Ｓｂは奥壁面１２ｂに沿って上壁面１２ａ側へ
向かう。曲率半径ｒを０．５mmとした上部角部１２ｄ及
び深さＭｈ１を０．７mmとした緯糸飛走用溝１２ｇは衝
突後の空気主流Ｓｂの偏向を規制し、開口部１２ｆ側に
向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、奥壁面１２ｂ
に衝突した空気主流Ｓｂは図１０に示すように上部角部
１２ｄを含む緯糸飛走用溝１２ｇ内を推移し、緯糸Ｙは
緯糸飛走用溝１２ｇ内を安定的に飛走する。

【００４０】下壁面１２ｃに衝突した空気主流は下壁面
１２ｃに沿って奥壁面１２ｂ側へ向かう。上部角部１２
ｄの曲率半径ｒよりも大きい曲率半径Ｒの下部角部１２
ｅは衝突後の空気主流を積極的に奥壁面１２ｂに沿って
上部角部１２ｄに向かわせる。従って、下壁面１２ｃに
衝突した後の空気主流は最終的には緯糸飛走用溝１２ｇ
内を推移し、緯糸Ｙは緯糸飛走用溝１２ｇ内を安定的に
飛走する。

【００４１】図８に示すように空気主流Ｓｄが上部角部
１２ｄに衝突した場合、曲率半径ｒを０．５mmとした上
部角部１２ｄ及び深さＭｈ１を０．７mmとした緯糸飛走
用溝１２ｇは衝突後の空気主流Ｓｄの偏向を規制し、上
部角部１２ｄに衝突した空気主流Ｓｄは上部角部１２ｄ
を推移する。従って、上部角部１２ｄに衝突した空気主
流Ｓｄは図１１に示すように上部角部１２ｄを含む緯糸
飛走用溝１２ｇ内を推移し、緯糸Ｙは緯糸飛走用溝１２
ｇ内を安定的に飛走する。

【００４２】第１の実施の形態では以下の効果が得られ
る。 （１-1）緯糸Ｙの飛走速度及び緯糸Ｙの飛走安定性は緯
糸Ｙの飛走位置と深い関係にある。言い換えれば緯糸Ｙ
の飛走速度及び緯糸の飛走安定性は緯糸通路Ｔ内の空気
流速分布と深い関係にあり、緯糸Ｙが最高流速位置であ
る上部角部１２ｄ付近を飛走することが最も望ましい。
曲率半径ｒ＝０．５mmの上部角部１２ｄを含む深さ０．
７mmの緯糸飛走用溝１２ｇを備えた図２の変形筬１０
は、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓがガイド孔
１２のいずれの壁面に衝突しても緯糸Ｙの飛走を上部角
部１２ｄに規制する。その結果、緯糸Ｙは最高流速位置
である上部角部１２ｄ近傍を特開平８−７４１４３号公
報の従来装置よりもさらに安定して飛走する。 （１-2）緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の一部は隣接す
る筬羽１１間から漏洩する。この漏洩割合が多ければ緯
入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の流速が低下し、緯糸Ｙの
飛走速度が低下する。ガイド孔１２の壁面に形成された
傾斜面は筬羽１１間からの空気漏洩を抑制するものであ
り、この傾斜面は緯糸Ｙの高速飛走の向上に寄与する。
上部角部１２ｄ及び緯糸飛走用溝１２ｇにおける傾斜面
の傾斜角θｄは他の傾斜面の傾斜角θａ，θｂ，θｃ，
θｅに比べてかなり小さくしてある。傾斜面の傾斜角を
小さくすれば空気漏洩の割合が多くなり、緯糸Ｙが空気
漏洩部位側、即ち上部角部１２ｄ側へ引き付けられる。
この引き付け作用は、緯糸Ｙが上部角部１２ｄ付近を一
層安定的に飛走することに寄与する。又、緯糸飛走用溝
１２ｇの存在が緯糸Ｙの飛走の安定化に大きく寄与して
いる。従って、傾斜角θａ，θｂ，θｃ，θｅを大きく
して筬羽１１間からの漏洩空気量を減らすことができ、
要求される緯糸飛走速度の達成のための空気消費量を低
減することができる。 （１-3）図１２の曲線Ｇ１は図２の変形筬１０を用いた
場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部１２ｄにおける空気流速
を示す。横軸は緯入れ用補助ノズル６から緯入れ方向へ
の距離を表す。曲線Ｇ２は図３１の変形筬７を用いた場
合の緯糸通路Ｔ内の上部角部８ｄにおける空気流速を示
す。曲線Ｇ３は図２３の変形筬２を用いた場合の緯糸通
路Ｔ内の上部角部４ｄにおける空気流速を示す。緯糸飛
走用溝１２ｇを備えた変形筬１０は、上部角部１２ｄに
おける空気流速が特開平８−７４１４３号公報に開示の
変形筬７に比べても全般的に高くなる。その結果、変形
筬１０を用いた場合の緯糸Ｙの飛走は特開平８−７４１
４３号公報の開示装置の場合よりも更に高速になる。 （１-4）図１３の曲線Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３は下壁面１２ｃ
における延出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛走速度との関係を実
験で求めたデータである。曲線Ｈ１は図２の緯糸飛走用
溝１２ｇを備えた変形筬１０を用いた場合の実験データ
である。曲線Ｈ２は図３１の変形筬７を用いた場合の実
験データであり、曲線Ｈ３は図２３の変形筬２を用いた
場合の実験データである。図１３の曲線Ｉ１，Ｉ２，Ｉ
３は下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛走
トラブル発生頻度との関係を実験で求めたデータであ
る。曲線Ｉ１は図２の緯糸飛走用溝１２ｇを備えた変形
筬１０を用いた場合の実験データである。曲線Ｉ２は図
３１の変形筬７を用いた場合の実験データであり、曲線
Ｉ３は図２３の変形筬２を用いた場合の実験データであ
る。

【００４３】緯糸Ｙの飛走トラブルは許容時間内に所定
の緯入れ末端側に到達しない状態として把握される。こ
れらの実験では、上壁面における奥壁面からの延出寸法
は一定にしてある。又、下壁面の先端から噴射孔６ａま
での距離Ｌ２は一定にしてあり、かつ緯入れ用補助ノズ
ル６からの空気主流Ｓが常に上部角部を向くようにして
ある。さらに、緯入れ用補助ノズル６からの噴射空気流
量も一定にしてある。

【００４４】曲線Ｇ１，Ｇ２及びＩ１，Ｉ２からわかる
ように、変形筬１０及び変形筬７では、下壁面１２ｃ，
８ｃの延出寸法Ｗｃを短くしてゆくと、緯糸Ｙの飛走ト
ラブル発生頻度の増加を抑制したまま緯糸Ｙの飛走速度
を上げてゆくことができる。下壁面１２ｃにおける延出
寸法Ｗｃを４mmとした本実施の形態では、下壁面８ｃに
おける延出寸法Ｗｃを７mmとした特開平８−７４１４３
号公報に開示の変形筬７の場合よりも緯糸飛走速度がさ
らに上昇している。しかし、延出寸法Ｗｃが２mm以下に
なると、上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ及び下壁面１２ｃ
によって形成される緯糸通路Ｔの持つ空気流拡散抑制機
能が弱まり、緯糸通路Ｔ内における均整のとれた空気流
速分布が得られなくなる。このような状態になると、緯
糸飛走速度が低下し始め、しかも緯糸Ｙが緯糸通路Ｔか
ら飛び出すといったことによる緯糸飛走トラブルの発生
頻度も増加する。図１３の実験データから判断して、下
壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃが上壁面１２ａにおけ
る延出寸法Ｗａの２５％〜５５％の範囲にある構成が望
ましい。 （１-5）図１６のグラフの曲線Ｅは上部角部１２ｄの曲
率半径ｒと緯糸の飛走トラブルの頻度との関係を示す実
験データである。この実験は、緯糸を標準的な綿４０
番、織機回転数を８００ｒｐｍ、空気流量を一定とした
条件で行なったものである。上部角部１２ｄの曲率半径
ｒを１mm以下とすれば、上部角部４ｄの曲率半径を２mm
程度とした図２３の変形筬２を用いた場合の飛走トラブ
ル頻度の１／５程度に少なくすることができる。 （１-6）図１４の曲線Ｊは、奥壁面１２ｂの長さＷｂに
対する緯糸飛走用溝１２ｇの深さＭｈ１の寸法比Ｍｈ１
／Ｗｂと緯糸飛走速度との関係を示す実験データであ
る。横軸の原点０は緯糸飛走用溝１２ｇがない場合に対
応する。緯糸飛走用溝１２ｇの深さＭｈ１の寸法比Ｍｈ
１／Ｗｂが０より大きく、０．２５以下の範囲では、緯
糸飛走用溝１２ｇを備えた変形筬１０における緯糸飛走
速度は緯糸飛走用溝１２ｇのない図３１の変形筬７にお
ける緯糸飛走速度よりも高い。しかし、緯糸飛走用溝１
２ｇの深さＭｈ１の寸法比Ｍｈ１／Ｗｂが０．２５を越
えると緯糸飛走用溝１２ｇを備えた変形筬１０における
緯糸飛走速度が緯糸飛走用溝１２ｇのない図３１の変形
筬７における緯糸飛走速度よりも低下してしまう。これ
は、緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａと緯糸飛走用溝
１２ｇの奥との間の距離が離れ過ぎて緯糸飛走用溝１２
ｇにおける空気流速が低下してしまうためである。従っ
て、上部角部１２ｄを含む緯糸飛走用溝１２ｇの深さＭ
ｈ１の寸法比Ｍｈ１／Ｗｂは、０より大きく、０．２５
以下が望ましい。 （１-7）図１５の曲線Ｋは、奥壁面１２ｂの長さＷｂに
対する緯糸飛走用溝１２ｇの幅Ｍｗ１の寸法比Ｍｗ１／
Ｗｂと、筬打ち時の緯糸トラブルの発生頻度との関係を
示す実験データである。緯糸飛走用溝１２ｇの幅Ｍｗ１
の寸法比Ｍｗ１／Ｗｂが０．４を越えると緯糸トラブル
が増大してゆく。これは、緯糸飛走用溝１２ｇの幅Ｍｗ
１が拡がり過ぎて筬打ち時点の緯糸の位置が不安定にな
るためであり、筬打ち時点の緯糸の位置の不安定性は、
緯糸トラブルである緯糸緩みをもたらして織物品質を低
下させる。従って、上部角部１２ｄを含む緯糸飛走用溝
１２ｇの幅Ｍｗ１の寸法比Ｍｗ１／Ｗｂは０．４以下が
望ましい。

【００４５】なお、この実施の形態では傾斜角θａ，θ
ｂ，θｃ，θｅは一定としたが、傾斜角θｄよりも大き
ければ必ずしも傾斜角θａ，θｂ，θｃ，θｅを一定と
する必要はない。

【００４６】次に、図１７〜図１９の第２の実施の形態
を説明する。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符
号が付してある。この実施の形態では、緯糸飛走用溝１
２ｈが上壁面１２ａ側に形成されている。緯糸飛走用溝
１２ｈは上部角部１２ｄの円弧の接線を含む形状であ
る。緯糸飛走用溝１２ｈは上壁面１２ａ側から上部角部
１２ｄ側へ向かうにつれて徐々に深くなるようにしてあ
る。緯糸飛走用溝１２ｈの深さＭｈ２は０．５mmにして
あり、緯糸飛走用溝１２ｈの幅Ｍｗ２は３mmにしてあ
る。上壁面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法
Ｗａは９mm、奥壁面１２ｂの上下の寸法Ｗｂは５mm、下
壁面１２ｃにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗｃは
上壁面１２ａに於ける延出寸法Ｗａの３５％程度となる
３．２mmである。緯糸飛走用溝１２ｈの深さＭｈ２は奥
壁面１２ｂの上下寸法Ｗｂの１０％の０．５mmであり、
緯糸飛走用溝１２ｈの幅Ｍｗ２は上壁面１２ａの延出寸
法Ｗａの３３％程度の３mmである。円弧面形状の上部角
部１２ｄの曲率半径ｒは０．６mmにしてあり、円弧面形
状の下部角部１２ｅの曲率半径Ｒは２mmにしてある。ガ
イド孔１２の各壁面の傾斜角は第１の実施の形態の場合
と同じである。

【００４７】第２の実施の形態では以下の効果が得られ
る。 （２-1）曲率半径ｒ＝０．６mmの上部角部１２ｄを含む
深さ０．５mmの緯糸飛走用溝１２ｈを備えた図１７の変
形筬１０は、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓが
ガイド孔１２のいずれの壁面に衝突しても緯糸Ｙの飛走
を上部角部１２ｄに規制する。その結果、緯糸Ｙは最高
流速位置である上部角部１２ｄ近傍を特開平８−７４１
４３号公報の従来装置よりもさらに安定して飛走する。 （２-2）図１８の曲線Ｍは、奥壁面１２ｂの長さＷｂに
対する緯糸飛走用溝１２ｈの深さＭｈ２の寸法比Ｍｈ２
／Ｗｂと緯糸飛走速度との関係を示す実験データであ
る。横軸の原点０は緯糸飛走用溝１２ｈがない場合に対
応する。緯糸飛走用溝１２ｈの深さＭｈ２の寸法比Ｍｈ
２／Ｗｂが０より大きく、０．２５以下の範囲では、緯
糸飛走用溝１２ｈを備えた変形筬１０における緯糸飛走
速度は緯糸飛走用溝１２ｈのない図３１の変形筬７にお
ける緯糸飛走速度よりも高い。しかし、緯糸飛走用溝１
２ｈの深さＭｈ２の寸法比Ｍｈ２／Ｗｂが０．２５を越
えると緯糸飛走用溝１２ｈを備えた変形筬１０における
緯糸飛走速度が緯糸飛走用溝１２ｈのない図３１の変形
筬７における緯糸飛走速度よりも低下してしまう。これ
は、緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａと緯糸飛走用溝
１２ｈの奥との間の距離が離れ過ぎて緯糸飛走用溝１２
ｈにおける空気流速が低下してしまうためである。従っ
て、上部角部１２ｄを含む緯糸飛走用溝１２ｈの深さＭ
ｈ２の寸法比Ｍｈ２／Ｗｂは、０より大きく、０．２５
以下が望ましい。 （２-3）図１９の曲線Ｎは、緯糸飛走用溝１２ｈの深さ
Ｍｈ２と、筬打ち時の経糸トラブルの発生頻度との関係
を示す実験データである。緯糸飛走用溝１２ｈの深さＭ
ｈ２が１mmを越えると経糸トラブルが増大してゆく。織
物が形成される際には織物が織幅方向に縮み、織幅の両
端部では経糸が織幅内に向けて若干傾く。緯糸飛走用溝
１２ｈの深さＭｈ２が深過ぎると織幅の両端部の経糸が
開口するときに緯糸飛走用溝１２ｈに引っ掛かるという
経糸トラブルが発生し易くなる。緯糸飛走用溝１２ｈへ
の経糸の引っ掛かりは織物品質を低下させる。従って、
上部角部１２ｄを含む緯糸飛走用溝１２ｈの深さＭｈ２
は１mm以下が望ましい。 （２-4）実験によれば、緯糸飛走用溝１２ｈの幅Ｍｗ２
は、上壁面１２ａの延出寸法Ｗａの５０％以下が望まし
い。

【００４８】本発明では、図２０（ａ），（ｂ），
（ｃ）に示すように上壁面１２ａ及び奥壁面１２ｂの両
方に緯糸飛走用溝を設けた各実施の形態も可能である。
第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付してあ
る。

【００４９】図２０（ａ）の第３の実施の形態では、上
壁面１２ａ側に設けられた緯糸飛走用溝１２ｊは、上壁
面１２ａに平行な底部１２ｊｅと、上壁面１２ａ側から
上部角部１２ｄに向かうにつれて徐々に深くなる傾斜部
１２ｊｓとからなる。

【００５０】図２０（ｂ）の第４の実施の形態では、奥
壁面１２ｂ側に設けられた緯糸飛走用溝１２ｋは、奥壁
面１２ｂに平行な底部１２ｋｅと、奥壁面１２ｂ側から
上部角部１２ｄに向かうにつれて徐々に深くなる傾斜部
１２ｋｓとからなる。

【００５１】図２０（ｃ）の第５の実施の形態では、上
壁面１２ａ側に設けられた緯糸飛走用溝１２ｍは、奥壁
面１２ｂ側に設けられた緯糸飛走用溝１２ｇと同様に上
壁面１２ａ側から上部角部１２ｄに向かうにつれて徐々
に深くなって上部角部１２ｄの円弧に接する。

【００５２】これら各実施の形態においても第１の実施
の形態、第２の実施の形態と同様な効果が得られる。次
に、図２１及び図２２の第６実施の形態を説明する。第
１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付してあ
る。

【００５３】この実施の形態では下壁面の延出寸法Ｗ
ｃ，Ｗｃ１が異なる２種類の筬羽１１，１１Ａを用いて
変形筬１０Ａを構成している。緯入れ用補助ノズル６の
取り付け部付近には延出寸法Ｗｃが４mmの筬羽１１を用
い、前記取り付け部を除く部分には延出寸法Ｗｃ１が７
mmの筬羽１１Ａを用いている。

【００５４】図２２に示すように、ガイド孔１２の上壁
面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは９
mm、奥壁面Ｗｂにおける上下の寸法Ｗｂは５．５mmとな
っている。緯入れ用補助ノズル６の管軸から緯糸通路Ｔ
の上流側へ３mmの位置と、下流側へ１５mmの位置との間
では延出寸法Ｗｃが４mmの筬羽１１が用いられ、それ以
外の部分では延出寸法Ｗｃ１が７mmの筬羽１１Ａが用い
られている。筬羽１１から緯入れ用補助ノズル６の噴射
孔６ａまでの距離Ｌ１，Ｌ２及びその他の構成は第１実
施の形態と同じにしてある。そして、緯入れ用補助ノズ
ル６からの空気主流Ｓは第１の実施の形態と同様に上部
角部１２ｄに向けられている。

【００５５】この実施の形態においても第１の実施の形
態の場合と同様に緯糸は高速で飛走する。本発明では以
下のような実施の形態も可能である。 （１）上部角部１２ｄの壁面の傾斜角θd を０°、ある
いはθd ＜０のように逆方向に傾斜させること。 （２）上壁面、下壁面及び奥壁面の少なくとも１つ、あ
るいはこれら壁面の少なくとも一部に傾斜面を設けるこ
と。 （３）上壁面１２ａにおける延出寸法Ｗａと下壁面１２
ｃにおける延出寸法Ｗｃとの寸法関係を２５％〜５５％
の範囲に規定した上で距離Ｌ２を大きくすること。この
ようにすれば筬羽１１と緯入れ用補助ノズル６との間に
生じる経糸の屈曲が小さくなり、経糸の損傷が生じやす
いフィラメント織物等では防止効果がある。 （４）上部角部の曲率半径を２mm程度した従来の変形筬
を用いた場合の緯糸の飛走トラブル頻度を１／５程度に
減少させるには、上部角部１２ｄの曲率半径を１mm以下
とすれば達成できるが、図１６のグラフから明らかなよ
うに上部角部１２ｄの曲率半ｒを下部角部１２ｅの曲率
半径Ｒよりも小さくするだけでも緯糸の飛走トラブル頻
度を減らせる効果がある。

【００５６】

【発明の効果】以上詳述したように本発明は、上壁面と
下壁面とを繋ぐ上部角部を曲面とすると共に、前記ガイ
ド孔の下壁面と奥壁面とを繋ぐ下部角部の曲率半径より
も前記上部角部の曲率半径を小さくし、奥壁面及び上壁
面の少なくとも一方に前記上部角部を含む緯糸飛走用溝
を設けると共に、緯糸飛走用溝の深さを前記奥壁面の長
さの２５％以下としたので、緯入れ用補助ノズルからの
空気主流がガイド孔のいずれの壁面に衝突してもその後
の空気主流の偏向が上部角部で規制され、緯糸が上部角
部付近を安定して飛走し、高速飛走にも関わらず飛走ト
ラブルの発生割合を極めて少なくし得る。

【００５７】前記上部角部の曲率半径を１mm以下とした
発明は緯糸の飛走安定の確実性を高める。前記ガイド孔
の下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁
面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％
とした発明では、緯入れ用補助ノズルの噴射孔を緯糸の
飛走する上部角部に近づけて緯糸通路内の空気流速を高
く保つことができ、緯糸飛走速度の高速化ひいては空気
消費量を削減し得るという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を具体化した第１の実施の形態の要部拡
大斜視図。

【図２】変形筬の要部拡大側面図。

【図３】図２のＡ−Ａ線拡大断面図。

【図４】図２のＢ−Ｂ線拡大断面図。

【図５】図２のＣ−Ｃ線拡大断面図。

【図６】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上壁面に
衝突した場合のその後の推移を示す要部拡大側面図。

【図７】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が奥壁面に
衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面
図。

【図８】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上部角部
に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面
図。

【図９】図６のＤ−Ｄ線から見た緯入れ用補助ノズルか
らの空気主流の推移を示すＤ−Ｄ線断面図。

【図１０】図７のＥ−Ｅ線から見た緯入れ用補助ノズル
からの空気主流の推移を示すＥ−Ｅ線断面図。

【図１１】図８のＦ−Ｆ線から見た緯入れ用補助ノズル
からの空気主流の推移を示すＦ−Ｆ線断面図。

【図１２】変形筬の緯糸通路内における上部角部付近の
緯入れ方向の空気流速分布図。

【図１３】下壁面の寸法と緯糸飛走速度及び緯糸飛走ト
ラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。

【図１４】緯糸飛走用溝の深さの寸法比と緯糸飛走速度
との関係を示すグラフ。

【図１５】緯糸飛走用溝の幅の寸法比と緯糸トラブル発
生頻度との関係を示すグラフ。

【図１６】上部角部の曲率半径と緯糸の飛走トラブル発
生頻度との関係を説明するグラフ。

【図１７】第２の実施の形態を示す要部拡大側面図。

【図１８】緯糸飛走用溝の深さの寸法比と緯糸飛走速度
との関係を示すグラフ。

【図１９】緯糸飛走用溝の深さと経糸トラブル発生頻度
との関係を説明するグラフ。

【図２０】（ａ）は第３の実施の形態を示す要部拡大側
面図。（ｂ）は第４の実施の形態を示す要部拡大側面
図。（ｃ）は第５の実施の形態を示す要部拡大側面図。

【図２１】第６実施の形態における緯入れ装置の斜視図
及び部分拡大斜視図の組み合わせ図。

【図２２】要部拡大側面図。

【図２３】従来の緯入れ装置の斜視図及び部分拡大斜視
図の組み合わせ図。

【図２４】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の上壁面に衝突した場合のその後の推移を示す要
部拡大側面図。

【図２５】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の奥壁面に衝突した場合のその後の推移を説明す
る要部拡大側面図。

【図２６】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の上部角部に衝突した場合のその後の推移を説明
する要部拡大側面図。

【図２７】図２４のＧ−Ｇ線から見た緯入れ用補助ノズ
ルからの空気主流の推移を示すＧ−Ｇ線断面図。

【図２８】図２５のＨ−Ｈ線から見た緯入れ用補助ノズ
ルからの空気主流の推移を示すＨ−Ｈ線断面図。

【図２９】図２６のＩ−Ｉ線から見た緯入れ用補助ノズ
ルからの空気主流の推移を示すＩ−Ｉ線断面図。

【図３０】従来の変形筬の緯糸通路内における空気流速
分布状態を説明する要部拡大側面図。

【図３１】従来の変形筬の要部拡大側面図。

【符号の説明】 １０…変形筬、１１，１１Ａ…筬羽、１２…ガイド孔、
１２ａ…上壁面、１２ｂ…奥壁面、１２ｃ…下壁面、１
２ｄ…上部角部、１２ｅ…下部角部、１２ｇ，１２ｈ，
１２ｋ，１２ｍ…緯糸飛走用溝。

フロントページの続き (72)発明者 吉田 一徳 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 石川 国広 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド
   孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸通路を
   形成するエアジェットルーム用の変形筬において、 前記ガイド孔の上壁面と奥壁面との間の上部角部の曲率
   半径を前記ガイド孔の下壁面と奥壁面との間の下部角部
   の曲率半径よりも小さくし、前記奥壁面及び前記上壁面
   の少なくとも一方に前記上部角部を含む緯糸飛走用溝を
   設け、前記緯糸飛走用溝の深さを前記奥壁面の長さの２
   ５％以下としたエアジェットルーム用の変形筬。
2. 【請求項２】前記上部角部の曲率半径を１mm以下とした
   請求項１に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
3. 【請求項３】少なくとも一部の前記ガイド孔の下壁面に
   おける前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における
   前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とした請求
   項１及び請求項２のいずれか１項に記載のエアジェット
   ルーム用の変形筬。
4. 【請求項４】前記緯糸飛走用溝を前記奥壁面に設け、前
   記緯糸飛走用溝の幅を前記奥壁面の長さの４０％以下と
   した請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のエア
   ジェットルーム用の変形筬。
5. 【請求項５】前記緯糸飛走用溝を前記上壁面に設け、前
   記緯糸飛走用溝の幅を前記上壁面における前記奥壁面か
   らの延出寸法の５０％以下とした請求項１乃至請求項３
   のいずれか１項に記載のエアジェットルーム用の変形
   筬。
6. 【請求項６】緯入れ方向へ向かうにつれて緯糸通路側へ
   入り込む傾斜面を前記上壁面、奥壁面及び下壁面に設
   け、前記上部角部の壁面において緯入れ方向へ向かうに
   つれて緯糸通路側へ入り込む傾斜面の傾斜角を他の壁面
   の傾斜面の傾斜角よりも小さくした請求項１乃至請求項
   ５のいずれか１項に記載のエアジェットルーム用の変形
   筬。