JPH1113845A - Ｖベルト式無段変速機構 - Google Patents
Ｖベルト式無段変速機構Info
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- JPH1113845A JPH1113845A JP17213097A JP17213097A JPH1113845A JP H1113845 A JPH1113845 A JP H1113845A JP 17213097 A JP17213097 A JP 17213097A JP 17213097 A JP17213097 A JP 17213097A JP H1113845 A JPH1113845 A JP H1113845A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ベルト有効半径が急激に変化してもシーブ面及
びＶベルト間で発生する異音を減少し、運転者に違和感
を与えないＶベルト式無段変速機構を提供する。 【解決手段】入力軸２４上に配設したプライマリプーリ
２６と、出力軸３２上に配設したセカンダリプーリ３４
と、プライマリプーリ及びセカンダリプーリ間に、変速
比の変化とともにベルト有効半径が変化して巻き付いく
無端状のＶベルト３とを備えた装置である。セカンダリ
プーリは、出力軸に固定されて軸線と交叉する方向にシ
ーブ面３４ａ1 を形成した固定プーリ３４ａと、軸方向
に移動可能とされて固定プーリのシーブ面と対向するシ
ーブ面３４ｂ1 を形成した可動プーリ３４ｂと、固定プ
ーリ及び可動プーリ互いに対向するシーブ面により形成
されて可動プーリの移動により幅が変化するＶ字溝３４
ｄとを備えている。そして、固定プーリ及び可動プーリ
のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1 の両者を、軸側から径方
向外方に向かうに従い表面あらさが粗くなるように形成
した。
びＶベルト間で発生する異音を減少し、運転者に違和感
を与えないＶベルト式無段変速機構を提供する。 【解決手段】入力軸２４上に配設したプライマリプーリ
２６と、出力軸３２上に配設したセカンダリプーリ３４
と、プライマリプーリ及びセカンダリプーリ間に、変速
比の変化とともにベルト有効半径が変化して巻き付いく
無端状のＶベルト３とを備えた装置である。セカンダリ
プーリは、出力軸に固定されて軸線と交叉する方向にシ
ーブ面３４ａ1 を形成した固定プーリ３４ａと、軸方向
に移動可能とされて固定プーリのシーブ面と対向するシ
ーブ面３４ｂ1 を形成した可動プーリ３４ｂと、固定プ
ーリ及び可動プーリ互いに対向するシーブ面により形成
されて可動プーリの移動により幅が変化するＶ字溝３４
ｄとを備えている。そして、固定プーリ及び可動プーリ
のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1 の両者を、軸側から径方
向外方に向かうに従い表面あらさが粗くなるように形成
した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、Ｖベルト式無段
変速機構に関する。
変速機構に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｖベルト式無段変速機構は、図６に示す
ように、駆動軸側に配設した駆動プーリ１と、従動軸側
に配設した従動プーリ２と、これら駆動プーリ１及び従
動プーリ２間に巻き付けたＶベルト３とを備えている。
ように、駆動軸側に配設した駆動プーリ１と、従動軸側
に配設した従動プーリ２と、これら駆動プーリ１及び従
動プーリ２間に巻き付けたＶベルト３とを備えている。
【０００３】また、駆動プーリ１及び従動プーリ２は、
図７に示すように、シーブ面（傾斜面）５ａを形成して
回転軸（入力軸又は出力軸）６上に固着している固定プ
ーリ５と、回転軸６の軸線方向に移動可能に配設され、
固定プーリ５のシーブ面５ａと対向するシーブ面（傾斜
面）７ａとでＶ字溝８を形成している可動プーリ７とを
備え、シーブ面５ａ、７ａは、内周側から外周側まで略
均一の表面粗さで形成されている。
図７に示すように、シーブ面（傾斜面）５ａを形成して
回転軸（入力軸又は出力軸）６上に固着している固定プ
ーリ５と、回転軸６の軸線方向に移動可能に配設され、
固定プーリ５のシーブ面５ａと対向するシーブ面（傾斜
面）７ａとでＶ字溝８を形成している可動プーリ７とを
備え、シーブ面５ａ、７ａは、内周側から外周側まで略
均一の表面粗さで形成されている。
【０００４】そして、駆動プーリ１及び従動プーリ２の
Ｖ字溝８上に係合しているＶベルト３は、図８に示すよ
うに、無端伏とした２本のスチール製のベルト３ａに、
薄板形伏とした多数のスチール製のコマ３ｂを取り付け
た構造であり、各コマ３ｂが押し合うときの押圧力によ
って動力伝達が行われるようになっている。
Ｖ字溝８上に係合しているＶベルト３は、図８に示すよ
うに、無端伏とした２本のスチール製のベルト３ａに、
薄板形伏とした多数のスチール製のコマ３ｂを取り付け
た構造であり、各コマ３ｂが押し合うときの押圧力によ
って動力伝達が行われるようになっている。
【０００５】そして、変速比が大きいときには、駆動プ
ーリ１のＶ字溝８の幅が拡大してＶベルト３を巻き付け
る有効半径（以下、Ｖベルト３を巻き付ける有効半径
を、ベルト有効半径と称する。）が小さくなり、従動プ
ーリ２のＶ字溝８の幅が狭くなってベルト有効半径が大
きくなる（図６の（Ａ）参照）。また、変速比が小さい
ときには、駆動プーリ１のＶ字溝８の幅が狭くなってベ
ルト有効半径が大きくなり、従動プーリ２のＶ字溝８の
幅が拡大してベルト有効半径が小さくなる（図６の
（Ｂ）参照）。
ーリ１のＶ字溝８の幅が拡大してＶベルト３を巻き付け
る有効半径（以下、Ｖベルト３を巻き付ける有効半径
を、ベルト有効半径と称する。）が小さくなり、従動プ
ーリ２のＶ字溝８の幅が狭くなってベルト有効半径が大
きくなる（図６の（Ａ）参照）。また、変速比が小さい
ときには、駆動プーリ１のＶ字溝８の幅が狭くなってベ
ルト有効半径が大きくなり、従動プーリ２のＶ字溝８の
幅が拡大してベルト有効半径が小さくなる（図６の
（Ｂ）参照）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、車両追い越
しのためにアクセルペダルを全開まで踏み込んでキック
ダウン操作を行うときや，急ブレーキ操作時のように急
に大きな変速に切り換える時には、図６の（Ａ）の状態
から（Ｂ）の状態まで短時間に変化して駆動プーリ１の
ベルト有効半径が急激に小さくなり、従動プーリ２のベ
ルト有効半径が急激に大きくなる。このようにベルト有
効半径が急激に変化すると、シーブ面５ａ、７ａ上を摺
動するＶベルト３に異音が発生して運転者に違和感を与
えやすい。
しのためにアクセルペダルを全開まで踏み込んでキック
ダウン操作を行うときや，急ブレーキ操作時のように急
に大きな変速に切り換える時には、図６の（Ａ）の状態
から（Ｂ）の状態まで短時間に変化して駆動プーリ１の
ベルト有効半径が急激に小さくなり、従動プーリ２のベ
ルト有効半径が急激に大きくなる。このようにベルト有
効半径が急激に変化すると、シーブ面５ａ、７ａ上を摺
動するＶベルト３に異音が発生して運転者に違和感を与
えやすい。
【０００７】特に、可動プーリ７からＶベルト３に強い
押圧力が作用してベルト有効半径が急激に大きくなる従
動プーリ２側に異音が発生しやすく、この従動プーリ２
側で異音が発生する現象について図９を参照して説明す
る。
押圧力が作用してベルト有効半径が急激に大きくなる従
動プーリ２側に異音が発生しやすく、この従動プーリ２
側で異音が発生する現象について図９を参照して説明す
る。
【０００８】Ｖベルト３がシーブ面５ａ、７ａの内周側
から外周側に移動してベルト有効半径が大きくなると、
シーブ面５ａ、７ａ間で係合するＶベルト３の長さが増
大し、シーブ面５ａ、７ａに接触するコマ３ｂの数が増
大するので、図９に示すように、一枚のコマ３ｂに加わ
る面圧Ｐ1 が低くなっていき、コマ３ｂとシーブ面５
ａ、７ａとの接触状態が不安定となる。ここで、Ｖベル
ト３には潤滑油が順次供給されているが、コマ３ｂとシ
ーブ面５ａ、７ａとの接触状態が不安定となると、それ
らの間に形成される油膜厚さｔ1 が厚くなっていく。そ
して、各コマ３ｂの油膜厚さｔ1 が厚くなると摩擦係数
μ1 が低下していき、コマ３ｂが滑る動作、止まる動作
を繰り返すことにより起きる自励振動によって異音が発
生しやすいのである。
から外周側に移動してベルト有効半径が大きくなると、
シーブ面５ａ、７ａ間で係合するＶベルト３の長さが増
大し、シーブ面５ａ、７ａに接触するコマ３ｂの数が増
大するので、図９に示すように、一枚のコマ３ｂに加わ
る面圧Ｐ1 が低くなっていき、コマ３ｂとシーブ面５
ａ、７ａとの接触状態が不安定となる。ここで、Ｖベル
ト３には潤滑油が順次供給されているが、コマ３ｂとシ
ーブ面５ａ、７ａとの接触状態が不安定となると、それ
らの間に形成される油膜厚さｔ1 が厚くなっていく。そ
して、各コマ３ｂの油膜厚さｔ1 が厚くなると摩擦係数
μ1 が低下していき、コマ３ｂが滑る動作、止まる動作
を繰り返すことにより起きる自励振動によって異音が発
生しやすいのである。
【０００９】そこで、この発明は上記従来技術の未解決
の課題に着目してなされたものであり、ベルト有効半径
が急激に変化してもシーブ面及びＶベルト間で発生する
異音を減少し、運転者に違和感を与えないＶベルト式無
段変速機構を提供することを目的としている。
の課題に着目してなされたものであり、ベルト有効半径
が急激に変化してもシーブ面及びＶベルト間で発生する
異音を減少し、運転者に違和感を与えないＶベルト式無
段変速機構を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成すべく種々の倹討を行った。その結果、従来装置
は、図９に示すように、Ｖベルトが摺動する固定プーリ
及び可動プーリのシーブ面を内周側から外周側まで略均
一の表面あらさＳ1 で形成していたが、シーブ面の径方
向の表面あらさが変化すると、異音の発生を低減する効
果があることを見いだした。
達成すべく種々の倹討を行った。その結果、従来装置
は、図９に示すように、Ｖベルトが摺動する固定プーリ
及び可動プーリのシーブ面を内周側から外周側まで略均
一の表面あらさＳ1 で形成していたが、シーブ面の径方
向の表面あらさが変化すると、異音の発生を低減する効
果があることを見いだした。
【００１１】そこで、本発明のＶベルト式無段変速機構
は、入力軸上に配設したプライマリプーリと、出力軸上
に配設したセカンダリプーリと、これらプライマリプー
リ及びセカンダリプーリ間に、変速比の変化とともにベ
ルト有効半径が変化しながら巻き付いている無端伏のＶ
べルトとを備え、前記プライマリプーリ及びセカンダリ
プーリは、前記入力軸又は前記出力軸に固定されて軸線
と交又する方向にシーブ面を形成した固定プーリと、前
記軸線方向に移動可能に配置されて前記固定プーリのシ
ーブ面と対向するシーブ面を形成した可動プーリと、前
記固定プーリ及び可動プーリ互いに対向するシーブ面に
より形成されて前記可動プーリの移動により幅が変化す
るＶ字溝とを備え、前記Ｖベルトは、無端伏のスチール
製のベルトに多数のスチール製のコマを取り付けて形成
されて前記コマが前記Ｖ字溝に係合するようにしたＶベ
ルト無段変速機構において、前記固定プーリのシーブ面
及び前記可動プーリのシーブ面の両者を、前記軸側から
径方向外方に向かうに従い、表面あらさが粗くなるよう
に形成した。
は、入力軸上に配設したプライマリプーリと、出力軸上
に配設したセカンダリプーリと、これらプライマリプー
リ及びセカンダリプーリ間に、変速比の変化とともにベ
ルト有効半径が変化しながら巻き付いている無端伏のＶ
べルトとを備え、前記プライマリプーリ及びセカンダリ
プーリは、前記入力軸又は前記出力軸に固定されて軸線
と交又する方向にシーブ面を形成した固定プーリと、前
記軸線方向に移動可能に配置されて前記固定プーリのシ
ーブ面と対向するシーブ面を形成した可動プーリと、前
記固定プーリ及び可動プーリ互いに対向するシーブ面に
より形成されて前記可動プーリの移動により幅が変化す
るＶ字溝とを備え、前記Ｖベルトは、無端伏のスチール
製のベルトに多数のスチール製のコマを取り付けて形成
されて前記コマが前記Ｖ字溝に係合するようにしたＶベ
ルト無段変速機構において、前記固定プーリのシーブ面
及び前記可動プーリのシーブ面の両者を、前記軸側から
径方向外方に向かうに従い、表面あらさが粗くなるよう
に形成した。
【００１２】ここで、ベルト有効半径とは、Ｖ字溝に係
合してプライマリプーリ又はセカンダリプーリに巻き付
いているＶベルトの有効半径のことを称している。
合してプライマリプーリ又はセカンダリプーリに巻き付
いているＶベルトの有効半径のことを称している。
【００１３】
【発明の効果】上記発明のＶベルト式無段変速機構によ
ると、プライマリプーリ又はセカンダリプーリの一方の
ベルト有効半径が急激に大きくなると、固定プーリのシ
ーブ面及び可動プーリのシーブ面間で係合するＶベルト
の長さが増大し、シーブ面の外周側に接触するコマの数
が増大する。その際、可動プーリから押圧される力は各
コマに分散されるので、一つのコマに加わる面圧が低く
なり、コマとシーブ面との接触状態が不安低となる。こ
こで、Ｖベルトには潤滑油が順次供給されてコマとシー
ブ面との間に油膜が形成されており、コマとシーブ面と
の接触状態が不安低となると、油膜厚さが厚くなるおそ
れがある。
ると、プライマリプーリ又はセカンダリプーリの一方の
ベルト有効半径が急激に大きくなると、固定プーリのシ
ーブ面及び可動プーリのシーブ面間で係合するＶベルト
の長さが増大し、シーブ面の外周側に接触するコマの数
が増大する。その際、可動プーリから押圧される力は各
コマに分散されるので、一つのコマに加わる面圧が低く
なり、コマとシーブ面との接触状態が不安低となる。こ
こで、Ｖベルトには潤滑油が順次供給されてコマとシー
ブ面との間に油膜が形成されており、コマとシーブ面と
の接触状態が不安低となると、油膜厚さが厚くなるおそ
れがある。
【００１４】ところが、本発明では、固定プーリのシー
ブ面及び可動プーリのシーブ面の両者を、軸側から径方
向外方に向かうに従い表面あらさが粗くなるように形成
しており、シーブ面の外周側に位置するコマは、表面あ
らさが粗いシーブ面に係合しているので、シーブ面とコ
マとの間に厚い油膜が形成されにくく薄い油膜となる。
ブ面及び可動プーリのシーブ面の両者を、軸側から径方
向外方に向かうに従い表面あらさが粗くなるように形成
しており、シーブ面の外周側に位置するコマは、表面あ
らさが粗いシーブ面に係合しているので、シーブ面とコ
マとの間に厚い油膜が形成されにくく薄い油膜となる。
【００１５】このように、シーブ面とコマとの間の油膜
厚さが薄くなると、シーブ面及びコマ間の摩擦係数が低
下せず、コマはシーブ面上をスムーズに移動していくの
で、異音がほとんど発生しない。したがって、ベルト有
効半径が急激に変化しても、シーブ面及びＶベルト間で
異音がほとんど発生せず、運転者に違和感を与えること
がない。
厚さが薄くなると、シーブ面及びコマ間の摩擦係数が低
下せず、コマはシーブ面上をスムーズに移動していくの
で、異音がほとんど発生しない。したがって、ベルト有
効半径が急激に変化しても、シーブ面及びＶベルト間で
異音がほとんど発生せず、運転者に違和感を与えること
がない。
【００１６】そして、出力軸上のセカンダリプーリは、
入力軸上のプライマリと比較して、可動プーリからＶベ
ルトに対して強い押圧力を作用してベルト有効半径を急
激に大きくしており、シーブ面とコマとの接触状態の不
安定度が増大しやすい。そのため、セカンダリプーリの
シーブ面に本発明を適用すると、車両追い越しのために
アクセルペダルを全開に踏み込んでキックダウン操作を
行うときや、急ブレーキ操作時のような急ダウンシフト
時に、顕著に効果を得ることができる。
入力軸上のプライマリと比較して、可動プーリからＶベ
ルトに対して強い押圧力を作用してベルト有効半径を急
激に大きくしており、シーブ面とコマとの接触状態の不
安定度が増大しやすい。そのため、セカンダリプーリの
シーブ面に本発明を適用すると、車両追い越しのために
アクセルペダルを全開に踏み込んでキックダウン操作を
行うときや、急ブレーキ操作時のような急ダウンシフト
時に、顕著に効果を得ることができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
図面を参照して説明する。なお、図６から図８で示した
構成と同一構成部分には、同一符号を付してその説明を
省略する。
図面を参照して説明する。なお、図６から図８で示した
構成と同一構成部分には、同一符号を付してその説明を
省略する。
【００１８】図１は、トランスアクスルに内蔵されてい
るＶベルト式無段変速機構を示すものである。このＶベ
ルト式無段変速機構は、ベアリング２０、２２に回転自
在に支持された入力軸２４と、入力軸２４上に配設した
プライマリプーリ２６と、ベアリング２８、３０に回転
自在に支持されて入力軸２４と平行に延在する出力軸３
２と、出力軸３２上に配設したセカンダリプーリ３４
と、プライマリプーリ２６及びセカンダリプーリ３４に
巻き付けた無端伏のＶベルト３とを備えた機構である。
るＶベルト式無段変速機構を示すものである。このＶベ
ルト式無段変速機構は、ベアリング２０、２２に回転自
在に支持された入力軸２４と、入力軸２４上に配設した
プライマリプーリ２６と、ベアリング２８、３０に回転
自在に支持されて入力軸２４と平行に延在する出力軸３
２と、出力軸３２上に配設したセカンダリプーリ３４
と、プライマリプーリ２６及びセカンダリプーリ３４に
巻き付けた無端伏のＶベルト３とを備えた機構である。
【００１９】そして、入力軸２４には、図示しないエン
ジンからトルクコンバータ及び前後進切換え装置を介し
て回転駆動力が伝達される。また、出力軸３２に伝達さ
れた回転力は、駆動ギヤ３８、図示しないアイドラギヤ
等の伝達ギヤを介して差動装置に伝達されて所定の変速
比で左右のドライブシャフトに伝達されるようになって
いる。
ジンからトルクコンバータ及び前後進切換え装置を介し
て回転駆動力が伝達される。また、出力軸３２に伝達さ
れた回転力は、駆動ギヤ３８、図示しないアイドラギヤ
等の伝達ギヤを介して差動装置に伝達されて所定の変速
比で左右のドライブシャフトに伝達されるようになって
いる。
【００２０】前記プライマリプーリ２６は、入力軸２４
に一体形成した固定プーリ２６ａと、入力軸２４の軸線
Ｓ1 に沿って移動可能とされた可動プーリ２６ｂと、固
定プーリ２６ａと対向しない可動プーリ２６ｂの背面側
に設けたプライマリシリンダ室２６ｃとを備えている。
そして、固定プーリ２６ａ及び可動プーリ２６ｂの互い
に対向する面をシーブ面（傾斜面）２６ａ1 、２６ｂ1
とし、これらシーブ面２６ａ1 、２６ｂ1 によってＶ字
溝２６ｄが形成されている。
に一体形成した固定プーリ２６ａと、入力軸２４の軸線
Ｓ1 に沿って移動可能とされた可動プーリ２６ｂと、固
定プーリ２６ａと対向しない可動プーリ２６ｂの背面側
に設けたプライマリシリンダ室２６ｃとを備えている。
そして、固定プーリ２６ａ及び可動プーリ２６ｂの互い
に対向する面をシーブ面（傾斜面）２６ａ1 、２６ｂ1
とし、これらシーブ面２６ａ1 、２６ｂ1 によってＶ字
溝２６ｄが形成されている。
【００２１】また、セカンダリプーリ３４は、出力軸３
２に一体形成した固定プーリ３４ａと、出力軸３２の軸
線Ｓ2 に沿って移動可能とされた可動プーリ３４ｂと、
固定プーリ３４ａと対向しない可動プーリ３４ｂの背面
側に設けたセカンダリシリンダ室３４ｃとを備えてい
る。そして、固定プーリ３４ａ及び可動プーリ３４ｂの
互いに対向する面はシーブ面（傾斜面）３４ａ1 、３４
ｂ1 として形成されており、これらシーブ面３４ａ1 、
３４ｂ1 によってＶ字溝３４ｄが形成されている。
２に一体形成した固定プーリ３４ａと、出力軸３２の軸
線Ｓ2 に沿って移動可能とされた可動プーリ３４ｂと、
固定プーリ３４ａと対向しない可動プーリ３４ｂの背面
側に設けたセカンダリシリンダ室３４ｃとを備えてい
る。そして、固定プーリ３４ａ及び可動プーリ３４ｂの
互いに対向する面はシーブ面（傾斜面）３４ａ1 、３４
ｂ1 として形成されており、これらシーブ面３４ａ1 、
３４ｂ1 によってＶ字溝３４ｄが形成されている。
【００２２】また、Ｖベルト３は、図８で示した構造と
同様に、無端伏とした２本のスチール製のベルト３ａ
に、薄板形伏とした多数のスチール製のコマ３ｂを取り
付けた構造としている。また、Ｖベルト３には潤滑油が
順次供給されており、プライマリプーリ２６のシーブ面
２６ａ1 、２６ｂ1 とＶベルト３との係合部、セカンダ
リプーリ３４のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1 とＶベルト
３との係合部には、所定厚さの油膜が形成されている。
同様に、無端伏とした２本のスチール製のベルト３ａ
に、薄板形伏とした多数のスチール製のコマ３ｂを取り
付けた構造としている。また、Ｖベルト３には潤滑油が
順次供給されており、プライマリプーリ２６のシーブ面
２６ａ1 、２６ｂ1 とＶベルト３との係合部、セカンダ
リプーリ３４のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1 とＶベルト
３との係合部には、所定厚さの油膜が形成されている。
【００２３】ここで、図２は、固定プーリ３４ａのシー
ブ面３４ａ1 を示すものであり、このシーブ面３４ａ1
は、径方向外方に向かうに従い表面あらさが粗くなるよ
うに形成されている。すなわち、出力軸３２の外周から
一点鎖線Ｌ1 の円までのシーブ面領域を普通（ざらざら
しない）の表面あらさとし、一点鎖線Ｌ1 の円から二点
鎖線Ｌ2 の円までのシーブ面領域をやや租い表面あらさ
とし、二点鎖線Ｌ2 の円から外周縁までのシーブ領域を
粗い表面として形成している。
ブ面３４ａ1 を示すものであり、このシーブ面３４ａ1
は、径方向外方に向かうに従い表面あらさが粗くなるよ
うに形成されている。すなわち、出力軸３２の外周から
一点鎖線Ｌ1 の円までのシーブ面領域を普通（ざらざら
しない）の表面あらさとし、一点鎖線Ｌ1 の円から二点
鎖線Ｌ2 の円までのシーブ面領域をやや租い表面あらさ
とし、二点鎖線Ｌ2 の円から外周縁までのシーブ領域を
粗い表面として形成している。
【００２４】また、図３は、可動プーリ３４ｂのシーブ
面３４ｂ1 を示すものであり、このシーブ面３４ｂ
1 も、固定プーリ３４ａのシーブ面３４ａ1 と同様の表
面あらさの形態で径方向外方に向かうに従い表面あらさ
が粗くなるように形成されている。すなわち、内径部か
ら一点鎖線Ｌ1 の円までのシーブ面領域を普通（ざらざ
らしない）の表面あらさとし、一点鎖線Ｌ1 の円から二
点鎖線Ｌ2 の円までのシーブ面領域をやや粗い表面あら
さとし、二点鎖線Ｌ2 の円から外周縁までのシーブ領域
を粗い表面として形成している。
面３４ｂ1 を示すものであり、このシーブ面３４ｂ
1 も、固定プーリ３４ａのシーブ面３４ａ1 と同様の表
面あらさの形態で径方向外方に向かうに従い表面あらさ
が粗くなるように形成されている。すなわち、内径部か
ら一点鎖線Ｌ1 の円までのシーブ面領域を普通（ざらざ
らしない）の表面あらさとし、一点鎖線Ｌ1 の円から二
点鎖線Ｌ2 の円までのシーブ面領域をやや粗い表面あら
さとし、二点鎖線Ｌ2 の円から外周縁までのシーブ領域
を粗い表面として形成している。
【００２５】そして、変速比が大きいときには、プライ
マリプーリ２６のＶ字溝２６ｄの幅が拡大してＶベルト
３を巻き付ける有効半径（ベルト有効半径）が小さくな
るとともに、セカンダリプーリ３４のＶ字溝３４ｄの幅
が狭くなり、Ｖベルト３がセカンダリプーリ３４の外周
側（図４の（Ｃ）の位置）に移動してベルト有効半径が
大きくなる。また、変速比が小さいときには、プライマ
リプーリ２６のＶ字清２６ｄの幅が狭くなってベルト有
効半径が大きくなり、セカンダリプーリ３４のＶ字溝３
４ｄの幅が拡大し、Ｖベルト３がセカンダリプーリ３４
の内周側（図４の（Ｄ）の位置）に移動してベルト有効
半径が小さくなる。
マリプーリ２６のＶ字溝２６ｄの幅が拡大してＶベルト
３を巻き付ける有効半径（ベルト有効半径）が小さくな
るとともに、セカンダリプーリ３４のＶ字溝３４ｄの幅
が狭くなり、Ｖベルト３がセカンダリプーリ３４の外周
側（図４の（Ｃ）の位置）に移動してベルト有効半径が
大きくなる。また、変速比が小さいときには、プライマ
リプーリ２６のＶ字清２６ｄの幅が狭くなってベルト有
効半径が大きくなり、セカンダリプーリ３４のＶ字溝３
４ｄの幅が拡大し、Ｖベルト３がセカンダリプーリ３４
の内周側（図４の（Ｄ）の位置）に移動してベルト有効
半径が小さくなる。
【００２６】ところで、車両追い越しのためにアクセル
ペダルを全開まで踏み込んでキックダウン操作を行う
と、セカンダリプーリ３４のベルト有効半径が急激に大
きくなり、Ｖベルト３は図４の（Ｄ）の位置から（Ｃ）
の位置まで短時間に移動する。
ペダルを全開まで踏み込んでキックダウン操作を行う
と、セカンダリプーリ３４のベルト有効半径が急激に大
きくなり、Ｖベルト３は図４の（Ｄ）の位置から（Ｃ）
の位置まで短時間に移動する。
【００２７】その際、固定プーリ３４ａのシーブ面３４
ａ1 及び可動プーリ３４ｂのシーブ面３４ｂ1 間で摺動
するＶベルト３の長さが増大し、シーブ面３４ａ1 、３
４ｂ 1 に接触するコマ３ｂの数が増大するので、図５に
示すように、一枚のコマ３ｂに加わる面圧Ｐ2 が低くな
っていき、コマ３ｂとシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1 との
接触状態が不安定となる。
ａ1 及び可動プーリ３４ｂのシーブ面３４ｂ1 間で摺動
するＶベルト３の長さが増大し、シーブ面３４ａ1 、３
４ｂ 1 に接触するコマ３ｂの数が増大するので、図５に
示すように、一枚のコマ３ｂに加わる面圧Ｐ2 が低くな
っていき、コマ３ｂとシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1 との
接触状態が不安定となる。
【００２８】ここで、本実施形態では、セカンダリプー
リ３４のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ 1 を、径方向外方に
向かうに従い表面あらさが粗くなるように形成してお
り、コマ３ｂは表面あらさが粗い外周側に位置する。こ
のため、コマ３ｂとシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1 との接
触状態が不安定となっているが、シーブ面３４ａ1 、３
４ｂ1 の表面あらさが粗いので、シーブ面３４ａ1 、３
４ｂ1 とコマ３ｂとの問に厚い油膜が形成されず、図５
に示すように、コマ３ｂが内周側に位置していたときと
同様に薄い油膜厚さｔ2 を維持する。
リ３４のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ 1 を、径方向外方に
向かうに従い表面あらさが粗くなるように形成してお
り、コマ３ｂは表面あらさが粗い外周側に位置する。こ
のため、コマ３ｂとシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1 との接
触状態が不安定となっているが、シーブ面３４ａ1 、３
４ｂ1 の表面あらさが粗いので、シーブ面３４ａ1 、３
４ｂ1 とコマ３ｂとの問に厚い油膜が形成されず、図５
に示すように、コマ３ｂが内周側に位置していたときと
同様に薄い油膜厚さｔ2 を維持する。
【００２９】このように、シーブ面３４ａ1 、３４ｂ1
とコマ３ｂとの問の油膜厚さｔ2 が薄くなると、コマ３
ｂが外周側に移動しても摩擦係数μ2 は低下せず、一定
の値を示す。このため、各コマ３ｂは、従来装置のよう
に滑る動作、止まる動作を繰り返さず、シーブ面３４ａ
1 、３４ｂ1 上をスムーズに移動していくので異音がほ
とんど発生しない。
とコマ３ｂとの問の油膜厚さｔ2 が薄くなると、コマ３
ｂが外周側に移動しても摩擦係数μ2 は低下せず、一定
の値を示す。このため、各コマ３ｂは、従来装置のよう
に滑る動作、止まる動作を繰り返さず、シーブ面３４ａ
1 、３４ｂ1 上をスムーズに移動していくので異音がほ
とんど発生しない。
【００３０】したがって、キックダウン操作時にベルト
有効半径が急激に変化しても、シーブ面３４ａ1 、３４
ｂ1 及びＶベルト３間で異音がほとんど発生せず、運転
者に違和感を与えることがない。
有効半径が急激に変化しても、シーブ面３４ａ1 、３４
ｂ1 及びＶベルト３間で異音がほとんど発生せず、運転
者に違和感を与えることがない。
【００３１】また、急ブレーキ操作時にも、急に大きな
変速に切り換わってセカンダリプーリ３４のベルト有効
半径が急激に大きくなるが、上述したように、シーブ面
３４ａ1 、３４ｂ1 とコマ３ｂとの間の油膜厚さｔ2 が
薄い状態となり、摩擦係数μ 2 が低下しないので、シー
ブ面３４ａ1 、３４ｂ1 及びＶベルト３間で発生する異
音がほとんど発生せず、運転者に違和感を与えることが
ない。
変速に切り換わってセカンダリプーリ３４のベルト有効
半径が急激に大きくなるが、上述したように、シーブ面
３４ａ1 、３４ｂ1 とコマ３ｂとの間の油膜厚さｔ2 が
薄い状態となり、摩擦係数μ 2 が低下しないので、シー
ブ面３４ａ1 、３４ｂ1 及びＶベルト３間で発生する異
音がほとんど発生せず、運転者に違和感を与えることが
ない。
【００３２】なお、本実施形態では、セカンダリプーリ
３４のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1を、径方向外方に向
かうに従い表面あらさが粗くなるように形成したが、プ
ライマリプーリ２６のシーブ面２６ａ1 、２６ｂ1 も同
様に半径が増大するに従い表面あらさが粗くなるように
形成すると、同様の作用効果を得るとができる。
３４のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1を、径方向外方に向
かうに従い表面あらさが粗くなるように形成したが、プ
ライマリプーリ２６のシーブ面２６ａ1 、２６ｂ1 も同
様に半径が増大するに従い表面あらさが粗くなるように
形成すると、同様の作用効果を得るとができる。
【００３３】また、本実施形態では、セカンダリプーリ
３４のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1を、３段階の表面粗
さ（普通の表面あらさ、やや粗い表面あらさ、粗い表面
あらさ）に設定して形成したが、本発明の要旨がこれに
限定されるものではなく、さらに多くの段階の表面粗さ
に設定しても良い。
３４のシーブ面３４ａ1 、３４ｂ1を、３段階の表面粗
さ（普通の表面あらさ、やや粗い表面あらさ、粗い表面
あらさ）に設定して形成したが、本発明の要旨がこれに
限定されるものではなく、さらに多くの段階の表面粗さ
に設定しても良い。
【図１】トランスアクスル内に配設したＶベルト式無段
変速機構を示す図である。
変速機構を示す図である。
【図２】本発明に係わる固定プーリのシーブ面の形伏を
示す図である。
示す図である。
【図３】本発明に係わる可動プーリのシーブ面の形伏を
示す図である。
示す図である。
【図４】本発明に係わる可動プーリ及び固定プーリ間の
Ｖ字溝に係合したＶベルトを示す図である。
Ｖ字溝に係合したＶベルトを示す図である。
【図５】本発明のＶベルト式無段変速機構の作用を明ら
かにした図である。
かにした図である。
【図６】Ｖベルト式無段変速機構を示す模式図である。
【図７】従来の可動プーリ及び固定プーリ間のＶ字溝に
係合したＶベルトを示す図である。
係合したＶベルトを示す図である。
【図８】Ｖベルトの構成要素を示す斜視図である。
【図９】従来のＶベルト式無段変速機構の間題点を明ら
かにした図である。
かにした図である。
３ Ｖベルト ３ａ スチール製のベルト ３ｂ コマ ２４ 入力軸 ２６ プライマリプーリ ２６ａ 固定プーリ ２６ｂ 可動プーリ ２６ａ1 、２６ｂ1 シーブ面 ２６ｄ、３４ｄ Ｖ字溝 ３２ 出力軸 ３４ セカンダリプーリ ３４ａ 固定プーリ ３４ｂ 可動プーリ ３４ａ1 、３４ｂ1 シーブ面
Claims (1)
- 【請求項１】 入力軸上に配設したプライマリプーリ
と、出力軸上に配設したセカンダリプーリと、これらプ
ライマリプーリ及びセカンダリプーリ間に、変速比の変
化とともにベルト有効半径が変化しながら巻き付いてい
る無端伏のＶべルトとを備え、前記プライマリプーリ及
びセカンダリプーリは、前記入力軸又は前記出力軸に固
定されて軸線と交又する方向にシーブ面を形成した固定
プーリと、前記軸線方向に移動可能に配置されて前記固
定プーリのシーブ面と対向するシーブ面を形成した可動
プーリと、前記固定プーリ及び可動プーリ互いに対向す
るシーブ面により形成されて前記可動プーリの移動によ
り幅が変化するＶ字溝とを備え、前記Ｖベルトは、無端
伏のスチール製のベルトに多数のスチール製のコマを取
り付けて形成されて前記コマが前記Ｖ字溝に係合するよ
うにしたＶベルト無段変速機構において、 前記固定プーリのシーブ面及び前記可動プーリのシーブ
面の両者を、前記軸側から径方向外方に向かうに従い、
表面あらさが粗くなるように形成したことを特徴とする
Ｖベルト式無段変速機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17213097A JP3186650B2 (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | Ｖベルト式無段変速機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17213097A JP3186650B2 (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | Ｖベルト式無段変速機構 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1113845A true JPH1113845A (ja) | 1999-01-22 |
| JP3186650B2 JP3186650B2 (ja) | 2001-07-11 |
Family
ID=15936130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17213097A Expired - Fee Related JP3186650B2 (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | Ｖベルト式無段変速機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3186650B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1582773A2 (en) | 2004-03-31 | 2005-10-05 | JATCO Ltd | Pulley structure |
| WO2012105024A1 (ja) * | 2011-02-03 | 2012-08-09 | トヨタ自動車株式会社 | ベルト式無段変速機 |
| CN114165568A (zh) * | 2021-12-07 | 2022-03-11 | 浙江春风动力股份有限公司 | 无级变速器、车辆及其制动控制方法 |
-
1997
- 1997-06-27 JP JP17213097A patent/JP3186650B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1582773A2 (en) | 2004-03-31 | 2005-10-05 | JATCO Ltd | Pulley structure |
| WO2012105024A1 (ja) * | 2011-02-03 | 2012-08-09 | トヨタ自動車株式会社 | ベルト式無段変速機 |
| CN103339412A (zh) * | 2011-02-03 | 2013-10-02 | 丰田自动车株式会社 | 带式无级变速器 |
| JP5505523B2 (ja) * | 2011-02-03 | 2014-05-28 | トヨタ自動車株式会社 | ベルト式無段変速機 |
| CN114165568A (zh) * | 2021-12-07 | 2022-03-11 | 浙江春风动力股份有限公司 | 无级变速器、车辆及其制动控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3186650B2 (ja) | 2001-07-11 |
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