JPH11124738A - 高反発性布帛の製造に適した芯鞘型複合繊維及び交絡糸 - Google Patents
高反発性布帛の製造に適した芯鞘型複合繊維及び交絡糸Info
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- JPH11124738A JPH11124738A JP28935697A JP28935697A JPH11124738A JP H11124738 A JPH11124738 A JP H11124738A JP 28935697 A JP28935697 A JP 28935697A JP 28935697 A JP28935697 A JP 28935697A JP H11124738 A JPH11124738 A JP H11124738A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高反発性の布帛の製造に適した芯鞘型ポリエ
ステル複合繊維を提供する。 【解決手段】 芯成分Ａ，鞘成分Ｂともにポリエチレン
テレフタレートからなり，芯成分の極限粘度が鞘成分よ
りも高く、その粘度差Δ〔η〕と芯鞘重量比率Ｒとが
０．０７≦Δ〔η〕／ Ｒ≦０．３０を満たし、かつ熱
応力Ｓが３００mg/d以上，偏芯度が１．２である芯鞘型
複合繊維。
ステル複合繊維を提供する。 【解決手段】 芯成分Ａ，鞘成分Ｂともにポリエチレン
テレフタレートからなり，芯成分の極限粘度が鞘成分よ
りも高く、その粘度差Δ〔η〕と芯鞘重量比率Ｒとが
０．０７≦Δ〔η〕／ Ｒ≦０．３０を満たし、かつ熱
応力Ｓが３００mg/d以上，偏芯度が１．２である芯鞘型
複合繊維。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、衣料用素材として
従来発現できなかった高反発性の布帛の製造に適した芯
鞘型ポリエステル複合繊維に関する。
従来発現できなかった高反発性の布帛の製造に適した芯
鞘型ポリエステル複合繊維に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステル糸を用いたハリ、コシ、フ
クラミ感のある布帛を製造するための糸条として、従来
から、２種以上の収縮率の異なる糸条を交絡してなる異
収縮混繊糸や、Δｎの異なる２種以上の紡糸原糸を用い
た混繊仮撚加工糸が数多く提案され、例えば、単糸デニ
ールの太い高収縮フィラメントを芯糸とし、単糸デニー
ルの比較的細い低収縮フィラメントを側糸として配置
し、交絡点間で糸長差をもたせて糸条にふくらみを出す
ことが知られている。また布帛のハリ、コシ感の向上を
目的として、芯糸と側糸との単糸デニールの差に注目し
た技術（特公昭57-32137号公報、特公昭62-57731号公
報）や芯糸の収縮値と最大熱応力に注目した技術（特公
昭61-36099号公報）、また芯糸の弾性率に注目した技術
（特公昭62-49380号公報）が提案されているが、糸条の
外側に存在するループ化した側糸の曲げ強さに着目し、
ループ化した側糸の高反発性を利用して布帛の風合改良
を図った技術はなかった。
クラミ感のある布帛を製造するための糸条として、従来
から、２種以上の収縮率の異なる糸条を交絡してなる異
収縮混繊糸や、Δｎの異なる２種以上の紡糸原糸を用い
た混繊仮撚加工糸が数多く提案され、例えば、単糸デニ
ールの太い高収縮フィラメントを芯糸とし、単糸デニー
ルの比較的細い低収縮フィラメントを側糸として配置
し、交絡点間で糸長差をもたせて糸条にふくらみを出す
ことが知られている。また布帛のハリ、コシ感の向上を
目的として、芯糸と側糸との単糸デニールの差に注目し
た技術（特公昭57-32137号公報、特公昭62-57731号公
報）や芯糸の収縮値と最大熱応力に注目した技術（特公
昭61-36099号公報）、また芯糸の弾性率に注目した技術
（特公昭62-49380号公報）が提案されているが、糸条の
外側に存在するループ化した側糸の曲げ強さに着目し、
ループ化した側糸の高反発性を利用して布帛の風合改良
を図った技術はなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はハリ、コシ感
のある布帛の供給にあたり、用いる糸条の側面にループ
状態で存在する糸の曲げ強さに着目し、従来にないバネ
効果の高いループを糸条の側面に存在させることによ
り、新たなハリ・コシ感，シャリ感を発現させるもので
ある。
のある布帛の供給にあたり、用いる糸条の側面にループ
状態で存在する糸の曲げ強さに着目し、従来にないバネ
効果の高いループを糸条の側面に存在させることによ
り、新たなハリ・コシ感，シャリ感を発現させるもので
ある。
【０００４】ポリエステル繊維において 115〜130℃で
湿熱処理された後の糸条の側面に存在する単糸ループに
対し、強いバネ効果を付与するには、その曲げ強さを上
げることが必要である。そのために、一般に単独ポリマ
ーによる繊維では産業用高強力糸のように高重合度、高
配向の糸とすればよいが、かかる高強力糸は染色性に乏
しく汎用性の問題が残る。
湿熱処理された後の糸条の側面に存在する単糸ループに
対し、強いバネ効果を付与するには、その曲げ強さを上
げることが必要である。そのために、一般に単独ポリマ
ーによる繊維では産業用高強力糸のように高重合度、高
配向の糸とすればよいが、かかる高強力糸は染色性に乏
しく汎用性の問題が残る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
染色性が良好でかつ湿熱処理後に高い曲げ強さを有する
糸を種々検討した結果、芯鞘型複合繊維であって、芯／
鞘の極限粘度差と重量比率とが一定の関係を満たし、一
定値以上の熱応力を有する複合繊維はバネ効果の強いル
ープを発現することができ、特有のハリ・コシ感，シャ
リ感を達成することを見出だし本発明に到達した。
染色性が良好でかつ湿熱処理後に高い曲げ強さを有する
糸を種々検討した結果、芯鞘型複合繊維であって、芯／
鞘の極限粘度差と重量比率とが一定の関係を満たし、一
定値以上の熱応力を有する複合繊維はバネ効果の強いル
ープを発現することができ、特有のハリ・コシ感，シャ
リ感を達成することを見出だし本発明に到達した。
【０００６】すなわち、本発明は、芯成分Ａ，鞘成分Ｂ
ともにポリエチレンテレフタレートを主体とするポリエ
ステルからなり、各々のポリエステルの極限粘度〔η〕
Aと〔η〕Bとの差Δ〔η〕及び芯成分Ａと鞘成分Ｂとの
重量比率Ｒとが下記式（１）を満たし、かつ熱応力Ｓ
（mg/d）が下記式（２）を満たす芯鞘型複合繊維であ
る。 ０．０７≦Δ〔η〕／Ｒ1/2≦０．３０ （１） Ｓ≧３００ （２） ここで、Δ〔η〕＝〔η〕A −〔η〕B Ｒは、芯成分重量＞鞘成分重量なら芯成分重量／鞘成分
重量 芯成分重量＜鞘成分重量なら鞘成分重量／芯成分重量 また本発明は、上記の芯鞘型複合繊維を３０％以上含有
し、かつ３０個／ｍ以上の交絡点を有する交絡糸であ
る。
ともにポリエチレンテレフタレートを主体とするポリエ
ステルからなり、各々のポリエステルの極限粘度〔η〕
Aと〔η〕Bとの差Δ〔η〕及び芯成分Ａと鞘成分Ｂとの
重量比率Ｒとが下記式（１）を満たし、かつ熱応力Ｓ
（mg/d）が下記式（２）を満たす芯鞘型複合繊維であ
る。 ０．０７≦Δ〔η〕／Ｒ1/2≦０．３０ （１） Ｓ≧３００ （２） ここで、Δ〔η〕＝〔η〕A −〔η〕B Ｒは、芯成分重量＞鞘成分重量なら芯成分重量／鞘成分
重量 芯成分重量＜鞘成分重量なら鞘成分重量／芯成分重量 また本発明は、上記の芯鞘型複合繊維を３０％以上含有
し、かつ３０個／ｍ以上の交絡点を有する交絡糸であ
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明においては、複合繊維が芯
鞘構造を呈し、しかも芯が高粘度、鞘が低粘度の組合わ
せであることが必須である。この組合わせが逆の場合で
もある程度バネ効果のあるループとすることができる
が、本発明で目的とする強いバネ効果は得られず、また
高粘度成分の鞘配置では一般に染色性に乏しく汎用性に
欠けるものとなる。
鞘構造を呈し、しかも芯が高粘度、鞘が低粘度の組合わ
せであることが必須である。この組合わせが逆の場合で
もある程度バネ効果のあるループとすることができる
が、本発明で目的とする強いバネ効果は得られず、また
高粘度成分の鞘配置では一般に染色性に乏しく汎用性に
欠けるものとなる。
【０００８】芯鞘構造については、芯成分の〔η〕Aと
鞘成分の〔η〕Bとの粘度差Δ〔η〕が０．０７以上
で、芯／鞘重量比は１／３〜３／１、より好ましくは１
／１〜２／１が適当である。粘度差が大きい場合は比較
的広い範囲の芯／鞘重量比で本発明の効果が出るが、粘
度差が小さい場合には芯／鞘重量比は１／１〜２／１付
近に限られる。芯鞘構造で本発明の効果がでるのは、芯
鞘で粘度差のある芯鞘型複合繊維を延伸する際に、芯の
高粘度ポリエステルも鞘の低粘度ポリエステルも同じド
ラフトで延伸されるために、芯鞘で配向差が生じる事を
利用したものであり、その芯鞘の配向差に起因する潜在
的な収縮差により、熱処理後の糸に曲げに強い特性を付
与することが出来る。よって、本発明においては粘度差
のある芯鞘構造は不可欠であり、粘度差Δ〔η〕が０．
０７未満では本発明の主旨とするハリコシある布帛は得
られない。
鞘成分の〔η〕Bとの粘度差Δ〔η〕が０．０７以上
で、芯／鞘重量比は１／３〜３／１、より好ましくは１
／１〜２／１が適当である。粘度差が大きい場合は比較
的広い範囲の芯／鞘重量比で本発明の効果が出るが、粘
度差が小さい場合には芯／鞘重量比は１／１〜２／１付
近に限られる。芯鞘構造で本発明の効果がでるのは、芯
鞘で粘度差のある芯鞘型複合繊維を延伸する際に、芯の
高粘度ポリエステルも鞘の低粘度ポリエステルも同じド
ラフトで延伸されるために、芯鞘で配向差が生じる事を
利用したものであり、その芯鞘の配向差に起因する潜在
的な収縮差により、熱処理後の糸に曲げに強い特性を付
与することが出来る。よって、本発明においては粘度差
のある芯鞘構造は不可欠であり、粘度差Δ〔η〕が０．
０７未満では本発明の主旨とするハリコシある布帛は得
られない。
【０００９】また芯鞘比率についても、いくら粘度差が
あっても芯／鞘重量比が１／３未満の細い芯の構造や、
また芯／鞘重量比が３／１よりも高い薄い鞘の構造では
同様に本発明の強いバネ効果は得られない。また極端な
粘度差では芯鞘形成が困難になり、芯鞘構造の形成のた
めに、粘度差には上限が存在する。
あっても芯／鞘重量比が１／３未満の細い芯の構造や、
また芯／鞘重量比が３／１よりも高い薄い鞘の構造では
同様に本発明の強いバネ効果は得られない。また極端な
粘度差では芯鞘形成が困難になり、芯鞘構造の形成のた
めに、粘度差には上限が存在する。
【００１０】以上の知見より芯、鞘各ポリマーの粘度差
と芯鞘重量比率の適正範囲を探った結果、下記式（１）
を満たすことが必要であると判明した。 ０．０７≦Δ〔η〕／Ｒ1/2≦０．３０ （１）
と芯鞘重量比率の適正範囲を探った結果、下記式（１）
を満たすことが必要であると判明した。 ０．０７≦Δ〔η〕／Ｒ1/2≦０．３０ （１）
【００１１】本発明の複合繊維の芯成分Ａ、鞘成分Ｂに
用いるポリエステルの〔η〕のレベルは通常の溶融紡糸
可能な範囲から選ぶことが出来るが、Δ〔η〕≧０．０
７の必要性から芯成分ポリエステルは0.6〜1.0，鞘成分
ポリエステルは0.5 〜0.9の範囲から選ぶのが適当であ
る。
用いるポリエステルの〔η〕のレベルは通常の溶融紡糸
可能な範囲から選ぶことが出来るが、Δ〔η〕≧０．０
７の必要性から芯成分ポリエステルは0.6〜1.0，鞘成分
ポリエステルは0.5 〜0.9の範囲から選ぶのが適当であ
る。
【００１２】さらに、本発明において使用されるポリエ
ステルの種類はポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）
の他に、例えばイソフタル酸、５−ナトリウムイソフタ
ル酸等のジカルボン酸や、ブタンジオール，ビスフェノ
ールＡ等のジオール成分を共重合したポリエチレンテレ
フタレートでもよく、エチレンテレフタレート単位が85
％以上のＰＥＴ主体のポリエステルであれば差支えな
い。また必要に応じて各種の無機微粒子（酸化チタン、
酸化ケイ素、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、硫酸バリウ
ム、アルミナ，カオリン等）や着色剤、抗菌剤、消臭
剤、防虫剤、難燃剤など各種機能剤を練り込んだものも
用いることができる。
ステルの種類はポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）
の他に、例えばイソフタル酸、５−ナトリウムイソフタ
ル酸等のジカルボン酸や、ブタンジオール，ビスフェノ
ールＡ等のジオール成分を共重合したポリエチレンテレ
フタレートでもよく、エチレンテレフタレート単位が85
％以上のＰＥＴ主体のポリエステルであれば差支えな
い。また必要に応じて各種の無機微粒子（酸化チタン、
酸化ケイ素、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、硫酸バリウ
ム、アルミナ，カオリン等）や着色剤、抗菌剤、消臭
剤、防虫剤、難燃剤など各種機能剤を練り込んだものも
用いることができる。
【００１３】本発明においては、さらに、上記の芯鞘構
造に加えて、熱応力Ｓ(mg/d)が下記式（２）を満たすこ
とが必要である。本発明の強いバネ効果を有するループ
を作るためには、３００mg/d以上の熱応力Ｓが必要条件
になる。 Ｓ≧３００ （２） この熱応力Ｓの値は通常のＰＥＴの溶融紡糸において６
００〜３０００ｍ／分の引取り速度で得られた紡糸原糸
を、その破断伸度の６０％以上のドラフトで延伸，熱処
理して得られる値である。原糸破断伸度６０％未満の低
ドラフトでは、熱応力Ｓも低レベルとなり、３００mg/d
を越えない。また原糸破断伸度の６０％以上の延伸でも
延伸，熱固定後に一定以上の制限収縮を施すと熱応力Ｓ
の値が３００mg/d以上とならないので制限収縮処理を行
なう場合は熱応力が300mg/d未満にならないような条件
で行なわなければならない。
造に加えて、熱応力Ｓ(mg/d)が下記式（２）を満たすこ
とが必要である。本発明の強いバネ効果を有するループ
を作るためには、３００mg/d以上の熱応力Ｓが必要条件
になる。 Ｓ≧３００ （２） この熱応力Ｓの値は通常のＰＥＴの溶融紡糸において６
００〜３０００ｍ／分の引取り速度で得られた紡糸原糸
を、その破断伸度の６０％以上のドラフトで延伸，熱処
理して得られる値である。原糸破断伸度６０％未満の低
ドラフトでは、熱応力Ｓも低レベルとなり、３００mg/d
を越えない。また原糸破断伸度の６０％以上の延伸でも
延伸，熱固定後に一定以上の制限収縮を施すと熱応力Ｓ
の値が３００mg/d以上とならないので制限収縮処理を行
なう場合は熱応力が300mg/d未満にならないような条件
で行なわなければならない。
【００１４】また、本発明における複合繊維の芯鞘構造
は、鞘成分が単繊維全表面を被覆すべく芯成分と複合さ
れていなければならない。芯成分と鞘成分とは実質的に
同心的に配置されている必要があり、その偏芯度が一定
以上になるとコイルクリンプ化し、風合的に異なったも
のとなるため、例えば、円形断面の単芯芯鞘構造の複合
繊維であれば、下記式（３）で表される偏芯度が１．２
以下であることが好ましい。 T=｛鞘成分の最も厚い部分の厚み(a)/鞘成分の最も薄い部分の厚み(b)} （３ ）
は、鞘成分が単繊維全表面を被覆すべく芯成分と複合さ
れていなければならない。芯成分と鞘成分とは実質的に
同心的に配置されている必要があり、その偏芯度が一定
以上になるとコイルクリンプ化し、風合的に異なったも
のとなるため、例えば、円形断面の単芯芯鞘構造の複合
繊維であれば、下記式（３）で表される偏芯度が１．２
以下であることが好ましい。 T=｛鞘成分の最も厚い部分の厚み(a)/鞘成分の最も薄い部分の厚み(b)} （３ ）
【００１５】本発明においては、芯鞘構造は、単芯に限
らず２芯以上の多芯構造も採用でき，断面形状も円に限
定されず、楕円、Ｙ型，Ｘ型，△型，多角型等の異形断
面，中空断面も採用できる。このような場合において
は、偏芯度が求めにくい場合があるが、上述のように実
質的に潜在捲縮性を有さないような複合形態を採用すべ
きである。
らず２芯以上の多芯構造も採用でき，断面形状も円に限
定されず、楕円、Ｙ型，Ｘ型，△型，多角型等の異形断
面，中空断面も採用できる。このような場合において
は、偏芯度が求めにくい場合があるが、上述のように実
質的に潜在捲縮性を有さないような複合形態を採用すべ
きである。
【００１６】本発明の複合繊維を使用して糸加工するに
あたっては、出来上がり糸条の側面に本発明糸条の単糸
ループ(糸長差によるもの)が存在するような糸形状であ
れば，空気乱流による交絡処理やタスラン交絡処理，仮
撚処理等、種々の加工方法で交絡糸とすることができ
る。交絡処理の際に、単糸ループの固定のために、３０
個／ｍ以上の交絡点が必要になる。３０個／ｍ未満の交
絡点では、単糸ループの固定が困難になり、本発明の目
的とする強いバネ効果を持つ側糸ループが形成されにく
い。本発明の複合繊維は単独で加工して交絡糸としても
よいし、他種糸条との混繊交絡処理を施してもよい。他
種の糸条との交絡処理の際には、本発明の糸条の含有量
は最低３０％は必要である。３０％未満では強いバネ効
果を持つ側糸ループの存在が稀薄となり、風合的に不満
足なものとなる。
あたっては、出来上がり糸条の側面に本発明糸条の単糸
ループ(糸長差によるもの)が存在するような糸形状であ
れば，空気乱流による交絡処理やタスラン交絡処理，仮
撚処理等、種々の加工方法で交絡糸とすることができ
る。交絡処理の際に、単糸ループの固定のために、３０
個／ｍ以上の交絡点が必要になる。３０個／ｍ未満の交
絡点では、単糸ループの固定が困難になり、本発明の目
的とする強いバネ効果を持つ側糸ループが形成されにく
い。本発明の複合繊維は単独で加工して交絡糸としても
よいし、他種糸条との混繊交絡処理を施してもよい。他
種の糸条との交絡処理の際には、本発明の糸条の含有量
は最低３０％は必要である。３０％未満では強いバネ効
果を持つ側糸ループの存在が稀薄となり、風合的に不満
足なものとなる。
【００１７】
【実施例】以下に本発明を実施例により説明するが、本
発明は何らこれらの実施例に限定されるものでない。極
限粘度〔η〕は、ポリエステルをフェノール／テトラク
ロルエタン＝１／１（重量比）の溶媒に溶解し、３０℃
にて粘度を測定して求めた値である。ヤーンを構成する
単繊維の芯成分の極限粘度は、鞘成分のみをあらかじめ
１００℃水酸化ナトリウム５％水溶液により溶解し、芯
成分のみを残して前記方法で測定して求めた。熱応力Ｓ
（mg/d)は乾熱収縮応力のことであり、オートグラフに2
0cmのヤーンを取り付け、50mg/dの初荷重をかけた後、
１℃／分の昇温速度で昇温し発現する力を初荷重を加え
た値として検出した。
発明は何らこれらの実施例に限定されるものでない。極
限粘度〔η〕は、ポリエステルをフェノール／テトラク
ロルエタン＝１／１（重量比）の溶媒に溶解し、３０℃
にて粘度を測定して求めた値である。ヤーンを構成する
単繊維の芯成分の極限粘度は、鞘成分のみをあらかじめ
１００℃水酸化ナトリウム５％水溶液により溶解し、芯
成分のみを残して前記方法で測定して求めた。熱応力Ｓ
（mg/d)は乾熱収縮応力のことであり、オートグラフに2
0cmのヤーンを取り付け、50mg/dの初荷重をかけた後、
１℃／分の昇温速度で昇温し発現する力を初荷重を加え
た値として検出した。
【００１８】実施例１ 芯成分Aとして、酸化チタンを0.1重量%含有する〔η〕A
＝0.75のポリエチレンテレフタレートを用い、鞘成分Ｂ
として〔η〕B＝0.56の５−ナトリウムスルホイソフタ
ル酸にて1.5mol％変性したポリエチレンテレフタレート
を用い、芯／鞘重量比率＝１／１にて芯鞘構造とし、紡
糸速度900m/minにて常法により溶融紡糸を行い原糸を得
た。次いでこの原糸の破断伸度の７０％の延伸倍率にて
延伸温度80℃で延伸し、150℃のホットプレート上を走
行させ熱固定を行い150d-48filの糸条を得た。
＝0.75のポリエチレンテレフタレートを用い、鞘成分Ｂ
として〔η〕B＝0.56の５−ナトリウムスルホイソフタ
ル酸にて1.5mol％変性したポリエチレンテレフタレート
を用い、芯／鞘重量比率＝１／１にて芯鞘構造とし、紡
糸速度900m/minにて常法により溶融紡糸を行い原糸を得
た。次いでこの原糸の破断伸度の７０％の延伸倍率にて
延伸温度80℃で延伸し、150℃のホットプレート上を走
行させ熱固定を行い150d-48filの糸条を得た。
【００１９】当該糸条を５％のオーバーフィードにてタ
スラン交絡処理を施した後1500t/mの撚糸後、撚止めセ
ット行い、側面ループを有する糸条（Ｉ）を得た。この
糸条を経糸および緯糸の用いてタフタを製織し、常法の
リラックス精練を行い、布帛の反発感，ハリコシを評価
した。（風合評価）
スラン交絡処理を施した後1500t/mの撚糸後、撚止めセ
ット行い、側面ループを有する糸条（Ｉ）を得た。この
糸条を経糸および緯糸の用いてタフタを製織し、常法の
リラックス精練を行い、布帛の反発感，ハリコシを評価
した。（風合評価）
【００２０】また、当該糸条に対しレーヨン100d-36fil
を引き揃え供給し、空気乱流による交絡処理を施し、12
00t/mの撚糸後、撚止めセット行い、側面ループを有す
る糸条（II）を得た。この糸条を経糸および緯糸の用い
てタフタを製織し、常法のリラックス精練を行い、布帛
の反発感、ハリコシを評価した。（風合評価）
を引き揃え供給し、空気乱流による交絡処理を施し、12
00t/mの撚糸後、撚止めセット行い、側面ループを有す
る糸条（II）を得た。この糸条を経糸および緯糸の用い
てタフタを製織し、常法のリラックス精練を行い、布帛
の反発感、ハリコシを評価した。（風合評価）
【００２１】表１に複合繊維の芯成分、鞘成分、それら
の極限粘度、芯鞘重量比率、偏芯率熱応力、Δ〔η〕／
R1/2、交絡数、風合評価を示す。風合評価は比較例１を
対照とした相対評価で、◎＝非常に良好、○＝良好、△
＝今一歩、×＝変わりなし、を表わす。
の極限粘度、芯鞘重量比率、偏芯率熱応力、Δ〔η〕／
R1/2、交絡数、風合評価を示す。風合評価は比較例１を
対照とした相対評価で、◎＝非常に良好、○＝良好、△
＝今一歩、×＝変わりなし、を表わす。
【００２２】
【表１】 表中の鞘ＰＥＴのａ〜ｅは下記の通りのポリエステルを
示す。 a：5-ナトリウムスルホイソフタル酸 : 1.5mol変性PET ｂ：BaSO4 : 5.0wt％ 含有PET ｃ：5-ナトリウムスルホイソフタル酸 : 2.5mol変性PET ｄ：SiO2 : 3.0%含有PET ｅ：TiO2 : 0.1% 含有PET
示す。 a：5-ナトリウムスルホイソフタル酸 : 1.5mol変性PET ｂ：BaSO4 : 5.0wt％ 含有PET ｃ：5-ナトリウムスルホイソフタル酸 : 2.5mol変性PET ｄ：SiO2 : 3.0%含有PET ｅ：TiO2 : 0.1% 含有PET
【００２３】実施例２〜４、比較例１〜４ 複合繊維の芯成分、鞘成分、それらの極限粘度、芯鞘重
量比率、偏芯率を表1に示すように変更すること以外
は、実施例1と同様にして複合繊維を得、最終的に布帛
としての風合評価を行なった。評価結果を表1に示し
た。
量比率、偏芯率を表1に示すように変更すること以外
は、実施例1と同様にして複合繊維を得、最終的に布帛
としての風合評価を行なった。評価結果を表1に示し
た。
Claims (2)
- 【請求項１】 芯成分Ａ，鞘成分Ｂともにポリエチレン
テレフタレートを主体とするポリエステルからなり、各
々のポリエステルの極限粘度〔η〕Aと〔η〕Bとの差Δ
〔η〕及び芯成分Ａと鞘成分Ｂとの重量比率Ｒとが下記
式（１）を満たし、かつ熱応力Ｓ（ｍｇ／ｄ）が下記式
（２）を満たすことを特徴とする芯鞘型複合繊維。 ０．０７≦Δ〔η〕／Ｒ1/2≦０．３０ （１） Ｓ≧３００ （２） ここで、Δ〔η〕＝〔η〕A −〔η〕B Ｒは、芯成分重量＞鞘成分重量なら芯成分重量／鞘成分
重量 芯成分重量＜鞘成分重量なら鞘成分重量／芯成分重量 - 【請求項２】 請求項１記載の芯鞘型複合繊維を３０％
以上含有し、かつ３０個／ｍ以上の交絡点を有する交絡
糸。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28935697A JP3693476B2 (ja) | 1997-10-22 | 1997-10-22 | 高反発性布帛の製造に適した交絡糸 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP28935697A JP3693476B2 (ja) | 1997-10-22 | 1997-10-22 | 高反発性布帛の製造に適した交絡糸 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH11124738A true JPH11124738A (ja) | 1999-05-11 |
| JP3693476B2 JP3693476B2 (ja) | 2005-09-07 |
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ID=17742153
Family Applications (1)
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| JP28935697A Expired - Fee Related JP3693476B2 (ja) | 1997-10-22 | 1997-10-22 | 高反発性布帛の製造に適した交絡糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3693476B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200088288A (ko) * | 2017-11-28 | 2020-07-22 | 도레이 카부시키가이샤 | 고강력 세섬도 폴리에스테르 멀티필라멘트 |
-
1997
- 1997-10-22 JP JP28935697A patent/JP3693476B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200088288A (ko) * | 2017-11-28 | 2020-07-22 | 도레이 카부시키가이샤 | 고강력 세섬도 폴리에스테르 멀티필라멘트 |
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| Publication number | Publication date |
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