JPH1060301A - カーボンブラック粉末の連続的乾式造粒法 - Google Patents
カーボンブラック粉末の連続的乾式造粒法Info
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- JPH1060301A JPH1060301A JP9150630A JP15063097A JPH1060301A JP H1060301 A JPH1060301 A JP H1060301A JP 9150630 A JP9150630 A JP 9150630A JP 15063097 A JP15063097 A JP 15063097A JP H1060301 A JPH1060301 A JP H1060301A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 カーボンブラック粉末の連続的乾式造粒法
【解決手段】 造粒を、慣用のペレット化ドラムに比べ
てカーボンブラック処理量を数倍高めることのできる比
較可能な装置寸法の造粒機を用いて造粒する。
てカーボンブラック処理量を数倍高めることのできる比
較可能な装置寸法の造粒機を用いて造粒する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、カーボンブラック
粉末を連続的に乾式造粒する方法に関する。
粉末を連続的に乾式造粒する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】工業用カーボンブラックの加工の際に
は、屡々カーボンブラック顆粒、カーボンブラックビー
ズ又はペレット化カーボンブラックと称される造粒され
た製品を使用するのが有利である。
は、屡々カーボンブラック顆粒、カーボンブラックビー
ズ又はペレット化カーボンブラックと称される造粒され
た製品を使用するのが有利である。
【０００３】個々のカーボンブラック顆粒又はカーボン
ブラックビーズは、球形である。使用の状況に応じて、
０.１２５〜２.０ｍｍの平均ビーズ粒径ｄ５０が望まれ
る。０.１２５ｍｍより小さい粒径を有するカーボンブ
ラックビーズは、微細分であり、大抵の場合に望ましく
ない。ゴム混合物中の填料として及びプラスチック又は
インキ用の顔料としてのカーボンブラック顆粒の使用の
際に、このカーボンブラック顆粒の良好な分散性が重要
である。ビーズ硬度及びそれに伴う所定の造粒法での分
散硬度も経験的に、カーボンブラックビーズの直径に依
存するので、できるだけ狭いビーズ粒径分布曲線を有す
るカーボンブラック顆粒が望まれる。９より小さい比ｄ
８０／ｄ２０を有するビーズ粒径分布が望ましい。
ブラックビーズは、球形である。使用の状況に応じて、
０.１２５〜２.０ｍｍの平均ビーズ粒径ｄ５０が望まれ
る。０.１２５ｍｍより小さい粒径を有するカーボンブ
ラックビーズは、微細分であり、大抵の場合に望ましく
ない。ゴム混合物中の填料として及びプラスチック又は
インキ用の顔料としてのカーボンブラック顆粒の使用の
際に、このカーボンブラック顆粒の良好な分散性が重要
である。ビーズ硬度及びそれに伴う所定の造粒法での分
散硬度も経験的に、カーボンブラックビーズの直径に依
存するので、できるだけ狭いビーズ粒径分布曲線を有す
るカーボンブラック顆粒が望まれる。９より小さい比ｄ
８０／ｄ２０を有するビーズ粒径分布が望ましい。
【０００４】カーボンブラックの造粒のために、現在
は、大工業的に２つの異なる方法、即ちペレット化装置
中での湿式造粒に引き続く乾燥及びペレット化ドラム中
での乾式造粒が使用されている。これら双方の方法は、
その都度の凝集（Agglomration)時の物理的経過及び生
じるペレット特性との間に狭い関係のある明らかに異な
る方法パラメータを有する。
は、大工業的に２つの異なる方法、即ちペレット化装置
中での湿式造粒に引き続く乾燥及びペレット化ドラム中
での乾式造粒が使用されている。これら双方の方法は、
その都度の凝集（Agglomration)時の物理的経過及び生
じるペレット特性との間に狭い関係のある明らかに異な
る方法パラメータを有する。
【０００５】湿式造粒のためには、ペレット化装置とし
て有棘軸（Stachelwelle)を有する造粒機が使用され
る。以後の記載で、ペレット化装置の代わりに造粒機及
び有棘軸造粒機なる名称をも使用する。有棘軸造粒機
は、その中に回転する有棘軸を有する横にされた配置で
固定されているドラム（以後、ステーターとも称する）
よりなる。
て有棘軸（Stachelwelle)を有する造粒機が使用され
る。以後の記載で、ペレット化装置の代わりに造粒機及
び有棘軸造粒機なる名称をも使用する。有棘軸造粒機
は、その中に回転する有棘軸を有する横にされた配置で
固定されているドラム（以後、ステーターとも称する）
よりなる。
【０００６】棘とは、一定の直径及び一定の長さを有
し、軸性シフトで相互に有棘軸の上に縦に１以上の螺旋
線に沿って配置されているするピン（Stift)である。こ
れらの棘は放射状に配列されている。その長さは、ステ
ーターの内壁に対する棘末端の間隔が、通常２〜１０ｍ
ｍであるように決められている。
し、軸性シフトで相互に有棘軸の上に縦に１以上の螺旋
線に沿って配置されているするピン（Stift)である。こ
れらの棘は放射状に配列されている。その長さは、ステ
ーターの内壁に対する棘末端の間隔が、通常２〜１０ｍ
ｍであるように決められている。
【０００７】この有棘軸の軸とステーター壁との間に、
造粒のために供されるペレット化空間が存在する。この
ペレット化空間内で、カーボンブラックは、ステーター
の１端の流入口からこのステーターの他端の流出口ま
で、回転している有棘軸によって推進される。この場合
に固定しているステーター壁に接してカーボンブラック
を転がすことにより凝集が行われる。混合造粒機中のカ
ーボンブラックの滞留時間は、流出口の堰止め板の設置
により又は流入口に対して流出口を高くすることにより
延長することができる。典型的なペレット化装置は、長
さ１〜３.５ｍ及び直径２００〜７６０ｍｍを有する。
造粒のために供されるペレット化空間が存在する。この
ペレット化空間内で、カーボンブラックは、ステーター
の１端の流入口からこのステーターの他端の流出口ま
で、回転している有棘軸によって推進される。この場合
に固定しているステーター壁に接してカーボンブラック
を転がすことにより凝集が行われる。混合造粒機中のカ
ーボンブラックの滞留時間は、流出口の堰止め板の設置
により又は流入口に対して流出口を高くすることにより
延長することができる。典型的なペレット化装置は、長
さ１〜３.５ｍ及び直径２００〜７６０ｍｍを有する。
【０００８】このペレット化装置中で、粉末状の工業用
カーボンブラックは、場合によっては結合剤の添加の下
に水と緊密に混合される。カーボンブラックの種類に応
じて、全重量に対して４０〜６０重量％の水分含有率で
球形カーボンブラックペレットが得られる。湿ったペレ
ットは、引き続き更なる方法工程で乾燥される（ＤＥ−
ＡＳ１２６４４１２；ＵＳ３６０７０８６；ＵＳ３７８
７１６１及びＵＳ４２２２７２７）。
カーボンブラックは、場合によっては結合剤の添加の下
に水と緊密に混合される。カーボンブラックの種類に応
じて、全重量に対して４０〜６０重量％の水分含有率で
球形カーボンブラックペレットが得られる。湿ったペレ
ットは、引き続き更なる方法工程で乾燥される（ＤＥ−
ＡＳ１２６４４１２；ＵＳ３６０７０８６；ＵＳ３７８
７１６１及びＵＳ４２２２７２７）。
【０００９】湿式造粒では、カーボンブラック粒子間の
液体橋及び毛管力により集塊が起こる。この毛管力の大
きさは、棘の末端での比較的高い１０〜２０ｍ／ｓの周
速度を可能とし、これにより充分な混合及び引き続く造
粒に作用する。
液体橋及び毛管力により集塊が起こる。この毛管力の大
きさは、棘の末端での比較的高い１０〜２０ｍ／ｓの周
速度を可能とし、これにより充分な混合及び引き続く造
粒に作用する。
【００１０】カーボンブラックペレットの良好な形成の
ために必要な滞留時間は、この湿式造粒の際には、数
秒、通常は２０秒以下の範囲内である。堰板により又は
流入口に対して流出口を高くすることにより、この滞留
時間を数分の範囲まで延長することができる。
ために必要な滞留時間は、この湿式造粒の際には、数
秒、通常は２０秒以下の範囲内である。堰板により又は
流入口に対して流出口を高くすることにより、この滞留
時間を数分の範囲まで延長することができる。
【００１１】湿式造粒により得られるカーボンブラック
ペレットの所望のビーズ硬度は、結合剤を用いない場合
には、ペレット粒径１.４〜１.７ｍｍで、０.１〜０.３
Ｎの範囲である。湿式造粒の場合には、方法パラメータ
の相応する調節により、平均ビーズ粒径（ｄ５０−値）
を０.２〜２.０ｍｍの範囲内で変動することができる。
ペレットの所望のビーズ硬度は、結合剤を用いない場合
には、ペレット粒径１.４〜１.７ｍｍで、０.１〜０.３
Ｎの範囲である。湿式造粒の場合には、方法パラメータ
の相応する調節により、平均ビーズ粒径（ｄ５０−値）
を０.２〜２.０ｍｍの範囲内で変動することができる。
【００１２】乾式造粒のためには、同様に横にして配置
された回転する管より成るペレット化ドラムを使用す
る。この管の内部空間は、ペレット化空間と称される。
造粒のために、ＤＥ３８３２４０４による粉末状工業用
カーボンブラックを予めスタンピングし、ペレット化ド
ラム中で、回転している管壁に接して転がすことにより
造粒させる。この乾式造粒のために寄与するファン−デ
ル−ワールス及び静電気力は、湿式造粒時に作用する毛
管力よりも著しく低い。相応して、造粒は注意深く行う
べきである。従って、ペレット化ドラムの周速度は、１
〜２ｍ／ｓのみである。明らかに高い周速度では、その
高い遠心力に基づき、転がり運動は低下する。更に、生
じるビーズ上への力作用は、これらが直ちに崩壊するほ
ど大きい。得られるビーズ硬度は通常、ビーズ粒径１.
４〜１.７ｍｍで、０．１Ｎを下回る。平均ビーズ粒径
（ｄ５０−値）は、慣用の乾式造粒では、通常０.１２
５〜０.８ｍｍである。
された回転する管より成るペレット化ドラムを使用す
る。この管の内部空間は、ペレット化空間と称される。
造粒のために、ＤＥ３８３２４０４による粉末状工業用
カーボンブラックを予めスタンピングし、ペレット化ド
ラム中で、回転している管壁に接して転がすことにより
造粒させる。この乾式造粒のために寄与するファン−デ
ル−ワールス及び静電気力は、湿式造粒時に作用する毛
管力よりも著しく低い。相応して、造粒は注意深く行う
べきである。従って、ペレット化ドラムの周速度は、１
〜２ｍ／ｓのみである。明らかに高い周速度では、その
高い遠心力に基づき、転がり運動は低下する。更に、生
じるビーズ上への力作用は、これらが直ちに崩壊するほ
ど大きい。得られるビーズ硬度は通常、ビーズ粒径１.
４〜１.７ｍｍで、０．１Ｎを下回る。平均ビーズ粒径
（ｄ５０−値）は、慣用の乾式造粒では、通常０.１２
５〜０.８ｍｍである。
【００１３】低いファン−デル−ワールス力に基づき、
造粒の開始のためには、カーボンブラックに、予めペレ
ット化されたカーボンブラックを添加することが必要で
ある。この種物質は、開始前にペレット化ドラムに加え
るか又は連続的にペレット化ドラムの作動の間にカーボ
ンブラック粉末の量に対して１〜３０重量％の量で添加
される。この種物質は、凝集のために必要な種が常に充
分な量で供給されるように配慮する。種物質の不充分な
添加の際には、乾式造粒は行われないか又はペレットが
崩壊することがありうる。
造粒の開始のためには、カーボンブラックに、予めペレ
ット化されたカーボンブラックを添加することが必要で
ある。この種物質は、開始前にペレット化ドラムに加え
るか又は連続的にペレット化ドラムの作動の間にカーボ
ンブラック粉末の量に対して１〜３０重量％の量で添加
される。この種物質は、凝集のために必要な種が常に充
分な量で供給されるように配慮する。種物質の不充分な
添加の際には、乾式造粒は行われないか又はペレットが
崩壊することがありうる。
【００１４】乾式ペレット化ドラム中のカーボンブラッ
クの典型的な滞留時間は、１〜４時間である。充分なカ
ーボンブラック処理量（ｋｇ／ｈ）を確保するために
は、乾式ペレット化ドラムが湿式造粒用のペレット化装
置（Perlmaschinen)よりも充分大きくしなければならな
い。その製造時に直径２ｍ及び長さ１８ｍの乾式ペレッ
ト化ドラムが使用される。このようなドラムの充填量
は、数トンである。これに反して、ペレット化装置の充
填量は僅かに数ｋｇである。
クの典型的な滞留時間は、１〜４時間である。充分なカ
ーボンブラック処理量（ｋｇ／ｈ）を確保するために
は、乾式ペレット化ドラムが湿式造粒用のペレット化装
置（Perlmaschinen)よりも充分大きくしなければならな
い。その製造時に直径２ｍ及び長さ１８ｍの乾式ペレッ
ト化ドラムが使用される。このようなドラムの充填量
は、数トンである。これに反して、ペレット化装置の充
填量は僅かに数ｋｇである。
【００１５】湿式造粒でも乾式造粒でも、ビーズ硬度を
高めるため及び/又は分散性を改善するために、添加剤
を使用することができる。
高めるため及び/又は分散性を改善するために、添加剤
を使用することができる。
【００１６】湿式造粒されたカーボンブラックは、その
高いビーズ硬度の故に、一般に乾式造粒されたカーボン
ブラックよりも大きい分散硬度をも有する。従って、こ
れらは、主としてゴム−工業で使用される。高い粘稠性
のゴム組成物中で、この湿式造粒されたカーボンブラッ
クは良好に分散することができる。その大きなビーズ硬
度は、気力学的搬送装置中の容易な移送を可能にする。
高いビーズ硬度の故に、一般に乾式造粒されたカーボン
ブラックよりも大きい分散硬度をも有する。従って、こ
れらは、主としてゴム−工業で使用される。高い粘稠性
のゴム組成物中で、この湿式造粒されたカーボンブラッ
クは良好に分散することができる。その大きなビーズ硬
度は、気力学的搬送装置中の容易な移送を可能にする。
【００１７】乾式造粒されたカーボンブラックは、主と
して、塗料、印刷インキ及びプラスチック中での顔料と
して使用される。しかしながら、これらの用途分野で
は、なおに多量のカーボンブラック粉末が使用され、こ
れらはその取り扱い時に作業場所での多大のダスト汚染
（Staubbelaestigung)をもたらしうる。このダスト汚染
は、造粒されたカーボンブラックの使用によってのみ減
少することができる。造粒されたカーボンブラックに関
する需要を将来的に高まることが予想される。このこと
は、カーボンブラック生産時に装置の大きさに基づき著
しい設備投資を必要とする。
して、塗料、印刷インキ及びプラスチック中での顔料と
して使用される。しかしながら、これらの用途分野で
は、なおに多量のカーボンブラック粉末が使用され、こ
れらはその取り扱い時に作業場所での多大のダスト汚染
（Staubbelaestigung)をもたらしうる。このダスト汚染
は、造粒されたカーボンブラックの使用によってのみ減
少することができる。造粒されたカーボンブラックに関
する需要を将来的に高まることが予想される。このこと
は、カーボンブラック生産時に装置の大きさに基づき著
しい設備投資を必要とする。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、乾式
造粒を、著しく小さい設備中で公知の乾式ペレット化ド
ラム中におけると同じ処理量で可能にするか、又は当該
設備の処理量を高めて、ビーズ粒径の狭い分布曲線、良
好な分散性及びできるだけ僅かな微細分（ビーズ粒径＜
０.１２５ｍｍ）により優れているカーボンブラック顆
粒を生じる、カーボンブラックの乾式造粒法を提供する
ことである。
造粒を、著しく小さい設備中で公知の乾式ペレット化ド
ラム中におけると同じ処理量で可能にするか、又は当該
設備の処理量を高めて、ビーズ粒径の狭い分布曲線、良
好な分散性及びできるだけ僅かな微細分（ビーズ粒径＜
０.１２５ｍｍ）により優れているカーボンブラック顆
粒を生じる、カーボンブラックの乾式造粒法を提供する
ことである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】この課題は、次の特徴の
カーボンブラック粉末の乾式造粒法で解決される：造粒
を有棘軸造粒機中で実施し、この造粒機は、縦軸を有す
る環円柱状のドラム形ステーター中に、ステーターの縦
軸の回りを回転し、カーボンブラック粉末を造粒と同時
に、造粒機の流入口から流出口まで推進する軸状に配置
された有棘軸を有し、この際、この棘は、一定の直径及
び長さを有し、軸上に一定の軸シフトで互いに軸の回り
の螺旋線に沿って配置されており、この棘末端の最大周
速度は１〜６ｍ／ｓであり、この造粒機中のカーボンブ
ラックの平均滞留時間は２０〜６００秒である。
カーボンブラック粉末の乾式造粒法で解決される：造粒
を有棘軸造粒機中で実施し、この造粒機は、縦軸を有す
る環円柱状のドラム形ステーター中に、ステーターの縦
軸の回りを回転し、カーボンブラック粉末を造粒と同時
に、造粒機の流入口から流出口まで推進する軸状に配置
された有棘軸を有し、この際、この棘は、一定の直径及
び長さを有し、軸上に一定の軸シフトで互いに軸の回り
の螺旋線に沿って配置されており、この棘末端の最大周
速度は１〜６ｍ／ｓであり、この造粒機中のカーボンブ
ラックの平均滞留時間は２０〜６００秒である。
【００２０】先に記載のように、カーボンブラックの湿
式造粒のために有棘軸を有する造粒機が使用されてい
る。この場合には、使用される棘末端の周速度が１０〜
２０ｍ／ｓであり、造粒機中でのカーボンブラックの数
秒のみの短い滞留時間は、乾式ペレット化ドラム中の相
応する条件とは著しく異なっている。
式造粒のために有棘軸を有する造粒機が使用されてい
る。この場合には、使用される棘末端の周速度が１０〜
２０ｍ／ｓであり、造粒機中でのカーボンブラックの数
秒のみの短い滞留時間は、乾式ペレット化ドラム中の相
応する条件とは著しく異なっている。
【００２１】ところで、有棘軸造粒機中でもカーボンブ
ラックの乾式ペレット化が可能であることを発見した。
本発明によれば、この目的のために、棘末端の周速度を
１〜６ｍ／ｓの値まで低め、この造粒機中のカーボンブ
ラックの滞留時間を湿式造粒に比べて２０〜６００秒に
高めるべきである。この条件下では、水の添加なしで
も、安定なカーボンブラック顆粒が得られる。
ラックの乾式ペレット化が可能であることを発見した。
本発明によれば、この目的のために、棘末端の周速度を
１〜６ｍ／ｓの値まで低め、この造粒機中のカーボンブ
ラックの滞留時間を湿式造粒に比べて２０〜６００秒に
高めるべきである。この条件下では、水の添加なしで
も、安定なカーボンブラック顆粒が得られる。
【００２２】この造粒機中のカーボンブラックの滞留時
間は、慣用の乾式ペレット化法におけるよりも著しく短
い。
間は、慣用の乾式ペレット化法におけるよりも著しく短
い。
【００２３】
【外１】
【００２４】造粒機の処理量は、ペレット化空間の匹敵
する大きさでは、ペレット化ドラムの処理量よりも著し
く大きいか、又は同じ処理量の場合には、造粒機中の必
要ペレット化空間は、ペレット化ドラム中よりも著しく
わずかである。この理由は、造粒機中でのビーズの著し
く僅かな滞留時間である。僅かな滞留時間にも関わら
ず、造粒機中でカーボンブラックを乾燥造粒できること
は意想外のことである。湿式造粒の際の造粒機の通常の
作動のためには慣用ではない操作条件（滞留時間及び棘
末端の周速度）の選択により、この乾式造粒は可能にな
る。
する大きさでは、ペレット化ドラムの処理量よりも著し
く大きいか、又は同じ処理量の場合には、造粒機中の必
要ペレット化空間は、ペレット化ドラム中よりも著しく
わずかである。この理由は、造粒機中でのビーズの著し
く僅かな滞留時間である。僅かな滞留時間にも関わら
ず、造粒機中でカーボンブラックを乾燥造粒できること
は意想外のことである。湿式造粒の際の造粒機の通常の
作動のためには慣用ではない操作条件（滞留時間及び棘
末端の周速度）の選択により、この乾式造粒は可能にな
る。
【００２５】この新規方法の主要な利点は、乾燥造粒さ
れたカーボンブラックの促進された製造能力が明らかに
小さい装置を用いて満足されうる事実に基づく。二者択
一的に、同じ装置の大きさで、実質的に高い生産能力を
提供する。棘末端の周速度及び平均滞留時間に関する本
発明による変動幅は、種々の大きさの造粒機の使用の際
の所望生成物特異性への顆粒特性の適合のために役立
つ。造粒機の大きさの変更により、所望の顆粒特性の保
持下に２０００ｋｇ／ｈまでの造粒能力を得ることがで
きる。
れたカーボンブラックの促進された製造能力が明らかに
小さい装置を用いて満足されうる事実に基づく。二者択
一的に、同じ装置の大きさで、実質的に高い生産能力を
提供する。棘末端の周速度及び平均滞留時間に関する本
発明による変動幅は、種々の大きさの造粒機の使用の際
の所望生成物特異性への顆粒特性の適合のために役立
つ。造粒機の大きさの変更により、所望の顆粒特性の保
持下に２０００ｋｇ／ｈまでの造粒能力を得ることがで
きる。
【００２６】カーボンブラック粉末は、通常、推進スク
リュウを用いて造粒機の流入口に導び入される。従っ
て、この造粒機のカーボンブラック処理能又はカーボン
ブラック処理量は、推進スクリュウの推進率と同じであ
り、これにより広い範囲で調節することができる。充填
量及び滞留時間を流入口に比べて流出口を高くすること
により延長することができる。この場合、造粒機の軸と
水平との間の角度は、約０〜２０゜の間で変動すること
ができる。
リュウを用いて造粒機の流入口に導び入される。従っ
て、この造粒機のカーボンブラック処理能又はカーボン
ブラック処理量は、推進スクリュウの推進率と同じであ
り、これにより広い範囲で調節することができる。充填
量及び滞留時間を流入口に比べて流出口を高くすること
により延長することができる。この場合、造粒機の軸と
水平との間の角度は、約０〜２０゜の間で変動すること
ができる。
【００２７】更に、充填量及び滞留時間は、有棘軸の回
転数により影響される。一様なカーボンブラック供給
（一定のカーボンブラック処理量）では、回転数の増加
に伴い、充填量及び留時間は相互に比例して低下する。
転数により影響される。一様なカーボンブラック供給
（一定のカーボンブラック処理量）では、回転数の増加
に伴い、充填量及び留時間は相互に比例して低下する。
【００２８】本発明の方法での有利な滞留時間は、２０
〜１８０秒の範囲内にある。２０秒を下回ると、凝集経
過が充分な程度で進行せず、従って、顆粒はなお２０％
よりも多い微細分を含有する。６００秒より多い滞留時
間は、通常は、上限の充填量に基づき、工業的には重要
性の低い僅かなカーボンブラック処理能を可能にするだ
けである。
〜１８０秒の範囲内にある。２０秒を下回ると、凝集経
過が充分な程度で進行せず、従って、顆粒はなお２０％
よりも多い微細分を含有する。６００秒より多い滞留時
間は、通常は、上限の充填量に基づき、工業的には重要
性の低い僅かなカーボンブラック処理能を可能にするだ
けである。
【００２９】同じカーボンブラック処理能を有するペレ
ット化ドラムと比べて造粒機の低い充填量は有利であ
る。造粒法の障害の場合には、相応してカーボンブラッ
クの僅かな量のみが規格外（ausserhalb Spezifikatio
n)で存在し、ペレット化ドラムの場合よりも少なく廃棄
すべきである。
ット化ドラムと比べて造粒機の低い充填量は有利であ
る。造粒法の障害の場合には、相応してカーボンブラッ
クの僅かな量のみが規格外（ausserhalb Spezifikatio
n)で存在し、ペレット化ドラムの場合よりも少なく廃棄
すべきである。
【００３０】造粒の間にステーターの内壁上にカーボン
ブラックが不所望に沈着しうる。この沈着は、個々のカ
ーボンブラックフレークが壁から剥がれて、均一に分散
可能な所望のカーボンブラック顆粒を、硬く従って劣悪
に分散可能なカーボンブラックフレークで不純化させる
危険を有する。極端な場合には、これはむしろ顆粒の崩
壊をももたらしうる。従って、ステーター壁上のカーボ
ンブラック沈着の厚さは、できるだけ僅かに保持するか
又はむしろ完全に避けるべきである。このためには、種
々の手段が適当である。
ブラックが不所望に沈着しうる。この沈着は、個々のカ
ーボンブラックフレークが壁から剥がれて、均一に分散
可能な所望のカーボンブラック顆粒を、硬く従って劣悪
に分散可能なカーボンブラックフレークで不純化させる
危険を有する。極端な場合には、これはむしろ顆粒の崩
壊をももたらしうる。従って、ステーター壁上のカーボ
ンブラック沈着の厚さは、できるだけ僅かに保持するか
又はむしろ完全に避けるべきである。このためには、種
々の手段が適当である。
【００３１】例えば、カーボンブラック沈着の可能な厚
さを、棘の長さを棘末端とステーター壁との間の内のり
間隔が０.５〜３ｍｍであり、隣接する棘の間の軸性シ
フトはその直径よりも小さくなるように選択して最小に
することができ、こうして、有棘軸の軸に沿って棘で間
断なく被われる。この目的のために、有棘軸上の棘を２
以上の螺旋線に沿って配置することもできる。
さを、棘の長さを棘末端とステーター壁との間の内のり
間隔が０.５〜３ｍｍであり、隣接する棘の間の軸性シ
フトはその直径よりも小さくなるように選択して最小に
することができ、こうして、有棘軸の軸に沿って棘で間
断なく被われる。この目的のために、有棘軸上の棘を２
以上の螺旋線に沿って配置することもできる。
【００３２】更に、棘の端部は、慣用の湿式造粒法で公
知であるように尖ってはいてはならないか又は傾斜して
切断されていてはならない。棘の端面は、むしろ平らな
切断面で構成されているべきであり、これは、棘の縦方
向に対して垂直に整列されている。これにより、場合に
よるカーボンブラック沈着の厚さをできるだけ僅かに保
持することができる。
知であるように尖ってはいてはならないか又は傾斜して
切断されていてはならない。棘の端面は、むしろ平らな
切断面で構成されているべきであり、これは、棘の縦方
向に対して垂直に整列されている。これにより、場合に
よるカーボンブラック沈着の厚さをできるだけ僅かに保
持することができる。
【００３３】ステーター壁上のカーボンブラック沈着の
回避又は遅延のための更なる手段としては、ステーター
を５０〜１５０、有利に８０〜１２０℃の温度まで熱処
理することが計画できる。更に有利な手段として、ステ
ーター及び棘をバイブレーターを用いて振動させるよう
に刺激することができる。この振動の振動数及び振動幅
は、カーボンブラック沈着が最小になるよう決められ
る。５０〜３００Ｈｚの振動数は、実験に使用したパイ
ロット造粒機で有利であると立証された。
回避又は遅延のための更なる手段としては、ステーター
を５０〜１５０、有利に８０〜１２０℃の温度まで熱処
理することが計画できる。更に有利な手段として、ステ
ーター及び棘をバイブレーターを用いて振動させるよう
に刺激することができる。この振動の振動数及び振動幅
は、カーボンブラック沈着が最小になるよう決められ
る。５０〜３００Ｈｚの振動数は、実験に使用したパイ
ロット造粒機で有利であると立証された。
【００３４】本発明の方法を用いて、原則的に、すべて
のタイプのカーボンブラックを乾式造粒することができ
る。低い比表面積と低い構造を有するカーボンブラック
は非常に良好に造粒可能であることが判明した。高い比
表面積と高い構造を有するカーボンブラックは、良好に
造粒可能である。これに反して、高い比表面積と低い構
造を有するカーボンブラック及び低い比表面積と高い構
造を有するカーボンブラックは、造粒するのが困難であ
る。従って、凝集の導入のために、カーボンブラック粉
末に凝集種（以後は種物質とも称する）としてカーボン
ブラック顆粒を混入するのが有利である。造粒すべきと
同じタイプのカーボンブラック顆粒を使用するのが有利
である。カーボンブラックの造粒特性に依存して、これ
に５０重量％までのカーボンブラック顆粒を混入するこ
とができる。カーボンブラック粉末に５〜１５重量％の
量でカーボンブラック顆粒を混入するのが有利である。
造粒可能なタイプのカーボンブラックの場合には、カー
ボンブラック顆粒の添加を全く中止するか又は造粒の開
始後に短時間で停止することができる。
のタイプのカーボンブラックを乾式造粒することができ
る。低い比表面積と低い構造を有するカーボンブラック
は非常に良好に造粒可能であることが判明した。高い比
表面積と高い構造を有するカーボンブラックは、良好に
造粒可能である。これに反して、高い比表面積と低い構
造を有するカーボンブラック及び低い比表面積と高い構
造を有するカーボンブラックは、造粒するのが困難であ
る。従って、凝集の導入のために、カーボンブラック粉
末に凝集種（以後は種物質とも称する）としてカーボン
ブラック顆粒を混入するのが有利である。造粒すべきと
同じタイプのカーボンブラック顆粒を使用するのが有利
である。カーボンブラックの造粒特性に依存して、これ
に５０重量％までのカーボンブラック顆粒を混入するこ
とができる。カーボンブラック粉末に５〜１５重量％の
量でカーボンブラック顆粒を混入するのが有利である。
造粒可能なタイプのカーボンブラックの場合には、カー
ボンブラック顆粒の添加を全く中止するか又は造粒の開
始後に短時間で停止することができる。
【００３５】カーボンブラック粉末をそれを造粒機に導
入する前に、１５０〜３００ｇ／ｌの範囲のスタンプ嵩
密度までスタンピングする場合に、造粒作用の更なる改
善を得ることができる。この前スタンピングは、公知方
法で、例えば真空フィルターローラ（Vakuumfilterwalz
en)を用いて行うことができる。
入する前に、１５０〜３００ｇ／ｌの範囲のスタンプ嵩
密度までスタンピングする場合に、造粒作用の更なる改
善を得ることができる。この前スタンピングは、公知方
法で、例えば真空フィルターローラ（Vakuumfilterwalz
en)を用いて行うことができる。
【００３６】本発明の方法は、有棘軸造粒機の特定の大
きさに限定されない。生産能力を、造粒機を大きくする
ことにより高めるべき場合には、方法パラメータ（棘の
周速度及び造粒機中の平均滞留時間）を、この大きい装
置を用いても、小さい造粒機中におけるとほぼ同じ特性
を有するカーボンブラック顆粒が得られるように所定の
範囲内に適合させるべきである。実施例中では、２０ｃ
ｍのステーター内径を有するパイロット造粒機を使用す
る。この造粒機は、約６０ｋｇ／ｈの造粒能力を有す
る。これに反し、大工業的使用のためには２０００ｋｇ
／ｈ以上の造粒能力が必要である。このような能力を得
るためには、ステーターの内径を約７００〜８００ｍｍ
まで高めなければならない。
きさに限定されない。生産能力を、造粒機を大きくする
ことにより高めるべき場合には、方法パラメータ（棘の
周速度及び造粒機中の平均滞留時間）を、この大きい装
置を用いても、小さい造粒機中におけるとほぼ同じ特性
を有するカーボンブラック顆粒が得られるように所定の
範囲内に適合させるべきである。実施例中では、２０ｃ
ｍのステーター内径を有するパイロット造粒機を使用す
る。この造粒機は、約６０ｋｇ／ｈの造粒能力を有す
る。これに反し、大工業的使用のためには２０００ｋｇ
／ｈ以上の造粒能力が必要である。このような能力を得
るためには、ステーターの内径を約７００〜８００ｍｍ
まで高めなければならない。
【００３７】記載の方法を用いて、更なる後処理なしで
使用可能な均質で高価な顆粒が得られるが、この方法の
有利な１実施形は、本発明による乾式造粒を慣用の乾式
ペレット化ドラム中での乾式ペレット化法のための予備
造粒として使用することにより提供される。乾燥ペレッ
ト化ドラムの前の有棘軸造粒機の前接続により、そのペ
レット化能力を１.５〜２.５倍高めることができる。
使用可能な均質で高価な顆粒が得られるが、この方法の
有利な１実施形は、本発明による乾式造粒を慣用の乾式
ペレット化ドラム中での乾式ペレット化法のための予備
造粒として使用することにより提供される。乾燥ペレッ
ト化ドラムの前の有棘軸造粒機の前接続により、そのペ
レット化能力を１.５〜２.５倍高めることができる。
【００３８】
【発明の実施の形態】次に、本発明の方法をいくつかの
実施例につき説明する。
実施例につき説明する。
【００３９】図１は、本発明の方法を実施するための有
棘軸を有する造粒機を示し、図２は、本発明の方法を実
施するためのプロセスフローシートであり、図３は、後
続の乾燥ペレット化ドラムを備えている造粒機を示して
いる。
棘軸を有する造粒機を示し、図２は、本発明の方法を実
施するためのプロセスフローシートであり、図３は、後
続の乾燥ペレット化ドラムを備えている造粒機を示して
いる。
【００４０】本発明による乾式造粒法は、有棘軸を有す
る造粒機中で実施される。そのような造粒機の構造は、
図１に図示されている。この造粒機は、横にして配置さ
れ、固定されている管１、ステーター及びその中の螺旋
状に配置された棘３を有する軸性配置で回転する有棘軸
２より成る。有棘軸２とステーター１との間に、この造
粒機のペレット化空間が存在する。カーボンブラック粉
末が流入口５からこの造粒機に導入される。この流入口
の範囲の有棘軸の上に、流出口７に対して軸方向にカー
ボンブラック粉末を進める推進スクリュウ６が存在す
る。ステーター１は、二重壁を有して構成されており、
液体８を用いるステーター壁の熱処理を可能にしてい
る。このステーターに沿って、その上側に、スプレーノ
ズル９を通して添加物質を導入することのできる貫通孔
が存在する。
る造粒機中で実施される。そのような造粒機の構造は、
図１に図示されている。この造粒機は、横にして配置さ
れ、固定されている管１、ステーター及びその中の螺旋
状に配置された棘３を有する軸性配置で回転する有棘軸
２より成る。有棘軸２とステーター１との間に、この造
粒機のペレット化空間が存在する。カーボンブラック粉
末が流入口５からこの造粒機に導入される。この流入口
の範囲の有棘軸の上に、流出口７に対して軸方向にカー
ボンブラック粉末を進める推進スクリュウ６が存在す
る。ステーター１は、二重壁を有して構成されており、
液体８を用いるステーター壁の熱処理を可能にしてい
る。このステーターに沿って、その上側に、スプレーノ
ズル９を通して添加物質を導入することのできる貫通孔
が存在する。
【００４１】図２は、この乾燥造粒のプロセスフローシ
ートを示している。造粒機１０は、滞留時間の調節のた
めに、その軸で水平に対して０〜２０゜の傾斜角度だけ
傾斜していてもよい。このために、造粒機の流出口を流
入口に対して相応して高める。カーボンブラック粉末１
１及び場合によっては種物質１３を、貯蔵容器１２及び
１４から造粒機１０の流入口１５に導入する。造粒機の
ステーターは、サーモスタット１６を用いて所望の温度
に調節される。
ートを示している。造粒機１０は、滞留時間の調節のた
めに、その軸で水平に対して０〜２０゜の傾斜角度だけ
傾斜していてもよい。このために、造粒機の流出口を流
入口に対して相応して高める。カーボンブラック粉末１
１及び場合によっては種物質１３を、貯蔵容器１２及び
１４から造粒機１０の流入口１５に導入する。造粒機の
ステーターは、サーモスタット１６を用いて所望の温度
に調節される。
【００４２】図３は、ペレット化ドラム１７の前の予備
造粒機としてこの造粒機を使用する場合のプロセスフロ
ーシートを示している。
造粒機としてこの造粒機を使用する場合のプロセスフロ
ーシートを示している。
【００４３】
例１ 図１の造粒機を用いて、図２のプロセスフローシートに
従って、種々のタイプのカーボンブラック粉末を造粒し
た。次の全ての実施例で使用されるパイロット造粒機
は、１２０ｃｍの長さ及び２０ｃｍのステーター内径を
有した。このパイロット造粒機を全ての実施例で１００
℃の温度に熱処理した。本発明により乾式造粒されたカ
ーボンブラックの特性を、通常の直径２.４ｍ及び１８
ｍの長さを有するペレット化ドラム中で通常製造の範囲
で乾式燥造粒された同じタイプのカーボンブラックの特
性と比較した。このペレット化ドラムは、例えばカーボ
ンブラック２（第１表）を得るために、２.５時間の平
均滞留時間で１ｔ／ｈのカーボンブラック処理量を有す
る。従って、このドラムの充填量は２.５ｔである。
従って、種々のタイプのカーボンブラック粉末を造粒し
た。次の全ての実施例で使用されるパイロット造粒機
は、１２０ｃｍの長さ及び２０ｃｍのステーター内径を
有した。このパイロット造粒機を全ての実施例で１００
℃の温度に熱処理した。本発明により乾式造粒されたカ
ーボンブラックの特性を、通常の直径２.４ｍ及び１８
ｍの長さを有するペレット化ドラム中で通常製造の範囲
で乾式燥造粒された同じタイプのカーボンブラックの特
性と比較した。このペレット化ドラムは、例えばカーボ
ンブラック２（第１表）を得るために、２.５時間の平
均滞留時間で１ｔ／ｈのカーボンブラック処理量を有す
る。従って、このドラムの充填量は２.５ｔである。
【００４４】このパイロット造粒機を用いて、６０ｋｇ
／ｈまでのカーボンブラック処理量が得られた。これに
反して、同じ大きさのペレット化ドラムは、最大２０ｋ
ｇ／ｈを乾燥粒することができるだけである。この実験
に使用したカーボンブラック粉末を、その特性と共に第
１表に列挙する。
／ｈまでのカーボンブラック処理量が得られた。これに
反して、同じ大きさのペレット化ドラムは、最大２０ｋ
ｇ／ｈを乾燥粒することができるだけである。この実験
に使用したカーボンブラック粉末を、その特性と共に第
１表に列挙する。
【００４５】
【表１】
【００４６】カーボンブラック粉末の分析データは次の
規格に従って測定した： ＢＥＴ ＤＩＮ ６１１３２ 沃素価： ＤＩＮ ５３５８２／ＡＳＴＭ Ｄ−１５１０ ＤＢＰ−吸着： ＤＩＮ ５３６０１／ＡＳＴＭ Ｄ−２４１４ ２４Ｍ４ ＤＢＰ： ＡＳＴＭ Ｄ−３４９３ スタンプ嵩密度： ＤＩＮ ５３１９４ この造粒されたカーボンブラックで、付加的に総ビーズ
硬度、単一ビーズ硬度、微細分、摩耗率、嵩密度及びビ
ーズ粒度分布を次の規格に従って測定した： 総ビーズ硬度： ＡＳＴＭ Ｄ−１９３７ 単一ビーズ硬度： ＤＩＮ ５３６０３／ＡＳＴＭ Ｄ−３３１３ 微細分／摩耗率： ＤＩＮ ５３５８３ 嵩密度： ＤＩＮ ５３６００／ＡＳＴＭ Ｄ−１５１３ ビーズ粒度分布： ＡＳＴＭ Ｄ−１５１１ このＤＩＮ−規格からはずれて、０.５ｍｍ又は０.７ｍ
ｍの直径を有する小さいビーズでも単一ビーズ硬度を測
定した。ビーズは屡々、充分量の１.４ｍｍの粒度のビ
ーズを含有しないので、このことが必要である。
規格に従って測定した： ＢＥＴ ＤＩＮ ６１１３２ 沃素価： ＤＩＮ ５３５８２／ＡＳＴＭ Ｄ−１５１０ ＤＢＰ−吸着： ＤＩＮ ５３６０１／ＡＳＴＭ Ｄ−２４１４ ２４Ｍ４ ＤＢＰ： ＡＳＴＭ Ｄ−３４９３ スタンプ嵩密度： ＤＩＮ ５３１９４ この造粒されたカーボンブラックで、付加的に総ビーズ
硬度、単一ビーズ硬度、微細分、摩耗率、嵩密度及びビ
ーズ粒度分布を次の規格に従って測定した： 総ビーズ硬度： ＡＳＴＭ Ｄ−１９３７ 単一ビーズ硬度： ＤＩＮ ５３６０３／ＡＳＴＭ Ｄ−３３１３ 微細分／摩耗率： ＤＩＮ ５３５８３ 嵩密度： ＤＩＮ ５３６００／ＡＳＴＭ Ｄ−１５１３ ビーズ粒度分布： ＡＳＴＭ Ｄ−１５１１ このＤＩＮ−規格からはずれて、０.５ｍｍ又は０.７ｍ
ｍの直径を有する小さいビーズでも単一ビーズ硬度を測
定した。ビーズは屡々、充分量の１.４ｍｍの粒度のビ
ーズを含有しないので、このことが必要である。
【００４７】このビーズ粒度分布の特徴付けのために、
次表に、値ｄ５０及びｄ８０／ｄ２０を示した。これら
の値は、ＡＳＴＭ Ｄ−１５１１に従って測定した通過
集合曲線（Durchgangssummenkurven)から測定した。こ
こで、ｄ５０は５０％通過のための理論的篩直径であ
る。ｄ８０及びｄ２０にも同様なことが当てはまる。比
ｄ８０／ｄ２０は、ビーズ粒度分布曲線の分布幅の尺度
である。
次表に、値ｄ５０及びｄ８０／ｄ２０を示した。これら
の値は、ＡＳＴＭ Ｄ−１５１１に従って測定した通過
集合曲線（Durchgangssummenkurven)から測定した。こ
こで、ｄ５０は５０％通過のための理論的篩直径であ
る。ｄ８０及びｄ２０にも同様なことが当てはまる。比
ｄ８０／ｄ２０は、ビーズ粒度分布曲線の分布幅の尺度
である。
【００４８】
【表２】
【００４９】
【表３】
【００５０】
【表４】
【００５１】例２ 平均的な顆粒特性を有するカーボンブラック２の顆粒特
性への滞留時間の影響を試験した。このために、一定の
カーボンブラック処理量で、水平に対する造粒機の軸の
傾斜の変更により、平均滞留時間を調節した。平均滞留
時間を充填量とカーボンブラック処理量との比から測定
した。このために、その都度の傾斜角度で、定常状態操
作で調節される充填量を計量した。造粒されたカーボン
ブラックの調節条件及び分析データを第３表に挙げた。
性への滞留時間の影響を試験した。このために、一定の
カーボンブラック処理量で、水平に対する造粒機の軸の
傾斜の変更により、平均滞留時間を調節した。平均滞留
時間を充填量とカーボンブラック処理量との比から測定
した。このために、その都度の傾斜角度で、定常状態操
作で調節される充填量を計量した。造粒されたカーボン
ブラックの調節条件及び分析データを第３表に挙げた。
【００５２】
【表５】
【００５３】例３ 種物質としてのカーボンブラック顆粒の最適添加量を決
めるために、カーボンブラック２を使用した。種物質量
を１０〜５０％で変動した。調節条件及び分析データを
第４表にまとめた。種物質量の増加に伴って微細分及び
摩耗率は差し当たり低下し、３０重量％の種物質で最小
に達し、次いで再び上昇する。ビーズ粒度分布は、より
高い種物質量の場合には明らかに狭くなる。嵩密度は容
易に上昇する。ビーズ硬度は、種物質量によっては全く
影響されない。
めるために、カーボンブラック２を使用した。種物質量
を１０〜５０％で変動した。調節条件及び分析データを
第４表にまとめた。種物質量の増加に伴って微細分及び
摩耗率は差し当たり低下し、３０重量％の種物質で最小
に達し、次いで再び上昇する。ビーズ粒度分布は、より
高い種物質量の場合には明らかに狭くなる。嵩密度は容
易に上昇する。ビーズ硬度は、種物質量によっては全く
影響されない。
【００５４】種物質の最適添加量は、造粒すべきカーボ
ンブラックの種類に依存する。これは、各々のカーボン
ブラック種類に関して別々に決めるべきである。
ンブラックの種類に依存する。これは、各々のカーボン
ブラック種類に関して別々に決めるべきである。
【００５５】
【表６】
【００５６】例４ 更なる一連の実験系で、カーボンブラック２を有棘軸の
種々の回転数で、即ち、棘末端の種々の周速度で造粒し
た。この回転数を、１５０ｍｉｎ−１〜５００ｍｉｎ
−１で変動させた。調節条件及び分析データを第５表に
まとめた。回転数の増加に伴い、微細分及び摩耗率は差
し当たり低下し、４００ｍｉｎ−１で最小を通過して、
次いで再び上昇する。５００ｍｉｎ−１で、既にかなり
のビーズ破壊が起こる。このビーズ粒度分布の幅（ｄ
８０／ｄ２０）は、４００ｍｉｎ−１での最小と同じ挙
動を示す。
種々の回転数で、即ち、棘末端の種々の周速度で造粒し
た。この回転数を、１５０ｍｉｎ−１〜５００ｍｉｎ
−１で変動させた。調節条件及び分析データを第５表に
まとめた。回転数の増加に伴い、微細分及び摩耗率は差
し当たり低下し、４００ｍｉｎ−１で最小を通過して、
次いで再び上昇する。５００ｍｉｎ−１で、既にかなり
のビーズ破壊が起こる。このビーズ粒度分布の幅（ｄ
８０／ｄ２０）は、４００ｍｉｎ−１での最小と同じ挙
動を示す。
【００５７】
【表７】
【００５８】例５ 更なる一連の実験系で、カーボンブラック２の顆粒特性
へのカーボンブラック処理量の影響を試験した。カーボ
ンブラック処理量を１０〜６０ｋｇ／ｈで変動させた。
調節条件及び分析データを第６表にまとめた。微細分は
処理量に無関係に１.４〜３.２％の間で変動した。摩耗
率は処理量の増加に伴い容易に低下する。
へのカーボンブラック処理量の影響を試験した。カーボ
ンブラック処理量を１０〜６０ｋｇ／ｈで変動させた。
調節条件及び分析データを第６表にまとめた。微細分は
処理量に無関係に１.４〜３.２％の間で変動した。摩耗
率は処理量の増加に伴い容易に低下する。
【００５９】
【表８】
【００６０】例６ カーボンブラック６を造粒するために、造粒機を図３に
よる慣用のペレット化ドラムの前の予備造粒機として使
用した。ペレット化ドラムは、直径０.６ｍ及び長さ４.
０ｍを有した。通常の操作法では、このペレット化ドラ
ムは、カーボンブラック３０〜５０ｋｇ／ｈの容量を有
する。この造粒機の前接続により、この容量を約２倍高
めることができた。処理量は１０ｋｇ／ｈから出発して
２０ｋｇ／ｈの段階に高められた。ペレット化ドラムに
直接カーボンブラック粉末を装入すると、３０ｋｇ／ｈ
の処理量までになお造粒が可能であり；５０ｋｇ／ｈで
ビーズが破壊した。予備造粒を用いると、７０ｋｇ／ｈ
の処理量を得ることができた。カーボンブラック６の予
備造粒のために、造粒機を、４０ｋｇ／ｈのカーボンブ
ラック処理量及び１１ｋｇ／ｈの種物質量で、例１と同
様に操作した。有棘軸の回転数は、３５０ｍｉｎ−１で
あった。ペレット化ドラムの調節条件及び造粒されたカ
ーボンブラックの分析データを第７表及び第８表にまと
めた。
よる慣用のペレット化ドラムの前の予備造粒機として使
用した。ペレット化ドラムは、直径０.６ｍ及び長さ４.
０ｍを有した。通常の操作法では、このペレット化ドラ
ムは、カーボンブラック３０〜５０ｋｇ／ｈの容量を有
する。この造粒機の前接続により、この容量を約２倍高
めることができた。処理量は１０ｋｇ／ｈから出発して
２０ｋｇ／ｈの段階に高められた。ペレット化ドラムに
直接カーボンブラック粉末を装入すると、３０ｋｇ／ｈ
の処理量までになお造粒が可能であり；５０ｋｇ／ｈで
ビーズが破壊した。予備造粒を用いると、７０ｋｇ／ｈ
の処理量を得ることができた。カーボンブラック６の予
備造粒のために、造粒機を、４０ｋｇ／ｈのカーボンブ
ラック処理量及び１１ｋｇ／ｈの種物質量で、例１と同
様に操作した。有棘軸の回転数は、３５０ｍｉｎ−１で
あった。ペレット化ドラムの調節条件及び造粒されたカ
ーボンブラックの分析データを第７表及び第８表にまと
めた。
【００６１】
【表９】
【００６２】
【表１０】
【図１】本発明の方法を実施するための有棘軸を有する
造粒機。
造粒機。
【図２】本発明の方法を実施するためのプロセスフロー
シート。
シート。
【図３】後続の乾燥ペレット化ドラムを備えている造粒
機。
機。
１ ステーター、 ２ 有棘軸、 ３ 棘、 ５ 流入
口、 ６ 推進スクリュウ、 ７ 流出口、 ９ スプ
レーノズル、 １０ 造粒機、 １１ カーボンブラッ
ク粉末、 １３ 種物質、 １７ ペレット化ドラム
口、 ６ 推進スクリュウ、 ７ 流出口、 ９ スプ
レーノズル、 １０ 造粒機、 １１ カーボンブラッ
ク粉末、 １３ 種物質、 １７ ペレット化ドラム
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヤン コピエッツ ドイツ連邦共和国 エルフトシュタット フレンツェンシュトラーセ ３
Claims (9)
- 【請求項１】 カーボンブラック粉末を連続的に乾式造
粒する方法において、縦軸を有する環円柱状のドラム形
ステーター中に、このステーターの縦軸の回りで回転し
てカーボンブラック粉末を造粒と同時に造粒機の流入口
から流出口まで搬送する軸状に配置された有棘軸を有す
る、有棘軸造粒機中で、造粒を実施し、この際、棘は、
一定の直径及び長さを有し、この軸の上で螺旋線に沿っ
て相互に軸の回りに軸性シフトで相互に配置されてい
て、この棘末端の最大周速度は１〜６ｍ／ｓであり、こ
の造粒機中のカーボンブラックの滞留時間は２０〜６０
０秒であることを特徴とする、カーボンブラック粉末を
連続的に乾式造粒する方法。 - 【請求項２】 隣接する棘の間の軸性シフトは、その直
径よりも小さく、軸に沿った棘で間断なく被われてお
り、棘の長さは、棘の末端とステーターとの間の内のり
間隔が０.５〜３ｍｍであるように選択されている、請
求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 棘は二つ以上の螺旋線に沿って軸の上に
配置されている、請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 ステーターを、造粒の間に５０〜１５０
℃、有利に８０〜１２０℃に熱処理保持する、請求項１
から３のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項５】 ステーターと有棘軸造粒機の棘を５０〜
３００Ｈｚの振動範囲で振動するように刺激する、請求
項１から４のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項６】 造粒機中のカーボンブラックの滞留時間
を流入口に対して流出口を高めることにより調節し、こ
の際、造粒機の縦軸と水平との間の角度は０〜２０゜の
値を有していて良い、請求項１から５のいずれか１項に
記載の方法。 - 【請求項７】 カーボンブラック粉末に、種物質として
のカーボンブラック顆粒５０重量％まで、有利に５〜３
０重量％を混入する、請求項１〜６のいずれか１項に記
載の方法。 - 【請求項８】 カーボンブラック粉末を造粒の前に、１
５０〜３００ｇ／ｌのスタンプ嵩密度までスタンピング
する、請求項１から７のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項９】 造粒機の後に乾燥ペレット化ドラムを接
続する、請求項１から８のいずれか１項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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