JPH10339349A - 液封ブッシュ - Google Patents
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- JPH10339349A JPH10339349A JP10134157A JP13415798A JPH10339349A JP H10339349 A JPH10339349 A JP H10339349A JP 10134157 A JP10134157 A JP 10134157A JP 13415798 A JP13415798 A JP 13415798A JP H10339349 A JPH10339349 A JP H10339349A
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- dynamic spring
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/14—Units of the bushing type, i.e. loaded predominantly radially
- F16F13/1481—Units of the bushing type, i.e. loaded predominantly radially characterised by features of plastic springs, e.g. presence of cavities or stiffeners; characterised by features of flexible walls of equilibration chambers, i.e. membranes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
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- F16F13/1409—Units of the bushing type, i.e. loaded predominantly radially characterised by buffering features or stoppers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
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- F16F13/1418—Units of the bushing type, i.e. loaded predominantly radially characterised by the location or shape of the equilibration chamber
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
- Arrangement Or Mounting Of Propulsion Units For Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】液封ブッシュの中高周波領域でで低動バネを実
現する。 【解決手段】外筒１、内筒２及び弾性部材３で液封ブッ
シュを構成し、弾性部材３の中間部に凹部４、５を形成
して液室とする。凹部４、５間の弾性部材３を仕切り部
材６とし、かつ仕切り部材６に肉抜き穴７を設けて薄肉
部６ａを形成し、かつ仕切り部材６の外縁部を外筒１の
内側に対して密着非結合にする。凹部５内には内筒２に
支持された中高周波デバイス１４を設ける。仕切り部材
６の薄肉部７による膜共振のピークと、中高周波デバイ
ス１４の液柱共振による極小値を重ねることにより、中
高周波領域を低動バネにする。
現する。 【解決手段】外筒１、内筒２及び弾性部材３で液封ブッ
シュを構成し、弾性部材３の中間部に凹部４、５を形成
して液室とする。凹部４、５間の弾性部材３を仕切り部
材６とし、かつ仕切り部材６に肉抜き穴７を設けて薄肉
部６ａを形成し、かつ仕切り部材６の外縁部を外筒１の
内側に対して密着非結合にする。凹部５内には内筒２に
支持された中高周波デバイス１４を設ける。仕切り部材
６の薄肉部７による膜共振のピークと、中高周波デバイ
ス１４の液柱共振による極小値を重ねることにより、中
高周波領域を低動バネにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、自動車のエンジ
ンマウント用等に用いられる液封ブッシュに関する。
ンマウント用等に用いられる液封ブッシュに関する。
【０００２】
【従来の技術】このような液封ブッシュは公知であり、
一般的に円筒型の外筒と、この内側へ配設される芯部材
と、これらの外筒と芯部材の間に介装された弾性部材と
を備え、弾性部材の中間部外周側に複数の凹部を形成し
て液室にするとともに、一つの液室内に突出しかつ芯部
材側に支持された傘状部材からなる中高周波デバイスを
設けたものがある。
一般的に円筒型の外筒と、この内側へ配設される芯部材
と、これらの外筒と芯部材の間に介装された弾性部材と
を備え、弾性部材の中間部外周側に複数の凹部を形成し
て液室にするとともに、一つの液室内に突出しかつ芯部
材側に支持された傘状部材からなる中高周波デバイスを
設けたものがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記構造によれば、仕
切り部材の肉厚が厚いこと（内外筒の軸方向両端に形成
される円形壁部の最小肉厚と同程度）と、その外縁部が
外筒へ直接又は間接に焼き付けられて固着されているた
め、図６の特性曲線に示すように、動バネ特性の極小
値Ｂとその反動による大きなピークＣを有する。
切り部材の肉厚が厚いこと（内外筒の軸方向両端に形成
される円形壁部の最小肉厚と同程度）と、その外縁部が
外筒へ直接又は間接に焼き付けられて固着されているた
め、図６の特性曲線に示すように、動バネ特性の極小
値Ｂとその反動による大きなピークＣを有する。
【０００４】この極小値ＢとピークＣが生じる理由を図
７にて説明する。図７のＡ図は仕切り部材が周囲の前記
円形壁部等に対して薄肉になっているため内部の液体流
動に対して弾性膜として挙動することによる膜共振の周
波数に対する変化を示す図であり、横軸に周波数、縦軸
に動バネ定数をとってある。
７にて説明する。図７のＡ図は仕切り部材が周囲の前記
円形壁部等に対して薄肉になっているため内部の液体流
動に対して弾性膜として挙動することによる膜共振の周
波数に対する変化を示す図であり、横軸に周波数、縦軸
に動バネ定数をとってある。
【０００５】このうち特性曲線が従来例であり、仕切
壁が厚肉でかつ外筒側を固定されているため、全体とし
て比較的高動バネであり、かつ中周波領域と高周波領域
の境界部付近で膜共振により急激に変化するピークｐ１
と極小値ｂ１を有する。
壁が厚肉でかつ外筒側を固定されているため、全体とし
て比較的高動バネであり、かつ中周波領域と高周波領域
の境界部付近で膜共振により急激に変化するピークｐ１
と極小値ｂ１を有する。
【０００６】Ｂ図は中高周波デバイスによる液柱共振の
周波数に対する変化を示し、同じく横軸に周波数、縦軸
に動バネ定数をとってある。この図における特性曲線
は上記従来例のものであって高周波領域に近い中周波領
域に液柱共振による極小値ｂ２を有し、この極小値ｂ２
と前記ピークｐ１の周波数はほぼ同じくなるように設定
されている。
周波数に対する変化を示し、同じく横軸に周波数、縦軸
に動バネ定数をとってある。この図における特性曲線
は上記従来例のものであって高周波領域に近い中周波領
域に液柱共振による極小値ｂ２を有し、この極小値ｂ２
と前記ピークｐ１の周波数はほぼ同じくなるように設定
されている。
【０００７】そこで、特性曲線とを重ね合わせる
と、Ｃ図の特性曲線となり、膜共振によるピークｐ１
を液柱共振の極小値ｂ２で打ち消すことにより極小値Ｂ
が生じる。
と、Ｃ図の特性曲線となり、膜共振によるピークｐ１
を液柱共振の極小値ｂ２で打ち消すことにより極小値Ｂ
が生じる。
【０００８】このように、中高周波デバイスを用いるこ
とにより動バネ定数の極小値を発生しても、Ｂ図に見ら
れるように中高周波デバイスによる共振の反動により生
じるピークｐ２は特性曲線においてもピークＣとして
残り、これ以降が著しく高動バネとなるので、中高周波
領域特性全体に及ぶ広範囲の周波数域において動バネ特
性の低動バネ化を実現できない。
とにより動バネ定数の極小値を発生しても、Ｂ図に見ら
れるように中高周波デバイスによる共振の反動により生
じるピークｐ２は特性曲線においてもピークＣとして
残り、これ以降が著しく高動バネとなるので、中高周波
領域特性全体に及ぶ広範囲の周波数域において動バネ特
性の低動バネ化を実現できない。
【０００９】一方、近年はこの種の液封ブッシュに対し
て、中周波領域（４０〜５００Ｈｚ）のうち特に１００
Ｈｚ以上の領域及び高周波領域（５００〜１０００Ｈ
ｚ）の広範囲で低動バネを実現することが望まれてい
る。
て、中周波領域（４０〜５００Ｈｚ）のうち特に１００
Ｈｚ以上の領域及び高周波領域（５００〜１０００Ｈ
ｚ）の広範囲で低動バネを実現することが望まれてい
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本願の液封ブッシュに係る第１の発明は、円筒型の外筒
と、この内側へ配設される芯部材と、これらの外筒と芯
部材の間に介装された弾性部材とを備え、弾性部材の中
間部外周側に複数の凹部を形成して液室とし、これら液
室間に弾性部材の一部で形成された仕切り部材を設け、
液室相互をオリフィス通路にて連通するとともに、少な
くとも一つの液室内へ突出しかつ芯部材側に支持された
傘状部材からなる中高周波デバイスを設けた液封ブッシ
ュにおいて、仕切り部材の一部に、中周波領域の振動入
力に対して膜共振により動バネ特性にピークを与える薄
肉部を形成するとともに、仕切り部材の外縁部を外筒に
対して密着非結合にしたことを特徴とする。
本願の液封ブッシュに係る第１の発明は、円筒型の外筒
と、この内側へ配設される芯部材と、これらの外筒と芯
部材の間に介装された弾性部材とを備え、弾性部材の中
間部外周側に複数の凹部を形成して液室とし、これら液
室間に弾性部材の一部で形成された仕切り部材を設け、
液室相互をオリフィス通路にて連通するとともに、少な
くとも一つの液室内へ突出しかつ芯部材側に支持された
傘状部材からなる中高周波デバイスを設けた液封ブッシ
ュにおいて、仕切り部材の一部に、中周波領域の振動入
力に対して膜共振により動バネ特性にピークを与える薄
肉部を形成するとともに、仕切り部材の外縁部を外筒に
対して密着非結合にしたことを特徴とする。
【００１１】第２の発明は、第１の発明において、前記
膜共振により中周波側と高周波側に２つの動バネ特性の
ピークを生じさせるとともに、この高周波側のピークを
中高周波デバイスの極小値で打ち消すようにしたことを
特徴とする。
膜共振により中周波側と高周波側に２つの動バネ特性の
ピークを生じさせるとともに、この高周波側のピークを
中高周波デバイスの極小値で打ち消すようにしたことを
特徴とする。
【００１２】第３の発明は、第１の発明において、前記
中高周波デバイスを、異なる２つの共振周波数ｆ３及び
ｆ４で動バネ特性の極小値を与えるように構成し、これ
らの周波数と前記膜共振による動バネ特性のピークにお
ける周波数ｆ１とが、ｆ３＜ｆ１＜ｆ４なる関係をなす
ことを特徴とする。
中高周波デバイスを、異なる２つの共振周波数ｆ３及び
ｆ４で動バネ特性の極小値を与えるように構成し、これ
らの周波数と前記膜共振による動バネ特性のピークにお
ける周波数ｆ１とが、ｆ３＜ｆ１＜ｆ４なる関係をなす
ことを特徴とする。
【００１３】
【発明の効果】第１の発明によれば、中周波領域におい
て仕切り部材が膜共振するとき仕切り部材が薄肉部を有
し、かつ外周部が外筒へ相対移動可能な非結合になって
いるので、ピークが低くなる。さらに、中高周波におい
て中高周波デバイスにより極小値が発生する。したがっ
て、動バネ特性のピークと極小値の各周波数をずらせて
おけば、広範囲で低動バネを実現できる。
て仕切り部材が膜共振するとき仕切り部材が薄肉部を有
し、かつ外周部が外筒へ相対移動可能な非結合になって
いるので、ピークが低くなる。さらに、中高周波におい
て中高周波デバイスにより極小値が発生する。したがっ
て、動バネ特性のピークと極小値の各周波数をずらせて
おけば、広範囲で低動バネを実現できる。
【００１４】これを図７により説明する。図７のＡ図に
おける特性曲線は本願発明における仕切部材の膜共振
を示す図であり、この図に示すように、前述した仕切り
部材に薄肉部を設け、かつ外周部を非結合にしたことに
よって中周波領域側では特性曲線の従来例よりも低動
バネであり、膜共振による極小値ｂ３は特性曲線のピ
ークｐ１よりも低い周波数の中周波領域に生じ比較的広
い周波数の範囲に及び、かつその前に生じるピークｐ３
も低くくなっている。
おける特性曲線は本願発明における仕切部材の膜共振
を示す図であり、この図に示すように、前述した仕切り
部材に薄肉部を設け、かつ外周部を非結合にしたことに
よって中周波領域側では特性曲線の従来例よりも低動
バネであり、膜共振による極小値ｂ３は特性曲線のピ
ークｐ１よりも低い周波数の中周波領域に生じ比較的広
い周波数の範囲に及び、かつその前に生じるピークｐ３
も低くくなっている。
【００１５】但し、極小値ｂ３後の反動によるピークｐ
４は同ｐ１に近い大きさでありそれ以降は特性曲線よ
りも高動バネ側になる。ピークｐ３及びｐ４の各周波数
をｆ５、ｆ６とする。
４は同ｐ１に近い大きさでありそれ以降は特性曲線よ
りも高動バネ側になる。ピークｐ３及びｐ４の各周波数
をｆ５、ｆ６とする。
【００１６】Ｂ図の特性曲線はこの中高周波デバイス
による液柱共振の特性図であり、その極小値ｂ４の位置
は従来例の特性曲線よりも高周波側へずれており、そ
の周波数ｆ７は特性曲線のピークｐ４における周波数
ｆ６よりも若干高い程度（ｆ６＜ｆ７）に設定されてい
る。
による液柱共振の特性図であり、その極小値ｂ４の位置
は従来例の特性曲線よりも高周波側へずれており、そ
の周波数ｆ７は特性曲線のピークｐ４における周波数
ｆ６よりも若干高い程度（ｆ６＜ｆ７）に設定されてい
る。
【００１７】そこで、特性曲線を重ねるとＣ図の特
性曲線となり、膜共振によるピークｐ４に液柱共振に
よる極小値ｂ４が重なるため、ピークＡＣの間に極小値
ＢとＤが発生する。また、極小値ＢＤの間に低いピーク
Ｅが形成される。極小値Ｂ及びＤの周波数をｆ２及びｆ
８、ピークＡ及びＥの周波数をｆ１及びｆ９とすれば、
ｆ１＜ｆ２＜ｆ９＜ｆ８となり、ｆ９とｆ８は高周波領
域に位置する。なお、膜共振と液柱共振を重ね合わせた
とき共振点が周波数の高い側又は低い側へ若干ずれるこ
とは周知である。
性曲線となり、膜共振によるピークｐ４に液柱共振に
よる極小値ｂ４が重なるため、ピークＡＣの間に極小値
ＢとＤが発生する。また、極小値ＢＤの間に低いピーク
Ｅが形成される。極小値Ｂ及びＤの周波数をｆ２及びｆ
８、ピークＡ及びＥの周波数をｆ１及びｆ９とすれば、
ｆ１＜ｆ２＜ｆ９＜ｆ８となり、ｆ９とｆ８は高周波領
域に位置する。なお、膜共振と液柱共振を重ね合わせた
とき共振点が周波数の高い側又は低い側へ若干ずれるこ
とは周知である。
【００１８】この特性曲線は、図７のＣ図及び図６に
明らかなように、極小値Ｂが主として中周波領域におけ
る低動バネ化に貢献し、かつ極小値Ｄが高周波領域の低
動バネ化に貢献し、全体として高周波領域側における低
動バネ化が顕著である。
明らかなように、極小値Ｂが主として中周波領域におけ
る低動バネ化に貢献し、かつ極小値Ｄが高周波領域の低
動バネ化に貢献し、全体として高周波領域側における低
動バネ化が顕著である。
【００１９】従来例の特性曲線と比較したとき、特性
曲線は極小値Ｂの部分のみが若干高動バネになってい
るが、この部分は特性曲線における極小値Ｂに重なる
部分であり 実用上十分な低動バネとなっており、１０
０〜１０００Ｈｚの中高周波領域における広範囲におい
て低動バネを実現できている。
曲線は極小値Ｂの部分のみが若干高動バネになってい
るが、この部分は特性曲線における極小値Ｂに重なる
部分であり 実用上十分な低動バネとなっており、１０
０〜１０００Ｈｚの中高周波領域における広範囲におい
て低動バネを実現できている。
【００２０】このため、膜共振に伴って中周波領域と高
周波領域に発生する２つのピークｐ３、ｐ４によって、
中周波領域と高周波領域の境界部近傍に現れる極小値Ｂ
を挟んで中周波領域と高周波領域に２つのピークＡ、Ｅ
が生じる場合、高周波領側のピークｐ４を中高周波デバ
イスの極小値ｂ４で打ち消すようにして、ピークＥより
さらに高周波側に極小値Ｄが来るように設定すれば、特
に、高周波側における顕著な低動バネ化を実現でき、こ
の状態が第２の発明に相当する。なお、このときの周波
数の関係は、ｆ２＜ｆ９＜ｆ８となる。
周波領域に発生する２つのピークｐ３、ｐ４によって、
中周波領域と高周波領域の境界部近傍に現れる極小値Ｂ
を挟んで中周波領域と高周波領域に２つのピークＡ、Ｅ
が生じる場合、高周波領側のピークｐ４を中高周波デバ
イスの極小値ｂ４で打ち消すようにして、ピークＥより
さらに高周波側に極小値Ｄが来るように設定すれば、特
に、高周波側における顕著な低動バネ化を実現でき、こ
の状態が第２の発明に相当する。なお、このときの周波
数の関係は、ｆ２＜ｆ９＜ｆ８となる。
【００２１】第３の発明によれば、中高周波デバイスに
異なる２つの共振点を設定することにより、図７のＢ図
における特性曲線として示すように 異なる２つの共
振周波数ｆ１０及びｆ１１で動バネ特性の極小値ｂ５、
ｂ６を与えるように構成し、Ａ図の特性曲線における
極小値ｂ３を挟む２つのピークｐ３及びｐ４に対して、
ｆ１０＜ｆ５＜ｆ１１＜ｆ６、となるように設定する。
異なる２つの共振点を設定することにより、図７のＢ図
における特性曲線として示すように 異なる２つの共
振周波数ｆ１０及びｆ１１で動バネ特性の極小値ｂ５、
ｂ６を与えるように構成し、Ａ図の特性曲線における
極小値ｂ３を挟む２つのピークｐ３及びｐ４に対して、
ｆ１０＜ｆ５＜ｆ１１＜ｆ６、となるように設定する。
【００２２】これにより、特性曲線の膜共振と重ねれ
ば、極小値ｂ５、ｂ６でＡ図の特性曲線における２つ
のピークｐ３及びｐ４を打ち消して、Ｃ図の特性曲線
となり、中周波領域におけるピークＡを挟んで極小値Ｆ
及びＧが生じる。このとき、ピークＡの周波数をｆ１、
極小値Ｆ、Ｇの各周波数をｆ３、ｆ４とすれば、ｆ３＜
ｆ１＜ｆ４となる。
ば、極小値ｂ５、ｂ６でＡ図の特性曲線における２つ
のピークｐ３及びｐ４を打ち消して、Ｃ図の特性曲線
となり、中周波領域におけるピークＡを挟んで極小値Ｆ
及びＧが生じる。このとき、ピークＡの周波数をｆ１、
極小値Ｆ、Ｇの各周波数をｆ３、ｆ４とすれば、ｆ３＜
ｆ１＜ｆ４となる。
【００２３】したがって、この関係に設定すれば、中周
波側において特に顕著な低動バネ化を実現できる。但
し、中高周波領域全体における広範囲な低動バネ化を実
現できることはもちろんである。
波側において特に顕著な低動バネ化を実現できる。但
し、中高周波領域全体における広範囲な低動バネ化を実
現できることはもちろんである。
【００２４】
【発明の実施の形態】図１乃至図７に基づいて本願発明
の第１実施例を説明する。図１は本願発明の液封ブッシ
ュの横断面（図２の１−１線方向断面）、図２は同縦断
面（図１の２−２線方向断面）、図３は中高周波デバイ
スを内筒側から示す図、図４はそのＺ矢示図、図５は図
１における中高周波デバイス部分を拡大した図、図６は
この液封ブッシュによる動バネ特性を示すグラフ、図７
は動バネ特性の形成を説明するグラフである。
の第１実施例を説明する。図１は本願発明の液封ブッシ
ュの横断面（図２の１−１線方向断面）、図２は同縦断
面（図１の２−２線方向断面）、図３は中高周波デバイ
スを内筒側から示す図、図４はそのＺ矢示図、図５は図
１における中高周波デバイス部分を拡大した図、図６は
この液封ブッシュによる動バネ特性を示すグラフ、図７
は動バネ特性の形成を説明するグラフである。
【００２５】これらの図において、この液封ブッシュ
は、円筒状の外筒１と、その内側へ略同心状に配設され
る芯部材である内筒２とこれらの間に介装される弾性部
材３を備える。弾性部材３はゴム又はエラストマー等適
宜弾性材料で内筒２と一体に形成され、その長さ方向中
間部に凹部４及び５が内筒２を挟んで形成され、これら
凹部４と５の間に残された弾性部材３の部分が仕切り部
材６をなしている。
は、円筒状の外筒１と、その内側へ略同心状に配設され
る芯部材である内筒２とこれらの間に介装される弾性部
材３を備える。弾性部材３はゴム又はエラストマー等適
宜弾性材料で内筒２と一体に形成され、その長さ方向中
間部に凹部４及び５が内筒２を挟んで形成され、これら
凹部４と５の間に残された弾性部材３の部分が仕切り部
材６をなしている。
【００２６】仕切り部材６は肉厚内に内筒２の軸方向
（以下、単に軸方向という）と平行の貫通穴７が形成さ
れ、この貫通穴７の肉抜きにより、凹部５に臨む本願発
明の薄肉部６ａと凹部４に臨む薄肉部６ｂ及び外筒１へ
当接する基部６ｃの各部が形成される。
（以下、単に軸方向という）と平行の貫通穴７が形成さ
れ、この貫通穴７の肉抜きにより、凹部５に臨む本願発
明の薄肉部６ａと凹部４に臨む薄肉部６ｂ及び外筒１へ
当接する基部６ｃの各部が形成される。
【００２７】薄肉部６ａは図１の横断面において中央部
を内筒２の周囲に一体化し、左右両端部は基部６ｃに連
続するとともに、後述する中周波領域の振動入力に対し
て膜共振を発生し、特定周波数ｆ１（図６）にてピーク
を有するように膜厚を設定されている。
を内筒２の周囲に一体化し、左右両端部は基部６ｃに連
続するとともに、後述する中周波領域の振動入力に対し
て膜共振を発生し、特定周波数ｆ１（図６）にてピーク
を有するように膜厚を設定されている。
【００２８】この薄肉部６ａの膜厚ｔは、後述する円形
壁１６の最小肉厚Ｔ（図２参照）の略１／２程度以下に
なっている。但し、この膜厚ｔはＴより小さくなる範囲
において、必要とする周波数ｆ１の値等に応じて任意に
設定できる。
壁１６の最小肉厚Ｔ（図２参照）の略１／２程度以下に
なっている。但し、この膜厚ｔはＴより小さくなる範囲
において、必要とする周波数ｆ１の値等に応じて任意に
設定できる。
【００２９】仕切り部材６の外縁部には、一部に周方向
へ円弧状に延びてオリフィス溝８が形成されている。さ
らに、凹部４内中央部には、内側から外側へ向かってス
トッパ突部９が一体に突出されている。また、凹部４と
５はそれぞれ、液室カバー１０、１１で覆われ、各凹部
４、５の内側へ液体を充填することにより、凹部４、５
を液室にするようになっている。
へ円弧状に延びてオリフィス溝８が形成されている。さ
らに、凹部４内中央部には、内側から外側へ向かってス
トッパ突部９が一体に突出されている。また、凹部４と
５はそれぞれ、液室カバー１０、１１で覆われ、各凹部
４、５の内側へ液体を充填することにより、凹部４、５
を液室にするようになっている。
【００３０】この状態で外筒１内へ嵌合すると、仕切り
部材６の外縁部であり、外筒１側の基部６ｃは外筒１の
内周面へその周方向で略１／４円弧の長さにおいて非結
合状態で密着する。但し、この密着長さは任意に設定で
きる。ここで、非結合状態とは、従来の焼き付け構造と
異なり、単に圧接されているだけであり、大荷重により
外縁部と外筒１の内面とが相対的にずれることを許容す
る状態をいう。
部材６の外縁部であり、外筒１側の基部６ｃは外筒１の
内周面へその周方向で略１／４円弧の長さにおいて非結
合状態で密着する。但し、この密着長さは任意に設定で
きる。ここで、非結合状態とは、従来の焼き付け構造と
異なり、単に圧接されているだけであり、大荷重により
外縁部と外筒１の内面とが相対的にずれることを許容す
る状態をいう。
【００３１】この組立状態では、凹部４が副液室、同５
が主液室となり、かつオリフィス溝８と外筒１の内面に
よって形成されるオリフィス通路によりこれら凹部４と
５が連通される。
が主液室となり、かつオリフィス溝８と外筒１の内面に
よって形成されるオリフィス通路によりこれら凹部４と
５が連通される。
【００３２】さらに、主液室である凹部５内には外筒１
から半径方向外方へ突出する取付軸１３の先端に傘状の
中高周波デバイス１４が取付けられ、中高周波デバイス
１４の周縁部外縁と仕切り部材６との間にオリフィス間
隙１５が形成されている。
から半径方向外方へ突出する取付軸１３の先端に傘状の
中高周波デバイス１４が取付けられ、中高周波デバイス
１４の周縁部外縁と仕切り部材６との間にオリフィス間
隙１５が形成されている。
【００３３】図５に明らかなように、このオリフィス間
隙１５は、中高周波デバイス１４の周縁部先端と仕切り
部材６の対面部との間隔ｄを任意に設定することによ
り、中高周波デバイス１４に沿って発生する液体の流動
ｂを調整し、オリフィス間隙１５において仕切り部材６
との間で中高周波領域の特定周波数ｆ２（図６）にて液
柱共振を発生させ、これにより所望仕様に応じた極小値
を与えるように設定されている。
隙１５は、中高周波デバイス１４の周縁部先端と仕切り
部材６の対面部との間隔ｄを任意に設定することによ
り、中高周波デバイス１４に沿って発生する液体の流動
ｂを調整し、オリフィス間隙１５において仕切り部材６
との間で中高周波領域の特定周波数ｆ２（図６）にて液
柱共振を発生させ、これにより所望仕様に応じた極小値
を与えるように設定されている。
【００３４】図３、図４及び図５に示すように、中高周
波デバイス１４は取付軸１３の軸方向から見たとき略長
方形をなし、その長辺側は図１の横断面において左右の
仕切り部材６の薄肉部６ａ近傍まで延び、各先端部が薄
肉部６ａへ略垂直に向くよう斜面部２０になっている。
また、中央部２１には取付軸１３の先端がかしめ固定さ
れ、全体は板金状をなす基部プレート２２とその周囲を
覆うゴム層２３で構成されている。
波デバイス１４は取付軸１３の軸方向から見たとき略長
方形をなし、その長辺側は図１の横断面において左右の
仕切り部材６の薄肉部６ａ近傍まで延び、各先端部が薄
肉部６ａへ略垂直に向くよう斜面部２０になっている。
また、中央部２１には取付軸１３の先端がかしめ固定さ
れ、全体は板金状をなす基部プレート２２とその周囲を
覆うゴム層２３で構成されている。
【００３５】さらに、中央部２１からは外筒１へ向かっ
てゴムストッパ２４が突出形成されている。図２に示す
ように、ゴムストッパ２４は内筒２の軸方向へ隔たって
一対をなしゴム層２３と一体に形成され、両ゴムストッ
パ２４間に通路２５が形成されている。
てゴムストッパ２４が突出形成されている。図２に示す
ように、ゴムストッパ２４は内筒２の軸方向へ隔たって
一対をなしゴム層２３と一体に形成され、両ゴムストッ
パ２４間に通路２５が形成されている。
【００３６】短辺側は図２に示すように、軸方向におい
て後述する左右の円形壁１６、１６間に間隔をもって配
設されている。ここで図３に示すように、長辺部の長さ
をＬ、短辺部の長さ（幅）をＷとする。これらのＬ及び
Ｗの値は、後述する第２実施例と比べてそれぞれ小さめ
に設定されている。
て後述する左右の円形壁１６、１６間に間隔をもって配
設されている。ここで図３に示すように、長辺部の長さ
をＬ、短辺部の長さ（幅）をＷとする。これらのＬ及び
Ｗの値は、後述する第２実施例と比べてそれぞれ小さめ
に設定されている。
【００３７】内筒２の軸方向に沿う弾性部材３の両端部
には、凹部４及び５の軸方向端部を覆う円形壁１６、１
６が設けられ、それぞれの外周部にインサートされた剛
性リング１７を介して外筒１の内側へ圧入固定される。
これら左右の円形壁１６、１６の各内面と中高周波デバ
イス１４の間にも通路２６が形成される（図２）。
には、凹部４及び５の軸方向端部を覆う円形壁１６、１
６が設けられ、それぞれの外周部にインサートされた剛
性リング１７を介して外筒１の内側へ圧入固定される。
これら左右の円形壁１６、１６の各内面と中高周波デバ
イス１４の間にも通路２６が形成される（図２）。
【００３８】符号１８は車体側等への取付用ブラケット
であり、内筒２はエンジン側へ連結されている。
であり、内筒２はエンジン側へ連結されている。
【００３９】次に、本実施例の作用を説明する。まず、
仕切り部材６に薄肉部６ａを設け、従来よりも遙かにば
ね定数を低くしてあり、かつ外筒１との接触部を非結合
にしたから、図６に明らかなように全体として低動バネ
になっている。そこで中周波領域の振動入力があると、
仕切り部材６の薄肉部６ａにおける膜共振を主体とし、
これに中高周波デバイス１４の外縁部と仕切り部材６の
間に形成されるオリフィス間隙１５における液柱共振が
加わることにより、動バネ特性の極小値Ｂと、その前後
にピークＡＣが生じる。
仕切り部材６に薄肉部６ａを設け、従来よりも遙かにば
ね定数を低くしてあり、かつ外筒１との接触部を非結合
にしたから、図６に明らかなように全体として低動バネ
になっている。そこで中周波領域の振動入力があると、
仕切り部材６の薄肉部６ａにおける膜共振を主体とし、
これに中高周波デバイス１４の外縁部と仕切り部材６の
間に形成されるオリフィス間隙１５における液柱共振が
加わることにより、動バネ特性の極小値Ｂと、その前後
にピークＡＣが生じる。
【００４０】 ピークＡは仕切り部材６の膜共振に伴って
生じるピークの強い影響によるものであり、このときの
周波数をｆ１とする。極小有Ｂは膜共振の反動で生じる
高周波領域側のピーク（図７のｐ４）と中高周波デバイ
スの液柱共振による極小値（同ｂ４）が重なり合って生
じたものであり、高周波領域側のピークは液柱共振によ
る極小値で打ち消されるため、中高周波デバイスの影響
が強く、この周波数をｆ２とすれば、ｆ１＜ｆ２の関係
にある。
生じるピークの強い影響によるものであり、このときの
周波数をｆ１とする。極小有Ｂは膜共振の反動で生じる
高周波領域側のピーク（図７のｐ４）と中高周波デバイ
スの液柱共振による極小値（同ｂ４）が重なり合って生
じたものであり、高周波領域側のピークは液柱共振によ
る極小値で打ち消されるため、中高周波デバイスの影響
が強く、この周波数をｆ２とすれば、ｆ１＜ｆ２の関係
にある。
【００４１】このようにすると、仕切り部材６のばね定
数を下げ、かつ外筒１と非結合にするとともに、これに
中高周波デバイスによる液柱共振を重ねるので、ピーク
Ａを低くし、かつ極小値Ｂの動バネ定数をあまり低くせ
ずピークＡ近傍とすることにより、極小値Ｂ以降の反動
上昇を抑制し、さらに反動によるピークＣをより高周波
側へずらす。
数を下げ、かつ外筒１と非結合にするとともに、これに
中高周波デバイスによる液柱共振を重ねるので、ピーク
Ａを低くし、かつ極小値Ｂの動バネ定数をあまり低くせ
ずピークＡ近傍とすることにより、極小値Ｂ以降の反動
上昇を抑制し、さらに反動によるピークＣをより高周波
側へずらす。
【００４２】このピークＣは極小値Ｂをなす中高周波デ
バイスによる液柱共振の反動で形成されたものである
が、従来例以下になっており、 また、ピークＡも従来例
より下げられ、かつ極小値Ｂも前述のように実用上十分
に低動バネになっている。
バイスによる液柱共振の反動で形成されたものである
が、従来例以下になっており、 また、ピークＡも従来例
より下げられ、かつ極小値Ｂも前述のように実用上十分
に低動バネになっている。
【００４３】中高周波デバイス１４による液柱共振は、
斜面部２０に沿って中高周波デバイス１４の短辺部と薄
肉部６ａとの間からオリフィス間隙１５へ流れ込む流動
ｂによって生じ、かつオリフィス間隙１５の間隔ｄが比
較的大きいから共振周波数ｆ２も比較的高くなってい
る。また、長辺部と円形壁１６の間は比較的大きな間隔
があるので、この部分からオリフィス間隙１５へ流れる
流動（後述の流動ａ、図１３参照）はこの液柱共振にあ
まり寄与しない。
斜面部２０に沿って中高周波デバイス１４の短辺部と薄
肉部６ａとの間からオリフィス間隙１５へ流れ込む流動
ｂによって生じ、かつオリフィス間隙１５の間隔ｄが比
較的大きいから共振周波数ｆ２も比較的高くなってい
る。また、長辺部と円形壁１６の間は比較的大きな間隔
があるので、この部分からオリフィス間隙１５へ流れる
流動（後述の流動ａ、図１３参照）はこの液柱共振にあ
まり寄与しない。
【００４４】このように、本実施例によれば、中高周波
のほぼ全範囲で従来例よりも低動バネ化を実現でき、し
かも中高周波デバイス１４の共振による極小値ｂ４で膜
共振における高周波側のピークｐ４を打ち消すことによ
って、極小値ＢとＤの間における小さなピークＥとし、
かつ１０００Ｈｚまでの高周波領域側を極小値Ｄで低動
バネにしたので、特に高周波側における低動バネ化を顕
著に達成できる。
のほぼ全範囲で従来例よりも低動バネ化を実現でき、し
かも中高周波デバイス１４の共振による極小値ｂ４で膜
共振における高周波側のピークｐ４を打ち消すことによ
って、極小値ＢとＤの間における小さなピークＥとし、
かつ１０００Ｈｚまでの高周波領域側を極小値Ｄで低動
バネにしたので、特に高周波側における低動バネ化を顕
著に達成できる。
【００４５】次に、図８乃至図１３に基づいて第２実施
例を説明する。図８乃至図１２はそれぞれ第１実施例の
図１乃至図５に対応し、図１３は図１２における中高周
波デバイス及びその近傍部を拡大した図である。なお、
本実施例は、中高周波デバイスについてのみ前実施例の
一部を変更しただけのものであるから、共通部には共通
符号を用いかつできるだけ重複部分の説明は省略し、説
明省略部分は前実施例の相当部に関する説明を援用する
ものとする。
例を説明する。図８乃至図１２はそれぞれ第１実施例の
図１乃至図５に対応し、図１３は図１２における中高周
波デバイス及びその近傍部を拡大した図である。なお、
本実施例は、中高周波デバイスについてのみ前実施例の
一部を変更しただけのものであるから、共通部には共通
符号を用いかつできるだけ重複部分の説明は省略し、説
明省略部分は前実施例の相当部に関する説明を援用する
ものとする。
【００４６】これらの図に明らかなように、中高周波デ
バイス１４は両長辺部に沿って一対のゴム壁２７がゴム
層２３と一体に形成され、取付軸１３を挟んで平行に内
筒２側へ対向して突出している。また、図９に示すよう
に、長辺側の長さＬと短辺側の長さＷはそれぞれ前実施
例のものより長くされ、その結果、オリフィス間隙１５
の間隔ｄはより狭くなり、流動ｂによる共振周波数ｆ４
をｆ１よりも高いが前実施例における膜共振の極小値Ｂ
に近似する程度に低く設定する（図６）。
バイス１４は両長辺部に沿って一対のゴム壁２７がゴム
層２３と一体に形成され、取付軸１３を挟んで平行に内
筒２側へ対向して突出している。また、図９に示すよう
に、長辺側の長さＬと短辺側の長さＷはそれぞれ前実施
例のものより長くされ、その結果、オリフィス間隙１５
の間隔ｄはより狭くなり、流動ｂによる共振周波数ｆ４
をｆ１よりも高いが前実施例における膜共振の極小値Ｂ
に近似する程度に低く設定する（図６）。
【００４７】また、図１３に明らかなように、ゴム壁２
７の高さ寸法Ｈを著しく大きくしたことにより、左右の
円形壁１６、１６の各内面とゴム壁２７の間に形成され
る通路２６を通ってオリフィス間隙１５へ至る流動ａに
より液柱共振を発生させるようにし、この共振周波数ｆ
３をｆ１よりも低く設定する。
７の高さ寸法Ｈを著しく大きくしたことにより、左右の
円形壁１６、１６の各内面とゴム壁２７の間に形成され
る通路２６を通ってオリフィス間隙１５へ至る流動ａに
より液柱共振を発生させるようにし、この共振周波数ｆ
３をｆ１よりも低く設定する。
【００４８】 この共振周波数ｆ３の設定は、ゴム壁２７
の高さ寸法Ｈにより調節でき、Ｈを大きくしてオリフィ
ス間隙１５へ近づける程共振点を下げることができ、逆
に小さくするほど共振点が上がり、最後には前実施例と
同じゴム壁２７を設け無い状態になる。
の高さ寸法Ｈにより調節でき、Ｈを大きくしてオリフィ
ス間隙１５へ近づける程共振点を下げることができ、逆
に小さくするほど共振点が上がり、最後には前実施例と
同じゴム壁２７を設け無い状態になる。
【００４９】このようにすると、図６に示すように、中
高周波デバイス１４によって、ｆ１の前後に２つの共振
点ｆ３、ｆ４に基づく極小値Ｄ、Ｅが形成される。な
お、厳密には極小値Ｄ、Ｅにおける各周波数はｆ３、ｆ
４と若干異なるが、便宜的に各極小値における周波数を
ｆ３、ｆ４とすれば、ｆ３＜ｆ１＜ｆ４なる関係が与え
られるので、ピークＡは前後の極小値Ｄ、Ｅによってさ
らに引き下げられる。
高周波デバイス１４によって、ｆ１の前後に２つの共振
点ｆ３、ｆ４に基づく極小値Ｄ、Ｅが形成される。な
お、厳密には極小値Ｄ、Ｅにおける各周波数はｆ３、ｆ
４と若干異なるが、便宜的に各極小値における周波数を
ｆ３、ｆ４とすれば、ｆ３＜ｆ１＜ｆ４なる関係が与え
られるので、ピークＡは前後の極小値Ｄ、Ｅによってさ
らに引き下げられる。
【００５０】このため、本実施例によれば前実施例より
も低い中周波領域側における低動バネ化を実現できる。
但し、この場合も従来例に対して全体としての低動バネ
化を実現できていることは同じである。
も低い中周波領域側における低動バネ化を実現できる。
但し、この場合も従来例に対して全体としての低動バネ
化を実現できていることは同じである。
【図１】 第１実施例に係る液封ブッシュの横断面
【図２】 同縦断面
【図３】 中高周波デバイスを取付軸の軸方向から示
す図
す図
【図４】 そのＺ矢示図
【図５】 中高周波デバイス部分の拡大図
【図６】 この液封ブッシュによる動バネ特性を示す
グラフ
グラフ
【図７】 動バネ特性の形成を説明するための図
【図８】 第２実施例に係る図１に相当する図
【図９】 同、図２に相当する図
【図１０】 同、図３に相当する図
【図１１】 同、図４に相当する図
【図１２】 同、図５に相当する図
【図１３】 図１１と異なる方向から中高周波デバイス
部分を示す拡大図
部分を示す拡大図
１：外筒、２：内筒、３：弾性部材、４：凹部、５：凹
部、６：仕切り部材、１４：中高周波デバイス
部、６：仕切り部材、１４：中高周波デバイス
Claims (3)
- 【請求項１】円筒型の外筒と、この内側へ配設される芯
部材と、これらの外筒と芯部材の間に介装された弾性部
材とを備え、弾性部材の中間部外周側に複数の凹部を形
成して液室とし、これら液室間に弾性部材の一部で形成
された仕切り部材を設け、液室相互をオリフィス通路に
て連通するとともに、少なくとも一つの液室内へ突出し
かつ芯部材側に支持された傘状部材からなる中高周波デ
バイスを設けた液封ブッシュにおいて、仕切り部材の一
部に、中周波領域の振動入力に対して膜共振により動バ
ネ特性にピークを与える薄肉部を形成するとともに、仕
切り部材の外縁部を外筒に対して密着非結合にしたこと
を特徴とする液封ブッシュ。 - 【請求項２】前記膜共振により中周波側と高周波側に２
つの動バネ特性のピークを生じさせるとともに、この高
周波側のピークを中高周波デバイスの極小値で打ち消す
ようにしたことを特徴とする請求項１の液封ブッシュ。 - 【請求項３】前記中高周波デバイスを、異なる２つの共
振周波数ｆ３及びｆ４で動バネ特性の極小値を与えるよ
うに構成し、これらの周波数と前記膜共振による動バネ
特性のピークにおける周波数ｆ１とが、ｆ３＜ｆ１＜ｆ
４なる関係をなすことを特徴とする請求項１の液封ブッ
シュ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13415798A JP4191280B2 (ja) | 1997-04-08 | 1998-04-08 | 液封ブッシュ |
| US09/132,329 US6170810B1 (en) | 1997-04-08 | 1998-08-11 | Liquid sealed type bushing |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-89204 | 1997-04-08 | ||
| JP8920497 | 1997-04-08 | ||
| JP13415798A JP4191280B2 (ja) | 1997-04-08 | 1998-04-08 | 液封ブッシュ |
| US09/132,329 US6170810B1 (en) | 1997-04-08 | 1998-08-11 | Liquid sealed type bushing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10339349A true JPH10339349A (ja) | 1998-12-22 |
| JP4191280B2 JP4191280B2 (ja) | 2008-12-03 |
Family
ID=27306059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13415798A Expired - Fee Related JP4191280B2 (ja) | 1997-04-08 | 1998-04-08 | 液封ブッシュ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6170810B1 (ja) |
| JP (1) | JP4191280B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1217249A1 (fr) * | 2000-12-22 | 2002-06-26 | Hutchinson | Manchon antivibratoire et véhicule automobile comportant un tel manchon |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100489110B1 (ko) | 2002-03-25 | 2005-05-12 | 현대자동차주식회사 | 자동차의 엔진 마운팅 구조 |
| FR2857423A1 (fr) * | 2003-07-10 | 2005-01-14 | Cf Gomma Spa | Dispositif d'articulation |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS636248U (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-16 | ||
| JP2625729B2 (ja) | 1987-06-23 | 1997-07-02 | 日産自動車株式会社 | 流体封入式防振ブッシュ |
| US5221077A (en) * | 1989-05-15 | 1993-06-22 | Bridgestone Corporation | Vibration isolating apparatus |
| JP2510915B2 (ja) * | 1991-11-29 | 1996-06-26 | 東海ゴム工業株式会社 | 流体封入式筒型防振装置 |
| JPH05169983A (ja) * | 1991-12-20 | 1993-07-09 | Nissan Motor Co Ltd | パワーユニット支持装置 |
| JP2599196Y2 (ja) | 1992-09-14 | 1999-08-30 | 本田技研工業株式会社 | 車両のエンジンマウント |
-
1998
- 1998-04-08 JP JP13415798A patent/JP4191280B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-08-11 US US09/132,329 patent/US6170810B1/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1217249A1 (fr) * | 2000-12-22 | 2002-06-26 | Hutchinson | Manchon antivibratoire et véhicule automobile comportant un tel manchon |
| FR2818718A1 (fr) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | Hutchinson | Manchon antivibratoire et vehicule automobile comportant un tel manchon |
| US6729611B2 (en) | 2000-12-22 | 2004-05-04 | Hutchinson | Antivibration sleeve and a motor vehicle including such a sleeve |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6170810B1 (en) | 2001-01-09 |
| JP4191280B2 (ja) | 2008-12-03 |
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Legal Events
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