JPH10182783A - 硬質ポリウレタンフォームの製造方法 - Google Patents
硬質ポリウレタンフォームの製造方法Info
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- JPH10182783A JPH10182783A JP8345122A JP34512296A JPH10182783A JP H10182783 A JPH10182783 A JP H10182783A JP 8345122 A JP8345122 A JP 8345122A JP 34512296 A JP34512296 A JP 34512296A JP H10182783 A JPH10182783 A JP H10182783A
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- Japan
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- polyol
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- foaming agent
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Polyurethanes Or Polyureas (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 オゾン破壊係数（ＯＤＰ）がゼロかつ沸点が
２０℃以下の化合物を単独または２種以上を混合して発
泡剤とし、設計ならびに最適化されたポリオールを用
い、良好な流動性、断熱性能をもつ上に、優れた脱型性
を有する硬質ポリウレタンフォームを得ること。 【解決手段】 発泡剤としてＯＤＰがゼロかつ沸点が２
０℃以下の化合物を単独または２種以上混合して用い、
開始剤中のショ糖濃度が６０〜１００ｍｏｌ％かつ平均
官能基数が６．０〜８．０、水酸基価が３８０〜４８０
ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエーテルポリオールと平均官能基
数が２．０〜４．０、水酸基価２８０〜６００ｍｇＫＯ
Ｈ／ｇの芳香族系ポリオールとからなるポリオール成分
を用いることを特徴とする製造方法により、良好な流動
性、断熱性能を維持した上に、脱型時の硬質ポリウレタ
ンフォームの膨らみを著しく減少させ、従来使用されて
きた発泡剤同等以上の脱型性を実現できた。
２０℃以下の化合物を単独または２種以上を混合して発
泡剤とし、設計ならびに最適化されたポリオールを用
い、良好な流動性、断熱性能をもつ上に、優れた脱型性
を有する硬質ポリウレタンフォームを得ること。 【解決手段】 発泡剤としてＯＤＰがゼロかつ沸点が２
０℃以下の化合物を単独または２種以上混合して用い、
開始剤中のショ糖濃度が６０〜１００ｍｏｌ％かつ平均
官能基数が６．０〜８．０、水酸基価が３８０〜４８０
ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエーテルポリオールと平均官能基
数が２．０〜４．０、水酸基価２８０〜６００ｍｇＫＯ
Ｈ／ｇの芳香族系ポリオールとからなるポリオール成分
を用いることを特徴とする製造方法により、良好な流動
性、断熱性能を維持した上に、脱型時の硬質ポリウレタ
ンフォームの膨らみを著しく減少させ、従来使用されて
きた発泡剤同等以上の脱型性を実現できた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、硬質ポリウレタン
フォームの製造方法に関する。更に詳しくは、発泡剤と
して、オゾン破壊係数（以下、ＯＤＰと記す）がゼロか
つ沸点が２０℃以下の化合物を単独または２種以上混合
して用い、特定のポリオールを用いることにより良好な
流動性、断熱性能を有し、かつ優れた脱型性を有する硬
質ポリウレタンフォームを製造する方法に関するもので
ある。
フォームの製造方法に関する。更に詳しくは、発泡剤と
して、オゾン破壊係数（以下、ＯＤＰと記す）がゼロか
つ沸点が２０℃以下の化合物を単独または２種以上混合
して用い、特定のポリオールを用いることにより良好な
流動性、断熱性能を有し、かつ優れた脱型性を有する硬
質ポリウレタンフォームを製造する方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】硬質ポリウレタンフォームは、断熱性
能、寸法安定性および施工性が優れているために、冷蔵
庫、冷凍倉庫、建築材料等の断熱材として、またスプレ
ー用途として広範囲に使用されている。これは硬質ポリ
ウレタンフォームを製造する際に、発泡剤として１，１
−ジクロロ−１−フルオロエタン（以下、ＨＣＦＣ−１
４１ｂと記す）に代表されるハイドロクロロフルオロカ
ーボン類（以下、ＨＣＦＣ類と記す）を使用しているこ
とが大きな理由である。
能、寸法安定性および施工性が優れているために、冷蔵
庫、冷凍倉庫、建築材料等の断熱材として、またスプレ
ー用途として広範囲に使用されている。これは硬質ポリ
ウレタンフォームを製造する際に、発泡剤として１，１
−ジクロロ−１−フルオロエタン（以下、ＨＣＦＣ−１
４１ｂと記す）に代表されるハイドロクロロフルオロカ
ーボン類（以下、ＨＣＦＣ類と記す）を使用しているこ
とが大きな理由である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、地球のオゾン層
保護のため、トリクロロフルオロメタン（以下、ＣＦＣ
−１１と記す）に代表されるクロロフルオロカーボン類
（以下、ＣＦＣ類と記す）の規制が実施されている。１
９９５年末、ＣＦＣ類の使用は既に全廃され、現在、硬
質ポリウレタンフォームの発泡剤として、ＨＣＦＣ類の
使用が主流となっている。しかし、ＨＣＦＣ類はＯＤＰ
がゼロではないために２００４年から規制の対象となる
ことが既に決まっている。
保護のため、トリクロロフルオロメタン（以下、ＣＦＣ
−１１と記す）に代表されるクロロフルオロカーボン類
（以下、ＣＦＣ類と記す）の規制が実施されている。１
９９５年末、ＣＦＣ類の使用は既に全廃され、現在、硬
質ポリウレタンフォームの発泡剤として、ＨＣＦＣ類の
使用が主流となっている。しかし、ＨＣＦＣ類はＯＤＰ
がゼロではないために２００４年から規制の対象となる
ことが既に決まっている。
【０００４】ＨＣＦＣ類の代替化合物としては、ハイド
ロフルオロカーボン類（以下、ＨＦＣ類と記す）、また
シクロペンタンに代表されるハイドロカーボン類（以
下、ＨＣ類と記す）等のＯＤＰがゼロの発泡剤が検討さ
れており、これら代替化合物による発泡技術の実用化が
急務となっている。ＨＦＣ類の中には、例えば、１，
１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン（沸点、１
５．３℃）、１，１，１，２，３，３−ヘキサフルオロ
プロパン（沸点、６．５℃）、１，１，１，２−テトラ
フルオロエタン（沸点、−２６．２℃）、１，１−ジフ
ルオロエタン（沸点、−２４．２℃）、１，１，１，
２，２−ペンタフルオロエタン（沸点、−４８．５℃）
等のような沸点が２０℃以下（蒸気圧が１kg／cm2 以
上）の化合物が少なくない。これら沸点が２０℃以下の
ＨＦＣ類を発泡剤として用いた例として、例えば、特開
平５−２０２２２０号、さらに特開平５−２３９２５１
号等があり、ＨＣＦＣ類との混合を含めたものとして
は、特開平４−１４５１４１号、特開平５−１７６１４
号等が知られている。しかしながら、これらは既に実用
化されているＨＣＦＣ−１４１ｂ（沸点、３２．４℃）
または従来使用されてきたＣＦＣ−１１（沸点、２３．
８℃）を発泡剤として用いた場合と比較し、必ずしも同
等の生産性を満足するものではなかった。
ロフルオロカーボン類（以下、ＨＦＣ類と記す）、また
シクロペンタンに代表されるハイドロカーボン類（以
下、ＨＣ類と記す）等のＯＤＰがゼロの発泡剤が検討さ
れており、これら代替化合物による発泡技術の実用化が
急務となっている。ＨＦＣ類の中には、例えば、１，
１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン（沸点、１
５．３℃）、１，１，１，２，３，３−ヘキサフルオロ
プロパン（沸点、６．５℃）、１，１，１，２−テトラ
フルオロエタン（沸点、−２６．２℃）、１，１−ジフ
ルオロエタン（沸点、−２４．２℃）、１，１，１，
２，２−ペンタフルオロエタン（沸点、−４８．５℃）
等のような沸点が２０℃以下（蒸気圧が１kg／cm2 以
上）の化合物が少なくない。これら沸点が２０℃以下の
ＨＦＣ類を発泡剤として用いた例として、例えば、特開
平５−２０２２２０号、さらに特開平５−２３９２５１
号等があり、ＨＣＦＣ類との混合を含めたものとして
は、特開平４−１４５１４１号、特開平５−１７６１４
号等が知られている。しかしながら、これらは既に実用
化されているＨＣＦＣ−１４１ｂ（沸点、３２．４℃）
または従来使用されてきたＣＦＣ−１１（沸点、２３．
８℃）を発泡剤として用いた場合と比較し、必ずしも同
等の生産性を満足するものではなかった。
【０００５】一般に断熱用途の硬質ポリウレタンフォー
ムは、セル内に発泡剤が封入された独立気泡構造をとっ
ている。このため沸点が２０℃以下（蒸気圧が１kg／cm
2 以上）の発泡剤を用いた場合、沸点が２０℃を越える
（２０℃での蒸気圧が１kg／cm2 未満）の発泡剤を用い
た場合に対し、任意の温度でより高いセル内圧力を持つ
ている。これは発泡剤固有の蒸気圧によるものであり、
その結果として脱型直後の硬質ポリウレタンフォームの
膨らみが大きくなり、より長い脱型時間が必要となる。
つまりこれら沸点が２０℃以下の発泡剤を用いる発泡技
術において、既に実用化されているＨＣＦＣ−１４１
ｂ、または従来使用されてきたＣＦＣ−１１を用いる発
泡技術と同等の生産性を実現するするための課題は、脱
型性の向上であった。
ムは、セル内に発泡剤が封入された独立気泡構造をとっ
ている。このため沸点が２０℃以下（蒸気圧が１kg／cm
2 以上）の発泡剤を用いた場合、沸点が２０℃を越える
（２０℃での蒸気圧が１kg／cm2 未満）の発泡剤を用い
た場合に対し、任意の温度でより高いセル内圧力を持つ
ている。これは発泡剤固有の蒸気圧によるものであり、
その結果として脱型直後の硬質ポリウレタンフォームの
膨らみが大きくなり、より長い脱型時間が必要となる。
つまりこれら沸点が２０℃以下の発泡剤を用いる発泡技
術において、既に実用化されているＨＣＦＣ−１４１
ｂ、または従来使用されてきたＣＦＣ−１１を用いる発
泡技術と同等の生産性を実現するするための課題は、脱
型性の向上であった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を達成する為に鋭意検討した結果、発泡剤として、
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンに代表さ
れる、ＯＤＰがゼロかつ沸点が２０℃以下の化合物を用
いた場合においても、ポリオール成分として、開始剤中
のショ糖濃度が６０〜１００ｍｏｌ％、かつ平均官能基
数が６．０〜８．０、水酸基価が３８０〜４８０ｍｇＫ
ＯＨ／ｇであるポリエーテルポリオールをポリオール成
分１００重量部あたり５〜５０重量部、および平均官能
基数が２．０〜４．０、水酸基価が２８０〜６００ｍｇ
ＫＯＨ／ｇである芳香族系ポリオールをポリオール成分
１００重量部あたり２０重量部以上用いることにより、
良好な流動性、断熱性能をもつ上に、著しく優れた脱型
性を有する硬質ポリウレタンフォームを製造することが
可能であるとことを見出し、本発明を完成するに至っ
た。
題を達成する為に鋭意検討した結果、発泡剤として、
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンに代表さ
れる、ＯＤＰがゼロかつ沸点が２０℃以下の化合物を用
いた場合においても、ポリオール成分として、開始剤中
のショ糖濃度が６０〜１００ｍｏｌ％、かつ平均官能基
数が６．０〜８．０、水酸基価が３８０〜４８０ｍｇＫ
ＯＨ／ｇであるポリエーテルポリオールをポリオール成
分１００重量部あたり５〜５０重量部、および平均官能
基数が２．０〜４．０、水酸基価が２８０〜６００ｍｇ
ＫＯＨ／ｇである芳香族系ポリオールをポリオール成分
１００重量部あたり２０重量部以上用いることにより、
良好な流動性、断熱性能をもつ上に、著しく優れた脱型
性を有する硬質ポリウレタンフォームを製造することが
可能であるとことを見出し、本発明を完成するに至っ
た。
【０００７】すなわち、本発明は、有機ポリイソシアナ
ート、ポリオール、発泡剤、触媒、整泡剤およびその他
の助剤類からなる硬質ポリウレタンフォームを製造する
方法において、（１）発泡剤として、ＯＤＰ（オゾン破
壊係数）がゼロかつ沸点が２０℃以下（２０℃での蒸気
圧が１kg／cm2 以上）の化合物を単独または２種以上混
合して用い、（２）ポリオール成分として、開始剤中
のショ糖濃度が６０〜１００ｍｏｌ％、平均官能基数が
６．０〜８．０、水酸基価が３８０〜４８０ｍｇＫＯＨ
／ｇであるポリエーテルポリオールをポリオール成分１
００重量部あたり５〜５０重量部と、平均官能基数が
２．０〜４．０、水酸基価が２８０〜６００ｍｇＫＯＨ
／ｇである芳香族系ポリオールを、ポリオール成分１０
０重量部あたり２０重量部以上用いることを特徴とする
硬質ポリウレタンフォームの製造方法である。
ート、ポリオール、発泡剤、触媒、整泡剤およびその他
の助剤類からなる硬質ポリウレタンフォームを製造する
方法において、（１）発泡剤として、ＯＤＰ（オゾン破
壊係数）がゼロかつ沸点が２０℃以下（２０℃での蒸気
圧が１kg／cm2 以上）の化合物を単独または２種以上混
合して用い、（２）ポリオール成分として、開始剤中
のショ糖濃度が６０〜１００ｍｏｌ％、平均官能基数が
６．０〜８．０、水酸基価が３８０〜４８０ｍｇＫＯＨ
／ｇであるポリエーテルポリオールをポリオール成分１
００重量部あたり５〜５０重量部と、平均官能基数が
２．０〜４．０、水酸基価が２８０〜６００ｍｇＫＯＨ
／ｇである芳香族系ポリオールを、ポリオール成分１０
０重量部あたり２０重量部以上用いることを特徴とする
硬質ポリウレタンフォームの製造方法である。
【０００８】
【発明の実施の態様】本発明に用いる発泡剤は、ＯＤＰ
（オゾン破壊係数）がゼロかつ沸点が２０℃以下、すな
わち２０℃での蒸気圧が１ｋｇ／ｃｍ2 以上、の化合物
である。このような化合物として、例えば、１，１，
１，３，３−ペンタフルオロプロパン、１，１，１，
２，３，３−ヘキサフルオロプロパン、１，１，１，２
−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタン、
１，１，１，２，２−ペンタフルオロエタン等のＨＦＣ
類が挙げられ、これらの化合物は単独または２種以上を
任意の割合で混合して用いることができる。とくに好ま
しくは１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンで
あり、また化合物を含むＨＦＣ類も好ましく用いられ
る。
（オゾン破壊係数）がゼロかつ沸点が２０℃以下、すな
わち２０℃での蒸気圧が１ｋｇ／ｃｍ2 以上、の化合物
である。このような化合物として、例えば、１，１，
１，３，３−ペンタフルオロプロパン、１，１，１，
２，３，３−ヘキサフルオロプロパン、１，１，１，２
−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタン、
１，１，１，２，２−ペンタフルオロエタン等のＨＦＣ
類が挙げられ、これらの化合物は単独または２種以上を
任意の割合で混合して用いることができる。とくに好ま
しくは１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンで
あり、また化合物を含むＨＦＣ類も好ましく用いられ
る。
【０００９】また、助発泡剤として水を使用しても良
い。この場合、水の使用量はポリオール成分１００重量
部に対して、０．５〜２．５重量部である。０．５重量
部未満では、流動性が低下し、２．５重量部を越えると
熱伝導率、接着性が低下する。発泡剤の使用量は、設定
温度、助発泡剤として用いる水の使用量に依存するが、
例えば、ポリオール成分１００重量部に対して、水０．
５重量部の場合、０．２５〜０．３ｍｏｌが適当であ
る。
い。この場合、水の使用量はポリオール成分１００重量
部に対して、０．５〜２．５重量部である。０．５重量
部未満では、流動性が低下し、２．５重量部を越えると
熱伝導率、接着性が低下する。発泡剤の使用量は、設定
温度、助発泡剤として用いる水の使用量に依存するが、
例えば、ポリオール成分１００重量部に対して、水０．
５重量部の場合、０．２５〜０．３ｍｏｌが適当であ
る。
【００１０】本発明においてポリオール成分（本発明で
使用するポリエーテルポリオールと芳香族系ポリオール
とを指す。以下同様）の一つとして用いられるポリエー
テルポリオールは、開始剤中のショ糖濃度が６０〜１０
０ｍｏｌ％、平均官能基数が６．０〜８．０、水酸基価
が３８０〜４８０ｍｇＫＯＨ／ｇ、好ましくは４００〜
４６０ｍｇＫＯＨ／ｇのものである。通常、このような
ポリエーテルポリオールは２５℃における粘度が１７
０，０００ｃｐｓ以下のものである。平均官能基数が
６．０未満または開始剤中のショ糖濃度が６０ｍｏｌ％
未満では脱型性向上効果はあまり顕著でない。水酸基価
が４８０ｍｇＫＯＨ／ｇを越えると粘度が高くなり混合
不良となり、実用上好ましくない。また３８０ｍｇＫＯ
Ｈ／ｇ未満ではアルキレンオキシド付加モル数の増加に
よる、架橋点間距離の増加に起因する強度の低下により
顕著な脱型性向上は見られない。また、このポリエーテ
ルポリオールの使用量は、ポリオール成分１００重量部
あたり５〜５０重量部が適当で、さらに好ましくは１０
〜４０重量部である。５重量部未満では脱型性向上効果
は顕著に見られず、５０重量部を越えると、粘度の増
加、ならびに流動性の低下が著しく好ましくない。
使用するポリエーテルポリオールと芳香族系ポリオール
とを指す。以下同様）の一つとして用いられるポリエー
テルポリオールは、開始剤中のショ糖濃度が６０〜１０
０ｍｏｌ％、平均官能基数が６．０〜８．０、水酸基価
が３８０〜４８０ｍｇＫＯＨ／ｇ、好ましくは４００〜
４６０ｍｇＫＯＨ／ｇのものである。通常、このような
ポリエーテルポリオールは２５℃における粘度が１７
０，０００ｃｐｓ以下のものである。平均官能基数が
６．０未満または開始剤中のショ糖濃度が６０ｍｏｌ％
未満では脱型性向上効果はあまり顕著でない。水酸基価
が４８０ｍｇＫＯＨ／ｇを越えると粘度が高くなり混合
不良となり、実用上好ましくない。また３８０ｍｇＫＯ
Ｈ／ｇ未満ではアルキレンオキシド付加モル数の増加に
よる、架橋点間距離の増加に起因する強度の低下により
顕著な脱型性向上は見られない。また、このポリエーテ
ルポリオールの使用量は、ポリオール成分１００重量部
あたり５〜５０重量部が適当で、さらに好ましくは１０
〜４０重量部である。５重量部未満では脱型性向上効果
は顕著に見られず、５０重量部を越えると、粘度の増
加、ならびに流動性の低下が著しく好ましくない。
【００１１】本発明で使用するポリオール成分の一方の
成分である芳香族系ポリオールは、平均官能基数が２．
０〜４．０、水酸基価が２８０〜６００ｍｇＫＯＨ／ｇ
のものである。平均官能基数が４．０を越えると高粘度
起因の混合不良、ならびに流動性の悪化を招き好ましく
ない。２．０未満では著しい強度の低下を招き好ましく
ない。この芳香族系ポリオールの使用量は、ポリオール
成分１００重量部あたり２０重量部以上、好ましくは３
０〜６０重量部である。上記ポリエーテルポリオールと
ともに、この芳香族系ポリオールを２０重量部以上使用
することにより、良好な流動性が得られ、ならびに得ら
れる硬質ウレタンフォームのセルの微細化に起因する熱
伝導率の低減をはかることができる。使用量の上限に特
に制限はないが、得られる効果と経費面から決めること
ができる。
成分である芳香族系ポリオールは、平均官能基数が２．
０〜４．０、水酸基価が２８０〜６００ｍｇＫＯＨ／ｇ
のものである。平均官能基数が４．０を越えると高粘度
起因の混合不良、ならびに流動性の悪化を招き好ましく
ない。２．０未満では著しい強度の低下を招き好ましく
ない。この芳香族系ポリオールの使用量は、ポリオール
成分１００重量部あたり２０重量部以上、好ましくは３
０〜６０重量部である。上記ポリエーテルポリオールと
ともに、この芳香族系ポリオールを２０重量部以上使用
することにより、良好な流動性が得られ、ならびに得ら
れる硬質ウレタンフォームのセルの微細化に起因する熱
伝導率の低減をはかることができる。使用量の上限に特
に制限はないが、得られる効果と経費面から決めること
ができる。
【００１２】上記芳香族系ポリオールとしては、例え
ば、トリレンジアミンおよび／またはその粗製物、ジフ
ェニルメタンジアミンおよび／またはその粗製物等の芳
香族アミン類の単独、または多価アルコール、脂肪族ア
ミン類との混合系に、アルキレンオキシドを付加重合さ
せて得られるポリエーテルポリオール；または無水フタ
ル酸をグリセリン、トリメチロールプロパン、エチレン
グリコール、プロピレングリコール、１、２−ブタンジ
オール、１、４−ブタンジオール等の低分子トリオー
ル、ジオールで半エステル化したものにアルキレンオキ
シドを重合させて得られるエステルポリオール；あるい
はアジピン酸、フタル酸等の低分子量カルボン酸と多価
アルコールとの縮合反応により生成するポリエステルポ
リオール；さらにビスフェノールＡ等の芳香族ヒドロキ
シ化合物にアルキレンオキシドを付加重合させて得られ
るポリエーテルポリオール等が挙げられる。
ば、トリレンジアミンおよび／またはその粗製物、ジフ
ェニルメタンジアミンおよび／またはその粗製物等の芳
香族アミン類の単独、または多価アルコール、脂肪族ア
ミン類との混合系に、アルキレンオキシドを付加重合さ
せて得られるポリエーテルポリオール；または無水フタ
ル酸をグリセリン、トリメチロールプロパン、エチレン
グリコール、プロピレングリコール、１、２−ブタンジ
オール、１、４−ブタンジオール等の低分子トリオー
ル、ジオールで半エステル化したものにアルキレンオキ
シドを重合させて得られるエステルポリオール；あるい
はアジピン酸、フタル酸等の低分子量カルボン酸と多価
アルコールとの縮合反応により生成するポリエステルポ
リオール；さらにビスフェノールＡ等の芳香族ヒドロキ
シ化合物にアルキレンオキシドを付加重合させて得られ
るポリエーテルポリオール等が挙げられる。
【００１３】本発明で使用する上記のポリエーテルポリ
オールおよび芳香族系ポリオールにさらにその他のポリ
オールを併用することができる。このようなポリオール
としては公知のものがすべて使用できる。例えば、エチ
レングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレン
グリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリ
コール、トリプロピレングリコール、トリメチロールプ
ロパン、トリメチロールエタン、グリセリン、ペンタエ
リスリトール、アルファメチルグルコシド、ソルビトー
ル、ショ糖等の多価アルコール、エチレンジアミン、ト
リエタノールアミン、イソプロパノールアミン等の脂肪
族アミン類の単独または混合系にアルキレンオキシドを
付加重合させて得た水酸基価３５０〜８００ｍｇＫＯＨ
／ｇのポリエーテルポリオール等がある。
オールおよび芳香族系ポリオールにさらにその他のポリ
オールを併用することができる。このようなポリオール
としては公知のものがすべて使用できる。例えば、エチ
レングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレン
グリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリ
コール、トリプロピレングリコール、トリメチロールプ
ロパン、トリメチロールエタン、グリセリン、ペンタエ
リスリトール、アルファメチルグルコシド、ソルビトー
ル、ショ糖等の多価アルコール、エチレンジアミン、ト
リエタノールアミン、イソプロパノールアミン等の脂肪
族アミン類の単独または混合系にアルキレンオキシドを
付加重合させて得た水酸基価３５０〜８００ｍｇＫＯＨ
／ｇのポリエーテルポリオール等がある。
【００１４】触媒としては、例えば、トリメチルアミノ
エチルピペラジン、トリエチルアミン、トリプロピルア
ミン、Ｎ−メチルモルフォリン、Ｎ−エチルモルフォリ
ン、トリエチレンジアミン、テトラメチルヘキサメチレ
ンジアミン、ペンタメチルジエチレントリアミン等のア
ミン系ウレタン化触媒等、公知の触媒がすべて使用でき
る。その使用量は本発明で使用する活性水素を有する化
合物の合計１００重量部に対して、０．００１〜１０．
０重量部が適当である。
エチルピペラジン、トリエチルアミン、トリプロピルア
ミン、Ｎ−メチルモルフォリン、Ｎ−エチルモルフォリ
ン、トリエチレンジアミン、テトラメチルヘキサメチレ
ンジアミン、ペンタメチルジエチレントリアミン等のア
ミン系ウレタン化触媒等、公知の触媒がすべて使用でき
る。その使用量は本発明で使用する活性水素を有する化
合物の合計１００重量部に対して、０．００１〜１０．
０重量部が適当である。
【００１５】整泡剤としては、従来公知の有機珪素系の
界面活性剤が用いられる。例えば、日本ユニカー社製の
Ｌ−５４２０、Ｌ−５４２１等、東レダウコーニングシ
リコーン社製のＳＨ−１９３等、信越化学工業社製のＦ
−３２７、Ｆ−３４５、Ｆ−３０５等が適当である。こ
れらの整泡剤の使用量は、活性水素を有する化合物と有
機ポリイソシアナートの総和１００重量部に対して０．
１〜１０重量部である。その他、難燃剤、可塑剤、安定
剤および着色剤等を必要に応じ添加することができる。
界面活性剤が用いられる。例えば、日本ユニカー社製の
Ｌ−５４２０、Ｌ−５４２１等、東レダウコーニングシ
リコーン社製のＳＨ−１９３等、信越化学工業社製のＦ
−３２７、Ｆ−３４５、Ｆ−３０５等が適当である。こ
れらの整泡剤の使用量は、活性水素を有する化合物と有
機ポリイソシアナートの総和１００重量部に対して０．
１〜１０重量部である。その他、難燃剤、可塑剤、安定
剤および着色剤等を必要に応じ添加することができる。
【００１６】本発明に使用される有機ポリイソシアナー
トとしては、公知のものがすべて使用できるが、最も一
般的なものはトルエンジイソシアナート（以下、ＴＤＩ
と記す）および／またはジフェニルメタンジイソシアナ
ート（以下、ＭＤＩと記す）である。ＴＤＩは２，４−
体１００％品や異性体の混合物、すなわち２，４−体／
２，６−体が８０／２０または６５／３５（それぞれ重
量比）、あるいはその他の混合比であるものをはじめ、
三井東圧化学（株）製ＴＤＩ−ＴＲＣとして知られる多
官能性のタールを含有する、いわゆる粗ＴＤＩも使用で
きる。また、ＭＤＩとしては、４，４’−体を主成分と
する純品の他に、３核体以上の多核体を含有する三井東
圧化学（株）製コスモネートシリーズに代表されるポリ
メリックＭＤＩが好適に使用される。またこれら有機ポ
リイソシアナートと後述のポリオールより得られるイソ
シアナート基を分子末端に有するプレポリマーもイソシ
アナート組成物の一部または全部として使用できる。
トとしては、公知のものがすべて使用できるが、最も一
般的なものはトルエンジイソシアナート（以下、ＴＤＩ
と記す）および／またはジフェニルメタンジイソシアナ
ート（以下、ＭＤＩと記す）である。ＴＤＩは２，４−
体１００％品や異性体の混合物、すなわち２，４−体／
２，６−体が８０／２０または６５／３５（それぞれ重
量比）、あるいはその他の混合比であるものをはじめ、
三井東圧化学（株）製ＴＤＩ−ＴＲＣとして知られる多
官能性のタールを含有する、いわゆる粗ＴＤＩも使用で
きる。また、ＭＤＩとしては、４，４’−体を主成分と
する純品の他に、３核体以上の多核体を含有する三井東
圧化学（株）製コスモネートシリーズに代表されるポリ
メリックＭＤＩが好適に使用される。またこれら有機ポ
リイソシアナートと後述のポリオールより得られるイソ
シアナート基を分子末端に有するプレポリマーもイソシ
アナート組成物の一部または全部として使用できる。
【００１７】本発明を実施するには、ポリオール、発泡
剤、触媒および整泡剤の所定量を混合してレジン液とす
る。有機ポリイソシアナートと前述のポリオール成分、
発泡剤、触媒、整泡剤およびその他の助剤からなるレジ
ン液中の活性水素の割合は、ＮＣＯ／ＯＨ（活性水素）
＝０．７〜５．０（当量比）が特に好適である。したが
って、有機ポリイソシアナートとレジン液の活性水素と
の当量比（ＮＣＯ：ＯＨ）が０．７：１から５：１の範
囲で有機ポリイソシアナートとレジン液とを所定の液比
として高速混合し、空隙または型に注入する。常法の発
泡成形法により硬質ウレタンフォームを得ることができ
る。
剤、触媒および整泡剤の所定量を混合してレジン液とす
る。有機ポリイソシアナートと前述のポリオール成分、
発泡剤、触媒、整泡剤およびその他の助剤からなるレジ
ン液中の活性水素の割合は、ＮＣＯ／ＯＨ（活性水素）
＝０．７〜５．０（当量比）が特に好適である。したが
って、有機ポリイソシアナートとレジン液の活性水素と
の当量比（ＮＣＯ：ＯＨ）が０．７：１から５：１の範
囲で有機ポリイソシアナートとレジン液とを所定の液比
として高速混合し、空隙または型に注入する。常法の発
泡成形法により硬質ウレタンフォームを得ることができ
る。
【００１８】
【実施例】以下、実施例および比較例により本発明を具
体的に説明する。しかし、本発明は、以下の実施例に限
定されるものではない。実施例および比較例において、
使用した原料はつぎの通りである。 ポリエーテルポリオールＡ： ショ糖／グリセリン（重
量比６０／４０）にプロピレンオキシドを付加重合した
水酸基価４５０ｍｇＫＯＨ／ｇ、粘度６，０００ｃｐｓ
（２５℃）のポリエーテルポリオール。平均官能基数
４．４４、開始剤中のショ糖濃度２８．８ｍｏｌ％。 ポリエーテルポリオールＢ：参考例１で合成したもの。 ポリエーテルポリオールＣ：参考例２で合成したもの。 ポリエーテルポリオールＤ：参考例３で合成したもの。 芳香族系ポリオールＡ：ｍ−トリレンジアミン／トリエ
タノールアミン（重量比７０／３０）にプロピレンオキ
シド／エチレンオキシドを付加重合した水酸基価４００
ｍｇＫＯＨ／ｇ、粘度１０，０００ｃｐｓ（２５℃）の
ポリエーテルポリオール。 芳香族系ポリオールＢ：参考例４で合成したもの。 イソシアナート：三井東圧化学（株）製 コスモネート
Ｍ−２００ ポリメリックＭＤＩ ＮＣＯ％ ３１．３％ 整泡剤：日本ユニカー（株）製 ＳＺ−１６２７ 触媒Ａ：花王（株）製 カオーライザーＮｏ．３（ペン
タメチルジエチレントリアミン） 触媒Ｂ：花王（株）製 カオーライザーＮｏ．１（テト
ラメチルヘキサメチレンジアミン） 発泡剤Ａ：アライドシグナル（株）製 ＨＦＣ−２４５
ｆａ（１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン） 発泡剤Ｂ：セントラル硝子（株）製 ＨＣＦＣ−１４１
b（１，１−ジクロロ−１−フルオロエタン） 発泡剤Ｃ：三井デユポンフロロケミカル（株）製 ＨＦ
Ｃ−１３４ａ（１，１，１，２−テトラフルオロエタ
ン）
体的に説明する。しかし、本発明は、以下の実施例に限
定されるものではない。実施例および比較例において、
使用した原料はつぎの通りである。 ポリエーテルポリオールＡ： ショ糖／グリセリン（重
量比６０／４０）にプロピレンオキシドを付加重合した
水酸基価４５０ｍｇＫＯＨ／ｇ、粘度６，０００ｃｐｓ
（２５℃）のポリエーテルポリオール。平均官能基数
４．４４、開始剤中のショ糖濃度２８．８ｍｏｌ％。 ポリエーテルポリオールＢ：参考例１で合成したもの。 ポリエーテルポリオールＣ：参考例２で合成したもの。 ポリエーテルポリオールＤ：参考例３で合成したもの。 芳香族系ポリオールＡ：ｍ−トリレンジアミン／トリエ
タノールアミン（重量比７０／３０）にプロピレンオキ
シド／エチレンオキシドを付加重合した水酸基価４００
ｍｇＫＯＨ／ｇ、粘度１０，０００ｃｐｓ（２５℃）の
ポリエーテルポリオール。 芳香族系ポリオールＢ：参考例４で合成したもの。 イソシアナート：三井東圧化学（株）製 コスモネート
Ｍ−２００ ポリメリックＭＤＩ ＮＣＯ％ ３１．３％ 整泡剤：日本ユニカー（株）製 ＳＺ−１６２７ 触媒Ａ：花王（株）製 カオーライザーＮｏ．３（ペン
タメチルジエチレントリアミン） 触媒Ｂ：花王（株）製 カオーライザーＮｏ．１（テト
ラメチルヘキサメチレンジアミン） 発泡剤Ａ：アライドシグナル（株）製 ＨＦＣ−２４５
ｆａ（１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン） 発泡剤Ｂ：セントラル硝子（株）製 ＨＣＦＣ−１４１
b（１，１−ジクロロ−１−フルオロエタン） 発泡剤Ｃ：三井デユポンフロロケミカル（株）製 ＨＦ
Ｃ−１３４ａ（１，１，１，２−テトラフルオロエタ
ン）
【００１９】参考例１ ポリエーテルポリオールＢの合成 ３０１ｇのショ糖、６２４gの上記ポリエーテルポリオ
ールＡ、および、６．７５ｇのジメチルパルミチルアミ
ンを内容積２Ｌの反応槽に装入し、反応槽を窒素置換
後、攪拌、昇温を開始し、１００℃で反応槽の内圧が
４．０ｋｇ／ｃｍ2以下に保たれるように３０３ｇのプ
ロピレンオキシドを徐々に装入し、反応を行った。２時
間でプロピレンオキシド装入後、１１０℃に昇温し、内
圧の低下が認められなくなるまで３時間攪拌した。反応
終了後、残留するプロピレンオキシドを減圧により除去
し、水１２３gを加えた。１００℃で１時間攪拌し、未
反応ショ糖の溶解を確認した後、減圧下、脱水を行っ
た。引き続き、２７３gのプロピレンオキシドを装入
し、反応終了後、残留するプロピレンオキシドを除去
し、さらにろ過（さらしろ過）し、薄黄色澄明な水酸基
価４５２ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエーテルポリオールＢが
得られた。平均官能基数６．００、開始剤中のショ糖濃
度６０．０ｍｏｌ％。
ールＡ、および、６．７５ｇのジメチルパルミチルアミ
ンを内容積２Ｌの反応槽に装入し、反応槽を窒素置換
後、攪拌、昇温を開始し、１００℃で反応槽の内圧が
４．０ｋｇ／ｃｍ2以下に保たれるように３０３ｇのプ
ロピレンオキシドを徐々に装入し、反応を行った。２時
間でプロピレンオキシド装入後、１１０℃に昇温し、内
圧の低下が認められなくなるまで３時間攪拌した。反応
終了後、残留するプロピレンオキシドを減圧により除去
し、水１２３gを加えた。１００℃で１時間攪拌し、未
反応ショ糖の溶解を確認した後、減圧下、脱水を行っ
た。引き続き、２７３gのプロピレンオキシドを装入
し、反応終了後、残留するプロピレンオキシドを除去
し、さらにろ過（さらしろ過）し、薄黄色澄明な水酸基
価４５２ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエーテルポリオールＢが
得られた。平均官能基数６．００、開始剤中のショ糖濃
度６０．０ｍｏｌ％。
【００２０】参考例２ ポリエーテルポリオールＣの合成 ３５８ｇのショ糖、４３７ｇのポリエーテルポリオール
（ソルビトール／グリセリン＝９４／６重量％にプロピ
レンオキシドを付加し、水酸基価４７０ｍｇＫＯＨ／
ｇ、平均官能基数＝５．６３）、および、６．７５ｇの
ジメチルパルミチルアミンを内容積２Ｌの反応槽に装入
し、反応槽を窒素置換後、攪拌、昇温を開始し、１００
℃で反応槽の内圧が４．０ｋｇ／ｃｍ2 以下に保たれる
ように５８３ｇのプロピレンオキシドを徐々に装入し、
反応を行った。２時間でプロピレンオキシド装入後、１
１０℃に昇温し、内圧の低下が認められなくなるまで３
時間攪拌した。反応終了後、残留するプロピレンオキシ
ドを減圧により除去し、水１５０ｇを加えた。１００℃
で１時間攪拌し、未反応ショ糖の溶解を確認した後、減
圧下、脱水を行った。引き続き、１２２ｇのプロピレン
オキシドを装入し、反応終了後、残留するプロピレンオ
キシドを除去し、さらにろ過（さらしろ過）し、薄黄色
澄明な水酸基価４５５ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエーテルポ
リオールＣが得られた。平均官能基数７．０９、開始剤
中のショ糖濃度６０．０ｍｏｌ％。
（ソルビトール／グリセリン＝９４／６重量％にプロピ
レンオキシドを付加し、水酸基価４７０ｍｇＫＯＨ／
ｇ、平均官能基数＝５．６３）、および、６．７５ｇの
ジメチルパルミチルアミンを内容積２Ｌの反応槽に装入
し、反応槽を窒素置換後、攪拌、昇温を開始し、１００
℃で反応槽の内圧が４．０ｋｇ／ｃｍ2 以下に保たれる
ように５８３ｇのプロピレンオキシドを徐々に装入し、
反応を行った。２時間でプロピレンオキシド装入後、１
１０℃に昇温し、内圧の低下が認められなくなるまで３
時間攪拌した。反応終了後、残留するプロピレンオキシ
ドを減圧により除去し、水１５０ｇを加えた。１００℃
で１時間攪拌し、未反応ショ糖の溶解を確認した後、減
圧下、脱水を行った。引き続き、１２２ｇのプロピレン
オキシドを装入し、反応終了後、残留するプロピレンオ
キシドを除去し、さらにろ過（さらしろ過）し、薄黄色
澄明な水酸基価４５５ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエーテルポ
リオールＣが得られた。平均官能基数７．０９、開始剤
中のショ糖濃度６０．０ｍｏｌ％。
【００２１】参考例３ ポリエーテルポリオールＤの合成 ５１４ｇのショ糖、および６．７５ｇのジメチルパルミ
チルアミンを内容積２Ｌの反応槽に装入し、反応槽を窒
素置換後、攪拌、昇温を開始し、１００℃で反応槽の内
圧が４．０ｋｇ／ｃｍ2 以下に保たれるように８６３ｇ
のプロピレンオキシドを徐々に装入し、反応を行った。
６時間でプロピレンオキシド装入後、１１０℃に昇温
し、内圧の低下が認められなくなるまで３時間攪拌し
た。反応終了後、残留するプロピレンオキシドを減圧に
より除去し、水２７５ｇを加えた。１００℃で１時間攪
拌し、未反応ショ糖の溶解を確認した後、減圧下、脱水
を行った。引き続き、１２２ｇのプロピレンオキシドを
装入し、反応終了後、残留するプロピレンオキシドを除
去し、さらにろ過（さらしろ過）し、薄黄色澄明な水酸
基価４５６ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエーテルポリオールＤ
が得られた。平均官能基数８．００、開始剤中のショ糖
濃度１００．０ｍｏｌ％。
チルアミンを内容積２Ｌの反応槽に装入し、反応槽を窒
素置換後、攪拌、昇温を開始し、１００℃で反応槽の内
圧が４．０ｋｇ／ｃｍ2 以下に保たれるように８６３ｇ
のプロピレンオキシドを徐々に装入し、反応を行った。
６時間でプロピレンオキシド装入後、１１０℃に昇温
し、内圧の低下が認められなくなるまで３時間攪拌し
た。反応終了後、残留するプロピレンオキシドを減圧に
より除去し、水２７５ｇを加えた。１００℃で１時間攪
拌し、未反応ショ糖の溶解を確認した後、減圧下、脱水
を行った。引き続き、１２２ｇのプロピレンオキシドを
装入し、反応終了後、残留するプロピレンオキシドを除
去し、さらにろ過（さらしろ過）し、薄黄色澄明な水酸
基価４５６ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエーテルポリオールＤ
が得られた。平均官能基数８．００、開始剤中のショ糖
濃度１００．０ｍｏｌ％。
【００２２】参考例４ 芳香族系ポリオールＢの合成 ６．６９ｋｇの無水フタル酸、２．０３ｋｇのグリセリ
ン、２．０８ｋｇの１，４−ブタンジオールおよび６
７．５ｇのジメチルパルミチルアミンを内容積３０Ｌの
反応槽に装入し、反応槽を窒素置換後、３ｋｇ／ｃｍ2
まで窒素加圧し昇温した。１００℃で１時間反応後、反
応槽を常圧に戻し、４．１９ｋｇのプロピレンオキシド
を装入した。温度を１００℃に保持し５時間攪拌し、１
２０℃に昇温して内圧の低下が認められなくなるまで更
に５時間反応させた。反応終了後、残留するプロピレン
オキシドを減圧留去し、ろ過して酸価０ｍｇＫＯＨ／
ｇ、水酸基価４１２ｍｇＫＯＨ／ｇ、粘度３５，０００
ｃｐｓ（２５℃）の芳香族系ポリオールＢを得た。
ン、２．０８ｋｇの１，４−ブタンジオールおよび６
７．５ｇのジメチルパルミチルアミンを内容積３０Ｌの
反応槽に装入し、反応槽を窒素置換後、３ｋｇ／ｃｍ2
まで窒素加圧し昇温した。１００℃で１時間反応後、反
応槽を常圧に戻し、４．１９ｋｇのプロピレンオキシド
を装入した。温度を１００℃に保持し５時間攪拌し、１
２０℃に昇温して内圧の低下が認められなくなるまで更
に５時間反応させた。反応終了後、残留するプロピレン
オキシドを減圧留去し、ろ過して酸価０ｍｇＫＯＨ／
ｇ、水酸基価４１２ｍｇＫＯＨ／ｇ、粘度３５，０００
ｃｐｓ（２５℃）の芳香族系ポリオールＢを得た。
【００２３】実施例１〜５および比較例１〜５ 表−１（実施例１〜５）および表−２（比較例１〜５）
に示す配合のレジン液を所定量配合し、機械成型を行っ
た。成型条件を以下に示す。 発泡液温；イソシアナート／レジン液＝２０（℃）／２
０（℃） 吐出圧力；イソシアナート／レジン液＝１１０（kg／cm
2 ）／１１０（kg／cm 2 ）予め４５℃に調整したアルミ
製縦型パネル（サイズ：内寸400 ×400 ×厚み35mm）
に、所定量の発泡液を注入し、８分後に脱型した。 流動性の評価は、上記アルミ製縦型パネルでの成型後、
フォーム長、フォーム重量を測定し、単位重量あたりの
長さ（mm/g）により数値化した。発泡後、２３℃、湿度
６５％の恒温室で２４時間放置したフォームの熱伝導率
を以下の通り測定した。 サンプルサイズ；200 ×200 ×25mm 測定機器；英弘精機（株）製 Ａｕｔｏ−λ ＨＣ−０７２（中間温度２５℃） 脱型性の評価は予め４５℃に調整したアルミ製水平モー
ルド（サイズ330.0 ×330.0 ×厚み80.0mm）に所定量の
発泡液を注入し５分後に脱型した。脱型直後にダイヤル
ゲージにて厚みを測定しフォームの膨れの状態を測定し
た。本来の厚み80.0mmに対して何ミリ膨れているかによ
り評価した。
に示す配合のレジン液を所定量配合し、機械成型を行っ
た。成型条件を以下に示す。 発泡液温；イソシアナート／レジン液＝２０（℃）／２
０（℃） 吐出圧力；イソシアナート／レジン液＝１１０（kg／cm
2 ）／１１０（kg／cm 2 ）予め４５℃に調整したアルミ
製縦型パネル（サイズ：内寸400 ×400 ×厚み35mm）
に、所定量の発泡液を注入し、８分後に脱型した。 流動性の評価は、上記アルミ製縦型パネルでの成型後、
フォーム長、フォーム重量を測定し、単位重量あたりの
長さ（mm/g）により数値化した。発泡後、２３℃、湿度
６５％の恒温室で２４時間放置したフォームの熱伝導率
を以下の通り測定した。 サンプルサイズ；200 ×200 ×25mm 測定機器；英弘精機（株）製 Ａｕｔｏ−λ ＨＣ−０７２（中間温度２５℃） 脱型性の評価は予め４５℃に調整したアルミ製水平モー
ルド（サイズ330.0 ×330.0 ×厚み80.0mm）に所定量の
発泡液を注入し５分後に脱型した。脱型直後にダイヤル
ゲージにて厚みを測定しフォームの膨れの状態を測定し
た。本来の厚み80.0mmに対して何ミリ膨れているかによ
り評価した。
【００２４】実施例１〜５に示すように、本発明の範囲
内のポリオールを用いれば、発泡剤としてＯＤＰがゼロ
かつ沸点が２０℃以下の化合物を単独または２種以上混
合して用いた場合においても、現在実用化されているＨ
ＣＦＣ−１４１ｂを発泡剤として用いた場合（比較例
５）同等以上の脱型性を有し、良好ならびに断熱性能を
もつことが判る。それに対し、本発明の範囲外の場合、
脱型性が劣り（比較例１〜４）、また流動性も劣る（比
較例２、３）ことが示されている。
内のポリオールを用いれば、発泡剤としてＯＤＰがゼロ
かつ沸点が２０℃以下の化合物を単独または２種以上混
合して用いた場合においても、現在実用化されているＨ
ＣＦＣ−１４１ｂを発泡剤として用いた場合（比較例
５）同等以上の脱型性を有し、良好ならびに断熱性能を
もつことが判る。それに対し、本発明の範囲外の場合、
脱型性が劣り（比較例１〜４）、また流動性も劣る（比
較例２、３）ことが示されている。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、発泡剤としてＯＤＰが
ゼロかつ沸点が２０℃以下の化合物を単独または２種以
上混合して用いた場合においても、良好な流動性、断熱
性能をもつ上に、既に実用化されているＨＣＦＣ−１４
１ｂまたは従来使用されてきたＣＦＣ−１１発泡技術同
等の生産性を実現する優れた脱型性を有する硬質ポリウ
レタンフォームを得ることができる。
ゼロかつ沸点が２０℃以下の化合物を単独または２種以
上混合して用いた場合においても、良好な流動性、断熱
性能をもつ上に、既に実用化されているＨＣＦＣ−１４
１ｂまたは従来使用されてきたＣＦＣ−１１発泡技術同
等の生産性を実現する優れた脱型性を有する硬質ポリウ
レタンフォームを得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋元 悟 神奈川県横浜市栄区笠間町1190番地 三井 東圧化学株式会社内 (72)発明者 中島 利和 神奈川県横浜市栄区笠間町1190番地 三井 東圧化学株式会社内 (72)発明者 藤野 浩 神奈川県横浜市栄区笠間町1190番地 三井 東圧化学株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 有機ポリイソシアナート、ポリオール、
発泡剤、触媒、整泡剤およびその他の助剤類からなる硬
質ポリウレタンフォームを製造する方法において、 （１）発泡剤として、オゾン破壊係数がゼロかつ沸点が
２０℃以下（２０℃での蒸気圧が１kg／cm2 以上）の化
合物を単独または２種以上を混合して用い、 （２）ポリオール成分として、開始剤中のショ糖濃度
が６０〜１００ｍｏｌ％、平均官能基数が６．０〜８．
０、および水酸基価が３８０〜４８０ｍｇＫＯＨ／ｇで
あるポリエーテルポリオールを、ポリオール成分１００
重量部あたり５〜５０重量部と、平均官能基数が２．
０〜４．０、水酸基価が２８０〜６００ｍｇＫＯＨ／ｇ
である芳香族系ポリオールを、ポリオール成分１００重
量部あたり２０重量部以上とを用いることを特徴とする
硬質ポリウレタンフォームの製造方法。 - 【請求項２】 発泡剤が、１，１，１，３，３−ペンタ
フルオロプロパンの単独または他のオゾン破壊係数がゼ
ロかつ沸点が２０℃以下の化合物と混合したものである
ことを特徴とする請求項１記載の硬質ポリウレタンフォ
ームの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8345122A JPH10182783A (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | 硬質ポリウレタンフォームの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8345122A JPH10182783A (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | 硬質ポリウレタンフォームの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10182783A true JPH10182783A (ja) | 1998-07-07 |
Family
ID=18374440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8345122A Pending JPH10182783A (ja) | 1996-12-25 | 1996-12-25 | 硬質ポリウレタンフォームの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10182783A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008208382A (ja) * | 2002-01-16 | 2008-09-11 | Asahi Glass Co Ltd | 硬質ポリウレタンフォームの製造方法 |
-
1996
- 1996-12-25 JP JP8345122A patent/JPH10182783A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008208382A (ja) * | 2002-01-16 | 2008-09-11 | Asahi Glass Co Ltd | 硬質ポリウレタンフォームの製造方法 |
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