JPH10160092A - 真空断熱材 - Google Patents
真空断熱材Info
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- JPH10160092A JPH10160092A JP8321318A JP32131896A JPH10160092A JP H10160092 A JPH10160092 A JP H10160092A JP 8321318 A JP8321318 A JP 8321318A JP 32131896 A JP32131896 A JP 32131896A JP H10160092 A JPH10160092 A JP H10160092A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】冷蔵庫等の断熱に使用する真空断熱材で、その
熱伝導率を大幅に低減し、軽量、かつ、断熱性能の経時
劣化が少なく信頼性の高い真空断熱材を安価に提供す
る。 【解決手段】扁平上の気泡を形成した水発泡連続気泡硬
質ウレタンフォームから成るコアー材３を、アルミニウ
ム箔７−熱溶着性プラスチックラミネートフィルム６で
包装し、空孔径の大きな合成ゼオライトおよび活性炭を
組み合わせたゲッタ剤４として共存させ、減圧、密閉す
る。
熱伝導率を大幅に低減し、軽量、かつ、断熱性能の経時
劣化が少なく信頼性の高い真空断熱材を安価に提供す
る。 【解決手段】扁平上の気泡を形成した水発泡連続気泡硬
質ウレタンフォームから成るコアー材３を、アルミニウ
ム箔７−熱溶着性プラスチックラミネートフィルム６で
包装し、空孔径の大きな合成ゼオライトおよび活性炭を
組み合わせたゲッタ剤４として共存させ、減圧、密閉す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は冷蔵庫等の断熱材と
して用いる高性能な真空断熱材に関する。
して用いる高性能な真空断熱材に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷蔵庫などの断熱材として用いられる真
空断熱材は、一般的に、ガスバリヤ性を保持させた金属
−プラスチックラミネートフィルムから成る容器に補強
材としてコアー材を充填し、その内部を減圧して密閉し
たものが使用されている。このような真空断熱材の断熱
性能は、容器の材質およびコアー材の種類によって大き
く左右されるが、容器の材質としては、アルミニウム箔
−熱容着性ラミネートフィルムが比較的安価でありよく
もちいられている。また、コアー材としては、無機質微
粉末やガラス繊維、連続気泡発泡体などが優れた断熱性
能を得られ、中でも、連続気泡ウレタンフォームをコア
ー材としたものが軽量で生産性が良く冷蔵庫等の断熱材
として注目されている。なお、この種の真空断熱材とし
て代表的なものに特公平４−６３９９２号公報が挙げら
れる。
空断熱材は、一般的に、ガスバリヤ性を保持させた金属
−プラスチックラミネートフィルムから成る容器に補強
材としてコアー材を充填し、その内部を減圧して密閉し
たものが使用されている。このような真空断熱材の断熱
性能は、容器の材質およびコアー材の種類によって大き
く左右されるが、容器の材質としては、アルミニウム箔
−熱容着性ラミネートフィルムが比較的安価でありよく
もちいられている。また、コアー材としては、無機質微
粉末やガラス繊維、連続気泡発泡体などが優れた断熱性
能を得られ、中でも、連続気泡ウレタンフォームをコア
ー材としたものが軽量で生産性が良く冷蔵庫等の断熱材
として注目されている。なお、この種の真空断熱材とし
て代表的なものに特公平４−６３９９２号公報が挙げら
れる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】コアー材に連続気泡ウ
レタンフォウムを用いた従来技術では、得られる初期の
パネル熱伝導率は減圧度０．１Ｔｏｒｒで７〜８ｍｗ／
ｍｋ程度である。ここで、外包材としてはガスバリヤ性
を保持させた金属−プラスチックラミネートフィルムの
４辺を真空下で熱溶着する方式が安価で生産性が高い
が、４辺の溶着部分では、ラミネートフィルムの金属層
部分がかなり近接してしまうため、この部分からの熱伝
導によるヒートブリッジが大きくなってしまう。したが
って、これらのパネルを数枚組み込んだ冷蔵庫等におい
ては、上記パネルとしての性能が十分に発揮できないと
いった欠点が有った。また、ヒートブリッジによる熱リ
ークを削減する手段としては、金属層を完全に除去しガ
スバリヤ性のプラスチックフィルムだけで外包材を構成
することも考えられるがプラスチック層だけでは長期に
渡って侵入する水分やガスによる真空度の劣化が完全に
は阻止できないため、初期の熱伝導率を維持することが
できなく金属層の設置は避けられない。
レタンフォウムを用いた従来技術では、得られる初期の
パネル熱伝導率は減圧度０．１Ｔｏｒｒで７〜８ｍｗ／
ｍｋ程度である。ここで、外包材としてはガスバリヤ性
を保持させた金属−プラスチックラミネートフィルムの
４辺を真空下で熱溶着する方式が安価で生産性が高い
が、４辺の溶着部分では、ラミネートフィルムの金属層
部分がかなり近接してしまうため、この部分からの熱伝
導によるヒートブリッジが大きくなってしまう。したが
って、これらのパネルを数枚組み込んだ冷蔵庫等におい
ては、上記パネルとしての性能が十分に発揮できないと
いった欠点が有った。また、ヒートブリッジによる熱リ
ークを削減する手段としては、金属層を完全に除去しガ
スバリヤ性のプラスチックフィルムだけで外包材を構成
することも考えられるがプラスチック層だけでは長期に
渡って侵入する水分やガスによる真空度の劣化が完全に
は阻止できないため、初期の熱伝導率を維持することが
できなく金属層の設置は避けられない。
【０００４】本発明の目的は、長期にわたるガス侵入を
最小限にとどめ、且つ熱溶着部分のヒートブリッジによ
る熱リーク量を削減することで、量産可能な減圧度０．
１Ｔｏｒｒの真空排気レベルで到達する熱伝導率をさら
に低減させると同時に冷蔵庫等の組込時にもヒートブリ
ッジの影響による熱リークの影響を受けない、安価で軽
量、高性能且つ、ノンフロンの真空断熱材を提供するこ
とに有る。
最小限にとどめ、且つ熱溶着部分のヒートブリッジによ
る熱リーク量を削減することで、量産可能な減圧度０．
１Ｔｏｒｒの真空排気レベルで到達する熱伝導率をさら
に低減させると同時に冷蔵庫等の組込時にもヒートブリ
ッジの影響による熱リークの影響を受けない、安価で軽
量、高性能且つ、ノンフロンの真空断熱材を提供するこ
とに有る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的は、連続気泡の
硬質ウレタンフォームを金属箔−熱溶着性プラスチック
ラミネートフィルムの周囲を、帯状に金属部を無くした
金属箔−熱溶着性プラスチックラミネートフイルムから
成る容器で被い、その中に活性炭、合成ゼオライト、酸
化カルシウム、酸素吸収剤、エチレン吸収剤を共存さ
せ、内部を減圧して、熱溶着して密封した平板状真空断
熱材とすることにより達成される。ここで、上記外包容
器のフィルムは、二辺の端部に金属部分を除去した帯状
の部分を形成する構成とし、その二枚をそれぞれ、金属
部の有る部分が互いに重なり合わないように、９０度ず
らして配置し、ヒートシールされ外包容器として真空封
止される。これにより、金属箔−熱溶着性プラスチック
ラミネートフイルムの四辺の熱溶着部分においての金属
層同志が密着されることによるフィルム面からのヒート
ブリッジによる真空断熱材の性能低下を防止することが
出来る。連通気泡硬質ウレタンフォームは気泡径０．１
〜１．０ｍｍ程度で良く、さらに気泡の厚みが０．０１
〜０．１ｍｍの扁平状に形成されていればより熱伝導率
を下げることが可能となる。このような扁平状気泡はい
かなる方法で形成しても良いが、例えば連続気泡硬質ウ
レタンフォームを発泡直後の反応硬化が完了する以前
に、高圧プレス等で圧縮して気泡が扁平状に押しつぶさ
れた状態で硬化させ後、所定の寸法にカットしてコアー
材として使用する。また、フロン規制に対応するため、
上記連続気泡硬質ウレタンフォームはノンフロンで発泡
したものが好ましく、例えば、発泡材の全てに水を使用
した水発泡硬質ウレタンフォームを用いることが好まし
い。金属箔はアルミニウム箔の厚さ５μｍから１０μｍ
がガスバリヤ性および作業性から好ましい。また、熱容
着性プラスチックは、特に水分の透湿度の小さい高密度
ポリエチレンや、ガス透過の小さいポリアクリロニトリ
ルなどが好適である。合成ゼオライトは水分の吸着を主
目的としているが、水分以外の空気成分ガス等の吸着能
力の有る、空孔径の大きい８Å〜１３Åのものが好まし
く、他のゲッター剤、例えば、活性炭、酸化カルシウ
ム、酸素吸収剤、エチレン吸収剤等と併用しても良い。
硬質ウレタンフォームを金属箔−熱溶着性プラスチック
ラミネートフィルムの周囲を、帯状に金属部を無くした
金属箔−熱溶着性プラスチックラミネートフイルムから
成る容器で被い、その中に活性炭、合成ゼオライト、酸
化カルシウム、酸素吸収剤、エチレン吸収剤を共存さ
せ、内部を減圧して、熱溶着して密封した平板状真空断
熱材とすることにより達成される。ここで、上記外包容
器のフィルムは、二辺の端部に金属部分を除去した帯状
の部分を形成する構成とし、その二枚をそれぞれ、金属
部の有る部分が互いに重なり合わないように、９０度ず
らして配置し、ヒートシールされ外包容器として真空封
止される。これにより、金属箔−熱溶着性プラスチック
ラミネートフイルムの四辺の熱溶着部分においての金属
層同志が密着されることによるフィルム面からのヒート
ブリッジによる真空断熱材の性能低下を防止することが
出来る。連通気泡硬質ウレタンフォームは気泡径０．１
〜１．０ｍｍ程度で良く、さらに気泡の厚みが０．０１
〜０．１ｍｍの扁平状に形成されていればより熱伝導率
を下げることが可能となる。このような扁平状気泡はい
かなる方法で形成しても良いが、例えば連続気泡硬質ウ
レタンフォームを発泡直後の反応硬化が完了する以前
に、高圧プレス等で圧縮して気泡が扁平状に押しつぶさ
れた状態で硬化させ後、所定の寸法にカットしてコアー
材として使用する。また、フロン規制に対応するため、
上記連続気泡硬質ウレタンフォームはノンフロンで発泡
したものが好ましく、例えば、発泡材の全てに水を使用
した水発泡硬質ウレタンフォームを用いることが好まし
い。金属箔はアルミニウム箔の厚さ５μｍから１０μｍ
がガスバリヤ性および作業性から好ましい。また、熱容
着性プラスチックは、特に水分の透湿度の小さい高密度
ポリエチレンや、ガス透過の小さいポリアクリロニトリ
ルなどが好適である。合成ゼオライトは水分の吸着を主
目的としているが、水分以外の空気成分ガス等の吸着能
力の有る、空孔径の大きい８Å〜１３Åのものが好まし
く、他のゲッター剤、例えば、活性炭、酸化カルシウ
ム、酸素吸収剤、エチレン吸収剤等と併用しても良い。
【０００６】このような真空断熱材の代表的な用途は冷
蔵庫等の断熱材であるが、その他、例えば、保冷庫、プ
レハブパネル等の断熱材として広く適用出来る。
蔵庫等の断熱材であるが、その他、例えば、保冷庫、プ
レハブパネル等の断熱材として広く適用出来る。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して本発明の実施
例を説明する。図１は本発明の実施例１である真空断熱
材の斜視図、図２は図１のII−II線断面図、図３は図１
のIII−III線断面図である。真空断熱材１は、水発泡連
続気泡硬質ウレタンフォームからなるコアー材３と合成
ゼオライトおよび活性炭、酸素吸収剤、エチレン吸収剤
から成るゲッター材４を、アルミニウム箔−熱溶着性プ
ラスチックラミネートフィルム２から成る外包容器で包
装し、減圧度０．１Ｔｏｒｒに達するまで内部の空気を
排気し、ヒートシールで密封したものである（ヒートシ
ール部５）。コアー材３の水発泡連続気泡硬質ウレタン
フォームは、発泡剤として蒸留水を、連通化剤として、
ステアリン酸バリウムを使用し、型温６０℃に調整した
金型の空間部に注入発泡したものである。これにより連
続気泡を形成させ、所定の寸法にカットしたのち、１１
０℃、２時間エージング処理をしたものを用いた。ゲッ
ター材５の合成ゼオライトは、空孔径が８Å〜１３Åの
ユニオン昭和製モレキュラシーブス１３×を３００℃で
２時間エージングしたものと、活性炭としては、武田薬
品製の粒状白鷺Ｓ2×４／６を、１５０℃で２時間加熱
乾燥したものと、酸化カルシウムを、１５０℃で２時間
加熱乾燥したものと、酸素吸収剤として、三菱瓦斯化学
製エージレスを１０５℃で２時間加熱乾燥したもと、エ
チレン吸収剤を１０５℃で２時間加熱乾燥したものであ
る。また、外包容器は厚さ２５μｍのポリエチレンテレ
フタレートに厚さ６μｍのアルニミウム箔に厚さ６０μ
ｍの、高密度ポリエチレンをラミネートしたフィルム
の、両端面を端面より２０ｍｍ幅に帯状にアルミニウム
部のみを無くしたものであり、所定の寸法にカットし
た、フィルム、二枚を内面側が高密度ポリエチレンで、
アルミニアム部の無い帯状の部分が、互いに重ならない
ように、その部分を９０度ずらし、重ね合わせ、周囲を
１０ｍｍ巾でヒートシールして袋状に構成したものであ
る。
例を説明する。図１は本発明の実施例１である真空断熱
材の斜視図、図２は図１のII−II線断面図、図３は図１
のIII−III線断面図である。真空断熱材１は、水発泡連
続気泡硬質ウレタンフォームからなるコアー材３と合成
ゼオライトおよび活性炭、酸素吸収剤、エチレン吸収剤
から成るゲッター材４を、アルミニウム箔−熱溶着性プ
ラスチックラミネートフィルム２から成る外包容器で包
装し、減圧度０．１Ｔｏｒｒに達するまで内部の空気を
排気し、ヒートシールで密封したものである（ヒートシ
ール部５）。コアー材３の水発泡連続気泡硬質ウレタン
フォームは、発泡剤として蒸留水を、連通化剤として、
ステアリン酸バリウムを使用し、型温６０℃に調整した
金型の空間部に注入発泡したものである。これにより連
続気泡を形成させ、所定の寸法にカットしたのち、１１
０℃、２時間エージング処理をしたものを用いた。ゲッ
ター材５の合成ゼオライトは、空孔径が８Å〜１３Åの
ユニオン昭和製モレキュラシーブス１３×を３００℃で
２時間エージングしたものと、活性炭としては、武田薬
品製の粒状白鷺Ｓ2×４／６を、１５０℃で２時間加熱
乾燥したものと、酸化カルシウムを、１５０℃で２時間
加熱乾燥したものと、酸素吸収剤として、三菱瓦斯化学
製エージレスを１０５℃で２時間加熱乾燥したもと、エ
チレン吸収剤を１０５℃で２時間加熱乾燥したものであ
る。また、外包容器は厚さ２５μｍのポリエチレンテレ
フタレートに厚さ６μｍのアルニミウム箔に厚さ６０μ
ｍの、高密度ポリエチレンをラミネートしたフィルム
の、両端面を端面より２０ｍｍ幅に帯状にアルミニウム
部のみを無くしたものであり、所定の寸法にカットし
た、フィルム、二枚を内面側が高密度ポリエチレンで、
アルミニアム部の無い帯状の部分が、互いに重ならない
ように、その部分を９０度ずらし、重ね合わせ、周囲を
１０ｍｍ巾でヒートシールして袋状に構成したものであ
る。
【０００８】実施例１で得られた真空断熱材１の初期熱
伝導率を、英弘精機製の熱伝導測定装置ＨＣ−０１７形
を用いて平均温度２４℃で測定したのち、長期的な経時
劣化を予測するために６０℃空気中、４ヶ月放置の促進
試験を行い、その後の熱伝導率を同様に測定した結果を
表１に示した。なお、比較例１として、外包容器にポリ
エチレンテレフタレート２５μｍ／アルミニウム箔６μ
ｍ／高密度ポリエチレン６０μｍの構成であるアルミニ
ウム箔−ラミネートフィルムを、コアー材に実施例１の
水発泡連続気泡硬質ウレタンフォームを、ゲッター材に
モレキュラーシブス１３×、活性炭粒状白露Ｓ2×４／
６、酸化カルシウム、酸素吸収剤エージレス、エチレン
吸収剤を用い、アルミニウム箔ラミネートフィルム外包
容器の内面が高密度ポリエチレンに成るように、重ね合
わせ、周囲を１０ｍｍ巾にヒートシールして、袋状に構
成した真空断熱材、また、実施例２として、コアー材お
よびゲッター剤は実施例１と同じものを使用し、外包容
器にポリエチレンテレフタレート２５μｍ／アルミニウ
ム箔６μｍ／ポリアクリロニトリル３０μｍの構成であ
るアルミニウム箔ラミネートフィルムの、両端面を端面
より、２０ｍｍ幅に帯状にアルミニウム部のみ無くした
フイルムを所定の寸法にカットした二枚を、内面側がポ
リアクリロニトリルで、アルミニウムの無い帯状の部分
が互いに重ならないように、その部分を９０度ずらし、
周囲を１０ｍｍ幅でヒートシールした真空断熱材、実施
例３として、コアー材およびゲッター材剤は実施例１と
同じものを使用し、外包容器にポリエチレンテレフタレ
ート２５μｍ／アルミニウム箔６μｍ／ポリプロピレン
６０μｍの構成であるアルミニウム箔ラミネートフィル
ムの、両端面を端面より２０ｍｍ幅に帯状にアルミニウ
ム部のみを無くし、所定の寸法にカットした、フイル
ム、二枚を内面側がポリプロピレンで、アルミニウム部
の無い帯状の部分が、互いに重ならないように、その部
分を９０度ずらし、重ね合わせ、周囲を１０ｍｍ幅でヒ
ートシールした、袋状の真空断熱材、実施例４としてコ
アー材およびゲッター剤は実施例１と同じものを使用
し、外包容器にポリアミド１５μｍ／アルミニウム蒸着
ポリエチレンテレフタレート１２μｍ／アルミニウム箔
６μｍ／高密度ポリエチレン６０μｍの構成であるアル
ミニウム箔ラミネートフィルムの、両端面を端面より２
０ｍｍ幅に帯状にアルミニウム部のみを無くし、所定の
寸法にカットした、フイルム、二枚を内側面が高密度ポ
リエチレンで、アルミニウム部の無い帯状の部分が、互
いに重ならないように、その部分を９０度ずらし、重ね
合わせ、周囲を１０ｍｍ幅でヒートシールした、袋状の
真空断熱材、実施例５として、コアー材ゲッター剤は実
施例１と同じものを用い、外包容器にポリエチレンテレ
フタレート２５μｍ／アルミニウム箔６μｍ／ポリビニ
ールアルコール３０μｍ／高密度ポリエチレン３０μｍ
で構成したフイルムの、両端面を端面より２０ｍｍ幅に
帯状にアルミニウム部のみを無くしたものであり、所定
の寸法にカットした、フイルム、二枚を内面側が高密度
ポリエチレンで、アルミニウム部の無い帯状の部分が、
互いに重ならないように、その部分を９０度ずらし、重
ね合わせ、周囲１０ｍｍ幅でヒートシールした、袋状の
真空断熱材、実施例６として、コアー材ゲッター剤は実
施例１と同じのもを用い、外包容器にポリエチレンテレ
フタレート２５μｍ／アルニムウム箔６μｍ／低密度ポ
リエチレン６０μｍで構成したフイルムの、両端面を端
面より２０ｍｍ幅に帯状にアルミニウム部のみを無くし
たものであり、所定の寸法にカットした、フイルム、二
枚を内面側が低密度ポリエチレンで、アルミニウム部の
無い帯状の部分が、互いに重ならないように、その部分
を９０度ずらし、重ね合わせ、周囲１０ｍｍ幅でヒート
シールした、アルミニウム箔ラミネートフィルム真空断
熱材についても同時に測定し、表１に示した。
伝導率を、英弘精機製の熱伝導測定装置ＨＣ−０１７形
を用いて平均温度２４℃で測定したのち、長期的な経時
劣化を予測するために６０℃空気中、４ヶ月放置の促進
試験を行い、その後の熱伝導率を同様に測定した結果を
表１に示した。なお、比較例１として、外包容器にポリ
エチレンテレフタレート２５μｍ／アルミニウム箔６μ
ｍ／高密度ポリエチレン６０μｍの構成であるアルミニ
ウム箔−ラミネートフィルムを、コアー材に実施例１の
水発泡連続気泡硬質ウレタンフォームを、ゲッター材に
モレキュラーシブス１３×、活性炭粒状白露Ｓ2×４／
６、酸化カルシウム、酸素吸収剤エージレス、エチレン
吸収剤を用い、アルミニウム箔ラミネートフィルム外包
容器の内面が高密度ポリエチレンに成るように、重ね合
わせ、周囲を１０ｍｍ巾にヒートシールして、袋状に構
成した真空断熱材、また、実施例２として、コアー材お
よびゲッター剤は実施例１と同じものを使用し、外包容
器にポリエチレンテレフタレート２５μｍ／アルミニウ
ム箔６μｍ／ポリアクリロニトリル３０μｍの構成であ
るアルミニウム箔ラミネートフィルムの、両端面を端面
より、２０ｍｍ幅に帯状にアルミニウム部のみ無くした
フイルムを所定の寸法にカットした二枚を、内面側がポ
リアクリロニトリルで、アルミニウムの無い帯状の部分
が互いに重ならないように、その部分を９０度ずらし、
周囲を１０ｍｍ幅でヒートシールした真空断熱材、実施
例３として、コアー材およびゲッター材剤は実施例１と
同じものを使用し、外包容器にポリエチレンテレフタレ
ート２５μｍ／アルミニウム箔６μｍ／ポリプロピレン
６０μｍの構成であるアルミニウム箔ラミネートフィル
ムの、両端面を端面より２０ｍｍ幅に帯状にアルミニウ
ム部のみを無くし、所定の寸法にカットした、フイル
ム、二枚を内面側がポリプロピレンで、アルミニウム部
の無い帯状の部分が、互いに重ならないように、その部
分を９０度ずらし、重ね合わせ、周囲を１０ｍｍ幅でヒ
ートシールした、袋状の真空断熱材、実施例４としてコ
アー材およびゲッター剤は実施例１と同じものを使用
し、外包容器にポリアミド１５μｍ／アルミニウム蒸着
ポリエチレンテレフタレート１２μｍ／アルミニウム箔
６μｍ／高密度ポリエチレン６０μｍの構成であるアル
ミニウム箔ラミネートフィルムの、両端面を端面より２
０ｍｍ幅に帯状にアルミニウム部のみを無くし、所定の
寸法にカットした、フイルム、二枚を内側面が高密度ポ
リエチレンで、アルミニウム部の無い帯状の部分が、互
いに重ならないように、その部分を９０度ずらし、重ね
合わせ、周囲を１０ｍｍ幅でヒートシールした、袋状の
真空断熱材、実施例５として、コアー材ゲッター剤は実
施例１と同じものを用い、外包容器にポリエチレンテレ
フタレート２５μｍ／アルミニウム箔６μｍ／ポリビニ
ールアルコール３０μｍ／高密度ポリエチレン３０μｍ
で構成したフイルムの、両端面を端面より２０ｍｍ幅に
帯状にアルミニウム部のみを無くしたものであり、所定
の寸法にカットした、フイルム、二枚を内面側が高密度
ポリエチレンで、アルミニウム部の無い帯状の部分が、
互いに重ならないように、その部分を９０度ずらし、重
ね合わせ、周囲１０ｍｍ幅でヒートシールした、袋状の
真空断熱材、実施例６として、コアー材ゲッター剤は実
施例１と同じのもを用い、外包容器にポリエチレンテレ
フタレート２５μｍ／アルニムウム箔６μｍ／低密度ポ
リエチレン６０μｍで構成したフイルムの、両端面を端
面より２０ｍｍ幅に帯状にアルミニウム部のみを無くし
たものであり、所定の寸法にカットした、フイルム、二
枚を内面側が低密度ポリエチレンで、アルミニウム部の
無い帯状の部分が、互いに重ならないように、その部分
を９０度ずらし、重ね合わせ、周囲１０ｍｍ幅でヒート
シールした、アルミニウム箔ラミネートフィルム真空断
熱材についても同時に測定し、表１に示した。
【０００９】
【表１】
【００１０】表１から明らかなように、実施例１の外包
部の周囲を２０ｍｍにわたりアルミニウム金属部を、取
り除いた真空断熱材１は、初期の熱伝導率が５ｍｗ／ｍ
ｋであり、比較例１の周囲のアルミニウムを取り除いて
ない真空断熱材の、初期の熱伝導率７ｍｗ／ｍｋに比
べ、優れた初期性能を有しており、６０℃空気中に４ヶ
月間放置しした場合は、その熱伝導率の劣化度合いは比
較例１と同じであると共に、劣化後における熱伝導率も
７ｍｗ／ｍｋと、比較例１の劣化後の熱伝導率９ｍｗ／
ｍｋより優れている。
部の周囲を２０ｍｍにわたりアルミニウム金属部を、取
り除いた真空断熱材１は、初期の熱伝導率が５ｍｗ／ｍ
ｋであり、比較例１の周囲のアルミニウムを取り除いて
ない真空断熱材の、初期の熱伝導率７ｍｗ／ｍｋに比
べ、優れた初期性能を有しており、６０℃空気中に４ヶ
月間放置しした場合は、その熱伝導率の劣化度合いは比
較例１と同じであると共に、劣化後における熱伝導率も
７ｍｗ／ｍｋと、比較例１の劣化後の熱伝導率９ｍｗ／
ｍｋより優れている。
【００１１】実施例１の外包材でアルミニウム金属部の
無い、プラスチックラミネートフイルム部分の熱伝導率
は０．４ｗ／ｍｋで有り、それに比べ、アルミニウム金
属部の有るプラスチックラミネートフイルム部の熱伝導
率は、１６ｗ／ｍｋと大きく、部分てきに、アルミニウ
ム金属部を無くすることで、外包容器部より、熱伝導で
移動する熱リーク量を大幅に低減出来るために、真空断
熱材の有効熱伝導率を小さく出来る。また、このように
外包容器のアルミニウム金属部の無いプラスチックラミ
ネートフイルム部は、この実施例１のように両端面部だ
けの組合せではなく、四端面すべてを帯状にアルミニウ
ム金属部を無くし、組み合わせるのが理想的であるが、
四面すべてを帯状にアルミニウムを無くする製作法は、
化学エッチングでアルミニウム部を溶かし取る、予めア
ルミニウム箔を所定の寸法にカットし、ラミネートフイ
ルム製作時に所定の間隔をおいて並べプラスチックフイ
ルム間にラミネートする等があるが、いずれも、作業効
率が悪く製作コストが高くなる。本実施例１のように、
両端面部のみを帯状にアルミニウム金属部を無くする製
作方法は、アルミニウム箔−プラスチックラミネートフ
イルム製作時に、６０μｍ高密度ポリエチレンフイルム
と２５μｍポリエチレンテレフタレートフイルム間に、
接着剤を介して６μｍのアルミニウム箔を、ラミネート
する際に、このアルミニウム箔の幅寸法を、高密度ポリ
エチレンフイルムとポリエチレンテレフタレートフイル
ムの幅寸法よりも、両端面部で２０ｍｍ狭くしものをラ
ミネートし、所定の寸法にカットすれば製作出来るため
に、通常のアルミニウム箔−プラスチックラミネートフ
イルムの製作方法と、ほぼ同じであるため、作業効率が
良く安価に製作できる効果がある。また、外包容器のア
ルミニウム箔ーラミネートフィルムを構成するプラスチ
ック材質を、実施例２のポリエチレンテレフタレート２
４μｍ／アルミニウム箔６μ／ポリアクリロニトリル３
０μｍ、実施例３のポリエチレンテレフタレート２５μ
ｍ／アルミニウム箔６μｍ／ポリプロピレン６０μｍ、
実施例４のポリアミド１５μｍ／アルミニウム蒸着ポリ
エチレンテレフタレート１２μｍ／アルミニウム箔６μ
ｍ／高密度ポリエチレン６０μｍ、実施例５のポリエチ
レンテレフタレート２５μｍ／アルミニウム箔６μｍ／
ポリビニールアルコール３０μｍ／高密度ポリエチレン
３０μｍ、実施例６のポリエチレンテレフタレート２５
μｍ／アルミニウム箔６μｍ／低密度ポリエチレン６０
μｍの、組合せの前記実施例２〜５においても、実施例
１と同様な効果が得られた。また、実施例１から５の真
空断熱材は、６０℃、空気中に４ヶ月間放置しても、内
部で発生する比較的分子径の大きなウレタン未反応物や
触媒のガスや、外包容器のラミネート層やヒートシール
部のプラスチック層からの透過侵入ガスは、ゲッター剤
のモレキュラシーブス１３×および活性炭白露Ｓ2×４
／６や酸素吸収剤エージレスや酸化カルシウムや、エチ
レン吸収剤が有効に吸着するため、長期にわたり優れた
断熱性能を維持できることから、高性能、長期信頼性を
かね備えた安価な真空断熱材が得られるものである。
無い、プラスチックラミネートフイルム部分の熱伝導率
は０．４ｗ／ｍｋで有り、それに比べ、アルミニウム金
属部の有るプラスチックラミネートフイルム部の熱伝導
率は、１６ｗ／ｍｋと大きく、部分てきに、アルミニウ
ム金属部を無くすることで、外包容器部より、熱伝導で
移動する熱リーク量を大幅に低減出来るために、真空断
熱材の有効熱伝導率を小さく出来る。また、このように
外包容器のアルミニウム金属部の無いプラスチックラミ
ネートフイルム部は、この実施例１のように両端面部だ
けの組合せではなく、四端面すべてを帯状にアルミニウ
ム金属部を無くし、組み合わせるのが理想的であるが、
四面すべてを帯状にアルミニウムを無くする製作法は、
化学エッチングでアルミニウム部を溶かし取る、予めア
ルミニウム箔を所定の寸法にカットし、ラミネートフイ
ルム製作時に所定の間隔をおいて並べプラスチックフイ
ルム間にラミネートする等があるが、いずれも、作業効
率が悪く製作コストが高くなる。本実施例１のように、
両端面部のみを帯状にアルミニウム金属部を無くする製
作方法は、アルミニウム箔−プラスチックラミネートフ
イルム製作時に、６０μｍ高密度ポリエチレンフイルム
と２５μｍポリエチレンテレフタレートフイルム間に、
接着剤を介して６μｍのアルミニウム箔を、ラミネート
する際に、このアルミニウム箔の幅寸法を、高密度ポリ
エチレンフイルムとポリエチレンテレフタレートフイル
ムの幅寸法よりも、両端面部で２０ｍｍ狭くしものをラ
ミネートし、所定の寸法にカットすれば製作出来るため
に、通常のアルミニウム箔−プラスチックラミネートフ
イルムの製作方法と、ほぼ同じであるため、作業効率が
良く安価に製作できる効果がある。また、外包容器のア
ルミニウム箔ーラミネートフィルムを構成するプラスチ
ック材質を、実施例２のポリエチレンテレフタレート２
４μｍ／アルミニウム箔６μ／ポリアクリロニトリル３
０μｍ、実施例３のポリエチレンテレフタレート２５μ
ｍ／アルミニウム箔６μｍ／ポリプロピレン６０μｍ、
実施例４のポリアミド１５μｍ／アルミニウム蒸着ポリ
エチレンテレフタレート１２μｍ／アルミニウム箔６μ
ｍ／高密度ポリエチレン６０μｍ、実施例５のポリエチ
レンテレフタレート２５μｍ／アルミニウム箔６μｍ／
ポリビニールアルコール３０μｍ／高密度ポリエチレン
３０μｍ、実施例６のポリエチレンテレフタレート２５
μｍ／アルミニウム箔６μｍ／低密度ポリエチレン６０
μｍの、組合せの前記実施例２〜５においても、実施例
１と同様な効果が得られた。また、実施例１から５の真
空断熱材は、６０℃、空気中に４ヶ月間放置しても、内
部で発生する比較的分子径の大きなウレタン未反応物や
触媒のガスや、外包容器のラミネート層やヒートシール
部のプラスチック層からの透過侵入ガスは、ゲッター剤
のモレキュラシーブス１３×および活性炭白露Ｓ2×４
／６や酸素吸収剤エージレスや酸化カルシウムや、エチ
レン吸収剤が有効に吸着するため、長期にわたり優れた
断熱性能を維持できることから、高性能、長期信頼性を
かね備えた安価な真空断熱材が得られるものである。
【００１２】さらに、連続気泡硬質ウレタンフォームは
発泡剤の全てに水を使用したノンフロンの水発泡硬質ウ
レタンフォームであるため、フロン規制上まったく問題
無いものである。また、扁平圧縮した、水発泡扁平圧縮
続気泡硬質ウレタンフォームを、用いていればさらに効
果が有る。また、ゲッター剤４の活性炭はモルシーボン
Ｘ２Ｍも白露Ｓ2×４／６と同様の効果がある。
発泡剤の全てに水を使用したノンフロンの水発泡硬質ウ
レタンフォームであるため、フロン規制上まったく問題
無いものである。また、扁平圧縮した、水発泡扁平圧縮
続気泡硬質ウレタンフォームを、用いていればさらに効
果が有る。また、ゲッター剤４の活性炭はモルシーボン
Ｘ２Ｍも白露Ｓ2×４／６と同様の効果がある。
【００１３】このように高性能、高信頼性で安価な真空
断熱材を断熱壁に用いれば、冷蔵庫等の薄壁化による内
容積効率の向上、省電力化等が容易になると共に重量の
軽い冷蔵庫を安価に製造出来るという効果が明白であ
る。
断熱材を断熱壁に用いれば、冷蔵庫等の薄壁化による内
容積効率の向上、省電力化等が容易になると共に重量の
軽い冷蔵庫を安価に製造出来るという効果が明白であ
る。
【００１４】
【発明の効果】本発明により初期の目的を達成すること
が出来た。すなわち、量産可能な減圧度０．１Ｔｏｒｒ
で熱伝導率５ｍｗ／ｍｋ以下の高性能の経時劣化が少な
く信頼性の高い、軽量、ノンフロンの真空断熱材が安価
に提供できる。
が出来た。すなわち、量産可能な減圧度０．１Ｔｏｒｒ
で熱伝導率５ｍｗ／ｍｋ以下の高性能の経時劣化が少な
く信頼性の高い、軽量、ノンフロンの真空断熱材が安価
に提供できる。
【図１】本発明の一実施例における真空断熱材の斜視
図。
図。
【図２】図１のII−II線断面図。
【図３】図１のIII−III線断面図。
１…真空断熱材、 ２…外包容器、 ３…コアー材、 ４…ゲッター剤、 ５…ヒートシール面、 ６…ポリエチレンテレフタレートフイルム、 ７…アルミニウム箔、 ８…高密度ポリエチレンフイルム。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北畠 正一 栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地株 式会社日立製作所冷熱事業部内 (72)発明者 ▲師▼岡 寿至 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号株式 会社日立製作所日立研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】ガスバリヤ性を有する金属−熱溶着性プラ
スチックラミネートフィルム材で構成する容器中にコア
ー材と気体を吸着するゲッター剤を充填して、真空に保
持さた真空断熱材において、上記容器は、四角形の二枚
の金属−熱溶着性プラスチックラミネートフイルムを重
ね合わせ、その周囲をヒートシールし袋状に形成される
が、この四角形の金属−熱溶着性プラスチックラミネー
トフイルム材で、あい対する二辺の端部に金属部分を除
去した帯状の部分を形成することにより、その部分を熱
溶着性プラスチックラミネートフイルムのみの構成と
し、その二枚をそれぞれ、金属部の有る部分が互いに重
なり合わないように、９０度ずらして配置し、ヒートシ
ールされることを特徴とする真空断熱材。 - 【請求項２】請求項１において、前記金属−熱溶着性プ
ラスチックラミネートフイルムの両端面部のあい対する
端部、二辺の金属部を除去した帯状の部分の形成幅を、
端面から１０ｍｍから２０ｍｍとする真空断熱材。 - 【請求項３】請求項１において、前記真空断熱パック用
コアー材に水発泡の連続気泡硬質ウレタンフォームもし
くは、圧縮連続気泡硬質ウレタンフォームを用いる真空
断熱材。 - 【請求項４】請求項１において、前記外包容器材に５μ
mから１０μmの厚さのアルミニウム箔にその容器内面ヒ
ートシール面に高密度ポリエチレン、もしくはポリアク
リロニトリル、もしくはポリビニールアルコール、もし
くはポリエチレンテレフタレート、もしくはポリプロピ
レン、もしくは低密度ポリエチレン、もしくはポリアミ
ドの単一フィルムあるいは、それらのフィルムを複数枚
組み合わせ、ラミネートしたアルミニウム箔−プラスチ
ックラミネートフィルムを用いる真空断熱材。 - 【請求項５】請求項１において、前記ゲッター剤に活性
炭、合成ゼオライト、酸化カルシウム、酸素吸収剤、エ
チレン吸収剤を用いる真空断熱材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8321318A JPH10160092A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | 真空断熱材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8321318A JPH10160092A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | 真空断熱材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10160092A true JPH10160092A (ja) | 1998-06-16 |
Family
ID=18131257
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8321318A Pending JPH10160092A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | 真空断熱材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10160092A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000320083A (ja) * | 1999-05-13 | 2000-11-21 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 太陽電池モジュール及び屋根部材 |
| JP2001001352A (ja) * | 1999-04-23 | 2001-01-09 | Lg Electronics Inc | 真空断熱材コアの製造方法 |
| WO2001048430A1 (fr) * | 1999-12-28 | 2001-07-05 | Nisshinbo Industries, Inc. | Procede de deformation de materiau d'isolation thermique sous vide, procede de fixation de ce materiau, refrigeration, recipient de stockage refrigere, et corps de boitier isolant thermique |
| JP2004272587A (ja) * | 2003-03-07 | 2004-09-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 自動販売機 |
| JP2011089734A (ja) * | 2009-10-26 | 2011-05-06 | Hitachi Appliances Inc | 冷蔵庫 |
| KR101369525B1 (ko) * | 2011-08-18 | 2014-03-04 | (주)엘지하우시스 | 수분 흡착제에 의해 감싸진 가스 흡착제를 포함하는 게터재 및 그 제조방법 |
| WO2019167666A1 (ja) * | 2018-02-27 | 2019-09-06 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 真空断熱材、それを用いた断熱構造体、ならびに、それらを用いた家電製品、住宅壁および輸送機器 |
-
1996
- 1996-12-02 JP JP8321318A patent/JPH10160092A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2001001352A (ja) * | 1999-04-23 | 2001-01-09 | Lg Electronics Inc | 真空断熱材コアの製造方法 |
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| JP2004272587A (ja) * | 2003-03-07 | 2004-09-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 自動販売機 |
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| KR101369525B1 (ko) * | 2011-08-18 | 2014-03-04 | (주)엘지하우시스 | 수분 흡착제에 의해 감싸진 가스 흡착제를 포함하는 게터재 및 그 제조방법 |
| WO2019167666A1 (ja) * | 2018-02-27 | 2019-09-06 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 真空断熱材、それを用いた断熱構造体、ならびに、それらを用いた家電製品、住宅壁および輸送機器 |
| JPWO2019167666A1 (ja) * | 2018-02-27 | 2020-12-10 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 真空断熱材、それを用いた断熱構造体、ならびに、それらを用いた家電製品、住宅壁および輸送機器 |
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