JPH101585A - テトラフルオロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物 - Google Patents
テトラフルオロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物Info
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- JPH101585A JPH101585A JP15246596A JP15246596A JPH101585A JP H101585 A JPH101585 A JP H101585A JP 15246596 A JP15246596 A JP 15246596A JP 15246596 A JP15246596 A JP 15246596A JP H101585 A JPH101585 A JP H101585A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】広い範囲の混練条件が設定でき、球晶サイズが
小さく、表面平滑性に優れた成形体が得られるテトラフ
ルオロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテ
ル）共重合体（以下ＰＦＡ）組成物の提供。 【解決手段】ＰＦＡ１００重量部に対し、テトラフルオ
ロエチレンと少量の反応性二重結合を２つ以上有する化
合物との共重合体である改質テトラフルオロエチレン重
合体を０．０５〜２０重量部含む組成物。
小さく、表面平滑性に優れた成形体が得られるテトラフ
ルオロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテ
ル）共重合体（以下ＰＦＡ）組成物の提供。 【解決手段】ＰＦＡ１００重量部に対し、テトラフルオ
ロエチレンと少量の反応性二重結合を２つ以上有する化
合物との共重合体である改質テトラフルオロエチレン重
合体を０．０５〜２０重量部含む組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面平滑性、耐ス
トレスクラック性に優れたテトラフルオロエチレン／ペ
ルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体（以
下、ＰＦＡという）成形体が得られるＰＦＡ組成物に関
する。
トレスクラック性に優れたテトラフルオロエチレン／ペ
ルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体（以
下、ＰＦＡという）成形体が得られるＰＦＡ組成物に関
する。
【０００２】
【従来の技術】ＰＦＡは、耐熱性、耐薬品性、耐溶剤性
等が優れ、しかも熱可塑性で容易に成形加工できる高分
子材料であることから、近年その特徴を生かしてウエハ
ーキャリアやきわめて高いクリーン度を要求される流体
移送のチューブ等の半導体製造装置の部品、容器の内面
コーティングの素材、電線被覆材等種々の用途に用いら
れている。
等が優れ、しかも熱可塑性で容易に成形加工できる高分
子材料であることから、近年その特徴を生かしてウエハ
ーキャリアやきわめて高いクリーン度を要求される流体
移送のチューブ等の半導体製造装置の部品、容器の内面
コーティングの素材、電線被覆材等種々の用途に用いら
れている。
【０００３】ＰＦＡは結晶性樹脂であり、溶融成形後の
冷却され固化する際に、ＰＦＡが再結晶することにより
溶融体内に多数の結晶核が生じ、この結晶核を中心に等
方向に結晶が生長するが、互いの結晶が境を接すること
により生長が止まり、いわゆる球晶が生成する。ＰＦＡ
成形体の表面平滑性はこの球晶の大きさに依存すること
が知られている。
冷却され固化する際に、ＰＦＡが再結晶することにより
溶融体内に多数の結晶核が生じ、この結晶核を中心に等
方向に結晶が生長するが、互いの結晶が境を接すること
により生長が止まり、いわゆる球晶が生成する。ＰＦＡ
成形体の表面平滑性はこの球晶の大きさに依存すること
が知られている。
【０００４】従来のＰＦＡは、一般的に球晶が大きく成
長し、その結果として成形体の表面に多数の凹凸が発生
する。このようなＰＦＡから成形されたチューブでは、
内周面に沿って流動する流体に乱流が生じ、このときの
輸送抵抗により流体の円滑な輸送が妨げられる。
長し、その結果として成形体の表面に多数の凹凸が発生
する。このようなＰＦＡから成形されたチューブでは、
内周面に沿って流動する流体に乱流が生じ、このときの
輸送抵抗により流体の円滑な輸送が妨げられる。
【０００５】例えば、流体の流速が遅いときには表面凹
凸部に流れの生じない箇所が発生し、超純水の場合には
該部分に流体が長く滞留することにより、該部分にバク
テリア等が発生して、流体のクリーン度が損なわれると
いう問題があった。また、容器の内面コーティング材と
して使用した場合、大きな球晶を生じた塗膜はストレス
クラックを生じやすく耐久性が低下するという問題もあ
った。
凸部に流れの生じない箇所が発生し、超純水の場合には
該部分に流体が長く滞留することにより、該部分にバク
テリア等が発生して、流体のクリーン度が損なわれると
いう問題があった。また、容器の内面コーティング材と
して使用した場合、大きな球晶を生じた塗膜はストレス
クラックを生じやすく耐久性が低下するという問題もあ
った。
【０００６】球晶の大きさは溶融成形後の冷却速度に依
存することが知られており、急冷するほど微細な球晶が
生成する。しかし、成形方法によっては急冷が不可能な
場合がある。例えば、押出成形法により厚肉チューブを
得る場合、押出されたチューブを外面から冷却するとチ
ューブ内面は急冷されないため、大きな球晶が生成しチ
ューブ内面の平滑性が劣るという問題がある。
存することが知られており、急冷するほど微細な球晶が
生成する。しかし、成形方法によっては急冷が不可能な
場合がある。例えば、押出成形法により厚肉チューブを
得る場合、押出されたチューブを外面から冷却するとチ
ューブ内面は急冷されないため、大きな球晶が生成しチ
ューブ内面の平滑性が劣るという問題がある。
【０００７】ＰＦＡにペルフルオロ（アルキルビニルエ
ーテル）含有量の少ないＰＦＡ（特開平８−４１２６
７）または低分子量のテトラフルオロエチレン重合体
（以下、ＰＴＦＥという）（特開平７−７０３９４）を
添加することにより、結晶化特性を改良し、微細な結晶
を得る方法が提案されている。添加剤が結晶核となり、
この結晶核が多数存在するために結晶が大きく成長する
前に隣接の結晶と接するために生長が止まり、球晶サイ
ズが小さくなると考えられる。
ーテル）含有量の少ないＰＦＡ（特開平８−４１２６
７）または低分子量のテトラフルオロエチレン重合体
（以下、ＰＴＦＥという）（特開平７−７０３９４）を
添加することにより、結晶化特性を改良し、微細な結晶
を得る方法が提案されている。添加剤が結晶核となり、
この結晶核が多数存在するために結晶が大きく成長する
前に隣接の結晶と接するために生長が止まり、球晶サイ
ズが小さくなると考えられる。
【０００８】しかし、これらの方法では添加物をＰＦＡ
と混練する操作条件の設定範囲が狭く、ＰＦＡと添加物
との混練が弱すぎると混合性が悪くチューブに成形した
場合に添加物が塊となって、いわゆるフィッシュアイと
なる。また混練が強すぎるとＰＦＡと添加物が均一に混
合し、添加物が結晶核の役割をしえなくなり球晶サイズ
を小さくする効果が著しく低下する。
と混練する操作条件の設定範囲が狭く、ＰＦＡと添加物
との混練が弱すぎると混合性が悪くチューブに成形した
場合に添加物が塊となって、いわゆるフィッシュアイと
なる。また混練が強すぎるとＰＦＡと添加物が均一に混
合し、添加物が結晶核の役割をしえなくなり球晶サイズ
を小さくする効果が著しく低下する。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＰＦＡ自体
の優れた物性や成形加工性を損なうことなく、球晶サイ
ズが小さい結晶化特性を有し、また、添加物である改質
ＰＴＦＥを広い操作範囲でＰＦＡと混練しても、表面平
滑性、耐ストレスクラック性に優れた成形体を与えうる
ＰＦＡ組成物を提供する。
の優れた物性や成形加工性を損なうことなく、球晶サイ
ズが小さい結晶化特性を有し、また、添加物である改質
ＰＴＦＥを広い操作範囲でＰＦＡと混練しても、表面平
滑性、耐ストレスクラック性に優れた成形体を与えうる
ＰＦＡ組成物を提供する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、Ｐ
ＦＡの１００重量部当たり、下記の改質ＰＴＦＥを０．
０５〜２０重量部の割合で含有する、ＰＦＡと改質ＰＴ
ＦＥとを含む組成物である。 改質ＰＴＦＥ：テトラフルオロエチレンと反応性二重結
合を２つ以上有する架橋性含フッ素単量体との共重合体
であって、テトラフルオロエチレン基づく重合単位と架
橋性含フッ素単量体に基づく重合単位とのモル比が９９
〜９９．９９９／１〜０．００１であり、その容量流速
Ｘが０．０１〜２０ｍｍ3 ／秒である共重合体。ただ
し、容量流速Ｘは、高化式フローテスターを使用して、
温度３８０℃、荷重２０ｋｇ／ｃｍ2 で、直径２ｍｍ、
長さ８ｍｍのノズルから、当該重合体を溶融流出させ、
単位時間に流出する重合体の容量である。
ＦＡの１００重量部当たり、下記の改質ＰＴＦＥを０．
０５〜２０重量部の割合で含有する、ＰＦＡと改質ＰＴ
ＦＥとを含む組成物である。 改質ＰＴＦＥ：テトラフルオロエチレンと反応性二重結
合を２つ以上有する架橋性含フッ素単量体との共重合体
であって、テトラフルオロエチレン基づく重合単位と架
橋性含フッ素単量体に基づく重合単位とのモル比が９９
〜９９．９９９／１〜０．００１であり、その容量流速
Ｘが０．０１〜２０ｍｍ3 ／秒である共重合体。ただ
し、容量流速Ｘは、高化式フローテスターを使用して、
温度３８０℃、荷重２０ｋｇ／ｃｍ2 で、直径２ｍｍ、
長さ８ｍｍのノズルから、当該重合体を溶融流出させ、
単位時間に流出する重合体の容量である。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明において、ＰＦＡの容量流
速Ｙは０．５〜１００ｍｍ3 ／秒であることが好まし
い。ただし、容量流速Ｙは、高化式フローテスターを使
用して、温度３８０℃、荷重７ｋｇ／ｃｍ2 で、直径２
ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルからＰＦＡを溶融流出させ、
単位時間に流出するＰＦＡの容量である。
速Ｙは０．５〜１００ｍｍ3 ／秒であることが好まし
い。ただし、容量流速Ｙは、高化式フローテスターを使
用して、温度３８０℃、荷重７ｋｇ／ｃｍ2 で、直径２
ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルからＰＦＡを溶融流出させ、
単位時間に流出するＰＦＡの容量である。
【００１２】容量流速Ｙが小さすぎると成形加工性が充
分でなく、また大きすぎると強度が低下する。より好ま
しいＰＦＡの容量流速Ｙは、１〜５０ｍｍ3 ／秒であ
る。
分でなく、また大きすぎると強度が低下する。より好ま
しいＰＦＡの容量流速Ｙは、１〜５０ｍｍ3 ／秒であ
る。
【００１３】ＰＦＡにおける共重合成分であるペルフル
オロ（アルキルビニルエーテル）は、一般式ＣＦ2 ＝Ｃ
ＦＯ（ＣＦ2 ）n ＣＦ3 で表され、ＰＦＡの高温での機
械的強度が優れる点から、ｎは０〜６の整数であること
が好ましい。ｎが２であるペルフルオロ（プロピルビニ
ルエーテル）が特に好ましい。そして、ＰＦＡ中のペル
フルオロ（アルキルビニルエーテル）に基づく重合単位
の含有量は、ＰＦＡの成形加工性から１．０〜３．０モ
ル％程度が好ましい。
オロ（アルキルビニルエーテル）は、一般式ＣＦ2 ＝Ｃ
ＦＯ（ＣＦ2 ）n ＣＦ3 で表され、ＰＦＡの高温での機
械的強度が優れる点から、ｎは０〜６の整数であること
が好ましい。ｎが２であるペルフルオロ（プロピルビニ
ルエーテル）が特に好ましい。そして、ＰＦＡ中のペル
フルオロ（アルキルビニルエーテル）に基づく重合単位
の含有量は、ＰＦＡの成形加工性から１．０〜３．０モ
ル％程度が好ましい。
【００１４】本発明において改質ＰＴＦＥは、テトラフ
ルオロエチレンと架橋性含フッ素単量体の共重合体であ
って、その架橋性含フッ素単量体に基づく重合単位の含
有量は０．００１〜１モル％、テトラフルオロエチレン
に基づく重合単位の含有量は９９〜９９．９９９モル％
であり、容量流速Ｘが０．０１〜２０ｍｍ3 ／秒である
ＰＴＦＥである。架橋性含フッ素単量体に基づく重合単
位の含有量が１モル％超では、ＰＦＡに混練することが
困難になる。また容量流速Ｘが０．０１ｍｍ3／秒未満
でも同様に、ＰＦＡに混練することが困難になる。
ルオロエチレンと架橋性含フッ素単量体の共重合体であ
って、その架橋性含フッ素単量体に基づく重合単位の含
有量は０．００１〜１モル％、テトラフルオロエチレン
に基づく重合単位の含有量は９９〜９９．９９９モル％
であり、容量流速Ｘが０．０１〜２０ｍｍ3 ／秒である
ＰＴＦＥである。架橋性含フッ素単量体に基づく重合単
位の含有量が１モル％超では、ＰＦＡに混練することが
困難になる。また容量流速Ｘが０．０１ｍｍ3／秒未満
でも同様に、ＰＦＡに混練することが困難になる。
【００１５】また、本発明において反応性二重結合を２
つ以上有する化合物としてはペルフルオロ（ジビニロキ
シアルカン）が、重合性および重合体の熱安定性の点か
ら好ましい。ペルフルオロ（ジビニロキシアルカン）は
反応性が高く、テトラフルオロエチレンと共重合するこ
とにより架橋構造を形成する。
つ以上有する化合物としてはペルフルオロ（ジビニロキ
シアルカン）が、重合性および重合体の熱安定性の点か
ら好ましい。ペルフルオロ（ジビニロキシアルカン）は
反応性が高く、テトラフルオロエチレンと共重合するこ
とにより架橋構造を形成する。
【００１６】本発明の組成物においては、改質ＰＴＦＥ
の配合量は、ＰＦＡの１００重合部当たり０．０５〜２
０重合部の範囲から選定される。特に０．５〜１０重量
部程度を含有せしめるのが好ましい。改質ＰＴＦＥの配
合量が少なすぎると球晶サイズを小さくする効果が少な
く、一方、多すぎるとＰＦＡ組成物の成形加工性が損な
われるため好ましくない。
の配合量は、ＰＦＡの１００重合部当たり０．０５〜２
０重合部の範囲から選定される。特に０．５〜１０重量
部程度を含有せしめるのが好ましい。改質ＰＴＦＥの配
合量が少なすぎると球晶サイズを小さくする効果が少な
く、一方、多すぎるとＰＦＡ組成物の成形加工性が損な
われるため好ましくない。
【００１７】本発明の組成物の製造方法としては周知の
方法が採用される。あらかじめＰＦＡのペレットと改質
ＰＴＦＥ粉末を混合したＰＦＡ組成物を単軸または２軸
の混練押出機に供給し、改質ＰＴＦＥの溶融温度以上、
例えば、３４０〜４００℃、滞留時間は１〜３０分、回
転数は１０〜１００ｒｐｍと広い混練条件で混練する方
法、溶融したＰＦＡに改質ＰＴＦＥを溶融温度以上に加
熱して添加し、撹拌しながら混合する方法などが挙げら
れる。また、混合時に供給されるＰＦＡおよび改質ＰＴ
ＦＥの形状も特に限定されず、ペレット状、ビーズ状、
粉末状などが採用できる。
方法が採用される。あらかじめＰＦＡのペレットと改質
ＰＴＦＥ粉末を混合したＰＦＡ組成物を単軸または２軸
の混練押出機に供給し、改質ＰＴＦＥの溶融温度以上、
例えば、３４０〜４００℃、滞留時間は１〜３０分、回
転数は１０〜１００ｒｐｍと広い混練条件で混練する方
法、溶融したＰＦＡに改質ＰＴＦＥを溶融温度以上に加
熱して添加し、撹拌しながら混合する方法などが挙げら
れる。また、混合時に供給されるＰＦＡおよび改質ＰＴ
ＦＥの形状も特に限定されず、ペレット状、ビーズ状、
粉末状などが採用できる。
【００１８】本発明の組成物は、球晶サイズが１０μｍ
以下の成形体を与え、また、内面粗度が０．３μｍ以下
の押出成形チューブを与える。さらに、比較的遅い冷却
速度でも微細な球晶を生成しやすい結晶化特性を有する
ので、押出成形法により厚肉チューブを成形する場合に
も、内面平滑性に優れたチューブが円滑有利に得られ
る。
以下の成形体を与え、また、内面粗度が０．３μｍ以下
の押出成形チューブを与える。さらに、比較的遅い冷却
速度でも微細な球晶を生成しやすい結晶化特性を有する
ので、押出成形法により厚肉チューブを成形する場合に
も、内面平滑性に優れたチューブが円滑有利に得られ
る。
【００１９】本発明において、球晶サイズ、内面粗度、
および結晶化温度は、以下のとおり定義される。
および結晶化温度は、以下のとおり定義される。
【００２０】球晶サイズ：組成物の試料を３４０℃で厚
さ２００μｍのフィルムに圧縮成形し、続いて冷却プレ
ス機で約５分間で室温付近まで急冷して試験フィルムを
作成する。試験フィルムの表面を偏光顕微鏡で観察する
ことにより球晶サイズを測定する。
さ２００μｍのフィルムに圧縮成形し、続いて冷却プレ
ス機で約５分間で室温付近まで急冷して試験フィルムを
作成する。試験フィルムの表面を偏光顕微鏡で観察する
ことにより球晶サイズを測定する。
【００２１】内面粗度：単軸押出機を用いて、組成物の
試料を３８０℃で内径８ｍｍ、外径１０ｍｍのチューブ
に押出成形し、続いてチューブの外側から水冷して試験
チューブを作成する。試験チューブの内面粗度を粗さ計
（小坂研究所製のサーフコーダＳＥ−３０Ｈ：商品名）
にて測定する。
試料を３８０℃で内径８ｍｍ、外径１０ｍｍのチューブ
に押出成形し、続いてチューブの外側から水冷して試験
チューブを作成する。試験チューブの内面粗度を粗さ計
（小坂研究所製のサーフコーダＳＥ−３０Ｈ：商品名）
にて測定する。
【００２２】結晶化温度：走査型示差熱量計（ＤＳＣ）
により１０℃／分で降温したときの発熱ピークを求め、
そのときの温度を結晶化温度とする。
により１０℃／分で降温したときの発熱ピークを求め、
そのときの温度を結晶化温度とする。
【００２３】
［実施例１］脱気した１リットルのオートクレーブに水
６４０ｇ、メタノール１０ｇ、ペルフルオロオクタン酸
アンモニウム塩１．３ｇ、溶媒のフロリナートＦＣ−４
３（住友スリーエム社製、商品名）の３０ｇ、ペルフル
オロ（１，４−ジビニロキシブタン）ＣＦ2 ＝ＣＦＯ
（ＣＦ2 ）4 ＯＣＦ＝ＣＦ2 の０．３５ｇ、テトラフル
オロエチレンの２３ｇを仕込み、７５℃に保持して、重
合開始剤として過硫酸アンモニウム２．５ｇを添加し、
反応を開始させた。
６４０ｇ、メタノール１０ｇ、ペルフルオロオクタン酸
アンモニウム塩１．３ｇ、溶媒のフロリナートＦＣ−４
３（住友スリーエム社製、商品名）の３０ｇ、ペルフル
オロ（１，４−ジビニロキシブタン）ＣＦ2 ＝ＣＦＯ
（ＣＦ2 ）4 ＯＣＦ＝ＣＦ2 の０．３５ｇ、テトラフル
オロエチレンの２３ｇを仕込み、７５℃に保持して、重
合開始剤として過硫酸アンモニウム２．５ｇを添加し、
反応を開始させた。
【００２４】反応圧力を１０ｋｇ／ｃｍ2 に保持し、反
応中に消費されたテトラフルオロエチレンに見合う量の
テトラフルオロエチレンを反応器に連続的に導入した。
テトラフルオロエチレン１００ｇを導入した時点で反応
を止め、約１０５ｇの白色の改質ＰＴＦＥ粉末を得た。
この改質ＰＴＦＥの結晶化温度は３１５℃、容量流速Ｘ
は１．５ｍｍ3 ／秒であった。
応中に消費されたテトラフルオロエチレンに見合う量の
テトラフルオロエチレンを反応器に連続的に導入した。
テトラフルオロエチレン１００ｇを導入した時点で反応
を止め、約１０５ｇの白色の改質ＰＴＦＥ粉末を得た。
この改質ＰＴＦＥの結晶化温度は３１５℃、容量流速Ｘ
は１．５ｍｍ3 ／秒であった。
【００２５】つぎに、テトラフルオロエチレン／ペルフ
ルオロ（プロピルビニルエーテル）に基づく重合単位が
９８．７／１．３（モル比）であり、容量流速Ｙが２ｍ
ｍ３／秒であり、結晶化温度が２８０℃であるＰＦＡの
ビーズ状物１００重量部と、先に得た改質ＰＴＦＥ粉末
の５重量部を、２軸の混練押出機によりシリンダ温度Ｃ
１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｈ＝２００℃／３
５０℃／３８０℃／３８０℃／３８０℃／３８５℃／３
８５℃、フィード量２０ｋｇ／時間、スクリュ回転数８
０ｒｐｍで混練して、ＰＦＡ組成物のペレットを得た。
ルオロ（プロピルビニルエーテル）に基づく重合単位が
９８．７／１．３（モル比）であり、容量流速Ｙが２ｍ
ｍ３／秒であり、結晶化温度が２８０℃であるＰＦＡの
ビーズ状物１００重量部と、先に得た改質ＰＴＦＥ粉末
の５重量部を、２軸の混練押出機によりシリンダ温度Ｃ
１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｈ＝２００℃／３
５０℃／３８０℃／３８０℃／３８０℃／３８５℃／３
８５℃、フィード量２０ｋｇ／時間、スクリュ回転数８
０ｒｐｍで混練して、ＰＦＡ組成物のペレットを得た。
【００２６】このペレットを圧縮成形により作成した厚
さ２００μｍのフィルムの平均球晶サイズは６μｍであ
った。押出成形機で作成したチューブ（内径８ｍｍ、外
径１０ｍｍ）の内面粗度は０．０６μｍであった。シリ
ンダ温度をＣ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｈ＝
２００℃／３９０℃／３９０℃／３９０℃／３９０℃／
３９５℃／３９５℃、フィード量を１０ｋｇに変更して
も、球晶サイズ、チューブ内面粗度は同じであった。
さ２００μｍのフィルムの平均球晶サイズは６μｍであ
った。押出成形機で作成したチューブ（内径８ｍｍ、外
径１０ｍｍ）の内面粗度は０．０６μｍであった。シリ
ンダ温度をＣ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｈ＝
２００℃／３９０℃／３９０℃／３９０℃／３９０℃／
３９５℃／３９５℃、フィード量を１０ｋｇに変更して
も、球晶サイズ、チューブ内面粗度は同じであった。
【００２７】［比較例１］ペルフルオロ（１，４−ジビ
ニロキシブタン）を用いない以外は実施例１と同様にし
て、テトラフルオロエチレンを重合し、白色ＰＴＦＥ粉
末１０３ｇを得た。この白色ＰＴＦＥ粉末の結晶化温度
は３１６℃、容量流速Ｘは２．３ｍｍ3 ／秒であった。
ニロキシブタン）を用いない以外は実施例１と同様にし
て、テトラフルオロエチレンを重合し、白色ＰＴＦＥ粉
末１０３ｇを得た。この白色ＰＴＦＥ粉末の結晶化温度
は３１６℃、容量流速Ｘは２．３ｍｍ3 ／秒であった。
【００２８】このＰＴＦＥ粉末の５重量部と実施例１で
用いたＰＦＡのビーズ状物の１００重量部を、２軸の混
練押出機によりシリンダ温度Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／
Ｃ５／Ｃ６／Ｈ＝２００℃／３５０℃／３８０℃／３８
０℃／３８０℃／３８５℃／３８５℃、フィード量２０
ｋｇ／時間、スクリュ回転数８０ｒｐｍで混練して、Ｐ
ＦＡ組成物のペレットを得た。
用いたＰＦＡのビーズ状物の１００重量部を、２軸の混
練押出機によりシリンダ温度Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／
Ｃ５／Ｃ６／Ｈ＝２００℃／３５０℃／３８０℃／３８
０℃／３８０℃／３８５℃／３８５℃、フィード量２０
ｋｇ／時間、スクリュ回転数８０ｒｐｍで混練して、Ｐ
ＦＡ組成物のペレットを得た。
【００２９】このペレットを圧縮成形により作成した厚
さ２００μｍのフィルムの平均球晶サイズは６μｍであ
った。押出成形機で作成したチューブの内面粗度は０．
０６μｍであった。シリンダ温度をＣ１／Ｃ２／Ｃ３／
Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｈ＝２００℃／３９０℃／３９０℃
／３９０℃／３９０℃／３９５℃／３９５℃、フィード
量を１０ｋｇに変更したところ、圧縮フィルムの球晶サ
イズは、３２μｍであり、押出成形チューブの内面粗度
は０．２２μｍであった。
さ２００μｍのフィルムの平均球晶サイズは６μｍであ
った。押出成形機で作成したチューブの内面粗度は０．
０６μｍであった。シリンダ温度をＣ１／Ｃ２／Ｃ３／
Ｃ４／Ｃ５／Ｃ６／Ｈ＝２００℃／３９０℃／３９０℃
／３９０℃／３９０℃／３９５℃／３９５℃、フィード
量を１０ｋｇに変更したところ、圧縮フィルムの球晶サ
イズは、３２μｍであり、押出成形チューブの内面粗度
は０．２２μｍであった。
【００３０】
【発明の効果】本発明のＰＦＡ組成物は、ＰＦＡ自体の
優れた物性や成形加工性を損なうことなく、球晶サイズ
が小さい結晶化特性を有し、また、添加物である改質Ｐ
ＴＦＥを広い範囲でＰＦＡと混練しても、表面平滑性、
耐ストレスクラック性に優れた成形体を与えうる。
優れた物性や成形加工性を損なうことなく、球晶サイズ
が小さい結晶化特性を有し、また、添加物である改質Ｐ
ＴＦＥを広い範囲でＰＦＡと混練しても、表面平滑性、
耐ストレスクラック性に優れた成形体を与えうる。
Claims (2)
- 【請求項１】テトラフルオロエチレン／ペルフルオロ
（アルキルビニルエーテル）共重合体の１００重量部当
たり、下記の改質テトラフルオロエチレン重合体を０．
０５〜２０重量部の割合で含有する、テトラフルオロエ
チレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重
合体と改質テトラフルオロエチレン重合体とを含む組成
物。 改質テトラフルオロエチレン重合体：テトラフルオロエ
チレンと反応性二重結合を２つ以上有する架橋性含フッ
素単量体との共重合体であって、テトラフルオロエチレ
ン基づく重合単位と架橋性含フッ素単量体に基づく重合
単位とのモル比が９９〜９９．９９９／１〜０．００１
であり、その容量流速Ｘが０．０１〜２０ｍｍ3 ／秒で
ある共重合体。ただし、容量流速Ｘは、高化式フローテ
スターを使用して、温度３８０℃、荷重２０ｋｇ／ｃｍ
2 で、直径２ｍｍ、長さ８ｍｍのノズルから、当該重合
体を溶融流出させ、単位時間に流出する重合体の容量で
ある。 - 【請求項２】架橋性含フッ素単量体が、ペルフルオロ
（ジビニロキシアルカン）である請求項１のテトラフル
オロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテ
ル）共重合体組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15246596A JP3458601B2 (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | テトラフルオロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15246596A JP3458601B2 (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | テトラフルオロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH101585A true JPH101585A (ja) | 1998-01-06 |
| JP3458601B2 JP3458601B2 (ja) | 2003-10-20 |
Family
ID=15541112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15246596A Expired - Fee Related JP3458601B2 (ja) | 1996-06-13 | 1996-06-13 | テトラフルオロエチレン／ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3458601B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6653379B2 (en) | 2001-07-12 | 2003-11-25 | 3M Innovative Properties Company | Fluoropolymers resistant to stress cracking |
| WO2005052015A1 (ja) * | 2003-11-26 | 2005-06-09 | Daikin Industries, Ltd. | フッ素樹脂及び被覆電線 |
-
1996
- 1996-06-13 JP JP15246596A patent/JP3458601B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6653379B2 (en) | 2001-07-12 | 2003-11-25 | 3M Innovative Properties Company | Fluoropolymers resistant to stress cracking |
| US6984697B2 (en) | 2001-07-12 | 2006-01-10 | 3M Innovative Properties Company | Fluoropolymers resistant to stress cracking |
| WO2005052015A1 (ja) * | 2003-11-26 | 2005-06-09 | Daikin Industries, Ltd. | フッ素樹脂及び被覆電線 |
| US7638588B2 (en) | 2003-11-26 | 2009-12-29 | Daikin Industries, Ltd. | Fluororesin and coated electric wire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3458601B2 (ja) | 2003-10-20 |
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