JPH09316266A - テトラフルオロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物 - Google Patents
テトラフルオロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物Info
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- JPH09316266A JPH09316266A JP13019996A JP13019996A JPH09316266A JP H09316266 A JPH09316266 A JP H09316266A JP 13019996 A JP13019996 A JP 13019996A JP 13019996 A JP13019996 A JP 13019996A JP H09316266 A JPH09316266 A JP H09316266A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】広範囲の混練条件が設定でき、平均球晶サイズ
が小さく、表面平滑性に優れた成形体が得られるテトラ
フルオロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエー
テル）共重合体（以下ＰＦＡ）組成物の提供。 【解決手段】ＰＦＡ１００重量部と、≧３００℃で酸素
不存在下に≧１ｋＧｙの電離性放射線をポリテトラフル
オロエチレン（以下ＰＴＦＥ）に照射して得られる改質
ＰＴＦＥの０．０５〜２０重量部を含有するＰＦＡ組成
物。
が小さく、表面平滑性に優れた成形体が得られるテトラ
フルオロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエー
テル）共重合体（以下ＰＦＡ）組成物の提供。 【解決手段】ＰＦＡ１００重量部と、≧３００℃で酸素
不存在下に≧１ｋＧｙの電離性放射線をポリテトラフル
オロエチレン（以下ＰＴＦＥ）に照射して得られる改質
ＰＴＦＥの０．０５〜２０重量部を含有するＰＦＡ組成
物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面平滑性、耐ス
トレスクラック性に優れたテトラフルオロエチレン／パ
ーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体（以
下、ＰＦＡという）成形体を得ることができるＰＦＡ組
成物に関する。
トレスクラック性に優れたテトラフルオロエチレン／パ
ーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体（以
下、ＰＦＡという）成形体を得ることができるＰＦＡ組
成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＰＦＡは、耐熱性、耐薬品性、耐溶剤性
等が優れ、しかも熱可塑性で、容易に成形加工できる高
分子材料であるため、近年その特徴を生かしてウエハー
キャリアやきわめて高いクリーン度を要求される流体移
送のチューブ等の半導体製造装置の部品、容器の内面コ
ーティングの素材、電線被覆材等種々の用途に用いられ
ている。
等が優れ、しかも熱可塑性で、容易に成形加工できる高
分子材料であるため、近年その特徴を生かしてウエハー
キャリアやきわめて高いクリーン度を要求される流体移
送のチューブ等の半導体製造装置の部品、容器の内面コ
ーティングの素材、電線被覆材等種々の用途に用いられ
ている。
【０００３】ＰＦＡは結晶性樹脂であり、溶融成形後冷
却され固化する際に、ＰＦＡが再結晶することにより溶
融体内に多数の結晶核が生じ、この結晶核を中心に等方
向に結晶が生長するが、互いの結晶が境を接することに
より生長が止まり、いわゆる球晶が生成する。ＰＦＡ成
形体の表面平滑性はこの球晶の大きさに依存することが
知られている。
却され固化する際に、ＰＦＡが再結晶することにより溶
融体内に多数の結晶核が生じ、この結晶核を中心に等方
向に結晶が生長するが、互いの結晶が境を接することに
より生長が止まり、いわゆる球晶が生成する。ＰＦＡ成
形体の表面平滑性はこの球晶の大きさに依存することが
知られている。
【０００４】従来のＰＦＡは、一般的に球晶が大きく成
長し、その結果として成形体の表面に多数の凹凸が発生
する。このようなＰＦＡから成形されたチューブでは、
内周面に沿って流動する流体に乱流が生じ、このときの
輸送抵抗により流体の円滑な輸送が妨げられる。例え
ば、流体の流速が遅いときには表面凹凸部に流れの生じ
ない箇所が発生し、超純水の場合に、該部分に流体が長
く滞留することにより、該部分にバクテリア等が発生し
て流体のクリーン度が損なわれる問題があった。また、
容器の内面コーティング材として使用した場合に、大き
な球晶を生じた塗膜はストレスクラックを生じやすく耐
久性が低下する問題もあった。
長し、その結果として成形体の表面に多数の凹凸が発生
する。このようなＰＦＡから成形されたチューブでは、
内周面に沿って流動する流体に乱流が生じ、このときの
輸送抵抗により流体の円滑な輸送が妨げられる。例え
ば、流体の流速が遅いときには表面凹凸部に流れの生じ
ない箇所が発生し、超純水の場合に、該部分に流体が長
く滞留することにより、該部分にバクテリア等が発生し
て流体のクリーン度が損なわれる問題があった。また、
容器の内面コーティング材として使用した場合に、大き
な球晶を生じた塗膜はストレスクラックを生じやすく耐
久性が低下する問題もあった。
【０００５】球晶の大きさは溶融成形後の冷却速度に依
存することが知られており、急冷するほど微細な球晶が
生成する。しかし、成形方法によっては急冷が不可能な
場合がある。例えば、押出成形法により厚肉チューブを
得る場合、押し出されたチューブを外面から冷却すると
チューブ内面は急冷されないため、大きな球晶が生成し
チューブ内面の平滑性が劣るという問題がある。
存することが知られており、急冷するほど微細な球晶が
生成する。しかし、成形方法によっては急冷が不可能な
場合がある。例えば、押出成形法により厚肉チューブを
得る場合、押し出されたチューブを外面から冷却すると
チューブ内面は急冷されないため、大きな球晶が生成し
チューブ内面の平滑性が劣るという問題がある。
【０００６】特開平８−４１２６８には、ＰＦＡにパー
フルオロ（アルキルビニルエーテル）による重合単位の
含有量の少ないＰＦＡを、特開平７−７０３９４には、
５０Ｊ／ｇ以上の結晶化熱を有する低分子量のテトラフ
ルオロエチレン重合体（以下、ＰＴＦＥという）を添加
することにより、結晶化特性を改良し、微細な結晶を得
る方法が提案されている。添加物が結晶核となり、この
結晶核が多数存在するために結晶が大きく成長する前に
隣接の結晶と接するために生長が止まり、球晶サイズが
小さくなると考えられる。
フルオロ（アルキルビニルエーテル）による重合単位の
含有量の少ないＰＦＡを、特開平７−７０３９４には、
５０Ｊ／ｇ以上の結晶化熱を有する低分子量のテトラフ
ルオロエチレン重合体（以下、ＰＴＦＥという）を添加
することにより、結晶化特性を改良し、微細な結晶を得
る方法が提案されている。添加物が結晶核となり、この
結晶核が多数存在するために結晶が大きく成長する前に
隣接の結晶と接するために生長が止まり、球晶サイズが
小さくなると考えられる。
【０００７】しかし、これらの方法では添加物をＰＦＡ
と混練する操作条件の設定範囲が狭く、ＰＦＡと添加物
との混練が弱すぎると混合性が悪く混合物をチューブに
成形した場合に添加物が塊となって、いわゆるフィッシ
ュアイとなる。また混練が強すぎるとＰＦＡと添加物が
均一に混合し、添加物が結晶核の役割をしえなくなり球
晶サイズを小さくする効果が著しく低下する。
と混練する操作条件の設定範囲が狭く、ＰＦＡと添加物
との混練が弱すぎると混合性が悪く混合物をチューブに
成形した場合に添加物が塊となって、いわゆるフィッシ
ュアイとなる。また混練が強すぎるとＰＦＡと添加物が
均一に混合し、添加物が結晶核の役割をしえなくなり球
晶サイズを小さくする効果が著しく低下する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＰＦＡ自体
の優れた物性や成形加工性を損なうことなく、球晶サイ
ズが小さい結晶化特性を有し、また、本発明は、添加物
である改質ＰＴＦＥが広い混練条件の範囲でＰＦＡと混
練されても、表面平滑性、耐ストレスクラック性に優れ
た成形体を得ることができるＰＦＡ組成物を提供する。
の優れた物性や成形加工性を損なうことなく、球晶サイ
ズが小さい結晶化特性を有し、また、本発明は、添加物
である改質ＰＴＦＥが広い混練条件の範囲でＰＦＡと混
練されても、表面平滑性、耐ストレスクラック性に優れ
た成形体を得ることができるＰＦＡ組成物を提供する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意研究
を重ねた結果、ＰＦＡに特定のＰＴＦＥを混練すること
により、ＰＦＡ本来の物性や成形加工性を保持したまま
成形体中の球晶サイズを小さくでき、また成形体表面を
平滑にできることを見い出した。
を重ねた結果、ＰＦＡに特定のＰＴＦＥを混練すること
により、ＰＦＡ本来の物性や成形加工性を保持したまま
成形体中の球晶サイズを小さくでき、また成形体表面を
平滑にできることを見い出した。
【００１０】すなわち、本発明は、ＰＦＡの１００重量
部に対し、３００℃以上の温度で酸素不存在下において
１ｋＧｙ以上の電離性放射線をＰＴＦＥに照射して得ら
れる改質ＰＴＦＥを０．０５〜２０重量部の割合で含有
するＰＦＡ組成物である。
部に対し、３００℃以上の温度で酸素不存在下において
１ｋＧｙ以上の電離性放射線をＰＴＦＥに照射して得ら
れる改質ＰＴＦＥを０．０５〜２０重量部の割合で含有
するＰＦＡ組成物である。
【００１１】本発明において、ＰＦＡとしては、容量流
速が０．５〜１００ｍｍ3 ／秒のＰＦＡが好ましい。た
だし、容量流速は、高化式フローテスターを用いて、温
度３８０℃、荷重７ｋｇ／ｃｍ2 で、直径２ｍｍ、長さ
８ｍｍのノズルから、ＰＦＡを溶融流出させ、単位時間
（秒）に流出するＰＦＡの容量（ｍｍ3 ）である。
速が０．５〜１００ｍｍ3 ／秒のＰＦＡが好ましい。た
だし、容量流速は、高化式フローテスターを用いて、温
度３８０℃、荷重７ｋｇ／ｃｍ2 で、直径２ｍｍ、長さ
８ｍｍのノズルから、ＰＦＡを溶融流出させ、単位時間
（秒）に流出するＰＦＡの容量（ｍｍ3 ）である。
【００１２】ＰＦＡの容量流速があまりに小さいと成形
加工性が充分でなく、あまりに大きいと強度が低下す
る。より好ましいＰＦＡは、容量流速が１〜５０ｍｍ3
／秒のものである。
加工性が充分でなく、あまりに大きいと強度が低下す
る。より好ましいＰＦＡは、容量流速が１〜５０ｍｍ3
／秒のものである。
【００１３】ＰＦＡの共重合成分であるパーフルオロ
（アルキルビニルエーテル）は、一般式ＣＦ2 ＝ＣＦＯ
（ＣＦ2 ）n ＣＦ3 で表され、ＰＦＡの高温での機械的
強度が優れている点から、ｎは０〜６の整数であること
が好ましい。ｎが２であるパーフルオロ（プロピルビニ
ルエーテル）が特に好ましい。そして、ＰＦＡ中のパー
フルオロ（アルキルビニルエーテル）に基づく重合単位
の含有量は、ＰＦＡの成形加工性から１．０〜３．０モ
ル％程度とすることが好ましい。
（アルキルビニルエーテル）は、一般式ＣＦ2 ＝ＣＦＯ
（ＣＦ2 ）n ＣＦ3 で表され、ＰＦＡの高温での機械的
強度が優れている点から、ｎは０〜６の整数であること
が好ましい。ｎが２であるパーフルオロ（プロピルビニ
ルエーテル）が特に好ましい。そして、ＰＦＡ中のパー
フルオロ（アルキルビニルエーテル）に基づく重合単位
の含有量は、ＰＦＡの成形加工性から１．０〜３．０モ
ル％程度とすることが好ましい。
【００１４】本発明において、改質ＰＴＦＥは、ＰＴＦ
Ｅ、例えば低分子量のＰＴＦＥ、に照射時の酸化を防止
するため酸素不存在下、すなわち真空中、または不活性
ガス（例えば窒素やアルゴン）雰囲気において、３００
℃以上の温度で電離性放射線（γ線、電子線、Ｘ線、中
性子線、高エネルギーイオン）を照射することにより得
られる。このような改質ＰＴＦＥの製造法は、特開平０
７−１１８４２３に記載されている。
Ｅ、例えば低分子量のＰＴＦＥ、に照射時の酸化を防止
するため酸素不存在下、すなわち真空中、または不活性
ガス（例えば窒素やアルゴン）雰囲気において、３００
℃以上の温度で電離性放射線（γ線、電子線、Ｘ線、中
性子線、高エネルギーイオン）を照射することにより得
られる。このような改質ＰＴＦＥの製造法は、特開平０
７−１１８４２３に記載されている。
【００１５】電離性放射線の照射線量は１ｋＧｙ以上で
あることが必要であり、１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲が
より好ましい。また、ＰＴＦＥに電離性放射線を照射し
て架橋を起し改質するために、照射温度は３００℃以上
であることが必要であるが、高温で照射を続けると架橋
反応に加え熱分解反応や解重合反応が起こるため、３５
０℃以下であることが好ましい。
あることが必要であり、１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲が
より好ましい。また、ＰＴＦＥに電離性放射線を照射し
て架橋を起し改質するために、照射温度は３００℃以上
であることが必要であるが、高温で照射を続けると架橋
反応に加え熱分解反応や解重合反応が起こるため、３５
０℃以下であることが好ましい。
【００１６】照射前のＰＴＦＥは、低分子量のものが好
ましい。高分子量のＰＴＦＥに照射したＰＴＦＥをＰＦ
Ａに混練すると、成形体中にＰＴＦＥがフィッシュアイ
となり好ましくない。
ましい。高分子量のＰＴＦＥに照射したＰＴＦＥをＰＦ
Ａに混練すると、成形体中にＰＴＦＥがフィッシュアイ
となり好ましくない。
【００１７】ＰＴＦＥの分子量と結晶化熱とは、分子量
が高くなると結晶化熱は低下する相関関係があり、結晶
化熱が５０Ｊ／ｇ以上の低分子量のＰＴＦＥを用いるこ
とが好ましいと提案されている（特開平７−７０３９
４）。
が高くなると結晶化熱は低下する相関関係があり、結晶
化熱が５０Ｊ／ｇ以上の低分子量のＰＴＦＥを用いるこ
とが好ましいと提案されている（特開平７−７０３９
４）。
【００１８】一方、ＰＴＦＥを照射することにより、低
分子量のＰＴＦＥの主鎖が切断するとともに架橋し、生
成する分岐した構造の改質ＰＴＦＥの結晶化熱が低下す
ることが知られている。照射された改質ＰＴＦＥは、照
射前のＰＴＦＥの分子量と結晶化熱の相関関係と異なる
相関関係にあると考えられる。
分子量のＰＴＦＥの主鎖が切断するとともに架橋し、生
成する分岐した構造の改質ＰＴＦＥの結晶化熱が低下す
ることが知られている。照射された改質ＰＴＦＥは、照
射前のＰＴＦＥの分子量と結晶化熱の相関関係と異なる
相関関係にあると考えられる。
【００１９】この架橋した改質ＰＴＦＥがＰＦＡに添加
されると、照射前の低分子量のＰＴＦＥが配合されたと
同じ球晶サイズが小さい結晶化特性を有する。しかし、
照射前のＰＴＦＥと異なり、改質ＰＴＦＥはＰＦＡとの
混練においてＰＦＡと均一に混合され難い。したがっ
て、改質ＰＴＦＥを添加したＰＦＡ組成物を広い混練条
件で製造しても、ＰＦＡ組成物は改良された結晶化特性
を保持される。
されると、照射前の低分子量のＰＴＦＥが配合されたと
同じ球晶サイズが小さい結晶化特性を有する。しかし、
照射前のＰＴＦＥと異なり、改質ＰＴＦＥはＰＦＡとの
混練においてＰＦＡと均一に混合され難い。したがっ
て、改質ＰＴＦＥを添加したＰＦＡ組成物を広い混練条
件で製造しても、ＰＦＡ組成物は改良された結晶化特性
を保持される。
【００２０】表面平滑性に優れた成形体を得るために、
改質ＰＴＦＥの結晶化熱は５０Ｊ／ｇ未満であることが
好ましいが、１０Ｊ／ｇ以上であることも成形体の表面
平滑性から好ましい。
改質ＰＴＦＥの結晶化熱は５０Ｊ／ｇ未満であることが
好ましいが、１０Ｊ／ｇ以上であることも成形体の表面
平滑性から好ましい。
【００２１】本発明のＰＦＡ組成物においては、改質Ｐ
ＴＦＥの添加量は、ＰＦＡの１００重量部当たり、０．
０５〜２０重量部の範囲から選定され、０．１〜１０重
量部の範囲が特に好ましい。改質ＰＴＦＥの添加量があ
まりに少ないと球晶サイズを小さくする効果が少なく、
あまりに多いとＰＦＡ組成物の成形加工性が損なわれ
る。
ＴＦＥの添加量は、ＰＦＡの１００重量部当たり、０．
０５〜２０重量部の範囲から選定され、０．１〜１０重
量部の範囲が特に好ましい。改質ＰＴＦＥの添加量があ
まりに少ないと球晶サイズを小さくする効果が少なく、
あまりに多いとＰＦＡ組成物の成形加工性が損なわれ
る。
【００２２】本発明のＰＦＡ組成物の製造方法として、
周知の方法が採用される。例えば、あらかじめＰＦＡの
ペレットと改質ＰＴＦＥの粉末を混合したＰＦＡ組成物
を３０ｍｍφの単軸または２軸の混練押出機に供給し、
改質ＰＴＦＥの溶融温度以上、例えば３４０〜４００
℃、滞留時間は１〜３０分、回転速度は５〜５０ｒｐｍ
と広い混練条件で混練する方法、溶融したＰＦＡに改質
ＰＴＦＥを溶融温度以上に加熱して添加して撹拌しなが
ら混合する方法などが挙げられる。また、混合時に供給
されるＰＦＡおよび改質ＰＴＦＥの形状は特に限定され
ず、ペレット状、ビーズ状、粉末状などが採用できる。
周知の方法が採用される。例えば、あらかじめＰＦＡの
ペレットと改質ＰＴＦＥの粉末を混合したＰＦＡ組成物
を３０ｍｍφの単軸または２軸の混練押出機に供給し、
改質ＰＴＦＥの溶融温度以上、例えば３４０〜４００
℃、滞留時間は１〜３０分、回転速度は５〜５０ｒｐｍ
と広い混練条件で混練する方法、溶融したＰＦＡに改質
ＰＴＦＥを溶融温度以上に加熱して添加して撹拌しなが
ら混合する方法などが挙げられる。また、混合時に供給
されるＰＦＡおよび改質ＰＴＦＥの形状は特に限定され
ず、ペレット状、ビーズ状、粉末状などが採用できる。
【００２３】本発明のＰＦＡ組成物は、球晶サイズが１
０μｍ以下の成形体を与え、また、内面粗度が０．３μ
ｍ以下の押出成形チューブを与える。さらに、比較的遅
い冷却速度でも微細な球晶を生成しやすい結晶化特性を
有するので、押出成形法により厚肉チューブを成形する
場合にも、内面平滑性に優れたチューブを円滑有利に得
られる。
０μｍ以下の成形体を与え、また、内面粗度が０．３μ
ｍ以下の押出成形チューブを与える。さらに、比較的遅
い冷却速度でも微細な球晶を生成しやすい結晶化特性を
有するので、押出成形法により厚肉チューブを成形する
場合にも、内面平滑性に優れたチューブを円滑有利に得
られる。
【００２４】本発明において、球晶サイズ、内面粗度、
および結晶化温度は、以下のとおり定義される。
および結晶化温度は、以下のとおり定義される。
【００２５】［球晶サイズ］ＰＦＡ組成物の試料を３４
０℃で厚さ２００μｍのフィルムに圧縮成形し、続いて
冷却プレス機で約５分間で室温付近まで急冷して試験フ
ィルムを作成する。試験フィルムの表面を偏光顕微鏡で
観察して球晶サイズを測定する。
０℃で厚さ２００μｍのフィルムに圧縮成形し、続いて
冷却プレス機で約５分間で室温付近まで急冷して試験フ
ィルムを作成する。試験フィルムの表面を偏光顕微鏡で
観察して球晶サイズを測定する。
【００２６】［内面粗度］単軸押出機を用いて、ＰＦＡ
組成物の試料を３８０℃で内径８ｍｍ、外径１０ｍｍの
チューブに押出成形し、続いてチューブの外側から水冷
して試験チューブを作成する。試験チューブの内面粗度
を粗さ計（小坂研究所製のサーフコーダＳＥ−３０Ｈ：
商品名）にて測定する。
組成物の試料を３８０℃で内径８ｍｍ、外径１０ｍｍの
チューブに押出成形し、続いてチューブの外側から水冷
して試験チューブを作成する。試験チューブの内面粗度
を粗さ計（小坂研究所製のサーフコーダＳＥ−３０Ｈ：
商品名）にて測定する。
【００２７】［結晶化温度］走査型示差熱量計（ＤＳ
Ｃ）により１０℃／分で降温したときの発熱ピークを求
め、そのときの温度を結晶化温度とする。
Ｃ）により１０℃／分で降温したときの発熱ピークを求
め、そのときの温度を結晶化温度とする。
【００２８】［結晶化熱］ＤＳＣにより１０℃／分で降
温したときの発熱ピークにおいて、曲線がベースライン
から離れる点とベースラインに戻る点とを直線で結んで
定められるピーク面積から求める。
温したときの発熱ピークにおいて、曲線がベースライン
から離れる点とベースラインに戻る点とを直線で結んで
定められるピーク面積から求める。
【００２９】
［例１（実施例）］結晶化温度３１５℃、結晶化熱５
３．７Ｊ／ｇを有する低分子量のＰＴＦＥシート（厚み
１ｍｍ）に、窒素雰囲気下３３０℃において、６０ｋＧ
ｙのγ線を２２時間照射した。γ線照射後の改質ＰＴＦ
Ｅは、結晶化温度３１７℃、結晶化熱２９Ｊ／ｇであっ
た。
３．７Ｊ／ｇを有する低分子量のＰＴＦＥシート（厚み
１ｍｍ）に、窒素雰囲気下３３０℃において、６０ｋＧ
ｙのγ線を２２時間照射した。γ線照射後の改質ＰＴＦ
Ｅは、結晶化温度３１７℃、結晶化熱２９Ｊ／ｇであっ
た。
【００３０】この照射されたのＰＴＦＥを粉砕して得ら
れた粉末の５重量部と、テトラフルオロエチレン／パー
フルオロ（プロピルビニルエーテル）のモル比が９８．
７／１．３であり、容量流速が２ｍｍ3 ／秒であり、結
晶温度が２８０℃であるＰＦＡのビーズ状物の１００重
量部を混合した後、３０ｍｍφの２軸混練押出機により
３９０℃でスクリュー回転数２０ｒｐｍおよび４０ｒｐ
ｍで混練してＰＦＡ組成物のペレットを得た。このペレ
ットを圧縮成形により作成した厚さ２００μｍのフィル
ムの平均球晶サイズは、いずれの回転数においても５μ
ｍであった。押出成形機で作成したチューブ（内径８ｍ
ｍ、外径１０ｍｍ）の内面粗度は、いずれの回転数にお
いても０．０５μｍであった。
れた粉末の５重量部と、テトラフルオロエチレン／パー
フルオロ（プロピルビニルエーテル）のモル比が９８．
７／１．３であり、容量流速が２ｍｍ3 ／秒であり、結
晶温度が２８０℃であるＰＦＡのビーズ状物の１００重
量部を混合した後、３０ｍｍφの２軸混練押出機により
３９０℃でスクリュー回転数２０ｒｐｍおよび４０ｒｐ
ｍで混練してＰＦＡ組成物のペレットを得た。このペレ
ットを圧縮成形により作成した厚さ２００μｍのフィル
ムの平均球晶サイズは、いずれの回転数においても５μ
ｍであった。押出成形機で作成したチューブ（内径８ｍ
ｍ、外径１０ｍｍ）の内面粗度は、いずれの回転数にお
いても０．０５μｍであった。
【００３１】［例２（比較例）］例１と同じＰＦＡのペ
レット１００重量部に、結晶化温度３１５℃、結晶化熱
５３．７Ｊ／ｇのＰＴＦＥ５重量部を混合した後、３０
ｍｍφの２軸混練押出機により３９０℃でスクリュー回
転数２０ｒｐｍおよび４０ｒｐｍで混練してＰＦＡ組成
物のペレットを得た。このペレットを圧縮成形により作
成した厚さ２００μｍのフィルムの平均球晶サイズは回
転数２０ｒｐｍの場合は５μｍであり、回転数４０ｒｐ
ｍの場合は４０μｍであった。押出成形機で作成したチ
ューブ（内径８ｍｍ、外径１０ｍｍ）の内面粗度は回転
数２０ｒｐｍの場合は０．０５μｍであり、回転数４０
ｒｐｍの場合は０．２５μｍであった。
レット１００重量部に、結晶化温度３１５℃、結晶化熱
５３．７Ｊ／ｇのＰＴＦＥ５重量部を混合した後、３０
ｍｍφの２軸混練押出機により３９０℃でスクリュー回
転数２０ｒｐｍおよび４０ｒｐｍで混練してＰＦＡ組成
物のペレットを得た。このペレットを圧縮成形により作
成した厚さ２００μｍのフィルムの平均球晶サイズは回
転数２０ｒｐｍの場合は５μｍであり、回転数４０ｒｐ
ｍの場合は４０μｍであった。押出成形機で作成したチ
ューブ（内径８ｍｍ、外径１０ｍｍ）の内面粗度は回転
数２０ｒｐｍの場合は０．０５μｍであり、回転数４０
ｒｐｍの場合は０．２５μｍであった。
【００３２】
【発明の効果】本発明のＰＦＡ組成物は、ＰＦＡと改質
ＰＴＦＥを広い混練操作条件の範囲で得られ、しかも、
ＰＦＡの物性や成形加工性を維持し、微細な球晶を有し
表面平滑性に優れた成形体を与えうる。
ＰＴＦＥを広い混練操作条件の範囲で得られ、しかも、
ＰＦＡの物性や成形加工性を維持し、微細な球晶を有し
表面平滑性に優れた成形体を与えうる。
Claims (3)
- 【請求項１】テトラフルオロエチレン／パーフルオロ
（アルキルビニルエーテル）共重合体の１００重量部に
対し、３００℃以上の温度で酸素不存在下において１ｋ
Ｇｙ以上の電離性放射線をテトラフルオロエチレン重合
体に照射して得られる改質テトラフルオロエチレン重合
体を０．０５〜２０重量部の割合で含有するテトラフル
オロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエーテ
ル）共重合体組成物。 - 【請求項２】改質テトラフルオロエチレン重合体の結晶
化熱が、５０Ｊ／ｇ未満である請求項１の組成物。 - 【請求項３】照射前のテトラフルオロエチレン重合体の
結晶化熱が、５０Ｊ／ｇ以上である請求項１または２の
組成物。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP13019996A JPH09316266A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | テトラフルオロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13019996A JPH09316266A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | テトラフルオロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物 |
Publications (1)
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| JPH09316266A true JPH09316266A (ja) | 1997-12-09 |
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ID=15028467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13019996A Pending JPH09316266A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | テトラフルオロエチレン／パーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体組成物 |
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| JP (1) | JPH09316266A (ja) |
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- 1996-05-24 JP JP13019996A patent/JPH09316266A/ja active Pending
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