JPH10153358A - 積層型熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 チューブを金属薄板の積層構造により形成す
る積層型熱交換器において、最外側のコルゲートフィン
部分での伝熱性能を向上させるとともに、熱交換器組付
構造の剛性を向上させる。 【解決手段】 金属薄板積層方向の両端部に位置するコ
ルゲートフィン７の外側に、この両端部のフィン７と接
合されるサイドプレート９、１１、およびこのサイドプ
レート９、１１に接合されるエンドプレート１０、１２
を配置し、このサイドプレートとエンドプレートとによ
り、チューブ２内の冷媒通路２ａ、２ｂと連通する冷媒
通路１３〜１５を形成する。両端部のコルゲートフィン
７の熱は、チューブ２内の冷媒および冷媒通路１３〜１
５内の冷媒の両方に吸熱されるため、両端部のコルゲー
トフィン７における伝熱性能を向上でき、しかも、サイ
ドプレートとエンドプレートとにより熱交換器組付構造
の剛性を増大できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は流体通路としてのチ
ューブを金属薄板の積層構造により形成する積層型熱交
換器に関するもので、自動車用空調装置の冷凍サイクル
の冷媒蒸発器として好適なものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の積層型熱交換器として、
実開平７−１２７７８号公報に記載されたものがあり、
この公報記載のものでは、チューブ構成用の金属薄板を
多数枚積層するとともに、各チューブの間にコルゲート
フィンを介在し、さらに、積層方向の両端部に位置する
金属薄板には、コルゲートフィンを介して、サイドプレ
ートを接合する構成となっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記公報の
ものでは、最外側のコルゲートフィンは、その波形状の
一方の面のみでチューブに接合され、他方の面はサイド
プレートに接合されているので、他方の面では流体（冷
媒）との間の伝熱が行われない。そのため、この最外側
のコルゲートフィン部分での伝熱性能が低下するという
問題がある。

【０００４】また、上記公報のものでは、熱交換器組付
構造の剛性の向上策については特に提案されていない。
それ故、熱交換器の一体ろう付けに際しては、ろう付け
時の組付姿勢の保持のために特別の治具を必要とし、熱
交換器の製造コストを高くしている。本発明は上記点に
鑑みてなされたもので、熱交換部のチューブを金属薄板
の積層構造により形成する積層型熱交換器において、最
外側のフィン部分での伝熱性能を向上させるとともに、
熱交換器組付構造の剛性を向上させることを目的とす
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１〜６記載の発明では、熱交換部（３）のチ
ューブ（２）相互の間に介在されるフィン（７）のう
ち、金属薄板（４）の積層方向の両端部に位置するフィ
ン（７）の外側に、この両端部のフィン（７）と接合さ
れるサイドプレート（９、１１）、およびこのサイドプ
レート（９、１１）に接合されるエンドプレート（１
０、１２）を配置し、このサイドプレート（９、１１）
とエンドプレート（１０、１２）とにより、チューブ
（２）内の流体通路（２ａ、２ｂ）と連通する流体通路
（１３、１４、１５）を形成することを特徴としてい
る。

【０００６】この構成によれば、金属薄板積層方向の両
端部のフィン（７）の更に外側にも、サイドプレート
（９、１１）とエンドプレート（１０、１２）から構成
される流体通路（１３、１４、１５）が存在するから、
上記両端部のフィン（７）の熱は、チューブ（２）内の
流体および上記流体通路（１３、１４、１５）内の流体
の両方に伝熱されため、両端部のフィン（７）における
伝熱性能を向上できる。

【０００７】しかも、上記両端部のフィン（７）の更に
外側にサイドプレート９、１１とエンドプレート１０、
１２との張り合わせ構造を配置しているから、この両プ
レートの張り合わせ構造により熱交換器組付構造の剛性
を増大できる。また、請求項２記載の発明では、エンド
プレート（１０、１２）には、その長手方向に並列に延
びる複数の張出部（１０ａ、１２ａ）を一体成形し、こ
の複数の張出部（１０ａ、１２ａ）とサイドプレート
（９、１１）との間の空間により流体通路（１３、１
５）を形成することを特徴としている。

【０００８】これにより、エンドプレート（１０、１
２）の断面係数（断面２次モーメント）を、単純な平板
形状に比して、大幅に増大でき、熱交換器組付構造の剛
性をより効果的に増大できる。さらに、請求項５記載の
発明では、エンドプレート（１０、１２）およびサイド
プレート（９、１１）の板厚を金属薄板（４）の板厚よ
り大きくしているから、この厚肉化により、断面係数
（断面２次モーメント）をより一層、増大させることが
できる。

【０００９】本発明によると、上記のように、金属薄板
積層方向の両端部に、サイドプレート（９、１１）とエ
ンドプレート（１０、１２）の張り合わせ構造（冷媒通
路１３、１４、１５部分）を配置することにより、熱交
換器組付構造の剛性を大幅に向上できるため、熱交換器
の一体ろう付けに際しては、金属薄板（４）の積層方向
に延びるワイヤー（６０、６１）を直接、熱交換器組付
体の全周にわたって巻いて締めつけることが可能とな
る。

【００１０】そして、このワイヤー（６０、６１）の締
めつけにより、熱交換器（１）の組付姿勢を保持するこ
とができるため、従来使用されていた治具を廃止するこ
とができ、熱交換器（１）の製造コストを低減できる。
また、請求項３記載の発明では、エンドプレート（１
０、１２）のうち、長手方向の両端部近傍に、複数の張
出部（１０ａ、１２ａ）の間に、この複数の張出部（１
０ａ、１２ａ）より打ち出し高さの低い張出部（１０
ｄ、１２ｄ）を一体成形することを特徴としている。

【００１１】このような２種の張出部（１０ａ、１２
ａ）、（１０ｄ、１２ｄ）の組み合わせからなる断面形
状とすることにより、エンドプレート（１０、１２）の
長手方向両端部にねじれ応力が発生するのを抑制して、
熱交換器耐圧強度の向上を図ることができる。また、請
求項４記載の発明では、エンドプレート（１０、１２）
のうち、長手方向の両端部近傍に、１つの連続した椀状
のタンク部（１０ｅ、１２ｅ）を形成し、このタンク部
（１０ｅ、１２ｅ）に複数の張出部（１０ａ、１２ａ）
を連結することを特徴としている。

【００１２】このような１つの連続した椀状のタンク部
（１０ｅ、１２ｅ）からなる断面形状とすることによ
り、請求項３と同様に、ねじれ応力の発生を抑制して、
熱交換器耐圧強度の向上を図ることができる。また、請
求項７記載の発明では、エンドプレート（１０）とサイ
ドプレート（９）との間に形成される流体通路（１４、
１５）に対して、流体を入出させるジョイント部材
（８）を備え、このジョイント部材（８）をエンドプレ
ート（１０）の張出部（１０ａ′、１０ｃ）に接合する
とともに、サイドプレート（９）のうち、ジョイント部
材（８）の裏側に対応する部位に、エンドプレート（１
０）と反対側に突出する張出部（９ｈ）を形成したこと
を特徴としている。

【００１３】ジョイント部材（８）の裏側に対応する部
位にエンドプレート（１０）と接合されない比較的広面
積の領域がサイドプレート（９）に存在して、耐圧強度
低下の原因となるが、請求項７によると、サイドプレー
ト（９）に形成した張出部（９ｈ）が補強リブとなり、
断面係数を増大するので、サイドプレート（９）の剛性
を高め、必要な耐圧強度を確保できる。

【００１４】また、請求項８記載の発明によれば、請求
項１〜７記載の熱交換器を低コストで良好に製造できる
方法を提供できる。さらに、請求項９記載の発明では、
チューブ（２）内を流れる冷媒と前記チューブ（２）の
外部を流れる空気とを熱交換させる冷媒蒸発器（１）
と、この冷媒蒸発器（１）を収容するユニットケース
（７０）とを備える空調用クーリングユニットにおい
て、エンドプレート（１０、１２）に、その長手方向に
並列に延びる複数の張出部（１０ａ、１２ａ）を一体成
形し、この複数の張出部（１０ａ、１２ａ）とサイドプ
レート（９、１１）との間の空間により、チューブ
（２）内の冷媒通路（２ａ、２ｂ）と連通する冷媒通路
（１３、１４、１５）を形成するとともに、前記複数の
張出部（１０ａ、１２ａ）の間に形成される溝部（１０
ｄ、１２ｃ）が嵌合される位置決め用リブ（７１）を前
記ユニットケース（７０）の内壁面に備え、溝部（１０
ｄ、１２ｃ）と位置決め用リブ（７１）が嵌合した状態
で、冷媒蒸発器（１）をユニットケース（７０）内に収
容することを特徴としている。

【００１５】この構成によれば、クーリングユニットの
組付時に、溝部（１０ｄ、１２ｃ）と位置決め用リブ
（７１）との嵌合により、冷媒蒸発器（１）の組付のガ
イド作用が得られる。従って、冷媒蒸発器（１）の側面
部に組付用ガイド部を特別に設置することなく、冷媒蒸
発器（１）のユニットケース（７０）内への挿入作業を
容易に行うことができる。

【００１６】しかも、溝部（１０ｄ、１２ｃ）と位置決
め用リブ（７１）との嵌合により、冷媒蒸発器（１）の
側面部を通過する風洩れも良好に防止できる。さらに、
冷媒通路形成用の複数の張出部間に位置する溝部自体を
利用して、組付のガイド作用を得ているから、特別の組
付用ガイド部を設置する場合に比して、冷媒蒸発器
（１）の熱交換部面積を増大できるという利点がある。

【００１７】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示す。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施形態
について説明する。 （第１実施形態）図１〜図８は本発明蒸発器を自動車用
空調装置の冷凍サイクルにおける冷媒蒸発器に適用した
第１実施形態を示している。

【００１９】図１、図２は蒸発器１の全体構成を示して
おり、蒸発器１は図１、２の上下方向を上下にして、図
示しない自動車用空調装置のクーリングユニットケース
内に設置される。蒸発器１の左右方向の一端側（右端
側）には配管ジョイント８が配設され、この配管ジョイ
ント８の入口パイプ８ａには、図示しない温度作動式膨
張弁（減圧手段）の出口側配管が連結され、この膨張弁
で減圧され膨張した低温低圧の気液２相冷媒が流入する
ようになっている。

【００２０】この蒸発器１は、多数のチューブ２を並列
配置し、このチューブ２内の冷媒通路を流れる冷媒とチ
ューブ２の外部を流れる空調用送風空気とを熱交換させ
る熱交換部３を備えている。図中、矢印Ａは送風空気の
流れ方向を示す。上記チューブ２は、図３に示す金属薄
板４の積層構造により形成されており、以下この積層構
造の概略を説明すると、熱交換部３では、金属薄板４と
して、例えば、アルミニュウム心材（Ａ３０００番系の
材料）の両面にろう材（Ａ４０００番系の材料）をクラ
ッドした両面クラッド材（板厚：０．４〜０．６ｍｍ程
度）を用い、この両面クラッド材を図３に示す所定形状
に成形して、これを２枚１組として多数組積層した上
で、ろう付けにより接合することにより多数のチューブ
２を並列に形成する。

【００２１】従って、各チューブ２は、金属薄板４を２
枚１組として最中合わせの状態に接合することにより形
成されており、そして、各チューブ２の内部には風上側
の冷媒通路２ａと風下側の冷媒通路２ｂが、金属薄板長
手方向に沿って平行に形成される。図３に示す金属薄板
４はチューブ２の大部分を構成する基本の薄板であり、
その上下両端部には、上記冷媒通路２ａ相互の間、冷媒
通路２ｂ相互の間をそれぞれ連通させる連通穴４１、４
２を持った入口タンク部４３、４４、および連通穴４
５、４６を持った出口タンク部４７、４８が２個づつ並
んで形成されている。これらのタンク部４３、４４、４
７、４８はそれぞれ金属薄板４の外方側へ突出する楕円
筒状の突出部にて形成されている。

【００２２】そして、入口タンク部４３、４４の断面積
は、本例では、出口タンク部４７、４８の断面積より小
さく設定してある。４９は風上側の冷媒通路２ａと風下
側の冷媒通路２ｂとを仕切るセンターリブであり、本例
では冷媒通路２ａと冷媒通路２ｂとを同一幅寸法となる
ように仕切っている。チューブ２を構成する２枚の金属
薄板４の外周部にはその全周にわたって外周縁リブ５５
がそれぞれ同一高さで打ち出し成形されており、この外
周縁リブ５５同志を接合するようになっている。

【００２３】なお、チューブ２内の風上側の冷媒通路２
ａおよび風下側の冷媒通路２ｂ内にはそれぞれ波形状に
成形されたインナーフィン（図示せず）を配設して、冷
媒側の伝熱性能を向上させるとともに、チューブ２の通
路厚み方向をインナーフィンにより補強して、耐圧強度
を高めている。このインナーフィンもアルミニュウム合
金、例えばＡ３００３のような、ろう材をクラッドして
ないアルミニュウムベア材にて成形され、チューブ２を
構成する金属薄板４の内壁面に接合される。

【００２４】また、熱交換部３において、隣接するチュ
ーブ２の外面側相互の間隙にコルゲートフィン（フィン
手段）７を接合して空気側の伝熱面積の増大を図ってい
る。このコルゲートフィン７はＡ３００３のような、ろ
う材をクラッドしてないアルミニュウムベア材にて波形
状に成形されている。熱交換部３の金属薄板積層方向の
一端部（図１の左端部、図２では右端部）に位置する金
属薄板からなるサイドプレート９およびこれに接合され
るエンドプレート１０、さらに金属薄板積層方向の他端
部（図１の右端部、図２では左端部）に位置する金属薄
板からなるサイドプレート１１およびこれに接合される
エンドプレート１２も、本例では、上記金属薄板４と同
様に両面クラッド材から成形されている。但し、これら
の板材９、１０、１１、１２は強度確保のため、上記金
属薄板４より厚肉、例えば１．０〜１．６ｍｍ程度の板
厚にしてある。

【００２５】エンドプレート１０、１２は、図４、５に
示すように、外方側へ突出する複数の張出部１０ａ、１
２ａを有している。この張出部１０ａ、１２ａは、図５
の例では断面矩形状に成形されており、エンドプレート
１０、１２の長手方向に沿って並列に成形されている。
そして、この張出部１０ａ、１２ａとサイドプレート
９、１１の平坦面との間に形成される空間により、冷媒
通路（流体通路）１３、１５が形成される。この冷媒通
路（流体通路）１３、１５の具体的役割については、図
６により後述する。

【００２６】一方、複数の張出部１０ａ、１２ａの間に
は帯状に延びる接合部１０ｂ、１２ｂが形成され、この
接合部１０ｂ、１２ｂは、サイドプレート９、１１の平
坦面に当接し、サイドプレート９、１１に接合される。
図２左端部のサイドプレート１１の上下の端部には、そ
れぞれタンク部１１ａ、タンク部１１ｂが形成されてお
り、この両タンク部１１ａ、１１ｂはサイドプレート１
１の幅方向に沿って延びる細長の１つの椀状部から形成
されており、かつ、タンク部１１ａには連通穴１１ｃ
が、また、タンク部１１ｂには連通穴１１ｄがそれぞれ
開口形成されている。

【００２７】張出部１２ａにより構成される冷媒通路１
３の下端部はサイドプレート１１の下端部のタンク部１
１ｂの連通穴１１ｄを介して、図３の金属薄板４の下端
部の入口タンク４４の連通穴４２と連通する。また、冷
媒通路１３の上端部はサイドプレート１１の上端部のタ
ンク部１１ａの連通穴１１ｃを介して、図３の金属薄板
４の上端部の出口タンク４７の連通穴４５と連通する。

【００２８】図１左端部のサイドプレート９は上記図２
左端部のサイドプレート１１と略同一形状であるので、
詳細な説明は省略する。また、図１左端部のエンドプレ
ート１０は、図１に示すように、配管ジョイント８の下
方側に上記張出部１０ａが形成され、また、配管ジョイ
ント８の上方側に別の張出部１０ｃが形成されている。
この別の張出部１０ｃは上記張出部１０ａとは異なり、
１つの椀状部から形成されている。

【００２９】張出部１０ｃと張出部１０ａとの間は、冷
媒通路的には分断されている。そして、張出部１０ｃの
内側と図１左端部のサイドプレート９の出口タンク部９
ａとの間に形成される空間により冷媒通路１４（図６、
および後述の図２７、２８参照）を形成している。この
冷媒通路１４は、サイドプレート９の出口タンク９ａの
連通穴９ｃ（後述の図２７、２８参照）を介して金属薄
板４の上側出口タンク４７の連通穴４５と連通するとと
もに、配管ジョイント８の冷媒出口パイプ８ｂに連通す
る。下側の張出部１０ａにより構成される冷媒通路１５
の上端部は、配管ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａに
連通し、冷媒通路１５の下端部は、サイドプレート９の
入口タンク９ｂの連通穴（図示せず）を介して金属薄板
４の下側入口タンク４４の連通穴４２に連通する。

【００３０】ここで、サイドプレート９の出口タンク９
ａおよび入口タンク９ｂの形状は図１に明瞭に図示して
ないが、サイドプレート１１の上下のタンク部１１ａ、
１１ｂと同様の形状である。すなわち、出口タンク９ａ
は後述の図２７、２８に示すように外方側へ突出する楕
円筒状であり、入口タンク９ｂも同様な楕円筒状であ
る。

【００３１】なお、配管ジョイント８は例えば、Ａ６０
００番系のアルミニュウムベア材にて冷媒入口パイプ８
ａと冷媒出口パイプ８ｂを一体成形してあり、この両パ
イプ８ａ、８ｂの通路端部をエンドプレート１０の張出
部１０ａ、１０ｃに形成された筒状開口部１０ｆ、１０
ｇ（後述の図２７、２８参照）に嵌合してろう付けして
いる。この配管ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａに
は、前述した通り図示しない膨張弁の出口側冷媒配管が
連結され、一方、冷媒出口パイプ８ｂには、蒸発器１で
蒸発したガス冷媒を圧縮機（図示せず）へ吸入させる圧
縮機吸入配管が連結される。

【００３２】図６は蒸発器１内における冷媒通路の構成
を示す概要図であり、図２の図示状態に対応して作成し
てある。金属薄板４の下側入口タンク４４の途中および
上側出口タンク４７の途中に、それぞれ仕切り部５１、
５２を設けている。一方の仕切り部５１は、金属薄板と
して、図３に示す下側入口タンク４４の連通穴４２を閉
塞したものを用いることにより形成できる。また、他方
の仕切り部５２は、金属薄板として、図３に示す上側出
口タンク４７の連通穴４５を閉塞したものを用いること
により形成できる。

【００３３】上記仕切り部５１、５２の配置により、金
属薄板４の下側入口タンク４４を第１入口タンク部ａと
第２入口タンク部ｂとに仕切るとともに、金属薄板４の
上側出口タンク４７を第１出口タンク部ｃと第２出口タ
ンク部ｄとに仕切ることができる。以上により、蒸発器
１内を冷媒が次の経路により流れる。すなわち、冷媒
は、冷媒入口パイプ８ａ→冷媒通路１５→下側入口タン
ク４４の第１入口タンク部ａ→チューブ２の冷媒通路２
ｂ→上側入口タンク４３→チューブ２の冷媒通路２ｂ→
下側入口タンク４４の第２入口タンク部ｂ→冷媒通路１
３→上側出口タンク４７の第１出口タンク部ｃ→チュー
ブ２の冷媒通路２ａ→下側出口タンク４８→チューブ２
の冷媒通路２ａ→上側出口タンク４７の第２出口タンク
部ｄ→冷媒通路１４→冷媒出口パイプ８ｂの経路で流れ
る。

【００３４】このように、冷媒経路を構成することによ
り、矢印Ａ方向に流れる空気の蒸発器吹出空気温度を熱
交換部３の全域にわって均一化できる。また、上記した
蒸発器構成によれば、金属薄板４の積層方向の両端部に
位置するコルゲートフィン７の更に外側にも、サイドプ
レート９、１１とエンドプレート１０、１２から構成さ
れる冷媒通路１３、１４、１５を構成しているから、こ
の積層方向両端部のコルゲートフィン７の熱は、図７に
示すように、チューブ２内の冷媒および冷媒通路１３、
１４、１５内の冷媒の両方に吸熱されため、両端部のコ
ルゲートフィン７における伝熱性能を向上できる。

【００３５】また、上記冷媒通路１３、１５を構成する
ために、最外側のコルゲートフィン７の更に外側にサイ
ドプレート９、１１とエンドプレート１０、１２との張
り合わせ構造を配置しているから、この両プレートの張
り合わせ構造により蒸発器組付構造の剛性を増大でき
る。しかも、エンドプレート１０、１２に、図５に示す
ような多数の矩形状断面の張出部１０ａ、１２ａを一体
成形しているから、単純な平板形状に比して、エンドプ
レート１０、１２の断面係数（断面２次モーメント）が
大幅に増大する。さらに、サイドプレート９、１１とエ
ンドプレート１０、１２は、チューブ２構成用の金属薄
板４よりも厚肉にして、断面係数（断面２次モーメン
ト）をより一層、増加させている。

【００３６】この結果、金属薄板４の積層方向の両端部
に位置する、サイドプレート９、１１とエンドプレート
１０、１２の張り合わせ構造（冷媒通路１３、１４、１
５部分）によって、蒸発器組付構造の剛性を大幅に向上
できる。この剛性の大幅向上により、蒸発器製造上、次
のような効果が得られる。本実施形態の冷媒蒸発器の製
造方法を簡単に説明すると、最初に、金属薄板４、コル
ゲートフィン７、サイドプレート９、１１、およびエン
ドプレート１０、１２を積層し、さらに、配管ジョイン
ト８をエンドプレート１０に組付けて、図１、２に示す
所定の熱交換器構造に組付ける。

【００３７】次に、金属薄板４の積層方向に延びるワイ
ヤー６０、６１によりエンドプレート１０、１２の外側
から熱交換器構造の組付体を締めつけて、この組付体の
組付姿勢を保持する。次に、この組付姿勢を保持した状
態で、ろう付け炉（真空ろう付け炉）内に組付体を搬入
し、このろう付け炉内にて、組付体をアルミニュウム両
面クラッド材のろう材の融点まで加熱して、組付体各部
の接合箇所を一体ろう付け（真空ろう付け）する。これ
により、蒸発器１全体の組付を完了する。

【００３８】ところで、従来のものでは、サイドプレー
ト９、１１とエンドプレート１０、１２との張り合わせ
構造（冷媒通路１３、１４、１５部分）を持っていない
ため、上記製造方法において、蒸発器組付体のろう付け
時の組付姿勢を保持するために、通常は、図８に示すよ
うに、組付体Ｘの金属薄板積層方向の両端部に縦治具
Ｙ、Ｙを配置するとともに、この縦治具Ｙ、Ｙに対して
コの字形状の横治具Ｚ、Ｚを嵌着して、組付体Ｘに金属
薄板積層方向の加圧力を加えることにより、所定の組付
状態を保持するようにしている。

【００３９】しかし、この方法によると、縦治具Ｙ、Ｙ
および横治具Ｚ、Ｚを装着するための工数が増えるとと
もに、これら治具Ｙ、Ｚは高耐熱性の金属で製作する必
要があるので、製作コストが高くつく。それ故、蒸発器
製造コストの低減のために、上記治具Ｙ、Ｚの廃止が望
まれている。これに反し、本実施形態においては、金属
薄板４の積層方向の両端部に、サイドプレート９、１１
とエンドプレート１０、１２の張り合わせ構造（冷媒通
路１３、１４、１５部分）を配置することにより、蒸発
器組付体の剛性を大幅に向上できるため、蒸発器１の一
体ろう付けに際しては、図１、２に示すように、金属薄
板４の積層方向に延びるワイヤー６０、６１を直接、蒸
発器組付体の全周にわたって巻いて締めつけることが可
能となる。

【００４０】そして、このワイヤー６０、６１の締めつ
けにより、蒸発器１の組付姿勢を保持することができる
ため、図８に示す縦治具Ｙ、Ｙおよび横治具Ｚ、Ｚを廃
止することができ、蒸発器１の製造コストを低減でき
る。なお、ワイヤー６０、６１は、ステンレス等の耐熱
金属で製作することが好ましい。 （第２〜第６実施形態）本発明は上記した第１実施形態
に限定されることなく、種々変形可能である。例えば、
エンドプレート１０、１２の張出部１０ａ、１２ａの断
面形状は、冷媒の流通抵抗の増大を回避し得るだけの流
路面積を確保できるとともに、ワイヤー６０、６１の締
めつけによる締めつけ荷重に耐え得るだけの断面係数
（断面２次モーメント）を確保できるものであれば、ど
のようなものでもよい。

【００４１】具体的には、張出部１０ａ、１２ａの断面
形状を図９の第２実施形態に示すように、円弧状にした
り、図１０の第３実施形態に示すように、台形状にして
もよい。さらに、エンドプレート１０、１２の中央部の
剛性向上のために、図１１の第４実施形態に示すよう
に、中央部の張出部１０ａ、１２ａの断面形状を両側部
より拡大したり、あるいは、図１２の第５実施形態に示
すように、中央部の張出部１０ａ、１２ａの長さを両側
部より長くしてもよい。

【００４２】また、図１３に示す第６実施形態は、冷媒
蒸発器１を内蔵する空調用クーリングユニットにおい
て、冷媒蒸発器１と、これを収容するユニットケース７
０との組付構造に関するもので、図１３の例では、エン
ドプレート１０、１２の複数の張出部１０ａ、１２ａの
間に形成される凹状の溝部１０ｄ、１２ｃ（接合部１０
ｂ、１２ｂと同じ部位に位置する）が嵌合される位置決
め用リブ７１を、樹脂製のユニットケース７０の内壁面
に一体成形している。

【００４３】そして、溝部１０ｄ、１２ｃと位置決め用
リブ７１が嵌合した状態で、冷媒蒸発器１をユニットケ
ース７０内に収容するようにしたものである。なお、図
１３では、冷媒蒸発器１の金属薄板積層方向の一端部の
みを示しているが、金属薄板積層方向の他端部も、同様
に、溝部１０ｄ、１２ｃと位置決め用リブ７１との嵌合
組付構造が採用されていることはもちろんである。

【００４４】図１３の組付構成によれば、クーリングユ
ニットの組付時に、溝部１０ｄ、１２ｃと位置決め用リ
ブ７１との嵌合により、冷媒蒸発器１の組付のガイド作
用が得られる。従って、冷媒蒸発器１の側面部に組付用
ガイド部を特別に設置することなく、冷媒蒸発器１のユ
ニットケース７０内への挿入作業を容易に行うことがで
きる。しかも、溝部１０ｄ、１２ｃと位置決め用リブ７
１との嵌合により、冷媒蒸発器１の側面部を通過する風
洩れも良好に防止できる。

【００４５】さらに、冷媒通路形成用の複数の張出部１
０ａ、１２ａ間に位置する溝部１０ｄ、１２ｃ自体を利
用して、蒸発器組付のガイド作用を得ているから、特別
の組付用ガイド部を設置する場合に比して、冷媒蒸発器
１の熱交換部面積を増大できるという利点がある。図１
３の第６実施形態における、溝部１０ｄ、１２ｃと位置
決め用リブ７１との嵌合構造は、図１４、１５のごとく
変形してもよい。

【００４６】すなわち、図１４は、複数の張出部１０
ａ、１２ａ間の接合部１０ｂ、１２ｂを廃止して、冷媒
通路１３、１５を複数に分割せずに、１つに繋がった構
造にした第７実施形態である。図１５は、エンドプレー
ト１０、１２の複数の張出部１０ａ、１２ａに対応し
て、サイドプレート９、１１にも、同様の張出部９ｃ、
１１ｅを一体成形して、複数に分割された冷媒通路１
３、１５を形成した第８実施形態である。

【００４７】図１４、１５の例においても、複数の張出
部１０ａ、１２ａの間の溝部１０ｄ、１２ｃと位置決め
用リブ７１との嵌合により、図１３の例と同様の作用効
果を発揮できる。また、複数の張出部１０ａ、１２ａの
間の溝部１０ｄ、１２ｃは、多数設ける必要はなく、少
なくとも１つあればよい。また、溝部１０ｄ、１２ｃは
エンドプレート１０、１２の長手方向に沿って連続させ
る必要はなく、エンドプレート１０、１２の長手方向の
間に部分的に溝部１０ｄ、１２ｃを形成してもよい。 （第９実施形態）第９実施形態は、エンドプレート１
０、１２の両端部分における耐圧強度向上のための改良
構造に関するものである。

【００４８】上記した図１〜図１３に示す第１〜第６実
施形態においては、エンドプレート１０、１２に、外方
側へ突出する複数の張出部１０ａ、１２ａをエンドプレ
ート１０、１２の長手方向に沿って並列に成形し、そし
て、この複数の張出部１０ａ、１２ａの間の接合部１０
ｂ、１２ｂをサイドプレート９、１１の平坦面に当接
し、サイドプレート９、１１に接合している。これによ
り、エンドプレート１０、１２とサイドプレート９、１
１との間に、１つに繋がった構造の冷媒通路１３、１５
を構成する場合（例えば、図１４の第７実施形態）に比
して耐圧強度の上昇を図っている。

【００４９】ところが、本発明者らが実際に実験検討し
てみると、エンドプレート１０、１２の両端部分の接合
面において、ろう材の剥がれによるろう付け破壊が発生
し、このことが製品の耐圧強度向上のボトルネックにな
っていることが分かった。まず、上記ろう付け破壊の原
因について説明すると、図１６〜図１８（ａ）は第１実
施形態の構成に基づく断面形状を示すもので、それぞれ
後述の図２２（第９実施形態の冷媒蒸発器の側面図）に
おけるＤ−Ｄ断面、Ｅ−Ｅ断面、Ｆ−Ｆ断面に対応する
断面図である。図１６に示すエンドプレート１２の横断
面形状は、その長手方向に対して同じ形状になってお
り、サイドプレート１１のタンク部１１ａの位置まで同
じ形状が続いている。

【００５０】本発明者らは、このような断面形状におい
て耐圧強度の低下する理由を理論的に解明するため、エ
ンドプレート両端部分の接合面における断面形状と、破
壊部位に発生する応力との関係をＦＥＭ（有限要素法）
解析により求めたところ、図１９（ａ）に示す結果を得
ることができた。図１９（ｂ）は図２２のＧ−Ｇ断面に
対応する断面図であり、Ｚ部は、エンドプレート１２の
長手方向の両端部の接合面における破壊部位である。角
度θはこのＺ部に対するエンドプレート張出部１２ａの
打ち出し角度である。そして、図１９（ａ）の縦軸はＺ
部の最大主応力比で、横軸は上記角度θである。ここ
で、最大主応力比とは、角度θ＝９０°のときのＺ部最
大主応力に対する当該角度θでのＺ部最大主応力との比
である。

【００５１】本発明者らのＦＥＭ解析によれば、第１実
施形態の構成によると、図１７のＥ−Ｅ断面形状として
図示される接合部１２ｂは、打ち出し形状のない平坦形
状でＺ部まで続いているので、角度θ＝０の形状に相当
する。このＥ−Ｅ断面形状部では、図１９（ｂ）のＧ−
Ｇ断面形状（角度θ＝７９°に相当）からなる張出部１
２ａに比較して、２．５倍程度の応力が発生することが
分かった。

【００５２】このように、角度θ＝０のＥ−Ｅ断面形状
部（接合部１２ｂ）に大きな応力が発生するのは次の理
由からである。すなわち、ＦＥＭ解析において、蒸発器
内部への圧力付加時におけるエンドプレート１２のＺ部
変形モードに着目すると、角度θ＝０のＥ−Ｅ断面形状
部では、エンドプレート１２のＺ部でサイドプレート１
１方向への変形が起こる。これに対し、Ｇ−Ｇ断面形状
部（張出部１２ａ）では、エンドプレート１２のＺ部で
サイドプレート１１から離れる方向（反対方向）への変
形が起こり、Ｚ部にはねじれの応力が発生し、このため
に大きな応力が発生することが分かった。

【００５３】そこで、第９実施形態では、このような耐
圧強度低下の原因に鑑みて、サイドプレート１１の両端
のタンク部１１ａ、１１ｂに対向する、エンドプレート
両端近傍の部位では角度θ＝０のＥ−Ｅ断面形状部を廃
止し、その代わりに、張出部１２ａより低い、所定の打
ち出し高さを有する張出部を形成するようにしたもので
ある。

【００５４】すなわち、図１８（ｂ）および図２０〜図
２３は第９実施形態を示すもので、エンドプレート１２
の両端近傍の部位（サイドプレート１１の両端のタンク
部１１ａ、１１ｂに対向する部位）では、張出部１２ａ
の間に、張出部１２ａより打ち出し高さの低い、所定高
さＨ（図２３参照）を有する張出部１２ｄを形成してい
る。

【００５５】ＦＥＭ解析によれば、エンドプレート両端
のＺ部において張出部１２ａの間の谷間の部位でも、上
記張出部１２ｄの形成によりサイドプレート１１から離
れる方向への変形が起こることがわかった。つまり、エ
ンドプレート両端のＺ部において張出部１２ａの部位と
張出部１２ｄの部位でともにサイドプレート１１から離
れる方向への変形が起こるため、ねじれ応力を大幅に低
減できることになる。

【００５６】第９実施形態の具体的設計例としては、張
出部１２ｄの打ち出し高さＨをエンドプレート１２の板
厚と同程度、具体的には、例えば、１．５ｍｍとしてい
る。この打ち出し高さＨ＝１、５ｍｍの場合には、張出
部１２ｄの角度θは図１９（ａ）において４８°とな
り、Ｚ部の最大主応力比は約６割まで減少できる。従っ
て、角度θ＝０のＥ−Ｅ断面形状部を形成する場合に比
して、第９実施形態では、エンドプレート両端部におけ
る耐圧強度を大幅に向上できることになる。

【００５７】ここで、張出部１２ｄの打ち出し高さＨを
エンドプレート１２の板厚と同程度とせず、張出部１２
ｄを張出部１２ａと同方向に打ち出すのであるならば、
前記板厚程度よりも高くしてよいことはもちろんであ
る。また、図２３の図示形状から理解されるように、上
記張出部１２ｄの形成部位はサイドプレート１１の両端
のタンク部１１ａ、１１ｂに対向して元来、非接合面と
なっているから、張出部１２ｄを形成しても、エンドプ
レート１２とサイドプレート１１との接合面積が減少す
る恐れはない。

【００５８】なお、反対側のエンドプレート１０におい
ても、図２０に示すように、配管ジョイント８を設けて
ない側の端部には、張出部１０ａより打ち出し高さの低
い、所定高さＨの張出部１０ｄを形成して、耐圧強度の
向上を図っている。図２０において、９ｃはサイドプレ
ート９の下端部のタンク部９ｂの連通穴である。 （第１０実施形態）第１０実施形態は、第９実施形態と
同様に、エンドプレート両端部における耐圧強度向上の
ための改良構造に関するものである。第９実施形態では
張出部１０ａ、１２ａの間に、張出部１０ａ、１２ａよ
り打ち出し高さの低い、所定高さＨの張出部１０ｄ、１
２ｄを形成しているが、第１０実施形態では、図１８
（ｃ）および図２４〜図２６に示すように、エンドプレ
ート１２の両端近傍の部位（サイドプレート１１の両端
のタンク部１１ａ、１１ｂに対向する部位）に、張出部
１２ａを複数に分割して形成せずに、１つの連続した椀
状のタンク部１２ｅを形成し、このタンク部１２ｅの高
さＫを張出部１２ａと同一とし、このタンク部１２ｅに
複数の張出部１２ａを連結するようにしたものである。

【００５９】この構成によれば、エンドプレート１２の
長手方向の両端近傍は、前述のＦ−Ｆ断面形状（角度θ
＝７９°に相当）と同じＪ−Ｊ断面形状（図２６）のみ
で構成されることになり、エンドプレート両端部におけ
る耐圧強度を大幅に向上できる。なお、反対側のエンド
プレート１０においても、図２４に示すように、配管ジ
ョイント８を設けてない側の端部には、１つの連続した
椀状のタンク部１０ｅを形成して、耐圧強度の向上を図
っている。

【００６０】（第１１実施形態）第１１実施形態は、特
に、配管ジョイント８の接合部裏側の領域における耐圧
強度の向上を図るための改良構造に関するものである。
まず、最初に、配管ジョイント８の接合部裏側の領域に
おける耐圧強度低下の原因について説明する。

【００６１】図２７は本発明者らが実際に試作した試作
品における配管ジョイント８の接合部付近の構造を示す
もので、第１１実施形態の検討前に、本発明者らが試作
検討したものである。図２７の試作品ではエンドプレー
ト１０の張出部１０ａ、１０ｃ上に配管ジョイント８を
ろう付けにより接合しているが、配管ジョイント８の入
口パイプ８ａの裏側部分Ｌの領域ではエンドプレート１
０の張出部１０ａが配管ジョイント８側に円形凸状に張
り出しているので、エンドプレート１０とサイドプレー
ト９との接合が行われない。しかも、サイドプレート９
はタンク部９ａを除く長手方向中央部分が平板状になっ
ているので、この平板状部は断面係数が小さく、剛性が
低い。

【００６２】このように、サイドプレート９の剛性の低
い平板状部の領域Ｌがエンドプレート１０と接合されな
いので、この領域Ｌの耐圧強度が低くなるという問題が
生じることが分かった。第１１実施形態では、上記点に
鑑みて、配管ジョイント８の裏側部分Ｌの領域におけ
る、サイドプレート９の耐圧強度の向上を図るものであ
って、図２８〜図３０はこの耐圧強度向上のための具体
的構造を例示している。なお、図２８の断面位置は図２
９のＭーＭ矢視線、図３０のＮーＮ矢視線であり、図２
９はサイドプレート９を図２８の右側からみた平面図で
あり、図３０はエンドプレート１０を図２８の左側から
みた平面図である。

【００６３】図２９によりサイドプレート９の形態を説
明すると、サイドプレート９の端部近傍には連通穴９ｃ
が開口している出口タンク部９ａを形成するとともに、
この出口タンク部９ａの側方に、楕円状の突出部９ｄを
形成している。この突出部９ｄは開口部のない凸形状で
あって、出口タンク部９ａの側方部分の剛性を高めて、
サイドプレート９の接合面９ｅの平面度を高める役割を
果たす。

【００６４】そして、サイドプレート９の長手方向にお
いて、出口タンク部９ａおよび突出部９ｄより中央寄り
の部位に、三角状の突出部９ｆ、９ｇが形成されてい
る。この突出部９ｆ、９ｇも開口部のない凸形状であっ
て、前記中央寄りの部位の剛性を高めて、サイドプレー
ト９の接合面９ｅの平面度を高める役割を果たす。ま
た、図２８に示すように、この三角状の突出部９ｆ、９
ｇの形成によってコルゲートフィン７とサイドプレート
９との接合面積を増大することもできる。

【００６５】サイドプレート９の長手方向において、三
角状の突出部９ｆ、９ｇよりもさらに中央寄りの部位に
複数（本例では４本）の張出部９ｈが形成されている。
この張出部９ｈはエンドプレート１０と反対側に突出す
るものであって、それぞれサイドプレート９の長手方向
に平行に延びる細長形状となっている。そして、この張
出部９ｈは、サイドプレート９の長手方向の他端部の入
口タンク部９ｂの手前の位置まで延びている。

【００６６】三角状の突出部９ｆ、９ｇと４本の張出部
９ｈの先端部との間に所定の幅を持つ接合面９ｅを形成
するため、４本の張出部９ｈのうち中央寄りの２本の張
出部９ｈの方が左右両側の２本の張出部９ｈよりも長さ
が長くなっている。なお、図２９において、配管ジョイ
ント８の入口パイプ８ａの位置を２点鎖線の円で図示し
ている。

【００６７】次に、図３０によりエンドプレート１０の
形態を説明すると、エンドプレート１０の端部近傍には
筒状開口部１０ｇを持つ張出部１０ｃを形成するととも
に、この張出部１０ｃの側方に楕円状の突出部１０ｈを
形成している。この突出部１０ｈは開口部のない凸形状
であって、張出部１０ｃの側方部分の剛性を高めて、エ
ンドプレート１０の接合面１０ｉの平面度を高める役割
を果たす。

【００６８】なお、この接合面１０ｉは、第１実施形態
において既に説明した４本の張出部１０ａの間に形成さ
れる接合部１０ｂと同一高さの接合面である。接合部１
０ｂは、サイドプレート９の４本の張出部９ｈの間に形
成される接合面９ｅに接合される。図２９において、接
合部１０ｂの先端位置を張出部９ｈの間に形成される接
合面９ｅに破線にて図示してある。

【００６９】図２８、図３０に示すように、４本の張出
部１０ａの先端部は１つの張出部として統合され、その
統合部は椀状の張出部１０ａ′を形成し、この椀状の張
出部１０ａ′の中央部に、配管ジョイント８の入口パイ
プ８ａと嵌合される筒状開口部１０ｆが形成されてい
る。また、エンドプレート１０の端部近傍の張出部１０
ｃおよび突出部１０ｇと、張出部１０ａの先端統合部と
の間には、２つの三角形状を１つに繋げた形状からなる
貫通穴１０ｊが打ち抜き形成されている。この貫通穴１
０ｊは、図２８から理解されるように、サイドプレート
９の接合面９ｅを外気に露出させる役割を果たす。これ
により、熱交換器組付体を真空ろう付けする場合に、貫
通穴１０ｊを通して接合面９ｅを真空引きすることがで
き、接合面９ｅを良好に真空ろう付けすることができ
る。

【００７０】ところで、第１１実施形態によると、配管
ジョイント８の入口パイプ８ａの裏側の領域Ｌに対応す
る部位においても、サイドプレート９に張出部９ｈを形
成して、この領域Ｌでの断面係数を大きくし、サイドプ
レート９の剛性を高めることができる。従って、前述の
図２７に示す試作品に比して、上記裏側領域Ｌにおける
耐圧強度を大幅に向上できる。この第１１実施形態にお
いても、第１実施形態による特徴は何ら損なうことなく
発揮できる。 （他の実施形態）なお、サイドプレート９、１１とエン
ドプレート１０、１２との間をろう付けするのに、前述
したクラッド材を用いる代わりに、サイドプレート９、
１１とエンドプレート１０、１２との間に別体で形成さ
れたろう材を介在させて、ろう付けを行ってもよい。

【００７１】また、本発明の要部は、金属薄板４の積層
方向の両端部に、サイドプレート９、１１とエンドプレ
ート１０、１２とを配置して、この両プレートの間に冷
媒通路１３、１４、１５を形成する構成にあるから、熱
交換部３における冷媒通路構成は図６に示す例に限定さ
れることなく、種々変更してもよいことはもちろんであ
る。

【００７２】また、図３の金属薄板４では、センターリ
ブ４９を金属薄板幅方向の中央に設定して、冷媒通路２
ａ、２ｂの幅を同一に設定することにより、この冷媒通
路２ａ、２ｂ内に上記センターリブに対して左右対称と
なるインナーフィン（図示せず）を配設可能としている
が、上記センターリブを金属薄板幅方向の中央から左右
にずれた位置に設定してもよい。

【００７３】また、冷媒通路２ａ、２ｂ内にインナーフ
ィンを設ける代わりに、金属薄板４に適宜の形状からな
るリブ、あるいはディンプルを冷媒流れ方向に沿って形
成し、冷媒側の伝熱効率および耐圧強度の向上を図るる
ようにしてもよい。また、第１１実施形態では、図２８
に示すように配管ジョイント８の配設位置をサイドプレ
ート９のうち、出口タンク部９ａ側の端部に設定して、
配管ジョイント８の出口パイプ８ｂを出口タンク部９
ａ、エンドプレート１０の張出部１０ｃにラップする位
置に設定しているが、配管ジョイント８を図２８の配設
位置より下方側にずらして、配管ジョイント８をエンド
プレート１０の中央部に配設することも可能である。

【００７４】この場合は、配管ジョイント８の入口パイ
プ８ａの裏側領域だけでなく、出口パイプ８ｂの裏側領
域に対応する部位にも、サイドプレート９の張出部９ｈ
を形成する。これにより、入口パイプ８ａおよび出口パ
イプ８ｂの両方の裏側領域に対応する部位のサイドプレ
ート９の耐圧強度を向上できる。また、配管ジョイント
８の配設位置をサイドプレート９のうち、入口タンク部
９ｂ側の端部に設定して、配管ジョイント８の入口パイ
プ８ａを入口タンク部９ｂにラップする位置に設定して
本発明を実施することも可能である。この場合は、第１
１実施形態によるサイドプレート９の張出部９ｈを、配
管ジョイント８の出口パイプ８ｂの裏側領域に対応する
部位に形成することになる。

【００７５】また、本発明は冷媒蒸発器に限定されるこ
となく、種々な流体の熱交換を行う積層型熱交換器一般
に広く適用可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態を示す蒸発器の斜視図で
ある。

【図２】図１の蒸発器を空気流れ方向Ａの反対側から見
た斜視図である。

【図３】図１の蒸発器に用いられるチューブ用の金属薄
板の正面図である。

【図４】図１、２のＢ部の拡大図である。

【図５】図１、２のＣ−Ｃ断面図である。

【図６】本発明の第１実施形態における蒸発器の冷媒通
路構成を示す概略斜視図である。

【図７】図１、２の金属薄板積層方向の両端部の拡大図
である。

【図８】蒸発器のろう付け前の組付姿勢を治具により保
持する従来方法を示す概略図である。

【図９】本発明の第２実施形態を示すエンドプレート張
出部の断面図である。

【図１０】本発明の第３実施形態を示すエンドプレート
張出部の断面図である。

【図１１】本発明の第４実施形態を示すエンドプレート
張出部のである。

【図１２】本発明の第５実施形態を示すもので、長さの
異なる複数の張出部を設けたエンドプレートを示す部分
斜視図である。

【図１３】本発明の第６実施形態における、空調用クー
リングユニットケースと冷媒蒸発器との組付構造を示す
部分断面図である。

【図１４】本発明の第７実施形態による、エンドプレー
ト張出部の冷媒通路断面形状を示す断面図である。

【図１５】本発明の第８実施形態による、エンドプレー
ト張出部の冷媒通路断面形状を示す断面図である。

【図１６】図２２のＤ−Ｄ断面図である。

【図１７】図２２のＥ−Ｅ断面に対応する、第１実施形
態の断面図である。

【図１８】（ａ）は図２２のＦ−Ｆ断面に対応する、第
１実施形態の断面図、（ｂ）は図２２のＦ−Ｆ断面図
で、第９実施形態による断面形状を示す。（ｃ）は図２
５のＩ−Ｉ断面図で、第１０実施形態による断面形状を
示す。

【図１９】（ａ）はエンドプレート両端部における張出
部の打ち出し角度と応力との関係を示すグラフ、（ｂ）
は図２２のＧ−Ｇ断面に対応する、第１実施形態の断面
図である。

【図２０】本発明の第９実施形態を示す蒸発器の左側面
図である。

【図２１】本発明の第９実施形態を示す蒸発器の正面図
である。

【図２２】本発明の第９実施形態を示す蒸発器の右側面
図である。

【図２３】本発明の第９実施形態を示すもので、図２２
のＥ−Ｅ断面図である。

【図２４】本発明の第１０実施形態を示す蒸発器の左側
面図である。

【図２５】本発明の第１０実施形態を示す蒸発器の右側
面図である。

【図２６】図２５のＪ−Ｊ断面図である。

【図２７】本発明の第１１実施形態の案出の前提となる
試作品において配管ジョイント設置部の断面図である。

【図２８】本発明の第１１実施形態による配管ジョイン
ト設置部の断面図である。

【図２９】本発明の第１１実施形態におけるサイドプレ
ートの要部平面図である。

【図３０】本発明の第１１実施形態におけるエンドプレ
ートの要部平面図である。

【符号の説明】

１…蒸発器、２…チューブ、２ａ…風上側冷媒通路、２
ｂ…風下側冷媒通路、３…熱交換部、４…金属薄板、７
…コルゲートフィン、８…配管ジョイント、８ａ…入口
パイプ、８ｂ…出口パイプ、９、１１…サイドプレー
ト、１０、１２…エンドプレート、１０ａ、１０ｃ、１
０ｄ、１２ａ、１２ｄ…張出部、１０ｄ、１２ｃ…溝
部、１０ｅ、１２ｅ…タンク部、１３、１４、１５…冷
媒通路、７０…空調用クーリングユニットケース、７１
…位置決め用リブ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 友彦 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 チューブ（２）内を流れる流体と前記チ
   ューブ（２）の外部を流れる流体とを熱交換させる熱交
   換部（３）を有し、 この熱交換部（３）のチューブ（２）を金属薄板（４）
   の積層構造により多数個並列形成するとともに、このチ
   ューブ（２）相互の間にフィン（７）を介在させ、 前記フィン（７）のうち、前記金属薄板（４）の積層方
   向の両端部に位置するフィン（７）の外側に、この両端
   部のフィン（７）と接合されるサイドプレート（９、１
   １）、およびこのサイドプレート（９、１１）に接合さ
   れるエンドプレート（１０、１２）を配置し、 このサイドプレート（９、１１）とエンドプレート（１
   ０、１２）とにより、前記チューブ（２）内の流体通路
   （２ａ、２ｂ）と連通する流体通路（１３、１４、１
   ５）を形成することを特徴とする積層型熱交換器。
2. 【請求項２】 前記エンドプレート（１０、１２）に
   は、その長手方向に並列に延びる複数の張出部（１０
   ａ、１２ａ）が一体成形されており、 この複数の張出部（１０ａ、１２ａ）と前記サイドプレ
   ート（９、１１）との間の空間により前記流体通路（１
   ３、１５）が形成されていることを特徴とする請求項１
   に記載の積層型熱交換器。
3. 【請求項３】 前記エンドプレート（１０、１２）のう
   ち、長手方向の両端部近傍に、前記複数の張出部（１０
   ａ、１２ａ）の間に、この複数の張出部（１０ａ、１２
   ａ）より打ち出し高さの低い張出部（１０ｄ、１２ｄ）
   が一体成形されていることを特徴とする請求項２に記載
   の積層型熱交換器。
4. 【請求項４】 前記エンドプレート（１０、１２）のう
   ち、長手方向の両端部近傍に、１つの連続した椀状のタ
   ンク部（１０ｅ、１２ｅ）を形成し、このタンク部（１
   ０ｅ、１２ｅ）に、前記複数の張出部（１０ａ、１２
   ａ）を連結することを特徴とする請求項２に記載の積層
   型熱交換器。
5. 【請求項５】 前記エンドプレート（１０、１２）およ
   び前記サイドプレート（９、１１）の板厚を前記金属薄
   板（４）の板厚より大きくしたことを特徴とする請求項
   １ないし４のいずれか１つに記載の積層型熱交換器。
6. 【請求項６】 前記チューブ（２）内の前記流体通路
   （２ａ、２ｂ）として、前記金属薄板（４）の長手方向
   に沿って風上側の流体通路（２ａ）と風下側の流体通路
   （２ｂ）とを並列に形成し、 前記金属薄板（４）の長手方向の両端部に、前記チュー
   ブ（２）相互の流体通路（２ａ、２ｂ）を連通させる流
   体入口側タンク部（４３、４４）と流体出口側タンク部
   （４７、４８）を形成したことを特徴とする請求項１な
   いし５のいずれか１つに記載の積層型熱交換器。
7. 【請求項７】 前記エンドプレート（１０）と前記サイ
   ドプレート（９）との間に形成される流体通路（１４、
   １５）に対して、流体を入出させるジョイント部材
   （８）を備え、 このジョイント部材（８）を前記エンドプレート（１
   ０）の張出部（１０ａ′、１０ｃ）に接合するととも
   に、前記サイドプレート（９）のうち、前記ジョイント
   部材（８）の裏側に対応する部位に、前記エンドプレー
   ト（１０）と反対側に突出する張出部（９ｈ）を形成し
   たことを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに
   記載の積層型熱交換器。
8. 【請求項８】 請求項１ないし７のいずれか１つに記載
   の積層型熱交換器の製造方法であって、 前記金属薄板（４）、前記フィン（７）、前記サイドプ
   レート（９、１１）および前記エンドプレート（１０、
   １２）を積層して、所定の熱交換器構造に組付ける工程
   と、 前記金属薄板（４）の積層方向に延びるワイヤー（６
   ０、６１）により前記エンドプレート（１０、１２）の
   外側から前記熱交換器構造の組付体を締めつけて、この
   組付体の組付姿勢を保持する工程と、 この組付姿勢を保持した状態で、前記組付体全体を一体
   ろう付けする工程とを備えることを特徴とする積層型熱
   交換器の製造方法。
9. 【請求項９】 チューブ（２）内を流れる冷媒と前記チ
   ューブ（２）の外部を流れる空気とを熱交換させる冷媒
   蒸発器（１）と、 この冷媒蒸発器（１）を収容するユニットケース（７
   ０）とを備え、 前記冷媒蒸発器（１）のチューブ（２）を金属薄板
   （４）の積層構造により多数個並列形成するとともに、
   このチューブ（２）相互の間にフィン（７）を介在さ
   せ、 前記フィン（７）のうち、前記金属薄板（４）の積層方
   向の両端部に位置するフィン（７）の外側に、この両端
   部のフィン（７）と接合されるサイドプレート（９、１
   １）、およびこのサイドプレート（９、１１）に接合さ
   れるエンドプレート（１０、１２）を配置し、 前記エンドプレート（１０、１２）には、その長手方向
   に並列に延びる複数の張出部（１０ａ、１２ａ）が一体
   成形されており、 この複数の張出部（１０ａ、１２ａ）と前記サイドプレ
   ート（９、１１）との間の空間により、前記チューブ
   （２）内の冷媒通路（２ａ、２ｂ）と連通する冷媒通路
   （１３、１４、１５）が形成されており、 さらに、前記複数の張出部（１０ａ、１２ａ）の間に形
   成される溝部（１０ｄ、１２ｃ）が嵌合される位置決め
   用リブ（７１）が前記ユニットケース（７０）の内壁面
   に備えられており、 前記溝部（１０ｄ、１２ｃ）と前記位置決め用リブ（７
   １）が嵌合した状態で、前記冷媒蒸発器（１）が前記ユ
   ニットケース（７０）内に収容されていることを特徴と
   する空調用クーリングユニット。