JP2001174190A - 複式熱交換器 - Google Patents
複式熱交換器Info
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- fin
- tubes
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- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
- F28D1/0417—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids with particular circuits for the same heat exchange medium, e.g. with the heat exchange medium flowing through sections having different heat exchange capacities or for heating/cooling the heat exchange medium at different temperatures
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
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- F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
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- F28D1/0443—Combination of units extending one beside or one above the other
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
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- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
- F28D2021/0084—Condensers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
- F28D2021/0091—Radiators
- F28D2021/0094—Radiators for recooling the engine coolant
Abstract
(57)【要約】
【課題】 複式熱交換器において、一体ろう付けする際
のチューブ変形を抑制して、一体ろう付けを確実にす
る。 【解決手段】 ラジエータ１１０の下方側にコンデンサ
１２０を並列配置する複式熱交換器１００において、偏
平形状のラジエータ１１０の第１チューブ１１１内部
に、短径方向に延びる支柱１１４を備える。これによ
り、隣接する第１チューブ１１１及び第１フィン１１２
と、隣接する第２チューブ１２１及び第２フィン１２２
とを確実にろう付けするために短径方向に圧縮力を加え
ても、第１チューブ１１１は短径方向に変形し難くな
る。よって、ろう付けを容易にすることができ、また、
変形により通水抵抗が大きくなることを防止できる。
のチューブ変形を抑制して、一体ろう付けを確実にす
る。 【解決手段】 ラジエータ１１０の下方側にコンデンサ
１２０を並列配置する複式熱交換器１００において、偏
平形状のラジエータ１１０の第１チューブ１１１内部
に、短径方向に延びる支柱１１４を備える。これによ
り、隣接する第１チューブ１１１及び第１フィン１１２
と、隣接する第２チューブ１２１及び第２フィン１２２
とを確実にろう付けするために短径方向に圧縮力を加え
ても、第１チューブ１１１は短径方向に変形し難くな
る。よって、ろう付けを容易にすることができ、また、
変形により通水抵抗が大きくなることを防止できる。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ラジエータやコン
デンサ等の異種の熱交換器を一体化した複式熱交換器に
関するものである。
デンサ等の異種の熱交換器を一体化した複式熱交換器に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、フィンと偏平チューブを、その短
径方向に交互に積層して偏平チューブの端部をタンクに
挿入接続した熱交換器が、他の熱交換器とは別体で構成
された単体の熱交換器として、特開平６−１２３５７１
号公報に記載されている。この記載によれば、偏平チュ
ーブ内部を流通する流体の圧力により、偏平チューブが
短径方向に変形するのを防止するため、偏平チューブ内
部に短径方向に延びる支柱を形成して、偏平チューブの
短径方向の強度を向上させたものが提案されている。
径方向に交互に積層して偏平チューブの端部をタンクに
挿入接続した熱交換器が、他の熱交換器とは別体で構成
された単体の熱交換器として、特開平６−１２３５７１
号公報に記載されている。この記載によれば、偏平チュ
ーブ内部を流通する流体の圧力により、偏平チューブが
短径方向に変形するのを防止するため、偏平チューブ内
部に短径方向に延びる支柱を形成して、偏平チューブの
短径方向の強度を向上させたものが提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、積層された
偏平チューブ及びフィンを一体ろう付けする際には、確
実にろう付けするために、偏平チューブの短径方向に圧
縮力を加えた状態で一体ろう付けを行う。そして、この
圧縮力により、偏平チューブは短径方向に変形するが、
従来技術の如く短径方向の強度を向上させた偏平チュー
ブでは、圧縮力に対する短径方向の変形が小さくなって
いた。
偏平チューブ及びフィンを一体ろう付けする際には、確
実にろう付けするために、偏平チューブの短径方向に圧
縮力を加えた状態で一体ろう付けを行う。そして、この
圧縮力により、偏平チューブは短径方向に変形するが、
従来技術の如く短径方向の強度を向上させた偏平チュー
ブでは、圧縮力に対する短径方向の変形が小さくなって
いた。
【０００４】しかし、ラジエータ及びコンデンサの如
く、偏平チューブの短径方向の強度が異なる異種の熱交
換器を、車両の上下方向または左右方向に一体化した複
式熱交換器においては、以下の問題が生じる。
く、偏平チューブの短径方向の強度が異なる異種の熱交
換器を、車両の上下方向または左右方向に一体化した複
式熱交換器においては、以下の問題が生じる。
【０００５】すなわち、ラジエータチューブの強度がコ
ンデンサチューブの強度より低く、ラジエータチューブ
及びフィンのみを積層した場合に必要とする第１の圧縮
力が、コンデンサチューブ及びフィンのみを積層した場
合に必要とする第２の圧縮力に比べて小さい場合におい
て、このようなラジエータ及びコンデンサを一体化した
複式熱交換器では、第２の圧縮力を加えざるをえない。
ンデンサチューブの強度より低く、ラジエータチューブ
及びフィンのみを積層した場合に必要とする第１の圧縮
力が、コンデンサチューブ及びフィンのみを積層した場
合に必要とする第２の圧縮力に比べて小さい場合におい
て、このようなラジエータ及びコンデンサを一体化した
複式熱交換器では、第２の圧縮力を加えざるをえない。
【０００６】よって、この第２の圧縮力によりラジエー
タチューブが短径方向に変形してしまい、ろう付けし難
くなるという問題があった。
タチューブが短径方向に変形してしまい、ろう付けし難
くなるという問題があった。
【０００７】本発明は、上記点に鑑み、複式熱交換器に
おいて、一体ろう付けする際のチューブ変形を抑制し
て、一体ろう付けを確実にすることを目的とする。
おいて、一体ろう付けする際のチューブ変形を抑制し
て、一体ろう付けを確実にすることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明で
は、第１流体が流通し、第１流体と空気との間で熱交換
する複数本の偏平形状の第１チューブ（１１１）と、第
１流体の圧力よりも高い圧力の第２流体が流通し、第２
流体と空気との間で熱交換する複数本の偏平形状の第２
チューブ（１２１）とを備え、第１チューブ（１１１）
及び第２チューブ（１２１）は、それぞれの短径方向に
積層され、この短径方向に所定の圧縮力が加えられた状
態で一体ろう付けされており、第１、第２チューブ（１
１１）、（１２１）の内部には、第１、第２チューブ
（１１１）、（１２１）の短径方向に延びる支柱（１１
４）、（１２４）が備えられることを特徴としている。
は、第１流体が流通し、第１流体と空気との間で熱交換
する複数本の偏平形状の第１チューブ（１１１）と、第
１流体の圧力よりも高い圧力の第２流体が流通し、第２
流体と空気との間で熱交換する複数本の偏平形状の第２
チューブ（１２１）とを備え、第１チューブ（１１１）
及び第２チューブ（１２１）は、それぞれの短径方向に
積層され、この短径方向に所定の圧縮力が加えられた状
態で一体ろう付けされており、第１、第２チューブ（１
１１）、（１２１）の内部には、第１、第２チューブ
（１１１）、（１２１）の短径方向に延びる支柱（１１
４）、（１２４）が備えられることを特徴としている。
【０００９】これにより、第１、第２チューブ（１１
１）、（１２１）の内部には、短径方向に延びる支柱
（１１４）、（１２４）が備えらるため、短径方向の強
度が補強されるので、複数の第１チューブ（１１１）及
び第２チューブ（１２１）同士を確実にろう付けするた
めに、短径方向に前述の第２圧縮力を加えても、第１、
第２チューブ（１１１）、（１２１）は短径方向に変形
し難くなる。よって、ろう付けを容易にすることができ
る。
１）、（１２１）の内部には、短径方向に延びる支柱
（１１４）、（１２４）が備えらるため、短径方向の強
度が補強されるので、複数の第１チューブ（１１１）及
び第２チューブ（１２１）同士を確実にろう付けするた
めに、短径方向に前述の第２圧縮力を加えても、第１、
第２チューブ（１１１）、（１２１）は短径方向に変形
し難くなる。よって、ろう付けを容易にすることができ
る。
【００１０】また、請求項２に記載の発明では、第１チ
ューブ（１１１）と第２チューブ（１２１）とを、圧縮
力の方向に平行して配置することを特徴としている。
ューブ（１１１）と第２チューブ（１２１）とを、圧縮
力の方向に平行して配置することを特徴としている。
【００１１】また、請求項３に記載の発明のように、第
１チューブ（１１１）の短径の長さ（Ｌ１）を前記第２
チューブ（１２１）の短径の長さ（Ｌ）より大きくした
場合には、第１チューブ（１１１）の短径方向の変形が
生じやすいので、請求項１または２に記載の発明を用い
て好適である。
１チューブ（１１１）の短径の長さ（Ｌ１）を前記第２
チューブ（１２１）の短径の長さ（Ｌ）より大きくした
場合には、第１チューブ（１１１）の短径方向の変形が
生じやすいので、請求項１または２に記載の発明を用い
て好適である。
【００１２】また、請求項４に記載の発明のように、第
１チューブ（１１１）と第２チューブ（１２１）とを、
圧縮力の直交方向に平行して配置した場合にも第１チュ
ーブ（１１１）の短径方向の変形が生じやすいので、請
求項３に記載の発明を用いて好適である。
１チューブ（１１１）と第２チューブ（１２１）とを、
圧縮力の直交方向に平行して配置した場合にも第１チュ
ーブ（１１１）の短径方向の変形が生じやすいので、請
求項３に記載の発明を用いて好適である。
【００１３】また、請求項５に記載の発明のように、第
１チューブ（１１１）の肉厚を第２通路（１２１）の肉
厚より薄くした場合には、第１チューブ（１１１）の短
径方向の変形が生じやすいので、請求項１ないし４のい
ずれか１つに記載の発明を用いて好適である。
１チューブ（１１１）の肉厚を第２通路（１２１）の肉
厚より薄くした場合には、第１チューブ（１１１）の短
径方向の変形が生じやすいので、請求項１ないし４のい
ずれか１つに記載の発明を用いて好適である。
【００１４】また、請求項６に記載の発明のように、第
１チューブ（１１１）と交互に積層される第１フィン
（１１２）と、第２チューブ（１２１）と交互に積層さ
れる第２フィン（１２２）とを備え、第１フィン（１１
２）の肉厚を第２フィン（１２２）の肉厚より薄くした
場合には、前述の圧縮力により第１フィン（１１２）の
積層方向の変形が生じやすいので、請求項１ないし５の
いずれか１つに記載の発明を用いて好適である。
１チューブ（１１１）と交互に積層される第１フィン
（１１２）と、第２チューブ（１２１）と交互に積層さ
れる第２フィン（１２２）とを備え、第１フィン（１１
２）の肉厚を第２フィン（１２２）の肉厚より薄くした
場合には、前述の圧縮力により第１フィン（１１２）の
積層方向の変形が生じやすいので、請求項１ないし５の
いずれか１つに記載の発明を用いて好適である。
【００１５】また、請求項７に記載の発明のように、第
１、第２フィン（１１２）、（１２２）は第１、第２流
体の流通方向に波打つ波形状であり、第１フィン（１１
２）の波形状の第１ピッチ（Ｐ１）を第２フィン（１２
２）の波形状の第２ピッチ（Ｐ２）より長くした場合に
は、第１フィン（１１２）の積層方向の変形が生じやす
いので、請求項１ないし６のいずれか１つに記載の発明
を用いて好適である。
１、第２フィン（１１２）、（１２２）は第１、第２流
体の流通方向に波打つ波形状であり、第１フィン（１１
２）の波形状の第１ピッチ（Ｐ１）を第２フィン（１２
２）の波形状の第２ピッチ（Ｐ２）より長くした場合に
は、第１フィン（１１２）の積層方向の変形が生じやす
いので、請求項１ないし６のいずれか１つに記載の発明
を用いて好適である。
【００１６】また、請求項８に記載の発明のように、支
柱（１１４）、（１２４）は１枚の板材を所定の形状に
折り曲げて形成してもよい。
柱（１１４）、（１２４）は１枚の板材を所定の形状に
折り曲げて形成してもよい。
【００１７】本発明は、上記目的を達成するため、因み
に、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に
記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
に、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に
記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００１８】
【発明の実施の形態】（第１実施形態）本実施形態は、
本発明に係る複式熱交換器を、ハイブリッドカーに適用
したものであって、図１は本実施形態に係る複式熱交換
器１００を空気流れ上流側から見た斜視図である。
本発明に係る複式熱交換器を、ハイブリッドカーに適用
したものであって、図１は本実施形態に係る複式熱交換
器１００を空気流れ上流側から見た斜視図である。
【００１９】なお、ここで言うハイブリッドカーとは、
エンジン（内燃機関）と電動モータ（以下、モータと略
す。）とを切り換えて走行する車両、及びエンジンは主
に発電に使用し、走行は主にモータにて行う車両等を言
うものであり、これらのハイブリットカーや電気自動車
はモータの制御を行うインバータ等の電子部品を冷却す
る必要がある。
エンジン（内燃機関）と電動モータ（以下、モータと略
す。）とを切り換えて走行する車両、及びエンジンは主
に発電に使用し、走行は主にモータにて行う車両等を言
うものであり、これらのハイブリットカーや電気自動車
はモータの制御を行うインバータ等の電子部品を冷却す
る必要がある。
【００２０】この複式熱交換器１００は、電子部品（熱
源）用冷却水（第１流体）を冷却するラジエータ１１０
と、図示しない冷凍サイクルの高圧側冷媒（第２流体）
を凝縮するコンデンサ１２０とを一体化したものであ
り、ラジエータ１１０の下方側にコンデンサ１２０が並
列配置されている。
源）用冷却水（第１流体）を冷却するラジエータ１１０
と、図示しない冷凍サイクルの高圧側冷媒（第２流体）
を凝縮するコンデンサ１２０とを一体化したものであ
り、ラジエータ１１０の下方側にコンデンサ１２０が並
列配置されている。
【００２１】そして、ラジエータ１１０は、電子部品用
冷却水が流通する複数本の第１チューブ１１１、及び第
１チューブ１１１間に配設されて電子部品用冷却水と空
気との熱交換を促進する波形状の第１フィン１１２から
構成されており、第１チューブ１１１及び第１フィン１
１２は上下方向に交互に積層されている。
冷却水が流通する複数本の第１チューブ１１１、及び第
１チューブ１１１間に配設されて電子部品用冷却水と空
気との熱交換を促進する波形状の第１フィン１１２から
構成されており、第１チューブ１１１及び第１フィン１
１２は上下方向に交互に積層されている。
【００２２】また、コンデンサ１２０は、冷媒が流通す
る複数本の第２チューブ１２１、及び第２チューブ１２
１間に配設されて冷媒と空気との熱交換を促進する波形
状の第２フィン１２２から構成されており、第２チュー
ブ１２１及び第２フィン１２２は、第１チューブ１１１
及び第１フィン１１２の積層方向と同じ方向に、並列し
て交互に積層されている。
る複数本の第２チューブ１２１、及び第２チューブ１２
１間に配設されて冷媒と空気との熱交換を促進する波形
状の第２フィン１２２から構成されており、第２チュー
ブ１２１及び第２フィン１２２は、第１チューブ１１１
及び第１フィン１１２の積層方向と同じ方向に、並列し
て交互に積層されている。
【００２３】なお、第１、第２チューブ１１１、１２１
は積層方向を短径とする偏平形状であり、これらの形状
等については、後に詳述する。
は積層方向を短径とする偏平形状であり、これらの形状
等については、後に詳述する。
【００２４】１３０、１４０は、上下方向に、ラジエー
タ１１０上端からコンデンサ１２０下端まで延びる円筒
形状の第１、第２タンクであり、第１、第２チューブ１
１１、１２１及び第１、第２フィン１１２、１２２の長
手方向両端側にそれぞれ配設され、第１、第２チューブ
１１１、１２１の両端がそれぞれ挿入接続されている。
すなわち、第１、第２タンク１３０、１４０は、複数の
第１、第２チューブ１１１、１２１に、冷却水及び冷媒
を分配供給するものである。
タ１１０上端からコンデンサ１２０下端まで延びる円筒
形状の第１、第２タンクであり、第１、第２チューブ１
１１、１２１及び第１、第２フィン１１２、１２２の長
手方向両端側にそれぞれ配設され、第１、第２チューブ
１１１、１２１の両端がそれぞれ挿入接続されている。
すなわち、第１、第２タンク１３０、１４０は、複数の
第１、第２チューブ１１１、１２１に、冷却水及び冷媒
を分配供給するものである。
【００２５】そして、１３１、１３２は、第１タンク１
３０内の空間を第１〜第３空間１３０ａ〜１３０ｃの３
つの空間に仕切る第１、第２仕切り壁（セパレータ）で
あり、１４１、１４２は、第２タンク１４０内の空間を
第４〜第６空間１４０ａ〜１４０ｃの３つの空間に仕切
る第１、第２仕切り壁である。なお、第１、第３仕切り
壁１３１、１４１は、ラジエータ１１０とコンデンサ１
２０との境界面に位置している。
３０内の空間を第１〜第３空間１３０ａ〜１３０ｃの３
つの空間に仕切る第１、第２仕切り壁（セパレータ）で
あり、１４１、１４２は、第２タンク１４０内の空間を
第４〜第６空間１４０ａ〜１４０ｃの３つの空間に仕切
る第１、第２仕切り壁である。なお、第１、第３仕切り
壁１３１、１４１は、ラジエータ１１０とコンデンサ１
２０との境界面に位置している。
【００２６】そして、第１、第４空間１３０ａ、１４０
ａはラジエータ１１０に連通し、第２、３、第５、６空
間１３０ｂ、ｃ、１４０ｂ、ｃはコンデンサ１２０に連
通している。
ａはラジエータ１１０に連通し、第２、３、第５、６空
間１３０ｂ、ｃ、１４０ｂ、ｃはコンデンサ１２０に連
通している。
【００２７】１５０、１５１は、第１、第４空間１３０
ａ、１４０ａの側方にそれぞれ備えられて、冷却水を第
１空間１３０ａに流入させる配管と、第４空間１４０ａ
から流出させる配管をそれぞれ連結する冷却水入口継手
及び冷却水出口継手である。
ａ、１４０ａの側方にそれぞれ備えられて、冷却水を第
１空間１３０ａに流入させる配管と、第４空間１４０ａ
から流出させる配管をそれぞれ連結する冷却水入口継手
及び冷却水出口継手である。
【００２８】１６０、１６１は、第２、第６空間１３０
ｂ、１４０ｃの側方にそれぞれ備えられて、冷媒を第２
空間１３０ｂに流入させる配管と、第６空間１４０ｃか
ら流出させる配管をそれぞれ連結する冷媒入口継手及び
冷媒出口継手である。
ｂ、１４０ｃの側方にそれぞれ備えられて、冷媒を第２
空間１３０ｂに流入させる配管と、第６空間１４０ｃか
ら流出させる配管をそれぞれ連結する冷媒入口継手及び
冷媒出口継手である。
【００２９】１７０は、ラジエータ１１０の上部とコン
デンサ１２０の下部に配置され、第１、第２チューブ１
１１、１２１の長手方向と同じ長さに延びるプレートで
あり、ラジエータ１１０及びコンデンサ１２０を保護す
るものである。
デンサ１２０の下部に配置され、第１、第２チューブ１
１１、１２１の長手方向と同じ長さに延びるプレートで
あり、ラジエータ１１０及びコンデンサ１２０を保護す
るものである。
【００３０】なお、第１、第２チューブ１１１、１２
１、第１、第２フィン１１２、１２２、第１、第２タン
ク１３０、１４０、及びプレート１７０は、アルミニウ
ム製のベア材及びろう材をクラッドしたクラッド材から
なり、一体ろう付けにより形成されている。
１、第１、第２フィン１１２、１２２、第１、第２タン
ク１３０、１４０、及びプレート１７０は、アルミニウ
ム製のベア材及びろう材をクラッドしたクラッド材から
なり、一体ろう付けにより形成されている。
【００３１】次に、以上の構成による作動を説明する
と、電子部品からの高温（６０℃〜８０℃）の冷却水
は、図１の矢印Ｂに示すように、冷却水入口継手１５０
から第１空間１３０ａに流入し、第１チューブを流通し
て、第４空間１４０ａに流入し、冷却水出口継手１５１
から電子部品に向かって流出する。
と、電子部品からの高温（６０℃〜８０℃）の冷却水
は、図１の矢印Ｂに示すように、冷却水入口継手１５０
から第１空間１３０ａに流入し、第１チューブを流通し
て、第４空間１４０ａに流入し、冷却水出口継手１５１
から電子部品に向かって流出する。
【００３２】一方、冷凍サイクルの圧縮機（図示せず）
から吐出される高温（外気温度３０℃の場合、６０℃〜
８０℃）の冷媒は、図１の矢印Ｃに示すように、冷媒入
口継手１６０から第２空間１３０ｂに流入し、第２チュ
ーブ１２１を流通して第５空間１４０ｂに流入する。そ
の後、第５空間１４０ｂ内にて冷媒の方向が略１８０度
Ｕターンして第２チューブ１２１に流入する。
から吐出される高温（外気温度３０℃の場合、６０℃〜
８０℃）の冷媒は、図１の矢印Ｃに示すように、冷媒入
口継手１６０から第２空間１３０ｂに流入し、第２チュ
ーブ１２１を流通して第５空間１４０ｂに流入する。そ
の後、第５空間１４０ｂ内にて冷媒の方向が略１８０度
Ｕターンして第２チューブ１２１に流入する。
【００３３】そして、矢印Ｄに示すように、第２チュー
ブ１２１を流通して第３空間１３０ｃに流入し、第３空
間１３０ｃ内にて冷媒の方向がＵターンして第２チュー
ブ１２１に流入する。その後、矢印Ｅに示すように、第
２チューブ１２１を流通して第６空間１４０ｃに流入
し、冷媒出口継手１６１から冷凍サイクルの気液分離器
（図示せず）に向かって流出する。
ブ１２１を流通して第３空間１３０ｃに流入し、第３空
間１３０ｃ内にて冷媒の方向がＵターンして第２チュー
ブ１２１に流入する。その後、矢印Ｅに示すように、第
２チューブ１２１を流通して第６空間１４０ｃに流入
し、冷媒出口継手１６１から冷凍サイクルの気液分離器
（図示せず）に向かって流出する。
【００３４】次に、第１、第２チューブ１１１、１２１
の形状等について詳述する。
の形状等について詳述する。
【００３５】図２（ａ）は図１のＡ−Ａ断面図であり、
第２チューブ１２１は、押出し加工により、支柱１２４
を備える多穴形状に形成されている。この支柱１２４
は、第２チューブ１２１を流通する冷媒の圧力により、
第２チューブ１２１が短径方向に変形することを防止す
るものであり、短径方向の耐圧強度を高めている。
第２チューブ１２１は、押出し加工により、支柱１２４
を備える多穴形状に形成されている。この支柱１２４
は、第２チューブ１２１を流通する冷媒の圧力により、
第２チューブ１２１が短径方向に変形することを防止す
るものであり、短径方向の耐圧強度を高めている。
【００３６】図３（ａ）は、第１チューブ１１１の拡大
図であり、横断面（チューブの長手方向と直交する方向
の断面）を示している。この第１チューブ１１１は、１
枚の板状部材（板材）を折り曲げて横断面が偏平形状に
形成されており、その長径方向略中央部には、板状部材
の一部及び端部を第１チューブ１１１の内方側に向けて
折り曲げて突出させた支柱１１４が形成されている。こ
の支柱１１４は、短径方向と平行な面を互いに接触させ
た状態で、長径方向に重なって形成されている。
図であり、横断面（チューブの長手方向と直交する方向
の断面）を示している。この第１チューブ１１１は、１
枚の板状部材（板材）を折り曲げて横断面が偏平形状に
形成されており、その長径方向略中央部には、板状部材
の一部及び端部を第１チューブ１１１の内方側に向けて
折り曲げて突出させた支柱１１４が形成されている。こ
の支柱１１４は、短径方向と平行な面を互いに接触させ
た状態で、長径方向に重なって形成されている。
【００３７】このように、第１チューブ１１１の横断面
を偏平形状に形成し、第２チューブ１２１の如く多穴形
状に形成しない理由は、第１チューブ１１１を流通する
冷却水は冷媒ほど圧力が高くならないため、耐圧強度を
高める必要がなく、第１チューブ１１１内の通水抵抗を
小さくするものである。なお、第１チューブ１１１内に
支柱１１４を形成した理由は後述する。
を偏平形状に形成し、第２チューブ１２１の如く多穴形
状に形成しない理由は、第１チューブ１１１を流通する
冷却水は冷媒ほど圧力が高くならないため、耐圧強度を
高める必要がなく、第１チューブ１１１内の通水抵抗を
小さくするものである。なお、第１チューブ１１１内に
支柱１１４を形成した理由は後述する。
【００３８】次に、第１、第２チューブ１１１、１２
１、第１、第２フィン１１２、１２２、第１、第２タン
ク１３０、１４０、及びプレート１７０を一体ろう付け
する手順を説明する。
１、第１、第２フィン１１２、１２２、第１、第２タン
ク１３０、１４０、及びプレート１７０を一体ろう付け
する手順を説明する。
【００３９】初めに、第１チューブ１１１及び第１フィ
ン１１２と、第２チューブ１２１及び第２フィン１２２
とをそれぞれ交互に積層し、その上下両端にプレート１
７０を配置し、チューブ１１１、１２１両端に第１、第
２タンク１３０、１４０を配置して仮組付けする。
ン１１２と、第２チューブ１２１及び第２フィン１２２
とをそれぞれ交互に積層し、その上下両端にプレート１
７０を配置し、チューブ１１１、１２１両端に第１、第
２タンク１３０、１４０を配置して仮組付けする。
【００４０】次に、図４（ａ）の矢印に示すワイヤＷ等
により、上下２つのプレート１７０を巻締めて仮組付け
状態を保持する。この巻締めの際には、隣接する第１チ
ューブ１１１及び第１フィン１１２と、隣接する第２チ
ューブ１２１及び第２フィン１２２とを確実にろう付け
して、接合強度を上げるとともに、第１チューブ１１１
及び第１フィン１１２の間と、第２チューブ１２１及び
第２フィン１２２の間の熱伝導率を向上させるために、
ワイヤＷにより上下２つのプレート１７０を所定の力で
巻締めて、第１、第２チューブ１１１、１２１の積層方
向（チューブの短径方向）に所定の圧縮力を加えてい
る。
により、上下２つのプレート１７０を巻締めて仮組付け
状態を保持する。この巻締めの際には、隣接する第１チ
ューブ１１１及び第１フィン１１２と、隣接する第２チ
ューブ１２１及び第２フィン１２２とを確実にろう付け
して、接合強度を上げるとともに、第１チューブ１１１
及び第１フィン１１２の間と、第２チューブ１２１及び
第２フィン１２２の間の熱伝導率を向上させるために、
ワイヤＷにより上下２つのプレート１７０を所定の力で
巻締めて、第１、第２チューブ１１１、１２１の積層方
向（チューブの短径方向）に所定の圧縮力を加えてい
る。
【００４１】次に、上記のように仮組付けされた仮組付
け体は、ろう付け用加熱炉内に搬入され、このろう付け
用加熱炉内にて仮組付け体をろう材融点まで加熱して一
体ろう付けされる。
け体は、ろう付け用加熱炉内に搬入され、このろう付け
用加熱炉内にて仮組付け体をろう材融点まで加熱して一
体ろう付けされる。
【００４２】ところで、図２（ｃ）に示すように、第１
チューブ１１１内に支柱１１４を形成しない場合には、
第１チューブ１１１の短径方向の強度は、第２チューブ
１２１の短径方向の強度より低くなり、第１チューブ１
１１のみを積層した場合に必要とする第１の圧縮力が、
第２チューブ１２１のみを積層した場合に必要とする第
２の圧縮力に比べて小さくなる。
チューブ１１１内に支柱１１４を形成しない場合には、
第１チューブ１１１の短径方向の強度は、第２チューブ
１２１の短径方向の強度より低くなり、第１チューブ１
１１のみを積層した場合に必要とする第１の圧縮力が、
第２チューブ１２１のみを積層した場合に必要とする第
２の圧縮力に比べて小さくなる。
【００４３】従って、このような異なる強度の第１、第
２チューブ１１１、１２１を積層する複式熱交換器１０
０では、第２の圧縮力を加えざるをえなくなり、よっ
て、この第２の圧縮力により、図４（ｂ）に示す点線の
ようにラジエータ１１０が第１チューブ１１１短径方向
に変形してしまい、ろう付けし難くなるという問題が生
じる。
２チューブ１１１、１２１を積層する複式熱交換器１０
０では、第２の圧縮力を加えざるをえなくなり、よっ
て、この第２の圧縮力により、図４（ｂ）に示す点線の
ようにラジエータ１１０が第１チューブ１１１短径方向
に変形してしまい、ろう付けし難くなるという問題が生
じる。
【００４４】また、仮に、ろう付けできたとしても、第
１チューブ１１１は短径方向のチューブ内側に塑性変形
した状態でろう付けされることになるので、第１チュー
ブ１１１内部を流通する冷却水の通水抵抗が大きくなる
という問題が生じる。
１チューブ１１１は短径方向のチューブ内側に塑性変形
した状態でろう付けされることになるので、第１チュー
ブ１１１内部を流通する冷却水の通水抵抗が大きくなる
という問題が生じる。
【００４５】そこで、本実施形態では第１チューブ１１
１内部には、短径方向に延びる支柱１１４が備えらるた
め、短径方向の強度が補強されるので、隣接する第１チ
ューブ１１１及び第１フィン１１２と、隣接する第２チ
ューブ１２１及び第２フィン１２２とを確実にろう付け
するために短径方向に圧縮力を加えても、第１チューブ
１１１は短径方向に変形し難くなる。よって、ろう付け
を容易にすることができ、また、変形により通水抵抗が
大きくなることを防止できる。
１内部には、短径方向に延びる支柱１１４が備えらるた
め、短径方向の強度が補強されるので、隣接する第１チ
ューブ１１１及び第１フィン１１２と、隣接する第２チ
ューブ１２１及び第２フィン１２２とを確実にろう付け
するために短径方向に圧縮力を加えても、第１チューブ
１１１は短径方向に変形し難くなる。よって、ろう付け
を容易にすることができ、また、変形により通水抵抗が
大きくなることを防止できる。
【００４６】なお、本実施形態のラジエータ用冷却水は
電子部品を冷却するものであり、ラジエータ１１０に流
入する冷却水の温度は一般的に６０℃〜７０℃である。
一方、コンデンサ１２０に流入する冷媒の温度は、例え
ばフロンを冷媒とし、外気温度が３０℃の場合には、一
般的に６０℃〜７０℃である。よって、冷却水の流入温
度と冷媒の流入温度とは類似するため、ラジエータ１１
０によりコンデンサ１２０が加熱されてコンデンサ１２
０の能力が低下することを防止する対策を特に必要とし
ない。
電子部品を冷却するものであり、ラジエータ１１０に流
入する冷却水の温度は一般的に６０℃〜７０℃である。
一方、コンデンサ１２０に流入する冷媒の温度は、例え
ばフロンを冷媒とし、外気温度が３０℃の場合には、一
般的に６０℃〜７０℃である。よって、冷却水の流入温
度と冷媒の流入温度とは類似するため、ラジエータ１１
０によりコンデンサ１２０が加熱されてコンデンサ１２
０の能力が低下することを防止する対策を特に必要とし
ない。
【００４７】（第２実施形態）第１実施形態では、第１
チューブ１１１の肉厚及び短径寸法Ｌは、第２チューブ
１２１の肉厚及び短径寸法Ｌと同じであるが、図２
（ｂ）に示すように、第１チューブ１１１の短径寸法Ｌ
１が第２チューブ１２１の短径寸法Ｌより大きい場合、
あるいは、第１チューブ１１１の肉厚が第２チューブ１
２１の肉厚より薄い場合には、第１チューブ１１１の短
径方向の変形が生じやすいので、このような場合に第１
実施形態の支柱１１４を形成することは好適である。
チューブ１１１の肉厚及び短径寸法Ｌは、第２チューブ
１２１の肉厚及び短径寸法Ｌと同じであるが、図２
（ｂ）に示すように、第１チューブ１１１の短径寸法Ｌ
１が第２チューブ１２１の短径寸法Ｌより大きい場合、
あるいは、第１チューブ１１１の肉厚が第２チューブ１
２１の肉厚より薄い場合には、第１チューブ１１１の短
径方向の変形が生じやすいので、このような場合に第１
実施形態の支柱１１４を形成することは好適である。
【００４８】（第３実施形態）第１実施形態では、第１
チューブの横断面形状を図３（ａ）に示す形状に形成し
ているが、図３（ｂ）に示すように、長径方向略中央部
に、板状部材の両端部を第１チューブ１１１の内方側に
向けて折り曲げて突出させた支柱１１４を形成してもよ
い。なお、この支柱１１４は、短径方向と平行な面を互
いに接触させた状態でろう付けされており、第１チュー
ブ１１１の短径方向の強度を高めるものである。
チューブの横断面形状を図３（ａ）に示す形状に形成し
ているが、図３（ｂ）に示すように、長径方向略中央部
に、板状部材の両端部を第１チューブ１１１の内方側に
向けて折り曲げて突出させた支柱１１４を形成してもよ
い。なお、この支柱１１４は、短径方向と平行な面を互
いに接触させた状態でろう付けされており、第１チュー
ブ１１１の短径方向の強度を高めるものである。
【００４９】（第４実施形態）第４実施形態では、第
１、第２フィン１１２、１２２の形状に特徴があり、こ
の特徴を以下に説明する。
１、第２フィン１１２、１２２の形状に特徴があり、こ
の特徴を以下に説明する。
【００５０】図５（ａ）は、図１の空気流れ上流側の正
面図であり、図５（ｂ）は図５（ａ）のＦ部拡大図であ
る。そして、図５（ｂ）に示すように、第１、第２フィ
ン１１２、１２２は、第１、第２チューブ１１１、１２
１の長手方向に波打つ波形状であり、第１フィン１１２
の波のピッチＰ１は、第２フィン１２２の波のピッチＰ
２よりも長く形成されている。
面図であり、図５（ｂ）は図５（ａ）のＦ部拡大図であ
る。そして、図５（ｂ）に示すように、第１、第２フィ
ン１１２、１２２は、第１、第２チューブ１１１、１２
１の長手方向に波打つ波形状であり、第１フィン１１２
の波のピッチＰ１は、第２フィン１２２の波のピッチＰ
２よりも長く形成されている。
【００５１】このような場合には、第１チューブ１１１
の短径方向の変形が生じやすいので、第１実施形態の支
柱１１４を第１チューブ１１１内部に形成することは好
適である。
の短径方向の変形が生じやすいので、第１実施形態の支
柱１１４を第１チューブ１１１内部に形成することは好
適である。
【００５２】また、第１フィン１１２の肉厚が第２フィ
ン１２２の肉厚より薄い場合にも、第１チューブ１１１
の短径方向の変形が生じやすいので、このような場合に
第１実施形態の支柱１１４を形成することは好適であ
る。
ン１２２の肉厚より薄い場合にも、第１チューブ１１１
の短径方向の変形が生じやすいので、このような場合に
第１実施形態の支柱１１４を形成することは好適であ
る。
【００５３】（第５実施形態）第１実施形態では、ラジ
エータ１１０の下方側にコンデンサ１２０を並列配置し
ているが、一方、図６は本実施形態の複式熱交換器１０
０を空気流れ上流側から見た斜視図であり、ラジエータ
１１０の空気流れ上流側にコンデンサ１２０を対向して
配置した複式熱交換器１００である。
エータ１１０の下方側にコンデンサ１２０を並列配置し
ているが、一方、図６は本実施形態の複式熱交換器１０
０を空気流れ上流側から見た斜視図であり、ラジエータ
１１０の空気流れ上流側にコンデンサ１２０を対向して
配置した複式熱交換器１００である。
【００５４】そして、第１チューブ１１１の短径寸法Ｌ
１は第２チューブ１２１の短径寸法Ｌより大きくなって
おり、また、第１チューブ１１１の積層ピッチＰ３は第
２チューブ１２１の積層ピッチＰ４と同じピッチ寸法に
なるように形成されている。
１は第２チューブ１２１の短径寸法Ｌより大きくなって
おり、また、第１チューブ１１１の積層ピッチＰ３は第
２チューブ１２１の積層ピッチＰ４と同じピッチ寸法に
なるように形成されている。
【００５５】このようなラジエータ１１０とコンデンサ
１２０の配置関係である複式熱交換器１００において
も、短径方向に異なる強度の第１、第２チューブ１１
１、１２１を積層する複式熱交換器１００では、前述の
第２の圧縮力を加えざるをえなくなり、よって、この第
２の圧縮力により、ラジエータ１１０が第１チューブ１
１１短径方向に変形してしまい、ろう付けし難くなると
いう問題が生じるので、このような複式熱交換器１００
にも第１実施形態の支柱１１４を形成することは好適で
ある。
１２０の配置関係である複式熱交換器１００において
も、短径方向に異なる強度の第１、第２チューブ１１
１、１２１を積層する複式熱交換器１００では、前述の
第２の圧縮力を加えざるをえなくなり、よって、この第
２の圧縮力により、ラジエータ１１０が第１チューブ１
１１短径方向に変形してしまい、ろう付けし難くなると
いう問題が生じるので、このような複式熱交換器１００
にも第１実施形態の支柱１１４を形成することは好適で
ある。
【００５６】また、プレート１７０の剛性により、第１
チューブ１１１の変形は抑制されているが、ラジエータ
１１０の下方側にコンデンサ１２０を並列配置する場合
に比べて、ラジエータ１１０の空気流れ上流側にコンデ
ンサ１２０を対向配置した場合の方が、このプレート１
７０のチューブ変形の抑制効果が大きいのでより一層変
形を抑制することができる。
チューブ１１１の変形は抑制されているが、ラジエータ
１１０の下方側にコンデンサ１２０を並列配置する場合
に比べて、ラジエータ１１０の空気流れ上流側にコンデ
ンサ１２０を対向配置した場合の方が、このプレート１
７０のチューブ変形の抑制効果が大きいのでより一層変
形を抑制することができる。
【００５７】また、第１、第２チューブ１１１、１２１
の積層ピッチＰ３、Ｐ４は同じピッチ寸法に形成されて
いるので、第１、第２チューブ１１１、１２１は上下方
向に同じ高さに配置される。よって、同じ高さに配置さ
れない場合に比べてラジエータ１１０及びコンデンサ１
２０の通風抵抗を減少させることができる。
の積層ピッチＰ３、Ｐ４は同じピッチ寸法に形成されて
いるので、第１、第２チューブ１１１、１２１は上下方
向に同じ高さに配置される。よって、同じ高さに配置さ
れない場合に比べてラジエータ１１０及びコンデンサ１
２０の通風抵抗を減少させることができる。
【００５８】（他の実施形態）第１実施形態では、第２
チューブ１２１は押出し加工により支柱１１４を備える
多穴形状に形成されているが、多穴形状を廃止して、長
径方向に波形状のインナフィン（図示せず）を第２チュ
ーブ１２１に挿入してもよい。このインナフィンは、伝
熱面積を増大させて冷媒の冷却を促進するものであり、
かつ、多穴形状における支柱１１４の役割を担うもの
で、第２チューブ１２１の短径方向の強度を高めるもの
である。
チューブ１２１は押出し加工により支柱１１４を備える
多穴形状に形成されているが、多穴形状を廃止して、長
径方向に波形状のインナフィン（図示せず）を第２チュ
ーブ１２１に挿入してもよい。このインナフィンは、伝
熱面積を増大させて冷媒の冷却を促進するものであり、
かつ、多穴形状における支柱１１４の役割を担うもの
で、第２チューブ１２１の短径方向の強度を高めるもの
である。
【００５９】また、第１〜４実施形態では、第１、第２
チューブ１１１、１２１を上下方向に積層して、ラジエ
ータ１１０とコンデンサ１２０とを上下方向に並列に配
置しているが、第１、第２チューブ１１１、１２１を上
下方向に直交する方向に積層して、ラジエータ１１０と
コンデンサ１２０とを上下方向に直交する方向に並列に
配置してもよい。
チューブ１１１、１２１を上下方向に積層して、ラジエ
ータ１１０とコンデンサ１２０とを上下方向に並列に配
置しているが、第１、第２チューブ１１１、１２１を上
下方向に直交する方向に積層して、ラジエータ１１０と
コンデンサ１２０とを上下方向に直交する方向に並列に
配置してもよい。
【００６０】また、第１〜５実施形態では、冷凍サイク
ルは、冷媒の臨界圧力を超えることのない圧力域で冷媒
（例えばフロン）を循環させるものであるが、圧縮機の
吐出側の冷媒圧力が冷媒（例えばＣＯ2）の臨界圧力を
超える冷凍サイクル（超臨界冷凍サイクル）に用いても
よい。
ルは、冷媒の臨界圧力を超えることのない圧力域で冷媒
（例えばフロン）を循環させるものであるが、圧縮機の
吐出側の冷媒圧力が冷媒（例えばＣＯ2）の臨界圧力を
超える冷凍サイクル（超臨界冷凍サイクル）に用いても
よい。
【００６１】また、第１チューブ１１１の短径寸法Ｌ１
が第２チューブ１２１の短径寸法Ｌより大きい場合、あ
るいは、第１チューブ１１１の肉厚を第２チューブ１２
１の肉厚より薄くした場合に、第１フィン１１２のフィ
ン高さを第２フィン１２２のフィン高さより低くした複
式熱交換器１００に本発明を適用してもよい。
が第２チューブ１２１の短径寸法Ｌより大きい場合、あ
るいは、第１チューブ１１１の肉厚を第２チューブ１２
１の肉厚より薄くした場合に、第１フィン１１２のフィ
ン高さを第２フィン１２２のフィン高さより低くした複
式熱交換器１００に本発明を適用してもよい。
【図１】本発明の第１実施形態に係る複式熱交換器を空
気流れ上流側から見た斜視図である。
気流れ上流側から見た斜視図である。
【図２】（ａ）は、図１のＡ−Ａ断面図であり、（ｂ）
は、(ａ）の変形例を示す図１のＡ−Ａ断面図であり、
（ｃ）は第１チューブ内に突起部を形成しない場合の図
１のＡ−Ａ断面図である。
は、(ａ）の変形例を示す図１のＡ−Ａ断面図であり、
（ｃ）は第１チューブ内に突起部を形成しない場合の図
１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】（ａ）は、第１チューブの横断面図であり、
（ｂ）は、（ａ）の変形例を示す横断面図である。
（ｂ）は、（ａ）の変形例を示す横断面図である。
【図４】（ａ）は、複式熱交換器の仮組付け状態を示
す、空気流れ上流側から見た斜視図であり、（ｂ）は、
（ａ）を気流れ上流側から見た正面図である。
す、空気流れ上流側から見た斜視図であり、（ｂ）は、
（ａ）を気流れ上流側から見た正面図である。
【図５】（ａ）は、第４実施形態に係る複式熱交換器を
空気流れ上流側から見た正面図であり、（ｂ）は、
（ａ）のＢ部拡大図である。
空気流れ上流側から見た正面図であり、（ｂ）は、
（ａ）のＢ部拡大図である。
【図６】本発明の第５実施形態に係る複式熱交換器を図
１のＡ−Ａ断面に対応させた断面図である。
１のＡ−Ａ断面に対応させた断面図である。
１１０…ラジエータ、１１１…第１チューブ、１１２…
第１フィン、１１４、１２４…支柱、１２０…コンデン
サ、１２１…第２チューブ、１２２…第２フィン、１５
０…冷却水入口部、１５１…冷却水出口部、１６０…冷
媒入口部、１６１…冷媒出口部。
第１フィン、１１４、１２４…支柱、１２０…コンデン
サ、１２１…第２チューブ、１２２…第２フィン、１５
０…冷却水入口部、１５１…冷却水出口部、１６０…冷
媒入口部、１６１…冷媒出口部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3L065 BA08 FA19 3L103 AA01 AA06 BB38 CC02 CC22 CC30 DD03 DD08 DD18 DD32 DD34
Claims (8)
- 【請求項１】 第１流体が流通し、前記第１流体と空気
との間で熱交換する複数本の偏平形状の第１チューブ
（１１１）と、 前記第１流体の圧力よりも高い圧力の第２流体が流通
し、前記第２流体と空気との間で熱交換する複数本の偏
平形状の第２チューブ（１２１）とを備え、 前記第１チューブ（１１１）及び前記第２チューブ（１
２１）は、それぞれの短径方向に積層され、この短径方
向に所定の圧縮力が加えられた状態で一体ろう付けされ
ており、 前記第１、第２チューブ（１１１）、（１２１）の内部
には、前記第１、第２チューブ（１１１）、（１２１）
の短径方向に延びる支柱（１１４）、（１２４）が備え
られることを特徴とする複式熱交換器。 - 【請求項２】 前記第１チューブ（１１１）と前記第２
チューブ（１２１）とは、前記圧縮力の方向に平行して
配置されることを特徴とする請求項１に記載の複式熱交
換器。 - 【請求項３】 前記第１チューブ（１１１）の短径の長
さ（Ｌ１）は、前記第２チューブ（１２１）の短径の長
さ（Ｌ）より大きいことを特徴とする請求項１または２
に記載の複式熱交換器。 - 【請求項４】 前記第１チューブ（１１１）と前記第２
チューブ（１２１）とは、前記圧縮力の直交方向に平行
して配置されることを特徴とする請求項３に記載の複式
熱交換器。 - 【請求項５】 前記第１チューブ（１１１）の肉厚は、
前記第２チューブ（１２１）の肉厚より薄いことを特徴
とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の複式熱
交換器。 - 【請求項６】 前記第１チューブ（１１１）と交互に積
層される第１フィン（１１２）と、前記第２チューブ
（１２１）と交互に積層される第２フィン（１２２）と
を備え、 前記第１フィン（１１２）の肉厚は、前記第２フィン
（１２２）の肉厚より薄いことを特徴とする請求項１な
いし５のいずれか１つに記載の複式熱交換器。 - 【請求項７】 前記第１、第２フィン（１１２）、（１
２２）は、前記第１、第２流体の流通方向に波打つ波形
状であり、 前記第１フィン（１１２）の波形状の第１ピッチ（Ｐ
１）は、前記第２フィン（１２２）の波形状の第２ピッ
チ（Ｐ２）より長いことを特徴とする請求項６に記載の
複式熱交換器。 - 【請求項８】 前記支柱（１１４）、（１２４）は、１
枚の板材を所定の形状に折り曲げて形成したことを特徴
とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載の複式熱
交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35976099A JP2001174190A (ja) | 1999-12-17 | 1999-12-17 | 複式熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35976099A JP2001174190A (ja) | 1999-12-17 | 1999-12-17 | 複式熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001174190A true JP2001174190A (ja) | 2001-06-29 |
Family
ID=18466160
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35976099A Pending JP2001174190A (ja) | 1999-12-17 | 1999-12-17 | 複式熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001174190A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1999
- 1999-12-17 JP JP35976099A patent/JP2001174190A/ja active Pending
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