JPH10133112A - 大口径ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 大きな画角を有し、３．５倍を越える高い変
倍比を有し、Ｆナンバーが２．８から３．５程度の大き
い口径を有する、高性能な大口径ズームレンズ。 【解決手段】 正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折
力の第２レンズ群Ｇ２とを少なくとも備えている。第２
レンズ群Ｇ２は、少なくとも１つの面が非球面状に形成
された負レンズ成分Ｌ2Aと、物体側に凸面を向けた正レ
ンズと負レンズとの接合正レンズ成分Ｌ2Bと、物体側に
凹面を向けた負レンズ成分Ｌ2Cとを有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は大口径ズームレンズ
に関し、特に比較的大きい画角および比較的大きい口径
を有する大口径高倍率ズームレンズに関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来より、物体側から順に正レンズ群と
負レンズ群とから始まる、いわゆる標準ズームレンズが
多数提案されている。特に、特開昭５８−３０７０９号
公報および特開昭５８−１７９８１０号公報には、６２
°の最大画角を有し、約３倍の変倍比を有する小型の標
準ズームレンズが提案されている。

【０００３】また、本出願人の出願にかかる特開平４−
２０８９１１号公報および特開平４−２０８９１２号公
報には、大口径化された高倍率ズームレンズが提案され
ている。この高倍率ズームレンズは、６２°の最大画角
を有し、約３倍の変倍比を有し、変倍域の全体に亘って
Ｆナンバーが２．８で標準ズームレンズとしては大きな
口径を有する。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５８−３０７０９号公報および特開昭５８−１７９８１
０号公報に開示されたズームレンズは、Ｆナンバーが
３．５と比較的大きな口径を有する（比較的明るい）
が、変倍比が３倍程度であり、最大画角も６２°程度し
かない。また、収差的な観点から見ても、球面収差や変
倍に伴う非点収差の変動が良好に補正されておらず、コ
マ収差の変動も残留している。したがって、このズーム
レンズの構成および屈折力配置に基づいて、画角が７５
°を越える大口径高倍率ズームレンズを実現することは
困難である。

【０００５】また、特開平４−２０８９１１号公報およ
び特開平４−２０８９１２号公報に開示された大口径ズ
ームレンズでは、収差補正が良好に行われ、Ｆナンバー
が２．８と明るいが、変倍比が３倍程度であり、最大画
角も６２°程度しか有していない。このように、従来の
ズームレンズでは、さらなる高倍率化および大画角化が
望まれている。

【０００６】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、大きな画角を有し、３．５倍を越える高い変
倍比を有し、Ｆナンバーが２．８から３．５程度の大き
い口径を有する高性能なズームレンズを提供することを
目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２とを少なくとも備え、前記第１レンズ群Ｇ１
と前記第２レンズ群Ｇ２との間の空気間隔を変化させる
ことによって変倍を行なうズームレンズにおいて、前記
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、少なくとも１つ
の面が非球面状に形成された負レンズ成分Ｌ2Aと、物体
側に凸面を向けた正レンズと負レンズとの貼り合わせか
らなる接合正レンズ成分Ｌ2Bと、物体側に凹面を向けた
負レンズ成分Ｌ2Cとを有することを特徴とする大口径ズ
ームレンズを提供する。

【０００８】本発明の好ましい態様によれば、前記負レ
ンズ成分Ｌ2Aの最も物体側の面の近軸曲率半径をＲafと
し、前記負レンズ成分Ｌ2Aの最も像側の面の近軸曲率半
径をＲarとしたとき、 （Ｒar＋Ｒaf）／（Ｒar−Ｒaf）≦−１ （１） の条件を満足する。また、前記負レンズ成分Ｌ2Aと前記
接合正レンズ成分Ｌ2Bとの間の軸上空気間隔をｄABと
し、前記第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から最も像
側の面までの軸上総厚をｄ２としたとき、 ０．２８≦ｄAB／ｄ２≦０．８ （２） の条件を満足することが好ましい。

【０００９】また、本発明の好ましい態様によれば、前
記接合正レンズ成分Ｌ2B中の前記正レンズのｄ線に対す
る屈折率をｎbpとし、前記接合正レンズ成分Ｌ2B中の前
記負レンズのｄ線に対する屈折率をｎbnとしたとき、 ｎbp−ｎbn＜０ （３） の条件を満足する。さらに、前記第２レンズ群Ｇ２の焦
点距離をｆ２とし、望遠端における全系の焦点距離をｆ
Ｔとしたとき、 −０．８＜ｆ２／ｆＴ＜−０．１ （４） の条件を満足することが好ましい。

【００１０】

【発明の実施の形態】まず、本発明の基本的な構成につ
いて説明する。本発明は、最も物体側に正レンズ群が配
置された凸先行型のズームレンズにおいて、大画角、大
口径および高倍率を同時に満足することが可能な第２レ
ンズ群Ｇ２の構成を見出したものである。

【００１１】本発明において、第２レンズ群Ｇ２は基本
的には、物体側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分
と負レンズ成分との３レンズ成分からなり、屈折力配置
において対称構造を有する。中間の正レンズ成分は、物
体側に凸面を向けた正レンズと負レンズとの貼り合わせ
からなる接合正レンズ成分Ｌ2Bで構成されている。そし
て、接合正レンズ成分Ｌ2Bとその物体側に配置された負
レンズ成分Ｌ2Aとの間の空気間隔が十分大きく確保され
ている。この空気間隔を十分大きく確保することによ
り、広角端近傍における大画角の主光線を光軸方向に押
し上げることができ、フィルターサイズの小型化が可能
になる。また、この空気間隔を適度な大きさに保つこと
によって、高倍率ズームレンズの小型化を進める上で問
題になる第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とのデッ
ドスペース（可変空気間隔）の確保が可能になる。

【００１２】しかしながら、従来の凸先行型ズームレン
ズに用いられている第２レンズ群Ｇ２のパワー配置の負
・負・負タイプや負・負・正タイプや負・負・正・負タ
イプにおいては、本発明の上述の効果と同様の効果を実
現しようとすると、構成レンズ枚数が多いため第２レン
ズ群Ｇ２の軸上総厚が大きくなり過ぎる。また、第２レ
ンズ群Ｇ２以降のレンズ群とのデッドスペースが減少
し、結果的に厚肉化による全長の大型化およびフィルタ
ーサイズの大型化を招いてしまう。

【００１３】また、本発明において、物体側に凸面を向
けた正レンズと負レンズとの貼り合わせからなる接合正
レンズ成分Ｌ2Bにより中間の正レンズ成分を構成するこ
とは、重要な意味を有する。まず、比較的強い屈折力を
有する負レンズ成分Ｌ2Aの像側の曲率の強い凹面と接合
正レンズ成分Ｌ2Bの物体側の凸面とは、主に広角側の下
方コマ収差の補正に効果的に寄与している。また、望遠
側では、下方コマ収差の補正以外に、接合正レンズ成分
Ｌ2Bの接合面と同様に、球面収差の補正に効果的に寄与
している。この効果をさらに高めるには、負レンズ成分
Ｌ2Aが適切な屈折力を有し、像側に向けて曲率の強い凹
面を有することが有効である。

【００１４】また、負レンズ成分Ｌ2Aを１つの単レンズ
で構成するには、負レンズ成分Ｌ2Aに非球面を導入する
ことが基本的に必要である。非球面の導入により、広角
側の歪曲収差および全域の下方コマ収差を良好に補正す
ることができ、負レンズ成分Ｌ2Aと接合正レンズ成分Ｌ
2Bとの空気間隔を十分確保しても著しい厚肉化を招くこ
となく、前述したように小型化および小径化により有利
になる。

【００１５】なお、負レンズ成分Ｌ2Aに非球面を導入す
る場合、負レンズ成分Ｌ2Aの像側の曲率の強い凹面に非
球面を導入することが好ましい。負レンズ成分Ｌ2Aの像
側の面への非球面の導入により、負レンズ成分Ｌ2Aの構
成枚数の軽減と薄肉化とを達成することができ、収差補
正面においては歪曲収差および全域の下方コマ収差の補
正に対する自由度がさらに増す。また、負レンズ成分Ｌ
2Aの像側の面では望遠側のRand光線（光軸に平行な光
線）に対する偏角が大きく、非球面の導入によって望遠
側の球面収差の補正自由度も増加するので、さらに好ま
しい。さらに、非球面の形状の規定に際して円錐係数κ
を導入することにより、非球面係数の低次係数項から高
次係数項まで非球面変位量をよりきめ細かくコントロー
ルすることが可能となるので望ましい。

【００１６】また、負レンズ成分Ｌ2Aの物体側の面は、
物体側に凸面を向けていることが望ましい。負レンズ成
分Ｌ2Aが物体側に凹面を向けている場合、主に広角側の
非点収差や下方コマ収差の補正が悪化し、大画角化を実
現することができない。また、接合正レンズ成分Ｌ2Bに
おいて、正レンズの屈折率よりも負レンズの屈折率の方
を大きく設定することが大口径化に有利である。また、
負レンズ成分Ｌ2Cの最も物体側の面が物体側に凹面を向
け、負レンズ成分Ｌ2Cと接合正レンズ成分Ｌ2Bとの間に
凸形状の空気レンズを形成することが好ましい。この場
合、この凸形状の空気レンズにより、主に望遠側の球面
収差やコマ収差等の補正を良好に行うことができ、さら
に大口径化に有利になる。

【００１７】また、第２レンズ群Ｇ２を全体的に見た場
合、負レンズ成分Ｌ2Aと負レンズ成分Ｌ2Cとによって中
間の接合正レンズ成分Ｌ2Bが挟まれた形になっている。
このように、第２レンズ群Ｇ２が全体的に対称構造に近
いので、第２レンズ群Ｇ２が小型で比較的強い屈折力配
置を有する場合でも、第２レンズ群Ｇ２内で発生する諸
収差を最小限に抑えることが可能になる。この第２レン
ズ群Ｇ２の構成は、特に大口径化と大画角化とを同時に
満たす必要があるズームレンズに適している。さらに、
負レンズ成分Ｌ2Aと負レンズ成分Ｌ2Cとの双方に非球面
を導入することにより、さらに小型で比較的強い屈折力
配置に耐え得る第２レンズ群Ｇ２を実現することが可能
になる。

【００１８】以下、本発明の条件式について説明する。
本発明においては、以下の条件式（１）を満足すること
が好ましい。 （Ｒar＋Ｒaf）／（Ｒar−Ｒaf）≦−１ （１） ここで、 Ｒaf：負レンズ成分Ｌ2Aの最も物体側の面の近軸曲率半
径 Ｒar：負レンズ成分Ｌ2Aの最も像側の面の近軸曲率半径

【００１９】条件式（１）は、負レンズ成分Ｌ2Aの形状
因子（シェイプファクター）について規定している。条
件式（１）の上限値を上回ることは、負レンズ成分Ｌ2A
の形状が両凹形状になることを意味する。負レンズ成分
Ｌ2Aの形状が両凹形状になると、前述のように、本発明
のような大画角を有するズームレンズの場合、主に広角
側の非点収差や下方コマ収差等の軸外単色収差の補正が
困難になるばかりでなく、倍率色収差の補正も困難にな
る。その結果、大画角を有するズームレンズを実現する
ことができなくなる。なお、負レンズ成分Ｌ2Aに非球面
を導入する場合、条件式（１）を非球面の近軸曲率半径
に基づいて計算するものとする。また、負レンズ成分Ｌ
2Aが接合レンズで構成される場合、最も物体側の面の曲
率半径をＲafとし最も像側の面の曲率半径をＲarとし
て、条件式（１）を計算するものとする。

【００２０】また、本発明においては、以下の条件式
（２）を満足することが好ましい。 ０．２８≦ｄAB／ｄ２≦０．８ （２） ここで、 ｄAB：負レンズ成分Ｌ2Aと接合正レンズ成分Ｌ2Bとの間
の軸上空気間隔 ｄ２：第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から最も像側
の面までの軸上総厚

【００２１】条件式（２）は、負レンズ成分Ｌ2Aと接合
正レンズ成分Ｌ2Bとの間の軸上空気間隔ｄABについて適
切な範囲を規定している。前述のように、負レンズ成分
Ｌ2Aと接合正レンズ成分Ｌ2Bとの間の軸上空気間隔ｄAB
を十分大きく確保することにより、広角端近傍における
大画角の主光線を光軸方向に押し上げることができ、フ
ィルターサイズの小型化が可能になる。また、高倍率ズ
ームレンズの小型化を進める上で問題になる第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とのデッドスペース（可変空
気間隔）の確保が可能になる。

【００２２】条件式（２）の下限値を下回ると、軸上空
気間隔ｄABが小さくなりすぎて、広角端近傍における大
画角の主光線を光軸方向に押し上げる効果が著しく減少
する。その結果、フィルターサイズの大型化や周辺光量
の不足を招き、大画角化を達成することができなくな
る。なお、条件式（２）の下限値を０．３２に設定する
と、小型化および小径化に対してさらに有利となる。さ
らに、条件式（２）の下限値を０．３４に設定すると、
本発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００２３】一方、条件式（２）の上限値を上回ると、
軸上空気間隔ｄABが大きくなりすぎて、第２レンズ群Ｇ
２とその像側に続くレンズ群とのデッドスペース（可変
空気間隔）の確保が困難になる。その結果、ズームレン
ズが大型化するとともに、高倍率化を達成することがで
きなくなる。また、他のレンズ成分が薄肉化しすぎて、
肝心の諸収差の補正が困難になる。特に、本発明のよう
な大画角を有する大口径ズームレンズの場合、望遠側の
球面収差の補正が困難になり、大口径化を達成すること
ができなくなる。なお、条件式（２）の上限値を０．６
に設定すると、さらなる大口径化を期待することができ
る。また、条件式（２）の上限値を０．５に設定する
と、本発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００２４】また、本発明においては、以下の条件式
（３）を満足することが好ましい。 ｎbp−ｎbn＜０ （３） ここで、 ｎbp：接合正レンズ成分Ｌ2B中の正レンズのｄ線に対す
る屈折率 ｎbn：接合正レンズ成分Ｌ2B中の負レンズのｄ線に対す
る屈折率

【００２５】条件式（３）は、接合正レンズ成分Ｌ2Bに
おける正レンズの屈折率と負レンズの屈折率との大小関
係について規定している。前述のように、接合正レンズ
成分Ｌ2Bにおいて正レンズの屈折率よりも負レンズの屈
折率の方を大きく設定することにより、特に望遠側の球
面収差を良好に補正することが可能になり、大口径化に
有利になる。ところで、接合正レンズ成分Ｌ2Bは、負の
屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２における正レンズ成分
である。したがって、ペッツバール和を適切な値にする
ためにも、正レンズの屈折率よりも負レンズの屈折率の
方が大きいことが必要である。このように、条件式
（３）を満足することによって、ペッツバール和の適切
な設定が可能になり、像面湾曲および非点収差の良好な
補正も可能になる。なお、条件式（３）の上限値を−
０．０１５に設定すると、本発明の効果を最大限に発揮
することができる。

【００２６】また、本発明においては、以下の条件式
（４）を満足することが好ましい。 −０．８＜ｆ２／ｆＴ＜−０．１ （４） ここで、 ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 ｆＴ：望遠端における全系の焦点距離

【００２７】条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離ｆ２について適切な範囲を規定している。条件式
（４）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力
が小さくなりすぎて、特に広角側の斜光線が光軸から大
きく離れ、前玉径の大型化につながる。また、変倍によ
る移動量が増大するために、大型化を招くとともに、高
倍率化を達成することができなくなる。なお、条件式
（４）の下限値を−０．５に設定すると、小型化および
小径化に有利となり、高倍率化にも有利となる。また、
条件式（４）の下限値を−０．３に設定すると、本発明
の効果を最大限に発揮することができる。一方、条件式
（４）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力
が大きくなり、小型化および小径化には有利になるが、
諸収差の良好な補正が困難になる。特に、広角側の下方
コマ収差や歪曲収差が悪化し、ペッツバール和を適切な
値に設定することも困難になるため、像面湾曲および非
点収差も悪化してしまう。なお、条件式（４）の上限値
を−０．１５に設定すると、本発明の効果を最大限に発
揮することができる。

【００２８】また、本発明においては、以下の条件式
（５）を満足することが好ましい。 ０．８＜ｆａ／ｆ２＜４ （５） ここで、 ｆａ：負レンズ成分Ｌ2Aの焦点距離

【００２９】条件式（５）は、負レンズ成分Ｌ2Aの屈折
力について適切な範囲を規定している。条件式（５）の
下限値を下回ると、負レンズ成分Ｌ2Aの屈折力が大きく
なるため、広角端近傍における大画角の主光線を光軸方
向に押し上げる効果があり、フィルターサイズの小型化
が可能になる反面、特に広角側の下方コマ収差や歪曲収
差の補正が困難になる。なお、条件式（５）の下限値を
０．９に設定すると、さらに良好な収差補正、小型化お
よび小径化が可能になる。また、条件式（５）の下限値
を１．０に設定すると、本発明の効果を最大限に発揮す
ることができる。一方、条件式（５）の上限値を上回る
と、負レンズ成分Ｌ2Aの屈折力が小さくなりすぎて、フ
ィルターサイズの小径化を達成することができなくな
る。なお、条件式（５）の上限値を３．０に設定する
と、さらに良好な収差補正、小型化および小径化が可能
になる。また、条件式（５）の上限値を２．０に設定す
ると、本発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００３０】また、本発明においては、以下の条件式
（６）を満足することが好ましい。 −２０＜ｆｂ／ｆ２＜−０．５ （６） ここで、 ｆｂ：接合正レンズ成分Ｌ2Bの焦点距離

【００３１】条件式（６）は、接合正レンズ成分Ｌ2Bの
屈折力について適切な範囲を規定している。条件式
（６）の下限値を下回ると、接合正レンズ成分Ｌ2Bの屈
折力が小さくなりすぎて、正レンズ群としての収差補正
上の役割分担を充分達成することができなくなる。その
結果、広角側の下方コマ収差、像面湾曲および非点収差
が悪化し、望遠側の球面収差の補正が困難になる。な
お、条件式（６）の下限値を−１５に設定すると、さら
に良好な収差補正、小型化および小径化が可能になる。
また、条件式（６）の下限値を−１３に設定すると、本
発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００３２】一方、条件式（６）の上限値を上回ると、
正レンズ成分Ｌ2Bの屈折力が大きくなりすぎて、望遠側
の球面収差の補正が困難になるので好ましくない。ま
た、各レンズ成分が強い屈折力で構成される結果となる
ため、製造上、偏芯などの問題が発生し、好ましくな
い。なお、条件式（６）の上限値を−１．０に設定する
と、さらに良好な収差補正、小型化および小径化が可能
になる。また、条件式（６）の上限値を−２．５に、さ
らに好ましくは−３．０に設定すると、本発明の効果を
最大限に発揮することができる。

【００３３】また、本発明においては、負レンズ成分Ｌ
2A中の非球面が次の式（ａ）で表され、式（ａ）におけ
る円錐係数κａは以下の条件式（７）を満足することが
好ましい。

【数３】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／｛１＋（１−κａ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 ｝ ＋Ｃ₂ ・ｙ² ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰ （ａ） κａ＜１．０ （７）

【００３４】ここで、 ｙ：光軸に垂直な方向の高さ Ｓ（ｙ）：高さｙにおける光軸方向の変位量（各非球面
の頂点の接平面からの光軸に沿った距離：サグ量） Ｒ：基準の曲率半径 κａ：円錐係数 Ｃn ：ｎ次の非球面係数

【００３５】条件式（７）は、負レンズ成分Ｌ2A中の非
球面を一般的な非球面式（ａ）で表現したときの円錐係
数κａについて適切な範囲を規定している。前述のよう
に、円錐係数κａを使用することによって、非球面係数
の低次係数項から高次係数項まで非球面変位量をよりき
め細かくコントロールすることが可能になる。特に、円
錐係数κａを１よりも小さく設定することは、非球面の
周辺部分に近づくにしたがって球面形状から大きくはず
れて周辺部分の曲率が緩くなること、すなわち比較的大
きな非球面量を有することを意味する。したがって、条
件式（７）の上限値を上回ると、本発明のような大画角
を有する大口径高倍率ズームレンズにおいては、主に広
角側の歪曲収差やコマ収差の補正自由度および望遠側の
球面収差の補正自由度が減少するので好ましくない。

【００３６】また、本発明においては、負レンズ成分Ｌ
2Cの少なくとも１つの面が非球面状に形成され、負レン
ズ成分Ｌ2C中の非球面が次の式（ｂ）で表され、式
（ｂ）における円錐係数κｃは以下の条件式（８）を満
足することが好ましい。

【数４】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／｛１＋（１−κｃ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 ｝ ＋Ｃ₂ ・ｙ² ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰ （ｂ） κｃ＜１．０ （８）

【００３７】条件式（８）は、負レンズ成分Ｌ2C中の非
球面を一般的な非球面式（ｂ）で表現したときの円錐係
数κｃについて適切な範囲を規定している。負レンズ成
分Ｌ2Cに導入された非球面においても負レンズ成分Ｌ2A
に導入された非球面と同様に、円錐係数κｃを使用する
ことによって、非球面係数の低次係数項から高次係数項
まで非球面変位量をよりきめ細かくコントロールするこ
とが可能になる。特に、円錐係数κｃを１よりも小さく
設定することは、非球面の周辺部分に近づくにしたがっ
て球面形状から大きくはずれて周辺部分の曲率が緩くな
ること、すなわち比較的大きな非球面量を有することを
意味する。したがって、条件式（８）の上限値を上回る
と、本発明のような大画角を有する大口径高倍率ズーム
レンズにおいては、主に広角側の歪曲収差やコマ収差の
補正自由度および望遠側の球面収差の補正自由度が減少
するので好ましくない。また、負レンズ成分Ｌ2Aと同様
に、負レンズ成分Ｌ2Cの凹面（物体側の面）に非球面を
導入することが望ましい。この場合、円錐係数κｃを１
よりも小さくすると、広角側のみならず望遠側において
も充分な収差補正自由度を確保することが可能になる。

【００３８】また、本発明においては、負レンズ成分Ｌ
2Cの少なくとも１つの面を非球面状に形成した場合、以
下の条件式（９）を満足することが好ましい。 １≦（Ｒcr＋Ｒcf）／（Ｒcr−Ｒcf） （９） ここで、 Ｒcf：負レンズ成分Ｌ2Cの最も物体側の面の近軸曲率半
径 Ｒcr：負レンズ成分Ｌ2Cの最も像側の面の近軸曲率半径

【００３９】条件式（９）は、負レンズ成分Ｌ2Cの形状
因子（シェイプファクター）について規定している。条
件式（９）を満足することは、負レンズ成分Ｌ2Cの形状
が両凹形状になることなく、物体側に凹面を向けた平凹
形状からメニスカス形状になることを意味する。前述の
ように、本発明では、負レンズ成分Ｌ2Cの最も物体側の
面が物体側に凹面を向けることによって、接合正レンズ
成分Ｌ2Bとの間に凸形状の空気レンズを形成している。
そして、この凸形状の空気レンズにより、主に望遠側の
球面収差やコマ収差等の収差補正を良好に行っている。

【００４０】また、第２レンズ群Ｇ２を全体的に見た場
合、負レンズ成分Ｌ2Aと負レンズ成分Ｌ2Cとによって中
間の接合正レンズ成分Ｌ2Bが挟まれた形になっている。
このように、第２レンズ群Ｇ２が全体的に対称構造に近
いので、第２レンズ群Ｇ２が小型で比較的強い屈折力配
置を有する場合でも、第２レンズ群Ｇ２内で発生する諸
収差を最小限に抑えることが可能になる。このように、
負レンズ成分Ｌ2Aの像側の面と負レンズ成分Ｌ2Cの物体
側の面とが凹面であることが重要である。したがって、
条件式（９）を満足しない場合、主に望遠側の球面収差
やコマ収差等の収差補正自由度が不足するので好ましく
ない。

【００４１】また、本発明においては、以下の条件式
（10）を満足することが好ましい。 ０．０３≦ｄBC／ｄ２≦０．３ （10） ここで、 ｄBC：接合正レンズ成分Ｌ2Bと負レンズ成分Ｌ2Cとの間
の軸上空気間隔

【００４２】条件式（10）は、接合正レンズ成分Ｌ2Bと
負レンズ成分Ｌ2Cとの間の軸上空気間隔ｄBCについて適
切な範囲を規定している。前述のように、接合正レンズ
成分Ｌ2Bと負レンズ成分Ｌ2Cとの間に形成された空気レ
ンズにより、主に望遠側の球面収差やコマ収差等の収差
補正を行っている。また、軸上空気間隔ｄBCの大小は、
第２レンズ群Ｇ２とそれ以降のレンズ群との間の空気間
隔の確保に与える影響が大きい。したがって、条件式
（10）の下限を値下回ると、接合正レンズ成分Ｌ2Bと負
レンズ成分Ｌ2Cとの間に形成された空気レンズの屈折力
が弱まり、上述の収差補正効果がなくなるので好ましく
ない。なお、条件式（10）の下限値を０．０５に設定す
ると、本発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００４３】一方、条件式（10）の上限値を上回ると、
第２レンズ群Ｇ２とそれ以降のレンズ群との間の空気間
隔の確保が困難になるので好ましくない。なお、条件式
（10）の上限値を０．２５に設定すると、空気間隔の確
保がより容易になる。また、条件式（10）の上限値を
０．２に設定すると、本発明の効果を最大限にすること
が発揮できる。

【００４４】また、負レンズ成分Ｌ2Cが、物体側から順
に、負レンズと正レンズとの貼り合わせからなる接合負
レンズで構成されることが好ましい。このように、負レ
ンズ成分Ｌ2Cを負・正の接合負レンズで構成することに
より、ペッツバール和をより適切な値に設定するととも
に、球面収差の補正自由度を増加させることが可能であ
る。

【００４５】また、負レンズ成分Ｌ2Cが負レンズと正レ
ンズとの貼り合わせからなる接合負レンズで構成される
場合、以下の条件式（11）を満足することが好ましい。 ｎcp−ｎcn＜０ （11） ここで、 ｎcn：負レンズ成分Ｌ2C中の負レンズのｄ線に対する屈
折率 ｎcp：負レンズ成分Ｌ2Cの正レンズのｄ線に対する屈折
率

【００４６】条件式（11）は、負レンズ成分Ｌ2Cにおけ
る正レンズの屈折率と負レンズの屈折率との大小関係に
ついて規定している。条件式（11）を満足することによ
り、すなわち負レンズ成分Ｌ2C中の負レンズの屈折率ｎ
cnが正レンズの屈折率ｎcpよりも大きいことにより、ペ
ッツバール和をより適切な値に設定し、像面湾曲および
非点収差の補正自由度を増加させることができるので好
ましい。

【００４７】以上のように、本発明では、第２レンズ群
Ｇ２に非球面を導入している。しかしながら、第３レン
ズ群Ｇ３や第４レンズ群Ｇ４にも非球面を導入すること
によって、球面収差や上方コマ収差などの補正を非球面
に負担させ、大口径化、高倍率化および大画角化をさら
に進めることが可能である。

【００４８】

【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。本発明の各実施例にかかるズームレンズ
は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群
Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の
屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有す
る第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。なお、第２
レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、少なくとも１つの面
が非球面状に形成された負レンズ成分Ｌ2Aと、物体側に
凸面を向けた正レンズと負レンズとの貼り合わせからな
る接合正レンズ成分Ｌ2Bと、物体側に凹面を向けた負レ
ンズ成分Ｌ2Cとから構成されている。

【００４９】各実施例において、非球面は、光軸に垂直
な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量
（各非球面の頂点の接平面からの光軸に沿った距離：サ
グ量）をＳ（ｙ）、基準の曲率半径をＲ、円錐係数を
κ、ｎ次の非球面係数をＣn としたとき、以下の数式
（ｃ）で表される。

【数５】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 ｝ ＋Ｃ₂ ・ｙ² ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰ （ｃ） また、非球面の近軸曲率半径ｒは、以下の数式（ｄ）で
表される。 ｒ＝１／（２・Ｃ₂ ＋１／Ｒ） （ｄ） 各実施例において、非球面には面番号の右側に＊印を付
している。

【００５０】〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。
図１のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物
体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズと両凸レンズとの接合正レンズＬ11、および物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズＬ12から構成されてい
る。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側の面が
非球面状に形成され物体側に凸面を向けた負メニスカス
レンズＬ2A、両凸レンズと両凹レンズとの接合正レンズ
Ｌ2B、および物体側の面が非球面状に形成され物体側に
凹面を向けた負メニスカスレンズＬ2Cから構成されてい
る。

【００５１】第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物
体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ31、および両
凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと
の接合正レンズＬ32から構成されている。第４レンズ群
Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズＬ41、両凸レンズと両凹レンズとの接合負
レンズＬ42、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と両凸レンズとの接合正レンズＬ43、両凸レンズＬ44、
および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ45か
ら構成されている。

【００５２】なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との間には開口絞りＡが配置され、変倍に際して開口
絞りＡは第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。図１
は、広角端におけるレンズ配置を示している。望遠端へ
の変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との間の空気間隔が増大し且つ第２レンズ群Ｇ２と第３
レンズ群Ｇ３との間の空気間隔が減少するように、すべ
てのレンズ群が物体側へ移動する。また、無限遠物体か
ら近距離物体への合焦に際して、第３レンズ群Ｇ３と開
口絞りＡとが一体的に光軸に沿って像側へ移動する。

【００５３】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスを、βは撮影倍率を、Ｄ0 は物点距離（最も物体
側の面と物体との間の光軸に沿った距離）をそれぞれ表
している。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿っ
た物体側からのレンズ面の順序を、ｄは各レンズ面間隔
を、ｒは曲率半径（非球面の場合は近軸曲率半径）を、
ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、ν
はアッベ数をそれぞれ示している。

【００５４】

【表１】 ｆ＝２９〜１０２ ＦNO＝３．６ ２ω＝７６．２〜２３．２° 面番号 ｒ ｄ ν ｎ 1 209.1994 2.0000 25.50 1.804581 2 123.3916 8.0000 82.52 1.497820 3 -344.5143 0.1000 4 56.5074 5.4000 82.52 1.497820 5 93.2641 (d5= 可変) 6 109.1250 1.7000 49.45 1.772789 7* 15.6692 10.6649 8 60.4809 7.0000 28.19 1.740000 9 -25.6142 1.4000 49.45 1.772789 10 115.3664 4.5000 11* -26.1284 2.0000 49.45 1.772789 12 -37.3890 (d12=可変) 13 開口絞り 2.5000 14 -1254.9023 4.5000 58.90 1.518230 15 -47.1898 0.1000 16 62.0105 10.0000 61.09 1.589130 17 -30.8950 2.0000 28.56 1.795040 18 -89.4354 (d18=可変) 19 47.1402 5.0000 58.90 1.518230 20 716.9156 1.0000 21 132.5979 4.5000 64.10 1.516800 22 -106.3722 1.6000 45.37 1.796681 23 59.7794 10.0000 24 443.3049 1.7000 37.20 1.834000 25 39.5548 9.0000 48.97 1.531721 26 -38.1373 0.1000 27 74.7573 5.0000 64.10 1.516800 28 -164.5801 3.2000 29 -37.2162 2.0000 49.45 1.772789 30 -82.4474 （Ｂｆ） （非球面データ） κ Ｃ₂ Ｃ₄ ７面 0.9234 0.0000 -6.92030×10^-6 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -7.94420×10^-9 -8.61250×10^-11 5.54370×10^-15 κ Ｃ₂ Ｃ₄ 11面 0.2639 0.0000 1.59190×10^-6 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 1.20720×10^-8 4.25920×10^-11 7.42530×10^-14 （変倍における可変間隔） ｆ 29.00000 50.00000 102.00000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 1.15591 21.97167 52.32140 d12 21.87071 9.69582 0.86248 d18 11.97487 3.33400 4.98721 Ｂｆ 37.99217 61.34587 88.37687 （合焦動作における可変間隔） β -0.03333 -0.03333 -0.03333 -0.06115 -0.10262 -0.18993 D0 811.7554 1405.3091 2865.2578 415.8415 392.4877 342.2873 d5 1.15591 21.97167 52.32140 1.15591 21.97167 52.32140 d12 22.86712 10.36319 1.49373 23.72175 11.76692 4.47978 d18 10.97846 2.66663 4.35597 10.12383 1.26290 1.36991 Ｂｆ 37.99796 61.35165 88.38261 38.01177 61.40104 88.56586 （条件対応値） （１）（Ｒar＋Ｒaf）／（Ｒar−Ｒaf）＝ −１．３４ （２）ｄAB／ｄ２ ＝ ０．３９１ （３）ｎbp−ｎbn ＝ −０．０３２８ （４）ｆ２／ｆＴ ＝ −０．１９６ （５）ｆａ／ｆ２ ＝ １．１９３ （６）ｆｂ／ｆ２ ＝−１０．６２ （７）κａ ＝ ０．９２３４ （８）κｃ ＝ ０．２６３９ （９）（Ｒcr＋Ｒcf）／（Ｒcr−Ｒcf）＝ ５．６４ （10）ｄBC／ｄ２ ＝ ０．１６５

【００５５】図２〜図４は、第１実施例の諸収差図であ
る。すなわち、図２は広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図を、図３は中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図を、図４は望遠端での無限遠合焦
状態における諸収差図をそれぞれ示している。各収差図
において、ＦNOはＦナンバーを、Ａは半画角を、ｄはｄ
線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．
８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す
収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメ
リディオナル像面を示している。さらに、球面収差を示
す収差図において、破線は正弦条件（サインコンディシ
ョン）を示している。

【００５６】図２の収差図を参照すると、広角端におい
て十分大きな画角までカバーし、諸収差が良好に補正さ
れていることがわかる。また、図３および図４の収差図
を参照すると、広角端と同様に、諸収差が良好に補正さ
れていることがわかる。このように、第１実施例では、
各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されてい
る。

【００５７】〔第２実施例〕図５は、本発明の第２実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。
図５のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物
体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズと両凸レンズとの接合正レンズＬ11、および物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズＬ12から構成されてい
る。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側の面が
非球面状に形成され物体側に凸面を向けた負メニスカス
レンズＬ2A、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズとの接合正レンズＬ2B、および物体側の面
が非球面状に形成された両凹レンズと両凸レンズとの接
合負レンズＬ2Cから構成されている。

【００５８】第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両
凸レンズＬ31、および両凸レンズと物体側に凹面を向け
た負メニスカスレンズとの接合正レンズＬ32から構成さ
れている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ41、両凸レンズ
と両凹レンズとの接合負レンズＬ42、物体側に凸面を向
けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合正レンズ
Ｌ43、両凸レンズＬ44、および物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズＬ45から構成されている。

【００５９】なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との間には開口絞りＡが配置され、変倍に際して開口
絞りＡは第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。図５
は、広角端におけるレンズ配置を示している。望遠端へ
の変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との間の空気間隔が増大し且つ第２レンズ群Ｇ２と第３
レンズ群Ｇ３との間の空気間隔が減少するように、すべ
てのレンズ群が物体側へ移動する。また、無限遠物体か
ら近距離物体への合焦に際して、第３レンズ群Ｇ３と開
口絞りＡとが一体的に光軸に沿って像側へ移動する。

【００６０】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォ
ーカスを、βは撮影倍率を、Ｄ0 は物点距離（最も物体
側の面と物体との間の光軸に沿った距離）をそれぞれ表
している。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿っ
た物体側からのレンズ面の順序を、ｄは各レンズ面間隔
を、ｒは曲率半径（非球面の場合は近軸曲率半径）を、
ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、ν
はアッベ数をそれぞれ示している。

【００６１】

【表２】 ｆ＝２９〜１０２ ＦNO＝２．９〜３．６ ２ω＝７６．２〜２３．２° 面番号 ｒ ｄ ν ｎ 1 227.5952 2.0000 25.50 1.804581 2 128.3164 7.5000 82.52 1.497820 3 -327.5485 0.1000 4 57.1487 5.6000 82.52 1.497820 5 97.6515 (d5= 可変) 6 116.5721 1.7000 49.45 1.772789 7* 15.3058 9.5846 8 66.3316 7.0000 28.19 1.740000 9 -21.6039 1.4000 49.45 1.772789 10 -306.6468 2.8000 11* -28.1291 1.4000 49.45 1.772789 12 2082.5010 3.0000 64.10 1.516800 13 -44.8556 (d13=可変) 14 開口絞り 2.5000 15 260.8368 5.5000 58.90 1.518230 16 -49.6218 0.1000 17 62.8903 10.0000 61.09 1.589130 18 -32.3570 2.0000 28.56 1.795040 19 -117.0664 (d19 可変) 20 57.3096 3.8000 58.90 1.518230 21 118.3217 2.0000 22 92.3253 5.0000 64.10 1.516800 23 -98.6964 1.6000 45.37 1.796681 24 92.8815 9.0151 25 260.8967 1.7000 43.35 1.840421 26 42.1391 10.0000 54.55 1.514540 27 -36.8490 0.1000 28 81.0309 5.0000 64.10 1.516800 29 -149.2401 4.0000 30 -34.9712 2.0000 49.45 1.772789 31 -84.5986 （Ｂｆ） （非球面データ） κ Ｃ₂ Ｃ₄ ７面 0.9470 0.0000 -8.82590×10^-6 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -2.90580×10^-8 2.48060×10^-12 -5.62310×10^-13 κ Ｃ₂ Ｃ₄ 11面 0.1111 0.0000 3.98310×10^-6 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 1.66440×10^-8 2.65860×10^-11 5.51280×10^-14 （変倍における可変間隔） ｆ 29.00000 50.00000 102.00000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 1.83627 22.72541 53.09288 d13 22.32971 10.19405 1.34451 d19 11.31896 3.03864 4.67401 Ｂｆ 37.98123 61.16613 88.18752 （合焦動作における可変間隔） β -0.03333 -0.03333 -0.03333 -0.06102 -0.10242 -0.18948 D0 811.7788 1405.1221 2864.7992 416.9342 393.2761 343.1016 d5 1.83627 22.72541 53.09288 1.83627 22.72541 53.09288 d13 23.32611 10.86273 1.97746 24.17644 12.26510 4.96317 d19 10.32256 2.36996 4.04106 9.47223 0.96759 1.05535 Ｂｆ 37.98702 61.17190 88.19330 38.00074 61.22108 88.37564 （条件対応値） （１）（Ｒar＋Ｒaf）／（Ｒar−Ｒaf）＝−１．３０ （２）ｄAB／ｄ２ ＝ ０．３５７ （３）ｎbp−ｎbn ＝−０．０３２８ （４）ｆ２／ｆＴ ＝−０．１９６ （５）ｆａ／ｆ２ ＝ １．１４８ （６）ｆｂ／ｆ２ ＝−４．１３ （７）κａ ＝ ０．９４７０ （８）κｃ ＝ ０．１１１１ （９）（Ｒcr＋Ｒcf）／（Ｒcr−Ｒcf）＝ ４．３６ （10）ｄBC／ｄ２ ＝ ０．１０４ （11）ｎcp−ｎcn ＝−０．２５６０

【００６２】図６〜図８は、第２実施例の諸収差図であ
る。すなわち、図６は広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図を、図７は中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図を、図８は望遠端での無限遠合焦
状態における諸収差図をそれぞれ示している。各収差図
において、ＦNOはＦナンバーを、Ａは半画角を、ｄはｄ
線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．
８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す
収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメ
リディオナル像面を示している。さらに、球面収差を示
す収差図において、破線は正弦条件（サインコンディシ
ョン）を示している。

【００６３】図６の収差図を参照すると、広角端におい
て十分大きな画角までカバーし、諸収差が良好に補正さ
れていることがわかる。また、図７および図８の収差図
を参照すると、広角端と同様に、諸収差が良好に補正さ
れていることがわかる。このように、第２実施例におい
ても、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され
ている。

【００６４】なお、上述の各実施例において、第３レン
ズ群Ｇ３をに移動させることによって合焦を行っている
が、第１レンズ群Ｇ１や第２レンズ群Ｇ２を移動させる
ことによって合焦を行うことも可能である。

【００６５】

【効果】以上説明したように、本発明によれば、７６．
２°程度の大きな画角を有し、Ｆナンバーが２．８程度
の大きな口径を有し、３．５倍を越える高い変倍比を有
する、比較的小型の高性能な大口径高倍率ズームレンズ
を達成することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。

【図２】第１実施例の広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。

【図３】第１実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図である。

【図４】第１実施例の望遠端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。

【図５】本発明の第２実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。

【図６】第２実施例の広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。

【図７】第２実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図である。

【図８】第２実施例の望遠端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。

【符号の説明】

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群 Ｌ 各レンズ成分 Ａ 開口絞り

Claims (14)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
   １レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
   ２とを少なくとも備え、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第
   ２レンズ群Ｇ２との間の空気間隔を変化させることによ
   って変倍を行なうズームレンズにおいて、 前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、少なくとも
   １つの面が非球面状に形成された負レンズ成分Ｌ2Aと、
   物体側に凸面を向けた正レンズと負レンズとの貼り合わ
   せからなる接合正レンズ成分Ｌ2Bと、物体側に凹面を向
   けた負レンズ成分Ｌ2Cとを有することを特徴とする大口
   径ズームレンズ。
2. 【請求項２】 前記負レンズ成分Ｌ2Aの最も物体側の面
   の近軸曲率半径をＲafとし、前記負レンズ成分Ｌ2Aの最
   も像側の面の近軸曲率半径をＲarとしたとき、 （Ｒar＋Ｒaf）／（Ｒar−Ｒaf）≦−１ （１） の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の大
   口径ズームレンズ。
3. 【請求項３】 前記負レンズ成分Ｌ2Aと前記接合正レン
   ズ成分Ｌ2Bとの間の軸上空気間隔をｄABとし、前記第２
   レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から最も像側の面までの
   軸上総厚をｄ２としたとき、 ０．２８≦ｄAB／ｄ２≦０．８ （２） の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
   記載の大口径ズームレンズ。
4. 【請求項４】 前記接合正レンズ成分Ｌ2B中の前記正レ
   ンズのｄ線に対する屈折率をｎbpとし、前記接合正レン
   ズ成分Ｌ2B中の前記負レンズのｄ線に対する屈折率をｎ
   bnとしたとき、 ｎbp−ｎbn＜０ （３） の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
   ずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
5. 【請求項５】 前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２
   とし、望遠端における全系の焦点距離をｆＴとしたと
   き、 −０．８＜ｆ２／ｆＴ＜−０．１ （４） の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
   ずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
6. 【請求項６】 前記負レンズ成分Ｌ2Aの焦点距離をｆａ
   とし、前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２としたと
   き、 ０．８＜ｆａ／ｆ２＜４ （５） の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のい
   ずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
7. 【請求項７】 前記接合正レンズ成分Ｌ2Bの焦点距離を
   ｆｂとし、前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし
   たとき、 −２０＜ｆｂ／ｆ２＜−０．５ （６） の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至６のい
   ずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
8. 【請求項８】 前記負レンズ成分Ｌ2A中の非球面は、光
   軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける光軸方
   向の変位量（各非球面の頂点の接平面からの光軸に沿っ
   た距離：サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準の曲率半径をＲ
   とし、円錐係数をκａとし、ｎ次の非球面係数をＣn と
   したとき、 【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／｛１＋（１−κａ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 ｝ ＋Ｃ₂ ・ｙ² ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰ で表され、前記円錐係数κａは、 κａ＜１．０ （７） の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至７のい
   ずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
9. 【請求項９】 前記負レンズ成分Ｌ2Aの最も像側の面が
   非球面状に形成されていることを特徴とする請求項１乃
   至７のいずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
10. 【請求項１０】 前記負レンズ成分Ｌ2Cの少なくとも１
    つの面が非球面状に形成され、前記負レンズ成分Ｌ2C中
    の非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙ
    における光軸方向の変位量（各非球面の頂点の接平面か
    らの光軸に沿った距離：サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準
    の曲率半径をＲとし、円錐係数をκｃとし、ｎ次の非球
    面係数をＣn としたとき、 【数２】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／｛１＋（１−κｃ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 ｝ ＋Ｃ₂ ・ｙ² ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰ で表され、前記円錐係数κｃは、 κｃ＜１．０ （８） の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至９のい
    ずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
11. 【請求項１１】 前記負レンズ成分Ｌ2Cの最も物体側の
    面の近軸曲率半径をＲcfとし、前記負レンズ成分Ｌ2Cの
    最も像側の面の近軸曲率半径をＲcrとしたとき、 １≦（Ｒcr＋Ｒcf）／（Ｒcr−Ｒcf） （９） の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至１０の
    いずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
12. 【請求項１２】 前記接合正レンズ成分Ｌ2Bと前記負レ
    ンズ成分Ｌ2Cとの間の軸上空気間隔をｄBCとし、前記第
    ２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から最も像側の面まで
    の軸上総厚をｄ２としたとき、 ０．０３≦ｄBC／ｄ２≦０．３ （10） の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至１１の
    いずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
13. 【請求項１３】 前記負レンズ成分Ｌ2Cは、物体側から
    順に、負レンズと正レンズとの貼り合わせからなる接合
    負レンズで構成されていることを特徴とする請求項１乃
    至１２のいずれか１項に記載の大口径ズームレンズ。
14. 【請求項１４】 前記負レンズ成分Ｌ2C中の前記負レン
    ズのｄ線に対する屈折率をｎcnとし、前記負レンズ成分
    Ｌ2Cの前記正レンズのｄ線に対する屈折率をｎcpとした
    とき、 ｎcp−ｎcn＜０ （11） の条件を満足することを特徴とする請求項１３に記載の
    大口径ズームレンズ。