JPH0967638A - 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 - Google Patents
耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材Info
- Publication number
- JPH0967638A JPH0967638A JP24357395A JP24357395A JPH0967638A JP H0967638 A JPH0967638 A JP H0967638A JP 24357395 A JP24357395 A JP 24357395A JP 24357395 A JP24357395 A JP 24357395A JP H0967638 A JPH0967638 A JP H0967638A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cermet material
- toughness
- hard phase
- phase
- wear resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメ
ット材を提供する。 【解決手段】 硬質相が35〜90容量%を占め、残り
が結合相からなるサーメット材において、前記硬質相
を、TiCおよび/またはTiCNと、TiとWとMo
の3元複合硼化物(ただし、W:15〜35重量%、M
o:1〜10重量%含有)で構成すると共に、前記Ti
Cおよび/またはTiCNの割合を、硬質相に占める割
合で5〜49容量%とし、かつ上記結合相を、重量%
で、W:10〜40%、Mo:5〜30%を含有し、さ
らに必要に応じてNiおよび/またはPd:0.1〜5
%を含有し、残りがTiと不可避不純物からなる組成を
有するTi−W−Mo系合金で構成する。
ット材を提供する。 【解決手段】 硬質相が35〜90容量%を占め、残り
が結合相からなるサーメット材において、前記硬質相
を、TiCおよび/またはTiCNと、TiとWとMo
の3元複合硼化物(ただし、W:15〜35重量%、M
o:1〜10重量%含有)で構成すると共に、前記Ti
Cおよび/またはTiCNの割合を、硬質相に占める割
合で5〜49容量%とし、かつ上記結合相を、重量%
で、W:10〜40%、Mo:5〜30%を含有し、さ
らに必要に応じてNiおよび/またはPd:0.1〜5
%を含有し、残りがTiと不可避不純物からなる組成を
有するTi−W−Mo系合金で構成する。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、すぐれた耐摩耗
性と靭性を有し、かつ耐食性にもすぐれたサーメット材
に関するものである。
性と靭性を有し、かつ耐食性にもすぐれたサーメット材
に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来、例えば特開昭50−137313
号公報に記載されるように、硬質相として炭化チタン
(以下、TiCx で示す)または炭窒化チタン(以下、
TiCxNy で示す)を10〜35重量%含有し、残り
がTi−Mo合金の結合相からなるサーメット材が知ら
れており、また、このサーメット材が腐食環境下で摩耗
を受ける、例えば水や海水、さらに化学薬品などの腐食
性流体の送配給に用いられる各種ポンプのシールリング
や軸受、さらにスリーブなどの構造部材として用いられ
ていることも知られている。
号公報に記載されるように、硬質相として炭化チタン
(以下、TiCx で示す)または炭窒化チタン(以下、
TiCxNy で示す)を10〜35重量%含有し、残り
がTi−Mo合金の結合相からなるサーメット材が知ら
れており、また、このサーメット材が腐食環境下で摩耗
を受ける、例えば水や海水、さらに化学薬品などの腐食
性流体の送配給に用いられる各種ポンプのシールリング
や軸受、さらにスリーブなどの構造部材として用いられ
ていることも知られている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の上記各種
ポンプなどの小型化および軽量化に伴ない、これの構造
部材には薄肉化が強く要求されるほか、その使用寿命の
一層の延命化も求められているが、上記の従来サーメッ
ト材は、相対的にすぐれた耐食性を有するが、耐摩耗性
および靭性が不十分であるために、これらの要求には必
ずしも満足に対応することができない。
ポンプなどの小型化および軽量化に伴ない、これの構造
部材には薄肉化が強く要求されるほか、その使用寿命の
一層の延命化も求められているが、上記の従来サーメッ
ト材は、相対的にすぐれた耐食性を有するが、耐摩耗性
および靭性が不十分であるために、これらの要求には必
ずしも満足に対応することができない。
【0004】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐食性は勿論のこと、より一段
と耐摩耗性および靭性にすぐれたサーメット材を開発す
べく研究を行なった結果、硬質相が35〜90容量%を
占め、残りが結合相からなるサーメットにおいて、上記
硬質相を、硬質相に占める割合で5〜49容量%のTi
Cx および/またはTiCx Ny と、残りのTiとWと
Moの3元複合硼化物[以下、(Ti,W,Mo)Bで
示す](ただし、W:15〜35重量%、Mo:1〜1
0重量%を含有する)、で構成すると、上記(Ti,
W,Mo)Bは、斜方晶形の結晶構造を有し、きわめて
硬質で耐食性にもすぐれ、かつ発生クラックの結晶粒内
伝幡を抑制する作用をもつほか、下記の結合相との密着
性にもすぐれていることから、サーメット材はきわめて
すぐれた靭性と耐摩耗性を示すようになり、また上記T
iCx およびTiCx Ny は、上記(Ti,W,Mo)
Bと下記の結合相との中間的硬さを有し、これがサーメ
ット材による相手攻撃性の緩和に作用し、さらに上記結
合相を、重量%で、W:10〜40%、 Mo:
5〜30%、を含有し、さらに必要に応じて、Niおよ
び/またはPd:0.1〜5%、を含有し、残りがTi
と不可避不純物からなる組成を有するTi−W−Mo系
合金、で構成すると、上記Ti−W−Mo系合金は、靭
性および耐食性にすぐれ、かつ高強度をもつことから、
この結果のサーメット材は、上記硬質相によってもたら
される特性と相まって、すぐれた耐摩耗性と靭性、およ
び耐食性を具備するようになるという研究結果を得たの
である。
上述のような観点から、耐食性は勿論のこと、より一段
と耐摩耗性および靭性にすぐれたサーメット材を開発す
べく研究を行なった結果、硬質相が35〜90容量%を
占め、残りが結合相からなるサーメットにおいて、上記
硬質相を、硬質相に占める割合で5〜49容量%のTi
Cx および/またはTiCx Ny と、残りのTiとWと
Moの3元複合硼化物[以下、(Ti,W,Mo)Bで
示す](ただし、W:15〜35重量%、Mo:1〜1
0重量%を含有する)、で構成すると、上記(Ti,
W,Mo)Bは、斜方晶形の結晶構造を有し、きわめて
硬質で耐食性にもすぐれ、かつ発生クラックの結晶粒内
伝幡を抑制する作用をもつほか、下記の結合相との密着
性にもすぐれていることから、サーメット材はきわめて
すぐれた靭性と耐摩耗性を示すようになり、また上記T
iCx およびTiCx Ny は、上記(Ti,W,Mo)
Bと下記の結合相との中間的硬さを有し、これがサーメ
ット材による相手攻撃性の緩和に作用し、さらに上記結
合相を、重量%で、W:10〜40%、 Mo:
5〜30%、を含有し、さらに必要に応じて、Niおよ
び/またはPd:0.1〜5%、を含有し、残りがTi
と不可避不純物からなる組成を有するTi−W−Mo系
合金、で構成すると、上記Ti−W−Mo系合金は、靭
性および耐食性にすぐれ、かつ高強度をもつことから、
この結果のサーメット材は、上記硬質相によってもたら
される特性と相まって、すぐれた耐摩耗性と靭性、およ
び耐食性を具備するようになるという研究結果を得たの
である。
【0005】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、硬質相が35〜90容量%を占
め、残りが結合相からなるサーメット材において、上記
硬質相を、TiCx および/またはTiCx Ny と、
(Ti,W,Mo)B(ただし、W:15〜35重量
%、Mo:1〜10重量%を含有する)で構成すると共
に、前記TiCx および/またはTiCx Ny の割合
を、硬質相に占める割合で5〜49容量%とし、かつ上
記結合相を、重量%で、W:10〜40%、 M
o:5〜30%、を含有し、さらに必要に応じて、Ni
および/またはPd:0.1〜5%、を含有し、残りが
Tiと不可避不純物からなる組成を有するTi−W−M
o系合金、で構成してなる耐摩耗性および靭性のすぐれ
た耐食性サーメット材に特徴を有するものである。
なされたものであって、硬質相が35〜90容量%を占
め、残りが結合相からなるサーメット材において、上記
硬質相を、TiCx および/またはTiCx Ny と、
(Ti,W,Mo)B(ただし、W:15〜35重量
%、Mo:1〜10重量%を含有する)で構成すると共
に、前記TiCx および/またはTiCx Ny の割合
を、硬質相に占める割合で5〜49容量%とし、かつ上
記結合相を、重量%で、W:10〜40%、 M
o:5〜30%、を含有し、さらに必要に応じて、Ni
および/またはPd:0.1〜5%、を含有し、残りが
Tiと不可避不純物からなる組成を有するTi−W−M
o系合金、で構成してなる耐摩耗性および靭性のすぐれ
た耐食性サーメット材に特徴を有するものである。
【0006】つぎに、この発明のサーメット材におい
て、組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 (A) 硬質相 (1) 硬質相の割合 その割合が35容量%未満では、相対的に結合相の割合
が多くなりすぎて所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方その割合が90容量%を越えると、反対に結合
相の割合が少なくなりすぎ、急激に靭性が低下するよう
になることから、その割合を35〜90容量%、望まし
くは60〜80容量%と定めた。
て、組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 (A) 硬質相 (1) 硬質相の割合 その割合が35容量%未満では、相対的に結合相の割合
が多くなりすぎて所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方その割合が90容量%を越えると、反対に結合
相の割合が少なくなりすぎ、急激に靭性が低下するよう
になることから、その割合を35〜90容量%、望まし
くは60〜80容量%と定めた。
【0007】(2) TiCx およびTiCx Ny の割
合 これらの成分は、上記の通り(Ti,W,Mo)Bと結
合相との中間硬さを有し、これの存在によってサーメッ
ト材による相手攻撃性が著しく緩和されるようになる
が、その割合が、硬質相に占める割合で、5容量%未満
では相手攻撃性緩和に所望の効果が得られず、かつ相対
的に(Ti,B,Mo)Bの割合が多くなりすぎて靭性
が低下し、一方その割合が49重量%を越えると、相対
的に(Ti,W,Mo)Bの割合が少なくなりすぎて耐
摩耗性が低下するようになることから、その割合を5〜
49容量%、望ましくは15〜35容量%と定めた。
合 これらの成分は、上記の通り(Ti,W,Mo)Bと結
合相との中間硬さを有し、これの存在によってサーメッ
ト材による相手攻撃性が著しく緩和されるようになる
が、その割合が、硬質相に占める割合で、5容量%未満
では相手攻撃性緩和に所望の効果が得られず、かつ相対
的に(Ti,B,Mo)Bの割合が多くなりすぎて靭性
が低下し、一方その割合が49重量%を越えると、相対
的に(Ti,W,Mo)Bの割合が少なくなりすぎて耐
摩耗性が低下するようになることから、その割合を5〜
49容量%、望ましくは15〜35容量%と定めた。
【0008】(3) (Ti,W,Mo)BにおけるW
とMoの含有量 WおよびMoには、共存した状態で結合相との密着性を
向上させるほか、発生クラックの結晶粒内伝幡を阻止す
る作用があるが、その含有量がWおよびMoのいずれか
でも、重量%でW:15%未満およびMo:1%未満に
なると前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が、WおよびMoのいずれかでも、同じく重量%で
W:35%およびMo:10%を越えると、(Ti,
W,Mo)Bの硬さが急激に低下し、サーメット材にす
ぐれた耐摩耗性を確保することができなくなることか
ら、その含有量を、それぞれW:15〜35%、望まし
くは20〜30%、Mo:1〜10%、望ましくは2〜
7%と定めた。
とMoの含有量 WおよびMoには、共存した状態で結合相との密着性を
向上させるほか、発生クラックの結晶粒内伝幡を阻止す
る作用があるが、その含有量がWおよびMoのいずれか
でも、重量%でW:15%未満およびMo:1%未満に
なると前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が、WおよびMoのいずれかでも、同じく重量%で
W:35%およびMo:10%を越えると、(Ti,
W,Mo)Bの硬さが急激に低下し、サーメット材にす
ぐれた耐摩耗性を確保することができなくなることか
ら、その含有量を、それぞれW:15〜35%、望まし
くは20〜30%、Mo:1〜10%、望ましくは2〜
7%と定めた。
【0009】(B) 結合相(Ti−W−Mo系合金)
の組成 (1) W W成分には、主としてTi中に固溶して、これの靭性を
向上させる作用があるが、その含有量が上記Ti−W−
Mo系合金に占める重量%で(以下同じ)、10%未満
では所望の靭性向上効果が得られず、一方その含有量が
40%を越えると靭性に低下傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を10〜40%、望ましくは15
〜35%と定めた。
の組成 (1) W W成分には、主としてTi中に固溶して、これの靭性を
向上させる作用があるが、その含有量が上記Ti−W−
Mo系合金に占める重量%で(以下同じ)、10%未満
では所望の靭性向上効果が得られず、一方その含有量が
40%を越えると靭性に低下傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を10〜40%、望ましくは15
〜35%と定めた。
【0010】(2) Mo Mo成分には、同じく主としてTi中に固溶して、表面
に自然発生する不動態皮膜の安定化に寄与し、もって耐
食性を向上させる作用があるが、その含有量が5%未満
では所望の耐食性向上効果が得られず、一方その含有量
が30%を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を5〜30%、望ましくは10〜20%
と定めた。
に自然発生する不動態皮膜の安定化に寄与し、もって耐
食性を向上させる作用があるが、その含有量が5%未満
では所望の耐食性向上効果が得られず、一方その含有量
が30%を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を5〜30%、望ましくは10〜20%
と定めた。
【0011】(3) NiおよびPd これらの成分には、同じくTi中に固溶して、耐食性を
さらに向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が0.1%未満では所望の耐食性向
上効果が得られず、一方その含有量が5%を越えると硬
さが急激に低下するようになることから、その含有量を
0.1〜5%、望ましくは0.1〜2%と定めた。
さらに向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が0.1%未満では所望の耐食性向
上効果が得られず、一方その含有量が5%を越えると硬
さが急激に低下するようになることから、その含有量を
0.1〜5%、望ましくは0.1〜2%と定めた。
【0012】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明のサーメット材
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも2〜2.5μmの範囲内の所定の平均粒径を有す
るTiC0.95粉末、TiC0.8 N0.2 粉末、TiC0.5
N0.5 粉末、TiC0.2 N0.8 粉末、TiB2 粉末、T
iB粉末、W粉末、Mo粉末、およびNi粉末、さらに
同6μmのPd粉末、同20μmのTi粉末を用意し、
これら原料粉末を表1に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、1ton /
cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、1
×10-3torrの真空中、1400〜1600℃の範囲内
の所定温度に1.5時間保持の条件で焼結することによ
り表2に示される組成をもった本発明サーメット材1〜
14および従来サーメット材1,2をそれぞれ製造し
た。なお、表2におけるサーメット材の硬質相および結
合相の組成はEPMA(電子線マイクロアナライザー)
を用いての分析結果を示し、また硬質相の割合は研磨面
での面積割合を測定した結果を示す。ついで、この結果
得られたサーメット材について、耐摩耗性と靭性を評価
する目的で、ロックウェル硬さ(Aスケール)と破壊靭
性を測定し、さらに耐食性を評価する目的で、10%H
Cl水溶液中に30日間保持の腐食試験を行ない、腐食
減量を測定した。これらの測定結果を表3に示した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも2〜2.5μmの範囲内の所定の平均粒径を有す
るTiC0.95粉末、TiC0.8 N0.2 粉末、TiC0.5
N0.5 粉末、TiC0.2 N0.8 粉末、TiB2 粉末、T
iB粉末、W粉末、Mo粉末、およびNi粉末、さらに
同6μmのPd粉末、同20μmのTi粉末を用意し、
これら原料粉末を表1に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、1ton /
cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、1
×10-3torrの真空中、1400〜1600℃の範囲内
の所定温度に1.5時間保持の条件で焼結することによ
り表2に示される組成をもった本発明サーメット材1〜
14および従来サーメット材1,2をそれぞれ製造し
た。なお、表2におけるサーメット材の硬質相および結
合相の組成はEPMA(電子線マイクロアナライザー)
を用いての分析結果を示し、また硬質相の割合は研磨面
での面積割合を測定した結果を示す。ついで、この結果
得られたサーメット材について、耐摩耗性と靭性を評価
する目的で、ロックウェル硬さ(Aスケール)と破壊靭
性を測定し、さらに耐食性を評価する目的で、10%H
Cl水溶液中に30日間保持の腐食試験を行ない、腐食
減量を測定した。これらの測定結果を表3に示した。
【0013】
【表1】
【0014】
【表2】
【0015】
【表3】
【0016】
【発明の効果】表2,3に示される結果から、本発明サ
ーメット材1〜10は、いずれも従来サーメット材1,
2と同等のすぐれた耐食性を保持した状態で、これより
一段とすぐれた靭性と硬さをもつことが明らかである。
上述のように、この発明のサーメット材は、すぐれた耐
食性に加えて、一段とすぐれた耐摩耗性(硬さ)と靭性
を有するので、これらの特性が要求される各種機械装置
の構造部材の製造に適用した場合、これの薄肉化を可能
とすると共に、長期に亘ってすぐれた性能を発揮するの
である。
ーメット材1〜10は、いずれも従来サーメット材1,
2と同等のすぐれた耐食性を保持した状態で、これより
一段とすぐれた靭性と硬さをもつことが明らかである。
上述のように、この発明のサーメット材は、すぐれた耐
食性に加えて、一段とすぐれた耐摩耗性(硬さ)と靭性
を有するので、これらの特性が要求される各種機械装置
の構造部材の製造に適用した場合、これの薄肉化を可能
とすると共に、長期に亘ってすぐれた性能を発揮するの
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 C22C 29/10 C22C 29/10 (72)発明者 棚瀬 照義 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内
Claims (2)
- 【請求項1】 硬質相が35〜90容量%を占め、残り
が結合相からなるサーメット材において、前記硬質相
を、炭化チタンおよび/または炭窒化チタンと、Tiと
WとMoの3元複合硼化物(ただし、W:15〜35重
量%、Mo:1〜10重量%含有)で構成すると共に、
前記炭化チタンおよび/または炭窒化チタンの割合を、
硬質相に占める割合で5〜49容量%とし、かつ上記結
合相を、重量%で、 W:10〜40%、 Mo:5〜30%、を含有
し、残りがTiと不可避不純物からなる組成を有するT
i−W−Mo系合金、で構成したことを特徴とする耐摩
耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材。 - 【請求項2】 硬質相が35〜90容量%を占め、残り
が結合相からなるサーメット材において、前記硬質相
を、炭化チタンおよび/または炭窒化チタンと、Tiと
WとMoの3元複合硼化物(ただし、W:15〜35重
量%、Mo:1〜10重量%含有)で構成すると共に、
前記炭化チタンおよび/または炭窒化チタンの割合を、
硬質相に占める割合で5〜49容量%とし、かつ上記結
合相を、重量%で、 W:10〜40%、 Mo:5〜30%、を含有
し、さらに、 Niおよび/またはPd:0.1〜5%、を含有し、残
りがTiと不可避不純物からなる組成を有するTi−W
−Mo系合金、で構成したことを特徴とする耐摩耗性お
よび靭性のすぐれた耐食性サーメット材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24357395A JPH0967638A (ja) | 1995-08-29 | 1995-08-29 | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24357395A JPH0967638A (ja) | 1995-08-29 | 1995-08-29 | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0967638A true JPH0967638A (ja) | 1997-03-11 |
Family
ID=17105846
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24357395A Withdrawn JPH0967638A (ja) | 1995-08-29 | 1995-08-29 | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0967638A (ja) |
-
1995
- 1995-08-29 JP JP24357395A patent/JPH0967638A/ja not_active Withdrawn
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2660455B2 (ja) | 耐熱硬質焼結合金 | |
JPS6112847A (ja) | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 | |
JPH08170141A (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPS61195950A (ja) | 高硬度および高靭性を有する切削工具用サ−メツト | |
JPH0967638A (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH0967637A (ja) | 靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH08170140A (ja) | 靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH10298698A (ja) | 超硬合金 | |
JPH07286228A (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性焼結材料 | |
JPH08170142A (ja) | 靭性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH0967639A (ja) | 靭性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH07278720A (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性焼結材料 | |
JPH09194980A (ja) | 靱性および耐磨耗性の優れた耐食性サーメット材 | |
JPS6176646A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
JP3487935B2 (ja) | 高耐食耐摩耗性複合材料 | |
JPH07286227A (ja) | 高靭性を有する耐食耐摩耗性焼結材料 | |
JPH069264A (ja) | WC―Al2O3系複合焼結体 | |
CN111850368A (zh) | 硬质合金组合物和其应用 | |
JPH10298699A (ja) | 超硬合金 | |
JP2631791B2 (ja) | 高耐食性高強度硬質焼結合金 | |
RU2164542C2 (ru) | Твердый сплав на основе карбонитрида титана | |
JPH0222438A (ja) | 耐欠損性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金製エンドミル | |
JP2578678B2 (ja) | TiCN基サーメット | |
JP3373372B2 (ja) | Si添加NiW2B2基合金および機械構造部材 | |
JPH07138691A (ja) | アルミ加工用超硬 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |