JPH0967637A - 靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材 - Google Patents
靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材Info
- Publication number
- JPH0967637A JPH0967637A JP24537395A JP24537395A JPH0967637A JP H0967637 A JPH0967637 A JP H0967637A JP 24537395 A JP24537395 A JP 24537395A JP 24537395 A JP24537395 A JP 24537395A JP H0967637 A JPH0967637 A JP H0967637A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cermet material
- weight
- toughness
- wear resistance
- hard phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高靭性を有し、さらに耐摩耗性および耐食性
にもすぐれたサーメット材を提供する。 【解決手段】 硬質相が35〜90容量%を占め、残り
が結合相からなるサーメット材において、前記硬質相
を、TiCおよび/またはTiCNと、TiとWとMo
の3元複合硼化物(ただし、W:15〜35重量%、M
o:1〜10重量%含有)で構成すると共に、前記Ti
とWとMoの3元複合硼化物の割合を、硬質相に占める
割合で0.5〜50容量%とし、かつ上記結合相を、重
量%で、W:20〜60%、Mo:5〜30%を含有
し、さらに必要に応じてNiおよび/またはPd:0.
1〜5%を含有し、残りがTiと不可避不純物からなる
組成を有するTi−W−Mo系合金で構成する。
にもすぐれたサーメット材を提供する。 【解決手段】 硬質相が35〜90容量%を占め、残り
が結合相からなるサーメット材において、前記硬質相
を、TiCおよび/またはTiCNと、TiとWとMo
の3元複合硼化物(ただし、W:15〜35重量%、M
o:1〜10重量%含有)で構成すると共に、前記Ti
とWとMoの3元複合硼化物の割合を、硬質相に占める
割合で0.5〜50容量%とし、かつ上記結合相を、重
量%で、W:20〜60%、Mo:5〜30%を含有
し、さらに必要に応じてNiおよび/またはPd:0.
1〜5%を含有し、残りがTiと不可避不純物からなる
組成を有するTi−W−Mo系合金で構成する。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、すぐれた靭性を
有し、かつ耐摩耗性および耐食性にもすぐれたサーメッ
ト材に関するものである。
有し、かつ耐摩耗性および耐食性にもすぐれたサーメッ
ト材に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来、例えば特開昭50−137313
号公報に記載されるように、硬質相として炭化チタン
(以下、TiCx で示す)または炭窒化チタン(以下、
TiCxNy で示す)を10〜35重量%含有し、残り
がTi−Mo合金の結合相からなるサーメット材が知ら
れており、また、このサーメット材が腐食環境下で摩耗
を受ける、例えば水や海水、さらに化学薬品などの腐食
性流体の送配給に用いられる各種ポンプのシールリング
や軸受、さらにスリーブなどの構造部材として用いられ
ていることも知られている。
号公報に記載されるように、硬質相として炭化チタン
(以下、TiCx で示す)または炭窒化チタン(以下、
TiCxNy で示す)を10〜35重量%含有し、残り
がTi−Mo合金の結合相からなるサーメット材が知ら
れており、また、このサーメット材が腐食環境下で摩耗
を受ける、例えば水や海水、さらに化学薬品などの腐食
性流体の送配給に用いられる各種ポンプのシールリング
や軸受、さらにスリーブなどの構造部材として用いられ
ていることも知られている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の上記各種
ポンプなどの小型化および軽量化に伴ない、これの構造
部材には薄肉化が強く要求されるほか、その使用寿命の
一層の延命化も求められているが、上記の従来サーメッ
ト材は、相対的にすぐれた耐食性を有するが、靭性およ
び耐摩耗性が不十分であるために、これらの要求には必
ずしも満足に対応することができない。
ポンプなどの小型化および軽量化に伴ない、これの構造
部材には薄肉化が強く要求されるほか、その使用寿命の
一層の延命化も求められているが、上記の従来サーメッ
ト材は、相対的にすぐれた耐食性を有するが、靭性およ
び耐摩耗性が不十分であるために、これらの要求には必
ずしも満足に対応することができない。
【0004】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐食性は勿論のこと、より一段
と靭性および耐摩耗性にすぐれたサーメット材を開発す
べく研究を行なった結果、硬質相が35〜90容量%を
占め、残りが結合相からなるサーメットにおいて、上記
硬質相を、TiCx および/またはTiCx Ny と、T
iとWとMoの3元複合硼化物[以下、(Ti,W,M
o)Bで示す](ただし、W:15〜35重量%、M
o:1〜10重量%を含有する)で構成すると共に、前
記(Ti,W,Mo)Bの割合を、硬質相に占める割合
で0.5〜50容量%とすると、上記(Ti,W,M
o)Bは、斜方晶形の結晶構造を有し、きわめて硬質で
耐食性にもすぐれ、かつ発生クラックの結晶粒内伝幡を
抑制する作用をもつほか、下記の結合相との密着性にも
すぐれていることから、サーメット材の靭性が向上し、
かつ耐摩耗性がTiCx およびTiCx Ny との共存に
おいて向上するようになり、また上記TiCx およびT
iCx Ny は耐摩耗性向上に寄与するほか、上記(T
i,W,Mo)Bと下記の結合相との中間的硬さを有
し、これが上記(Ti,W,Mo)Bによる相手攻撃性
の緩和に作用し、さらに上記結合相を、重量%で、W:
20〜60%、 Mo:5〜30%、を含有し、
さらに必要に応じて、Niおよび/またはPd:0.1
〜5%、を含有し、残りがTiと不可避不純物からなる
組成を有するTi−W−Mo系合金、で構成すると、上
記Ti−W−Mo系合金は、靭性および耐食性にすぐ
れ、かつ高強度をもつことから、この結果のサーメット
材は、上記硬質相によってもたらされる特性と相まっ
て、すぐれた靭性を有し、さらにすぐれた耐摩耗性と耐
食性を具備するようになるという研究結果を得たのであ
る。
上述のような観点から、耐食性は勿論のこと、より一段
と靭性および耐摩耗性にすぐれたサーメット材を開発す
べく研究を行なった結果、硬質相が35〜90容量%を
占め、残りが結合相からなるサーメットにおいて、上記
硬質相を、TiCx および/またはTiCx Ny と、T
iとWとMoの3元複合硼化物[以下、(Ti,W,M
o)Bで示す](ただし、W:15〜35重量%、M
o:1〜10重量%を含有する)で構成すると共に、前
記(Ti,W,Mo)Bの割合を、硬質相に占める割合
で0.5〜50容量%とすると、上記(Ti,W,M
o)Bは、斜方晶形の結晶構造を有し、きわめて硬質で
耐食性にもすぐれ、かつ発生クラックの結晶粒内伝幡を
抑制する作用をもつほか、下記の結合相との密着性にも
すぐれていることから、サーメット材の靭性が向上し、
かつ耐摩耗性がTiCx およびTiCx Ny との共存に
おいて向上するようになり、また上記TiCx およびT
iCx Ny は耐摩耗性向上に寄与するほか、上記(T
i,W,Mo)Bと下記の結合相との中間的硬さを有
し、これが上記(Ti,W,Mo)Bによる相手攻撃性
の緩和に作用し、さらに上記結合相を、重量%で、W:
20〜60%、 Mo:5〜30%、を含有し、
さらに必要に応じて、Niおよび/またはPd:0.1
〜5%、を含有し、残りがTiと不可避不純物からなる
組成を有するTi−W−Mo系合金、で構成すると、上
記Ti−W−Mo系合金は、靭性および耐食性にすぐ
れ、かつ高強度をもつことから、この結果のサーメット
材は、上記硬質相によってもたらされる特性と相まっ
て、すぐれた靭性を有し、さらにすぐれた耐摩耗性と耐
食性を具備するようになるという研究結果を得たのであ
る。
【0005】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、硬質相が35〜90容量%を占
め、残りが結合相からなるサーメット材において、上記
硬質相を、TiCx および/またはTiCx Ny と、
(Ti,W,Mo)B(ただし、W:10〜40重量
%、Mo:1〜10重量%を含有する)で構成すると共
に、前記(Ti,W,Mo)Bの割合を、硬質相に占め
る割合で0.5〜50容量%とし、かつ上記結合相を、
重量%で、W:20〜60%、 Mo:5〜30
%、を含有し、さらに必要に応じて、Niおよび/また
はPd:0.1〜5%、を含有し、残りがTiと不可避
不純物からなる組成を有するTi−W−Mo系合金、で
構成してなる靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サー
メット材に特徴を有するものである。
なされたものであって、硬質相が35〜90容量%を占
め、残りが結合相からなるサーメット材において、上記
硬質相を、TiCx および/またはTiCx Ny と、
(Ti,W,Mo)B(ただし、W:10〜40重量
%、Mo:1〜10重量%を含有する)で構成すると共
に、前記(Ti,W,Mo)Bの割合を、硬質相に占め
る割合で0.5〜50容量%とし、かつ上記結合相を、
重量%で、W:20〜60%、 Mo:5〜30
%、を含有し、さらに必要に応じて、Niおよび/また
はPd:0.1〜5%、を含有し、残りがTiと不可避
不純物からなる組成を有するTi−W−Mo系合金、で
構成してなる靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サー
メット材に特徴を有するものである。
【0006】つぎに、この発明のサーメット材におい
て、組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 (A) 硬質相 (1) 硬質相の割合 その割合が35容量%未満では、相対的に結合相の割合
が多くなりすぎて所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方その割合が90容量%を越えると、反対に結合
相の割合が少なくなりすぎ、急激に靭性が低下するよう
になることから、その割合を35〜90容量%、望まし
くは60〜80容量%と定めた。
て、組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 (A) 硬質相 (1) 硬質相の割合 その割合が35容量%未満では、相対的に結合相の割合
が多くなりすぎて所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方その割合が90容量%を越えると、反対に結合
相の割合が少なくなりすぎ、急激に靭性が低下するよう
になることから、その割合を35〜90容量%、望まし
くは60〜80容量%と定めた。
【0007】(2) (Ti,W,Mo)Bの割合 上記の通り硬質相を構成する(Ti,W,Mo)B成分
は、斜方晶形の結晶構造を有し、きわめて硬質で、結合
相との密着性にすぐれ、かつ発生クラックの結晶粒内伝
幡を抑制する作用をもつので、この成分の存在によって
靭性および耐摩耗性が向上するようになるが、その割合
が0.5容量%未満では前記作用に所望の向上効果を確
保することができず、一方その割合が50容量%を越え
ると、相手攻撃性が増すようになることから、その割合
を0.5〜50容量%、望ましくは10〜30容量%と
定めた。
は、斜方晶形の結晶構造を有し、きわめて硬質で、結合
相との密着性にすぐれ、かつ発生クラックの結晶粒内伝
幡を抑制する作用をもつので、この成分の存在によって
靭性および耐摩耗性が向上するようになるが、その割合
が0.5容量%未満では前記作用に所望の向上効果を確
保することができず、一方その割合が50容量%を越え
ると、相手攻撃性が増すようになることから、その割合
を0.5〜50容量%、望ましくは10〜30容量%と
定めた。
【0008】(3) (Ti,W,Mo)BにおけるW
とMoの含有量 WおよびMoには、共存した状態で結合相との密着性を
向上させるほか、発生クラックの結晶粒内伝幡を阻止す
る作用があるが、その含有量がWおよびMoのいずれか
でも、重量%でW:15%未満およびMo:1%未満に
なると前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が、WおよびMoのいずれかでも、同じく重量%で
W:35%およびMo:10%を越えると、(Ti,
W,Mo)Bの硬さに低下傾向が現われ、サーメット材
に所望の耐摩耗性向上効果を確保することができなくな
ることから、その含有量を、それぞれW:15〜35
%、望ましくは20〜30%、Mo:1〜10%、望ま
しくは2〜7%と定めた。
とMoの含有量 WおよびMoには、共存した状態で結合相との密着性を
向上させるほか、発生クラックの結晶粒内伝幡を阻止す
る作用があるが、その含有量がWおよびMoのいずれか
でも、重量%でW:15%未満およびMo:1%未満に
なると前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が、WおよびMoのいずれかでも、同じく重量%で
W:35%およびMo:10%を越えると、(Ti,
W,Mo)Bの硬さに低下傾向が現われ、サーメット材
に所望の耐摩耗性向上効果を確保することができなくな
ることから、その含有量を、それぞれW:15〜35
%、望ましくは20〜30%、Mo:1〜10%、望ま
しくは2〜7%と定めた。
【0009】(B) 結合相(Ti−W−Mo系合金)
の組成 (1) W W成分には、主としてTi中に固溶して、結合相の靭性
を向上させる作用があるが、その含有量が上記Ti−W
−Mo系合金に占める重量%で(以下同じ)、20%未
満では所望の靭性向上効果が得られず、一方その含有量
が60%を越えると靭性に低下傾向が現われるようにな
ることから、その含有量を20〜60%、望ましくは3
0〜50%と定めた。
の組成 (1) W W成分には、主としてTi中に固溶して、結合相の靭性
を向上させる作用があるが、その含有量が上記Ti−W
−Mo系合金に占める重量%で(以下同じ)、20%未
満では所望の靭性向上効果が得られず、一方その含有量
が60%を越えると靭性に低下傾向が現われるようにな
ることから、その含有量を20〜60%、望ましくは3
0〜50%と定めた。
【0010】(2) Mo Mo成分には、同じく主としてTi中に固溶して、結合
相表面に自然発生する不動態皮膜の安定化に寄与し、も
って耐食性を向上させる作用があるが、その含有量が5
%未満では所望の耐食性向上効果が得られず、一方その
含有量が30%を越えると靭性が低下するようになるこ
とから、その含有量を5〜30%、望ましくは10〜2
0%と定めた。
相表面に自然発生する不動態皮膜の安定化に寄与し、も
って耐食性を向上させる作用があるが、その含有量が5
%未満では所望の耐食性向上効果が得られず、一方その
含有量が30%を越えると靭性が低下するようになるこ
とから、その含有量を5〜30%、望ましくは10〜2
0%と定めた。
【0011】(3) NiおよびPd これらの成分には、同じくTi中に固溶して、耐食性を
さらに向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が0.1%未満では所望の耐食性向
上効果が得られず、一方その含有量が5%を越えると硬
さが急激に低下するようになることから、その含有量を
0.1〜5%、望ましくは0.1〜2%と定めた。
さらに向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が0.1%未満では所望の耐食性向
上効果が得られず、一方その含有量が5%を越えると硬
さが急激に低下するようになることから、その含有量を
0.1〜5%、望ましくは0.1〜2%と定めた。
【0012】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明のサーメット材
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも1.5〜2.5μmの範囲内の所定の平均粒径を
有するTiC0.95粉末、TiC0.7 N0.3 粉末、TiC
0.5 N0.5 粉末、TiC0.3 N0.7 粉末、TiB2 粉
末、TiB粉末、W粉末、Mo粉末、およびNi粉末、
さらに同6μmのPd粉末、同20μmのTi粉末を用
意し、これら原料粉末を表1に示される配合組成に配合
し、ボールミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、1
ton /cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体
を、1×10-3torrの真空中、1400〜1600℃の
範囲内の所定温度に1.5時間保持の条件で焼結するこ
とにより表2に示される組成をもった本発明サーメット
材1〜10および従来サーメット材1,2をそれぞれ製
造した。なお、表2におけるサーメット材の硬質相およ
び結合相の組成はEPMA(電子線マイクロアナライザ
ー)を用いての分析結果を示し、また硬質相の割合は研
磨面での面積割合を測定した結果を示す。ついで、この
結果得られたサーメット材について、耐摩耗性と靭性を
評価する目的で、ロックウェル硬さ(Aスケール)と破
壊靭性を測定し、さらに耐食性を評価する目的で、10
%HCl水溶液中に30日間保持の腐食試験を行ない、
腐食減量を測定した。これらの測定結果を表3に示し
た。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも1.5〜2.5μmの範囲内の所定の平均粒径を
有するTiC0.95粉末、TiC0.7 N0.3 粉末、TiC
0.5 N0.5 粉末、TiC0.3 N0.7 粉末、TiB2 粉
末、TiB粉末、W粉末、Mo粉末、およびNi粉末、
さらに同6μmのPd粉末、同20μmのTi粉末を用
意し、これら原料粉末を表1に示される配合組成に配合
し、ボールミルで72時間湿式混合し、乾燥した後、1
ton /cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体
を、1×10-3torrの真空中、1400〜1600℃の
範囲内の所定温度に1.5時間保持の条件で焼結するこ
とにより表2に示される組成をもった本発明サーメット
材1〜10および従来サーメット材1,2をそれぞれ製
造した。なお、表2におけるサーメット材の硬質相およ
び結合相の組成はEPMA(電子線マイクロアナライザ
ー)を用いての分析結果を示し、また硬質相の割合は研
磨面での面積割合を測定した結果を示す。ついで、この
結果得られたサーメット材について、耐摩耗性と靭性を
評価する目的で、ロックウェル硬さ(Aスケール)と破
壊靭性を測定し、さらに耐食性を評価する目的で、10
%HCl水溶液中に30日間保持の腐食試験を行ない、
腐食減量を測定した。これらの測定結果を表3に示し
た。
【0013】
【表1】
【0014】
【表2】
【0015】
【表3】
【0016】
【発明の効果】表2,3に示される結果から、本発明サ
ーメット材1〜10は、いずれも従来サーメット材1,
2と同等のすぐれた耐食性を保持した状態で、これより
一段とすぐれた靭性と相対的に高い硬さをもつことが明
らかである。上述のように、この発明のサーメット材
は、すぐれた耐食性に加えて、一段とすぐれた靭性を有
し、かつ耐摩耗性にもすぐれているので、これらの特性
が要求される各種機械装置の構造部材の製造に適用した
場合、これの薄肉化を可能とすると共に、長期に亘って
すぐれた性能を発揮するのである。
ーメット材1〜10は、いずれも従来サーメット材1,
2と同等のすぐれた耐食性を保持した状態で、これより
一段とすぐれた靭性と相対的に高い硬さをもつことが明
らかである。上述のように、この発明のサーメット材
は、すぐれた耐食性に加えて、一段とすぐれた靭性を有
し、かつ耐摩耗性にもすぐれているので、これらの特性
が要求される各種機械装置の構造部材の製造に適用した
場合、これの薄肉化を可能とすると共に、長期に亘って
すぐれた性能を発揮するのである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 棚瀬 照義 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内
Claims (2)
- 【請求項1】 硬質相が35〜90容量%を占め、残り
が結合相からなるサーメット材において、前記硬質相
を、炭化チタンおよび/または炭窒化チタンと、Tiと
WとMoの3元複合硼化物(ただし、W:15〜35重
量%、Mo:1〜10重量%含有)で構成すると共に、
前記TiとWとMoの3元複合硼化物の割合を、硬質相
に占める割合で0.5〜50容量%とし、かつ上記結合
相を、重量%で、 W:20〜60%、 Mo:5〜30%、を含有
し、残りがTiと不可避不純物からなる組成を有するT
i−W−Mo系合金、で構成したことを特徴とする靭性
および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材。 - 【請求項2】 硬質相が35〜90容量%を占め、残り
が結合相からなるサーメット材において、前記硬質相を
炭化チタンおよび/または炭窒化チタンと、TiとWと
Moの3元複合硼化物(ただし、W:15〜35重量
%、Mo:1〜10重量%含有)で構成すると共に、前
記TiとWとMoの3元複合硼化物の割合を、硬質相に
占める割合で0.5〜50容量%とし、かつ上記結合相
を、重量%で、 W:20〜60%、 Mo:5〜30%、を含有
し、さらに、 Niおよび/またはPd:0.1〜5%、を含有し、残
りがTiと不可避不純物からなる組成を有するTi−W
−Mo系合金、で構成したことを特徴とする靭性および
耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24537395A JPH0967637A (ja) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | 靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24537395A JPH0967637A (ja) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | 靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0967637A true JPH0967637A (ja) | 1997-03-11 |
Family
ID=17132702
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24537395A Withdrawn JPH0967637A (ja) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | 靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0967637A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104004952A (zh) * | 2014-06-10 | 2014-08-27 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钛基硬质合金及其制备方法 |
-
1995
- 1995-08-30 JP JP24537395A patent/JPH0967637A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104004952A (zh) * | 2014-06-10 | 2014-08-27 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钛基硬质合金及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100436327B1 (ko) | 소결 경질 합금 | |
JP2660455B2 (ja) | 耐熱硬質焼結合金 | |
EP0649824B1 (en) | Silicon nitride-based sinters | |
JPH08170141A (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH0967637A (ja) | 靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH08170140A (ja) | 靭性および耐摩耗性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH0967638A (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JP3487935B2 (ja) | 高耐食耐摩耗性複合材料 | |
JPH10298698A (ja) | 超硬合金 | |
JPH08170142A (ja) | 靭性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH0967639A (ja) | 靭性のすぐれた耐食性サーメット材 | |
JPH07286228A (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性焼結材料 | |
JPH09194980A (ja) | 靱性および耐磨耗性の優れた耐食性サーメット材 | |
JPH0598384A (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
JPH07278720A (ja) | 耐摩耗性および靭性のすぐれた耐食性焼結材料 | |
JPH11217258A (ja) | アルミナ基セラミックス焼結体とその製造方法 | |
JPH069264A (ja) | WC―Al2O3系複合焼結体 | |
JPH07286227A (ja) | 高靭性を有する耐食耐摩耗性焼結材料 | |
JPH10298699A (ja) | 超硬合金 | |
JPH09194981A (ja) | 靱性および耐摩耗性の優れた耐食性サーメット材 | |
JP3063310B2 (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金の製造法 | |
JP2631791B2 (ja) | 高耐食性高強度硬質焼結合金 | |
JPH06330220A (ja) | 超硬合金 | |
JP2900545B2 (ja) | 切刃部が立方晶窒化硼素基焼結体で構成された切削工具 | |
JP3373372B2 (ja) | Si添加NiW2B2基合金および機械構造部材 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |