JPH0963820A - 永久磁石粉末 - Google Patents
永久磁石粉末Info
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- JPH0963820A JPH0963820A JP7215593A JP21559395A JPH0963820A JP H0963820 A JPH0963820 A JP H0963820A JP 7215593 A JP7215593 A JP 7215593A JP 21559395 A JP21559395 A JP 21559395A JP H0963820 A JPH0963820 A JP H0963820A
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- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 最大磁気エネルギー積が向上された高性能の
永久磁石粉末を提供しようとするものである。 【解決手段】 一般式Ｒx Ｎy Ｍ100-x-y …（Ｉ）
（ただし、ＲはＹを含む希土類元素、Ｓｃ、Ｈｆおよび
Ｚｒから選ばれる少なくとも１種の元素、ＭはＦｅまた
は原子比で５０％以上がＦｅであるＦｅおよびＣｏから
なり、ｘ、ｙはそれぞれ２≦ｘ≦２０、１≦ｙ≦１５を
示す）にて表され、かつα−Ｆｅ相を５０体積％以上含
み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−Ｆｅ層が表面に形
成されていることを特徴とする。
永久磁石粉末を提供しようとするものである。 【解決手段】 一般式Ｒx Ｎy Ｍ100-x-y …（Ｉ）
（ただし、ＲはＹを含む希土類元素、Ｓｃ、Ｈｆおよび
Ｚｒから選ばれる少なくとも１種の元素、ＭはＦｅまた
は原子比で５０％以上がＦｅであるＦｅおよびＣｏから
なり、ｘ、ｙはそれぞれ２≦ｘ≦２０、１≦ｙ≦１５を
示す）にて表され、かつα−Ｆｅ相を５０体積％以上含
み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−Ｆｅ層が表面に形
成されていることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、永久磁石粉末に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高性能希土類永久磁石としては、
Ｓｍ−Ｃｏ系磁石やＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石などが知られ
ている。これらの磁石は、現在、量産化が進めら、非常
に多くの分野で使用されている。前記各磁石は、Ｆｅま
たはＣｏが多量に含まれ、飽和磁束密度（Ｂs ）の増大
に寄与している。また、前記各磁石はＳｍ、Ｎｄなどの
希土類元素が含まれているため、前記希土類元素により
結晶場中における４ｆ電子の挙動に由来する非常に大き
な磁気異方性をもたらす。その結果、保磁力（ｉＨc ）
の増大が図られ、高性能な磁石が実現されている。この
ような前記高性能磁石は、主としてスピーカ、モータ、
計測器などの電気機器に使用されている。
Ｓｍ−Ｃｏ系磁石やＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石などが知られ
ている。これらの磁石は、現在、量産化が進めら、非常
に多くの分野で使用されている。前記各磁石は、Ｆｅま
たはＣｏが多量に含まれ、飽和磁束密度（Ｂs ）の増大
に寄与している。また、前記各磁石はＳｍ、Ｎｄなどの
希土類元素が含まれているため、前記希土類元素により
結晶場中における４ｆ電子の挙動に由来する非常に大き
な磁気異方性をもたらす。その結果、保磁力（ｉＨc ）
の増大が図られ、高性能な磁石が実現されている。この
ような前記高性能磁石は、主としてスピーカ、モータ、
計測器などの電気機器に使用されている。
【０００３】近年、各種電気機器の小形化の要求が高ま
り、それに応えるために前記永久磁石の最大磁気エネル
ギー積［（ＢＨ）max ］を向上し、より高性能の永久磁
石が求められている。
り、それに応えるために前記永久磁石の最大磁気エネル
ギー積［（ＢＨ）max ］を向上し、より高性能の永久磁
石が求められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、最大磁気エ
ネルギー積の向上された高性能の永久磁石粉末を提供し
ようとするものである。
ネルギー積の向上された高性能の永久磁石粉末を提供し
ようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる永久磁石
粉末は、一般式 Ｒx Ｎy Ｍ100-x-y …（Ｉ） （ただし、ＲはＹを含む希土類元素、Ｓｃ、Ｈｆおよび
Ｚｒから選ばれる少なくとも１種の元素、ＭはＦｅまた
は原子比で５０％以上がＦｅであるＦｅおよびＣｏから
なり、ｘ、ｙはそれぞれ２≦ｘ≦２０、１≦ｙ≦１５を
示す）にて表され、かつα−Ｆｅ相を５０体積％以上含
み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−Ｆｅ層が表面に形
成されていることを特徴とするものである。
粉末は、一般式 Ｒx Ｎy Ｍ100-x-y …（Ｉ） （ただし、ＲはＹを含む希土類元素、Ｓｃ、Ｈｆおよび
Ｚｒから選ばれる少なくとも１種の元素、ＭはＦｅまた
は原子比で５０％以上がＦｅであるＦｅおよびＣｏから
なり、ｘ、ｙはそれぞれ２≦ｘ≦２０、１≦ｙ≦１５を
示す）にて表され、かつα−Ｆｅ相を５０体積％以上含
み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−Ｆｅ層が表面に形
成されていることを特徴とするものである。
【０００６】以下、前記一般式（Ｉ）の磁性材料を構成
する各成分の働きおよび各成分の配合量を規定した理由
ついて詳細に説明する。なお、以下の説明で挙げられる
主相とは化合物中の各結晶相および非晶質相のうちで最
大の体積占有率を有する相を意味するものである。
する各成分の働きおよび各成分の配合量を規定した理由
ついて詳細に説明する。なお、以下の説明で挙げられる
主相とは化合物中の各結晶相および非晶質相のうちで最
大の体積占有率を有する相を意味するものである。
【０００７】（１）Ｒ元素 Ｒ元素である希土類元素としては、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、
Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔ
ｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｙが挙げられ、これらは１種または２
種以上の混合物の形態で用いることができる。このよう
なＲ元素は、前記永久磁石に大きな磁気異方性をもたら
し、高い保磁力を付与する。
Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔ
ｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｙが挙げられ、これらは１種または２
種以上の混合物の形態で用いることができる。このよう
なＲ元素は、前記永久磁石に大きな磁気異方性をもたら
し、高い保磁力を付与する。
【０００８】前記Ｒ元素を２原子％未満にすると、保磁
力の低下により磁気特性が劣化する。一方、前記Ｒ元素
が２０原子％を超えると、後述するＦｅを初めとするＭ
元素が相対的に低下して飽和磁束密度が低下する。より
好ましいＲ元素の量は、４〜１２原子％の範囲である。
特に、前記Ｒ元素中にＳｍ、Ｎｄ、Ｐｒが総量で５０％
以上占めることが望ましい。また、Ｒ元素の一部をＳ
ｃ、ＨｆおよびＺｒのうちの少なくとも１種以上の元素
で置換することを許容する。Ｓｃのような元素は、Ｒサ
イトに占有し、希土類サイトの平均原子半径を小さくす
る効果を持ち、単位体積当たりの主相中のＭ原子の濃度
を高める働きを有する。しかも、前記Ｓｃのような元素
は、例えばＴｂＣｕ7 型結晶構造を有する相、つまり主
相の生成を促進する働きを有する。
力の低下により磁気特性が劣化する。一方、前記Ｒ元素
が２０原子％を超えると、後述するＦｅを初めとするＭ
元素が相対的に低下して飽和磁束密度が低下する。より
好ましいＲ元素の量は、４〜１２原子％の範囲である。
特に、前記Ｒ元素中にＳｍ、Ｎｄ、Ｐｒが総量で５０％
以上占めることが望ましい。また、Ｒ元素の一部をＳ
ｃ、ＨｆおよびＺｒのうちの少なくとも１種以上の元素
で置換することを許容する。Ｓｃのような元素は、Ｒサ
イトに占有し、希土類サイトの平均原子半径を小さくす
る効果を持ち、単位体積当たりの主相中のＭ原子の濃度
を高める働きを有する。しかも、前記Ｓｃのような元素
は、例えばＴｂＣｕ7 型結晶構造を有する相、つまり主
相の生成を促進する働きを有する。
【０００９】ＲをＲ１x Ｒ２y （Ｒ１はＹおよび希土類
元素から選ばれる少なくとも１種、Ｒ２はＳｃ、Ｈｆお
よびＺｒから選ばれる少なくとも１種）にて表した時、
ｘ、ｙは原子比で４≦ｘ＋ｙ≦２０であり、好ましくは
４≦ｘ＋ｙ≦１６、４≦ｘ≦１６、０．１≦ｙ≦１０
（ｙは１≦ｙ≦３が更に好ましい）である。
元素から選ばれる少なくとも１種、Ｒ２はＳｃ、Ｈｆお
よびＺｒから選ばれる少なくとも１種）にて表した時、
ｘ、ｙは原子比で４≦ｘ＋ｙ≦２０であり、好ましくは
４≦ｘ＋ｙ≦１６、４≦ｘ≦１６、０．１≦ｙ≦１０
（ｙは１≦ｙ≦３が更に好ましい）である。
【００１０】（２）Ｎ元素 Ｎ元素は、主として結晶内のインタースティシャル位置
に存在し、磁気異方性の向上に寄与する。Ｎ原子の量を
２原子％未満にすると、十分な保磁力を持つ永久磁石も
しくは最大磁気エネルギー積［（ＢＨ）max ］の大きな
永久磁石が得られなくなる。一方、Ｎ元素の量が１５原
子％を越えると、窒素過剰となって分解を起こし易くな
る。より好ましいＮ元素の量は、５〜１５原子％であ
る。なお、Ｎ元素の一部をＣ、Ｐで置換することを許容
する。このようなＣ、Ｐによる置換量が多いと磁気異方
性の低下を招くことから、前記置換量を８０％以下にす
ることが好ましい。
に存在し、磁気異方性の向上に寄与する。Ｎ原子の量を
２原子％未満にすると、十分な保磁力を持つ永久磁石も
しくは最大磁気エネルギー積［（ＢＨ）max ］の大きな
永久磁石が得られなくなる。一方、Ｎ元素の量が１５原
子％を越えると、窒素過剰となって分解を起こし易くな
る。より好ましいＮ元素の量は、５〜１５原子％であ
る。なお、Ｎ元素の一部をＣ、Ｐで置換することを許容
する。このようなＣ、Ｐによる置換量が多いと磁気異方
性の低下を招くことから、前記置換量を８０％以下にす
ることが好ましい。
【００１１】（３）Ｍ元素 Ｍ元素であるＦｅは、永久磁石の飽和磁束密度を増大さ
せる働きを有する。また、Ｆｅの一部をＣｏで置換する
と、主相中のＦｅおよびＣｏ濃度を増大させ、飽和磁束
密度をより増大させることが可能になる。その上、Ｃｏ
は主相の熱的安定性を向上させる働きを有する。ただ
し、ＣｏでＦｅを過剰に置換すると、かえって飽和磁束
密度の低下を招く。このため、Ｆｅに対するＣｏの置換
量は５０原子％未満にすることが好ましい。
せる働きを有する。また、Ｆｅの一部をＣｏで置換する
と、主相中のＦｅおよびＣｏ濃度を増大させ、飽和磁束
密度をより増大させることが可能になる。その上、Ｃｏ
は主相の熱的安定性を向上させる働きを有する。ただ
し、ＣｏでＦｅを過剰に置換すると、かえって飽和磁束
密度の低下を招く。このため、Ｆｅに対するＣｏの置換
量は５０原子％未満にすることが好ましい。
【００１２】前記Ｍ元素の一部をＴ元素（ＴはＳｉ、Ｔ
ｉ、Ｃｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｇａ、Ａｌ、Ｎ
ｂ、Ｔａの群から選ばれる１種以上の元素）で置換する
ことを許容する。前記Ｍ元素に対して前記Ｔ元素を２０
％を越える量で置換すると、磁化の低下を招くことか
ら、その置換量を２０％以下にすることが好ましい。
ｉ、Ｃｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｇａ、Ａｌ、Ｎ
ｂ、Ｔａの群から選ばれる１種以上の元素）で置換する
ことを許容する。前記Ｍ元素に対して前記Ｔ元素を２０
％を越える量で置換すると、磁化の低下を招くことか
ら、その置換量を２０％以下にすることが好ましい。
【００１３】また、Ｒ2 Ｆｅ14Ｂ相を生成しない程度に
Ｂ（ボロン）を添加することが可能である。前記Ｂの添
加量は、例えば１０原子％以下程度である。前記一般式
（Ｉ）の永久磁石中には、酸化物等の不可避的不純物を
含有することを許容する。
Ｂ（ボロン）を添加することが可能である。前記Ｂの添
加量は、例えば１０原子％以下程度である。前記一般式
（Ｉ）の永久磁石中には、酸化物等の不可避的不純物を
含有することを許容する。
【００１４】本発明に係わる永久磁石粉末は、軟磁性相
中のα−Ｆｅ相または（Ｆｅ，Ｃｏ）相と主相とが交換
結合されている。この永久磁石は、リコイル透磁率が大
きく、逆磁場に対して不可逆的減磁率が小さい。特に、
等方性磁石の場合には飽和磁束密度（４πＭｓ）に対す
る残留磁束密度（４πＭｒ）の比率（４πＭｒ／４πＭ
ｓ）が０．５を越えるという特徴を有する。ただし、通
常の等方性磁石は４πＭｒ／４πＭｓ＝０．５である。
このため、逆磁場下での永久減磁の心配がなく、かつ残
留磁束密度が大きく、高い最大磁気エネルギー積［（Ｂ
Ｈ）max ］を有する永久磁石を得ることが可能になる。
このような特性の永久磁石粉末は、表面にα−Ｆｅ相を
５０体積％以上含み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−
Ｆｅ層で覆われていることにより得られる。ここで、α
−Ｆｅ層とは、α−Ｆｅ相、α−Ｆｅ相を５０体積％以
上含むα−（Ｆｅ，Ｃｏ）相（Ｃｏの一部がＴｉ、Ｖ、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｒ
ｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ａｌ、Ｓｉ
の群から選ばれる１種以上の元素で置換されることを許
容する）からなるものである。前記α−Ｆｅ層の厚さを
１ｎｍ未満にすると、残留飽和密度を増大させることが
できなくなる。一方、前記α−Ｆｅ層の厚さが１μｍを
越えると主相との交換結合状態が弱くなり、かえって残
留磁束密度の低下を招く。より好ましい前記α−Ｆｅ層
の厚さは、２０〜２５０ｎｍである。
中のα−Ｆｅ相または（Ｆｅ，Ｃｏ）相と主相とが交換
結合されている。この永久磁石は、リコイル透磁率が大
きく、逆磁場に対して不可逆的減磁率が小さい。特に、
等方性磁石の場合には飽和磁束密度（４πＭｓ）に対す
る残留磁束密度（４πＭｒ）の比率（４πＭｒ／４πＭ
ｓ）が０．５を越えるという特徴を有する。ただし、通
常の等方性磁石は４πＭｒ／４πＭｓ＝０．５である。
このため、逆磁場下での永久減磁の心配がなく、かつ残
留磁束密度が大きく、高い最大磁気エネルギー積［（Ｂ
Ｈ）max ］を有する永久磁石を得ることが可能になる。
このような特性の永久磁石粉末は、表面にα−Ｆｅ相を
５０体積％以上含み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−
Ｆｅ層で覆われていることにより得られる。ここで、α
−Ｆｅ層とは、α−Ｆｅ相、α−Ｆｅ相を５０体積％以
上含むα−（Ｆｅ，Ｃｏ）相（Ｃｏの一部がＴｉ、Ｖ、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｒ
ｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ａｌ、Ｓｉ
の群から選ばれる１種以上の元素で置換されることを許
容する）からなるものである。前記α−Ｆｅ層の厚さを
１ｎｍ未満にすると、残留飽和密度を増大させることが
できなくなる。一方、前記α−Ｆｅ層の厚さが１μｍを
越えると主相との交換結合状態が弱くなり、かえって残
留磁束密度の低下を招く。より好ましい前記α−Ｆｅ層
の厚さは、２０〜２５０ｎｍである。
【００１５】前記一般式（Ｉ）の永久磁石は、例えば次
のような方法により製造される。まず、所定量のＲ、
Ｍ、窒素以外のＮ元素の各元素および必要に応じて前記
Ｍ元素の一部を置換するＴ元素の粉末を混合し、アーク
溶解または高周波溶解により合金を調製する。つづい
て、前記合金を溶湯とし、高速で回転する単ロールまた
は双ロールに噴射することにより急冷する。この急冷工
程は溶湯が酸化により磁気特性の劣化を防止する観点か
ら、Ａｒ、Ｈｅなどの不活性ガス雰囲気で行うことが好
ましい。ひきつづき、得られた急冷材を適当な粒径に粉
砕し、３００〜１０００℃、Ａｒ、Ｈｅなどの不活性ガ
スまたは真空中で熱処理した後、窒素ガス等の雰囲気中
で熱処理（窒化処理）することにより、前述した表面に
α−Ｆｅ相を５０体積％以上含み、厚さが１ｎｍ〜１μ
ｍであるα−Ｆｅ層で覆われた永久磁石粉末を製造す
る。
のような方法により製造される。まず、所定量のＲ、
Ｍ、窒素以外のＮ元素の各元素および必要に応じて前記
Ｍ元素の一部を置換するＴ元素の粉末を混合し、アーク
溶解または高周波溶解により合金を調製する。つづい
て、前記合金を溶湯とし、高速で回転する単ロールまた
は双ロールに噴射することにより急冷する。この急冷工
程は溶湯が酸化により磁気特性の劣化を防止する観点か
ら、Ａｒ、Ｈｅなどの不活性ガス雰囲気で行うことが好
ましい。ひきつづき、得られた急冷材を適当な粒径に粉
砕し、３００〜１０００℃、Ａｒ、Ｈｅなどの不活性ガ
スまたは真空中で熱処理した後、窒素ガス等の雰囲気中
で熱処理（窒化処理）することにより、前述した表面に
α−Ｆｅ相を５０体積％以上含み、厚さが１ｎｍ〜１μ
ｍであるα−Ｆｅ層で覆われた永久磁石粉末を製造す
る。
【００１６】前記窒化処理は、窒素ガスの代わりにアン
モニアを用いてもよい。また、前記窒化処理は当初、最
適窒化温度より２〜１００℃高い温度で１〜１２０分間
処理し、その後通常の窒化処理を行ってもよい。
モニアを用いてもよい。また、前記窒化処理は当初、最
適窒化温度より２〜１００℃高い温度で１〜１２０分間
処理し、その後通常の窒化処理を行ってもよい。
【００１７】このような方法において、不活性ガスまた
は真空中で熱処理と窒化処理の温度および時間を調節す
るにより、前述したα−Ｆｅ層の生成および膜厚を制御
することができる。
は真空中で熱処理と窒化処理の温度および時間を調節す
るにより、前述したα−Ｆｅ層の生成および膜厚を制御
することができる。
【００１８】このような方法により得られた永久磁石粉
末をエポキシ樹脂、ナイロン系などの樹脂と混合した
後、成形することによりボンド磁石を製造する。また、
得られた永久磁石粉末を焼結磁石を製造できる。さら
に、得られた永久磁石粉末をホットプレスまたは熱間静
水圧プレス（ＨＩＰ）により高密度の永久磁石を製造す
ることができる。前記加圧時に磁場を印加して結晶方位
を揃えることにより高磁束密度を有する永久磁石を製造
することも可能である。
末をエポキシ樹脂、ナイロン系などの樹脂と混合した
後、成形することによりボンド磁石を製造する。また、
得られた永久磁石粉末を焼結磁石を製造できる。さら
に、得られた永久磁石粉末をホットプレスまたは熱間静
水圧プレス（ＨＩＰ）により高密度の永久磁石を製造す
ることができる。前記加圧時に磁場を印加して結晶方位
を揃えることにより高磁束密度を有する永久磁石を製造
することも可能である。
【００１９】以上説明した本発明によれば、一般式Ｒx
Ｎy Ｍ100-x-y にて表され、かつα−Ｆｅ相を５０体積
％以上含み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−Ｆｅ層を
表面に形成することによって、交換結合が有効に導入さ
れ、前記α−Ｆｅ層が存在しない場合に比べて最大磁気
エネルギー積［（ＢＨ）max ］が向上された大きな磁気
特性を有する永久磁石粉末を得ることができる。
Ｎy Ｍ100-x-y にて表され、かつα−Ｆｅ相を５０体積
％以上含み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−Ｆｅ層を
表面に形成することによって、交換結合が有効に導入さ
れ、前記α−Ｆｅ層が存在しない場合に比べて最大磁気
エネルギー積［（ＢＨ）max ］が向上された大きな磁気
特性を有する永久磁石粉末を得ることができる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。 実施例１ まず、高純度のＳｍ、Ｚｒ、Ｆｅの粉末を下記表１に示
す組成に調合し、Ａｒ雰囲気中でアーク溶解し、インゴ
ットを調製した。つづいて、インゴットを溶融し、単ロ
ール法によりリボン状合金を作製した。さらに、リボン
状合金を７００℃、２０分間真空処理した後、粉砕して
合金粉末とした。この合金粉末の結晶構造をＸ線回折法
により測定した。その結果、ＴｂＣｕ7 型結晶構造が主
相であることを確認した。
す組成に調合し、Ａｒ雰囲気中でアーク溶解し、インゴ
ットを調製した。つづいて、インゴットを溶融し、単ロ
ール法によりリボン状合金を作製した。さらに、リボン
状合金を７００℃、２０分間真空処理した後、粉砕して
合金粉末とした。この合金粉末の結晶構造をＸ線回折法
により測定した。その結果、ＴｂＣｕ7 型結晶構造が主
相であることを確認した。
【００２１】次いで、前記合金粉末を４８０℃で２０分
間窒化処理し、さらに４６０℃で１２時間窒化処理を行
った。得られた合金粉末にエポキシ樹脂を２重量％添加
し、混合した後、８トン／ｃｍ2 の圧力で圧縮成形し、
１５０℃の温度で２．５時間キュア処理を行うことによ
りボンド磁石を製造した。
間窒化処理し、さらに４６０℃で１２時間窒化処理を行
った。得られた合金粉末にエポキシ樹脂を２重量％添加
し、混合した後、８トン／ｃｍ2 の圧力で圧縮成形し、
１５０℃の温度で２．５時間キュア処理を行うことによ
りボンド磁石を製造した。
【００２２】（比較例１）実施例１と同様なリボン状合
金を７００℃、１５分間真空処理し、粉砕した後、４６
０℃で１２時間窒化処理を行なうことにより得られた合
金粉末を用い、以下実施例１と同様な方法によリボンド
磁石を製造した。
金を７００℃、１５分間真空処理し、粉砕した後、４６
０℃で１２時間窒化処理を行なうことにより得られた合
金粉末を用い、以下実施例１と同様な方法によリボンド
磁石を製造した。
【００２３】（比較例２）実施例１と同様にリボン状合
金を真空処理し、粉砕した後、２段階の窒化処理を施
し、さらに０．３規定の塩酸で表面を１５〜３０分間酸
洗することにより得られた合金粉末を用いた以外、実施
例１と同様な方法によリボンド磁石を製造した。
金を真空処理し、粉砕した後、２段階の窒化処理を施
し、さらに０．３規定の塩酸で表面を１５〜３０分間酸
洗することにより得られた合金粉末を用いた以外、実施
例１と同様な方法によリボンド磁石を製造した。
【００２４】（比較例３）実施例１と同様なリボン状合
金を９００℃、２０分間真空処理し、粉砕した後、４７
０℃で１０分間窒化処理し、さらに４６０℃で１２時間
窒化処理を行なうことにより得られた合金粉末を用いた
以外、実施例１と同様な方法によリボンド磁石を製造し
た。
金を９００℃、２０分間真空処理し、粉砕した後、４７
０℃で１０分間窒化処理し、さらに４６０℃で１２時間
窒化処理を行なうことにより得られた合金粉末を用いた
以外、実施例１と同様な方法によリボンド磁石を製造し
た。
【００２５】実施例１および比較例１〜３のボンド磁石
について残留磁束密度、飽和磁束密度および最大磁気エ
ネルギー積を測定した。また、残留磁束密度および飽和
磁束密度からＢｒ／Ｂｓを値を得た。さらに、前記実施
例１および比較例１〜３の各合金粉末をＴＥＭ分析を行
うことにより表面のα−Ｆｅ層の厚さを測定した。これ
らの結果を下記表１に併記した。
について残留磁束密度、飽和磁束密度および最大磁気エ
ネルギー積を測定した。また、残留磁束密度および飽和
磁束密度からＢｒ／Ｂｓを値を得た。さらに、前記実施
例１および比較例１〜３の各合金粉末をＴＥＭ分析を行
うことにより表面のα−Ｆｅ層の厚さを測定した。これ
らの結果を下記表１に併記した。
【００２６】
【表１】
【００２７】前記表１から明らかなように本実施例１の
ボンド磁石は、比較例１〜３に比べてＢｒ／Ｂｓ、残留
磁束密度および最大磁気エネルギー積がいずれも大き
く、優れた磁気特性を有することがわかる。
ボンド磁石は、比較例１〜３に比べてＢｒ／Ｂｓ、残留
磁束密度および最大磁気エネルギー積がいずれも大き
く、優れた磁気特性を有することがわかる。
【００２８】（実施例２）まず、高純度のＳｍ、Ｚｒ、
Ｍｏ、Ｆｅ、Ｃｏの粉末を下記表２に示す組成に調合
し、Ａｒ雰囲気中でアーク溶解し、インゴットを調製し
た。つづいて、インゴットを溶融し、単ロール法により
リボン状合金を作製した。さらに、リボン状合金を７０
０℃、２０分間真空処理した後、粉砕して合金粉末とし
た。この合金粉末の結晶構造をＸ線回折法により測定し
た。その結果、ＴｂＣｕ7 型結晶構造が主相であること
を確認した。
Ｍｏ、Ｆｅ、Ｃｏの粉末を下記表２に示す組成に調合
し、Ａｒ雰囲気中でアーク溶解し、インゴットを調製し
た。つづいて、インゴットを溶融し、単ロール法により
リボン状合金を作製した。さらに、リボン状合金を７０
０℃、２０分間真空処理した後、粉砕して合金粉末とし
た。この合金粉末の結晶構造をＸ線回折法により測定し
た。その結果、ＴｂＣｕ7 型結晶構造が主相であること
を確認した。
【００２９】次いで、前記合金粉末を４２０℃で２０分
間窒化処理し、さらに４００℃で４０時間窒化処理を行
った。得られた合金粉末にエポキシ樹脂を２重量％添加
し、混合した後、８トン／ｃｍ2 の圧力で圧縮成形し、
１５０℃の温度で２．５時間キュア処理を行うことによ
りボンド磁石を製造した。
間窒化処理し、さらに４００℃で４０時間窒化処理を行
った。得られた合金粉末にエポキシ樹脂を２重量％添加
し、混合した後、８トン／ｃｍ2 の圧力で圧縮成形し、
１５０℃の温度で２．５時間キュア処理を行うことによ
りボンド磁石を製造した。
【００３０】（比較例４）実施例２と同様なリボン状合
金を７００℃、１５分間真空処理し、粉砕した後、４０
０℃で４０時間窒化処理を行なうことにより得られた合
金粉末を用いた以外、実施例２と同様な方法によリボン
ド磁石を製造した。
金を７００℃、１５分間真空処理し、粉砕した後、４０
０℃で４０時間窒化処理を行なうことにより得られた合
金粉末を用いた以外、実施例２と同様な方法によリボン
ド磁石を製造した。
【００３１】（比較例５）実施例２と同様にリボン状合
金を真空処理し、粉砕した後、２段階の窒化処理を施
し、さらに０．３規定の塩酸で表面を１５〜３０分間酸
洗することにより得られた合金粉末を用いた以外、実施
例２と同様な方法によリボンド磁石を製造した。
金を真空処理し、粉砕した後、２段階の窒化処理を施
し、さらに０．３規定の塩酸で表面を１５〜３０分間酸
洗することにより得られた合金粉末を用いた以外、実施
例２と同様な方法によリボンド磁石を製造した。
【００３２】（比較例６）実施例２と同様なリボン状合
金を９００℃、２０分間真空処理し、粉砕した後、４２
０℃で２０分間窒化処理し、さらに４００℃で４０時間
窒化処理を行なうことにより得られた合金粉末を用いた
以外、実施例２と同様な方法によリボンド磁石を製造し
た。
金を９００℃、２０分間真空処理し、粉砕した後、４２
０℃で２０分間窒化処理し、さらに４００℃で４０時間
窒化処理を行なうことにより得られた合金粉末を用いた
以外、実施例２と同様な方法によリボンド磁石を製造し
た。
【００３３】実施例２および比較例４〜６のボンド磁石
について残留磁束密度、飽和磁束密度および最大磁気エ
ネルギー積を測定した。また、残留磁束密度および飽和
磁束密度からＢｒ／Ｂｓを値を得た。さらに、前記実施
例２および比較例４〜６の各合金粉末をＴＥＭ分析を行
うことにより表面のα−Ｆｅ層の厚さを測定した。これ
らの結果を下記表２に併記した。
について残留磁束密度、飽和磁束密度および最大磁気エ
ネルギー積を測定した。また、残留磁束密度および飽和
磁束密度からＢｒ／Ｂｓを値を得た。さらに、前記実施
例２および比較例４〜６の各合金粉末をＴＥＭ分析を行
うことにより表面のα−Ｆｅ層の厚さを測定した。これ
らの結果を下記表２に併記した。
【００３４】
【表２】
【００３５】前記表２から明らかなように本実施例２の
ボンド磁石は、比較例４〜６に比べてＢｒ／Ｂｓ、残留
磁束密度および最大磁気エネルギー積がいずれも大き
く、優れた磁気特性を有することがわかる。
ボンド磁石は、比較例４〜６に比べてＢｒ／Ｂｓ、残留
磁束密度および最大磁気エネルギー積がいずれも大き
く、優れた磁気特性を有することがわかる。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば最
大磁気エネルギー積が向上されたボンド磁石等に有用な
高性能の永久磁石粉末を提供できる。
大磁気エネルギー積が向上されたボンド磁石等に有用な
高性能の永久磁石粉末を提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 津田井 昭彦 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者 佐橋 政司 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内
Claims (2)
- 【請求項１】 一般式 Ｒx Ｎy Ｍ100-x-y …（Ｉ） （ただし、ＲはＹを含む希土類元素、Ｓｃ、Ｈｆおよび
Ｚｒから選ばれる少なくとも１種の元素、ＭはＦｅまた
は原子比で５０％以上がＦｅであるＦｅおよびＣｏから
なり、ｘ、ｙはそれぞれ２≦ｘ≦２０、１≦ｙ≦１５を
示す）にて表され、かつα−Ｆｅ相を５０体積％以上含
み、厚さが１ｎｍ〜１μｍであるα−Ｆｅ層が表面に形
成されていることを特徴とする永久磁石粉末。 - 【請求項２】 主相は、ＴｂＣｕ7 型結晶構造を有する
ことを特徴とする請求項１記載の永久磁石粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7215593A JPH0963820A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 永久磁石粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7215593A JPH0963820A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 永久磁石粉末 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0963820A true JPH0963820A (ja) | 1997-03-07 |
Family
ID=16675006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7215593A Pending JPH0963820A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 永久磁石粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0963820A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002057017A (ja) * | 2000-05-29 | 2002-02-22 | Daido Steel Co Ltd | 等方性の粉末磁石材料、その製造方法およびボンド磁石 |
-
1995
- 1995-08-24 JP JP7215593A patent/JPH0963820A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002057017A (ja) * | 2000-05-29 | 2002-02-22 | Daido Steel Co Ltd | 等方性の粉末磁石材料、その製造方法およびボンド磁石 |
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