JPH09505869A - 自動変速機用液圧制御システムの変速制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は自動変速機用液圧制御システムを開示している。このシステムは、液圧を生成するためのオイルポンプと；前進及び後進速度に比例して液圧により制御される複数の摩擦要素と；各段のギヤ要素にトルクコンバータの回転力を伝達する複数のシフトバルブと；オイルポンプで生成された液圧をトルク変換により制御して可変的に液圧を発生させるトルク制御調節バルブと；前記トルク制御調節バルブでトルク変換により変化された液圧で摩擦要素を作動させるため第１変速ライン、または第２変速ラインに液圧を選択的に供給して摩擦要素作動圧、または変速バルブ制御圧に作用できるようにする制御スイッチバルブと；前記した制御スイッチバルブから供給される制御圧で摩擦要素を作動させた後ドライブ圧で摩擦要素を作動させるためポート変換を行う１−２シフトバルブ、２−３シフトバルブ、３−４シフトバルブ、４−５シフトバルブと；そして、前進走行中変速レバーが後進モードに選択された時、後進変速制御が行われないようにロー／リバースクラッチに供給される液圧を遮断する後進クラッチ防止バルブを含む自動変速液圧制御システム。

Description

【発明の詳細な説明】 自動変速機用液圧制御システムの変速制御装置 発明の背景 １．技術分野 本発明は自動変速（オートマチック・トランスミッション）装置用液圧制 御システムの変速制御（シフトコントロール）装置に関する。より特定的には、 本発明は、５速の変速制御が可能であり、変速感を向上させ、作動要素の迅速な 応答性能を向上させ、前進走行時に、シフトレバーが後進”Ｒ”レンジに移動さ れたとき、後進を防止する手段を有する、液圧制御システムの変速制御装置に関 する。 従来の車両用自動変速機は、トルクコンバータと、トルクコンバータに連 結されている多段変速ギヤメカニズムを有しており、多段変速ギヤメカニズムは 、車両の作動状態により変速ギヤメカニズムの複数のギヤ段中の一つの段を選択 する液圧駆動型摩擦部材を含んでいる。 オイルポンプにより生成された液圧は、液圧制御システムの変速バルブを 通って多段トランスミッション・ギヤ・メカニズムの動力を伝達する摩擦部材に 供給される。 通常使用されている車両用自動変速機はトルクコンバータを有しており、 このトルクコンバータは一般的に、エンジンの出力軸を駆動させるべく連結され ているポンプインペラと、変速機の入力軸に連結されて作動するタービンランナ と、前記ポンプインペラとタービンランナの間に配置されたステータを有してい る。かかる構成により、液圧流体がスタータの援助によりタービンランナを介し てエンジン駆動形ポンプによって循環される。ステータは、流体がポンプインペ ラに流入するとき、流体の流れがホンプインペラの回転を妨げない方向に、ター ビンランナからの液圧流体を偏向させるように機能する。自動変速（シフト）は 各シフト変化において、クラッチあるいはキックダウンブレーキのような摩擦部 材の作動により行われる。前記した摩擦部材は液圧制御装置の複数個のバルブに より流体の流れ方向の変化によって、選択的に作動する。一方、そのポートが選 択レバーの位置を選択することによって変換される、マニュアルバルブは流体ポ ンプから供給され、流体を変速制御（シフト・コントロール）バルブに供給する ように、設計されている。前記変速制御バルブはトランスミッション制御ユニッ トにより制御されるシフトコントロール・ソレノイドバルブのオン／オフ動作に より複数のシフトバルブの中の一つまたは複数のシフトバルブに液圧を供給して 、これら変速制御バルブを制御して経路を形成している。 かかる液圧制御システムは、米国特許第4,776,240 号と、米国特許第4.87 0,877 号と、米国特許第5,131,298 号とに開示されている。 しかしながら、これら従来技術においては、変速感を向上させる方法を提 示していないばかりでなく、応答性能を早める方法をも提示していない。また、 従来技術は、走行”Ｄ”レンジから後進”Ｒ”レンジに移行することを防止する 方法を提案していない。 変速バルブのバルブスプールが弾性部材で弾性的に支持された構造を成し ているから、弾性部材が設置される空間だけバルブ本体の寸法が大きくなるとい う問題点がある。 発明の要約 かかる従来技術の問題点を解決するため、本発明は、５速の変速制御がで き、変速感を向上させることができる、自動変速機用液圧制御システムの変速制 御装置を提供する。 本発明の他の目的は、変速バルブにクラッチ供給圧及び解放圧が供給され る前に、トルク圧を供給して摩擦要素の作動応答を早めることができる自動変速 機用液圧制御システムの変速制御装置を提供することにある。 本発明のさらに他の目的は、シフトレバーが走行”Ｄ”モードから後進” Ｒ”モードに変換されるとき後進制御が可能な、自動変速機用液圧制御システム の変速制御装置を提供することにある。 上述した目的を達成するため本発明はオートマチック・トランスミッショ ン用液圧制御システムを提供する。このシステムは： 液圧を発生するオイルポンプと； 前進と後進の速度比率に比例して、液圧により制御される複数の摩擦部材と； 各スピードのギヤ要素にトルクコンバータのトルクを伝達する複数のシフ トバルブと； トルクの変化に基づいて、オイルポンプからの液圧を制御し、可変的に発 生させるトルク制御調節バルブと； 前記トルク制御調節バルブによって発生された液圧を、第１変速ラインま たは第２変速ラインに選択的に供給してまず摩擦部材を係合させ、液圧が変速バ ルブ制御圧または摩擦部材係合圧力として動作させる制御スイッチバルブと； １−２速シフトバルブ、２−３速シフトバルブ、３−４速シフトバルブ、４ −５速シフトバルブであって、それぞれのポートが、前記制御スイッチバルブか ら供給される制御圧を用いて摩擦要素を係合させた後、ドライブ圧で摩擦要素を 係合させるため変換されるものと； 前記シフトバルブから供給されるトルク圧力およびドライブ圧力を摩擦部 材に供給する第２のクラッチ、第３のクラッチ、第４のバンドおよびオーバード ライブユニットバルブと； ロー／後進クラッチに供給される液圧を遮断し、その結果、変速レバーが 後進“Ｒ“レンジに入れられたとき、後進変速制御を行わせない後進クラッチ防 止バルブと を具備する。 図面の簡単な説明 本発明は、下記の詳細な記述、および、単なる図解として示され、本発明 を限定するためではない添付図面から、さらに充分理解されるのであり、ここに 、 図１は、本発明による変速制御装置が適用された液圧制御システムを示し ており、液圧制御回路が中立状態にある図であり、 図２は、図１の部分Ｐ１の詳細回路図であり、 図３は、図１の部分Ｐ２の詳細回路図であり、 図４は、他の好適な実施例に基づく、図１の部分Ｐ２の詳細回路図である 、 図５は、本発明に基づく後進制御部の詳細回路図である。 好適実施例の詳細な記述 図１は本発明に基づくオートマチック・トランスミッション用液圧制御シ ステムの概略図である。 液圧制御システムは、自動機構の入力軸により回転してオイルパン内のオ イルを与圧するオイルポンプ３０と；前記オイルポンプ３０の出口側に連結され てクラッチ係合圧をライン圧に変える圧力調整バルブ３２と；圧力制御バルブ３ ２で制御された液圧の供給を受けて制御する圧力変換供給バルブ３４と；圧力変 換供給バルブ３４の出口ポートと連通しておりトクルコンバータ３６内のダンパ クラッチＤＣを係合または解放させるクラッチ転換調節バルブ３８とを含むダン パクラッチ制御部４０を有する。 圧力調整バルブ３２とクラッチ変換調節バルブ３８のバルブスプールは、 ライン圧より低い圧力で油圧ラインを保護する減圧バルブ４２により調節された 液圧を排出または遮断するソレノイドバルブS４、Ｓ５の開閉作用で可変力を受 ける。 オイルポンプ３０においてライン圧ライン４４は分けられて減圧バルブ４ ２とマニュアルアバルブ４６にそれぞれ連結されて、それらに液圧を提供する。 減圧バルブ４２は、ライン圧を調節して排出する出口側ポートを含み、減 圧ライン４８に連結されており、クラッチ作動に要求される係合圧を生成するト ルク制御調節バルブ５０と、第１変速ラインＬ１と第２変速ラインＬ２に液圧を 分配する制御スイッチバルブ５２とに制御した液圧を提供するように設計されて いる。 マニュアルアバルブ４６からライン圧を受ける後進圧ラインＲは後進（リ バース）入力クラッチＣ４と直結されており、この後進圧ラインＲは後進クラッ チ防止バルブ５４と連結されて制御圧として作用する。 ライン圧ライン４４から分けられた他のライン５７はオーバドライブユニ ットバルブ５６を経由してオーバドライブユニット直結クラッチＣ５と連結され ることにより、ライン圧を供給する。 第１変速ラインＬ１は液圧を形成し、この液圧は、第１シフトラインを介 して、１−２速シフトバルブ５８と２−３速シフトバルブ６０、および、３−４ 速シフトバルブ６２と４−５速シフトバルブ６４に順次に供給される。第２変速 ラインＬ２はこれらシフトバルブ５８、６０、６２、６４のバルブスプールが変 位した時、係合圧を伝達するように設計されている。 シフトバルブ５８、６０、６２、６４はそれぞれ第２のクラッチバルブ６ ６と、第３のクラッチバルブ６８、第４のバンドバルブ７０及びオーバドライブ ユニットバルブ５６と連結されて液圧を供給し、バルブスプールの変位を発生さ せる。したかって、前進クラッチＣ２、ロー／リバースクラッチＢ１、第２のク ラッチＢ２、第３のクラッチＣ３、第４のバンドＢ３、オーバラン前進クラッチ Ｃ１及び第５のクラッチＢ４は係合または離脱される。 図２を参照すると、第１変速ラインＬ１および第２変速ラインＬ２とそれ ぞれ連通している第１ポート７４及び第２ポート７６を備えており、また、２− ３速シフトバルブ６０と連通している第３、４、５ポート７８、８０、８２、及 び、第２のクラッチバルブ６６と連通している第６ポート８４を有している。 第３ポート７８と第６ポート８４の間には第７ポート８６が形成されてお り、この第７ポート８６はマニュアルアバルブ４６と連結されているドライブ圧 ライン８８と連通してドライブ圧の供給を受ける。 第３ポート７８は、ライン圧より低い圧力に減圧された液圧が流れる減圧 ライン４８と連通しているバルブスプール制御ライン９０から液圧を受けている 。この液圧は第１ランドＬ１０の左側と第２ランドＬ１１の右側で作用する。 第１ランドＬ１０は第２ランドＬ１１の断面積より大きい断面積を有して おり、第２ランドＬ１１と同軸上に配設されている。第２ポート７６と第６ポー ト８４を開閉する第３ランドＬ１２と、第１ポート７４を開閉する第４ランドＬ １３と、第５ポート８２を開閉する第５ランドＬ１４と、前記した第１ランドＬ １０と同一の断面積を有する第６ランドＬ１５が設けられている。 ２−３速シフトバルブ６０は、１−２速シフトバルブ５８の第４ポート８ ０と連結されて液圧の供給を受ける第１ポート９２と、１−２速シフトバルブ５ ８の第５ポート８２と連結される第２ポート９４と、第３ポート７８と連結され てバルブスプール制御ライン９０から液圧の供給を受ける第３ポート９６と、３ −４速シフトバルブ６２と連通している第４、５、６ポート９８、１００、１０ ２を有している。 ２−３速シフトバルブ６０はバルブスプールを有しており、このバルブス プールは、バルブスプール制御ライン９０から供給される液圧によりバルブスプ ールの変位を発生させる第１ランドＬ１６と、この第１のランドＬ１６より小さ い面積を有する第２ランドＬ１７と、第１ポート９２を開閉する第３ランドＬ１ ８と、第２ポート９４を開閉する第４ランドＬ１９と、第５ランドＬ２０とを有 している。 ３−４速シフトバルブ６２は、２−３速シフトバルブ６０の第５ポート１ ００と連結される第１ポート１０４と、第６ポート１０２と連結される第２ポー ト１０６、第４ポート９８と連結された第３ポート１０８と、４−５速シフトバ ルブ６４と連通している第４、５ポート１１０、１１２とを有している。 ３−４速シフトバルブ６２はバルブスプールを有しており、このバルブス プールは、２−３速シフトバルブ６０の第４ポート９８を通って流入される液圧 が作用する第１ランドＬ２１と、この第１ランドＬ２２の断面積より小さい面積 を有する第２ランドＬ２２と、第１、２ポート１０４、１０６を選択的に開閉す る第３ランドＬ２３及び排出ポートＥＸを開閉する第４ランドＬ２４を含んでな る。 ４−５速シフトバルブ６４は、３−４速シフトバルブ６２の第４ポート１ １０及び第５ポート１１２とそれぞれ連結される第１、２ポート１１４、１１６ 、および、バルブスプールを備えており、バルブスプールは、３−４速シフトバ ルブ６２の第４ポート１１０と連通してバルブスプール制御ライン９０から供給 される液圧が作用する第１ランドＬ２５と、第１ランドＬ２５より小さい断面積 を有する第２ランドＬ２６及び第２ポート１１６を開閉する第３ランドＬ２７を 含んでなる。 バルブスプール制御ライン９０は１−２速シフトバルブ５８の第３ポート ７８と２−３速シフトバルブ６０の第３ポート９６に供給されるように設計され ている。第３ポート９６の入口側にはオリフィスが形成されていて、第１ランド Ｌ１６の左右両側、および、第１ランドＬ１６に作用する液圧を調節するための ソレノイドバルブＳ１に液圧を供給する。 ２−３速シフトバルブ６０の第４ポート９８と３−４速シフトバルブ６２ の第３ポート１０８に連結している油圧ラインにオリフィスが形成されている。 液圧ラインが形成されており、その一部の液圧が３−４速シフトバルブ６２の第 １ランドＬ２１に左側面に影響を及ぼし、残りの油圧は１−２速シフトバルブ５ ８の第１ランドＬ１０の左側面に供給されている。 この液圧ラインは、３−４速シフトバルブ６２の第１ランドＬ２１に作用 する液圧を制御するソレノイドバルブＳ２によりバルブスプールを移動させるこ ともできる。 ３−４速シフトバルブ６２の第４ポート１１０と４−５速シフトバルブ６ ４の第１ポート１１４を連結する液圧ラインにはオリフィスが形成され、それに より、１−２速シフトバルブ５８の第６ランドＬ１５の右側に液圧が供給される 。４−５速シフトバルブの第１ランドＬ２３の左側面に供給されている液圧を調 節するためのソレノイドバルブＳ３が設置されている。 １−２速シフトバルブ５８の第６ポート８４は、第１制御ライン１１８を 経由して、第２クラッチバルブ６６に接続されており、それにより、制御を実現 している。この第１制御ライン１１８は、第２制御ライン１２２を経由して、２ −３速シフトバルブ６０の第７ポート１２０に連結されている。 さらに、２−３速シフトバルブ６０の第８ポート１２４は、第３制御ライ ン１２６を通って第３クラッチバルブ６８に連結されている。第３クラッチバル ブ６８を３−４速シフトバルブ６２の第６ポート１２８に連結している第４制御 ライン１３０は、第７ポート１３２を経由して第５制御ライン１３４に連結され ており、その結果として、第４バンドバルブ７０に液圧を供給する。第４バンド バルブ７０は第６制御ライン１３６を通り４−５速シフトバルブ６４の第３ポー ト１３８に連結されており、この４−５速シフトバルブ６４の第４ポート１４０ は第７制御ライン１４２を通りオーバドライブユニットバルブ５６に連結されて いる。 第２クラッチバルブ６６は１−２速シフトバルブ５８を通って供給される 液圧の一部を第２クラッチＢ２に供給し、第３クラッチバルブ６８は２−３速シ フトバルブ６０を介して供給される液圧の一部を第３クラッチＣ３に供給する。 ３−４速シフトバルブ６２から液圧を受ける第４バンドバルブ７０は液圧 の一部を４−５速シフトバルブ６４に供給し、残りの液圧が第４バンドＢ３に供 給する。 さらに、４−５速シフトバルブ６４に供給された液圧はオーバドライブユ ニットバルブ５６を通り第５クラッチＢ４に供給される。 第２クラッチバルブ６６は、ライン１４４を経由して、ロー／リバースク ラッチＢ１に連結されて、後進作動圧を排出させる。ドライブ圧ライン８８ｂを 経由してマニュアルバルブ４６から供給される液圧は、第３クラッチバルブ６８ と第２クラッチバルブ６６を通り第４バンドＢ３に供給される。 ドライブ圧ライン８８ｂを経由してマニュアルバルブ４６から供給される 液圧は、第４バンドバルブを経由して、オーバラン前進クラッチＣ１に液圧を供 給し、その結果、エンジンブレーキが実現できる。 図３を参照すると、トルク制御調節バルブ５０はドライブ圧ライン８８か らドライブ圧の供給を受ける第１ポート１４６と、減圧バルブ４２から連結され る減圧ライン４８からの液圧の供給を受ける第２ポート１４８と、制御スイッチ バルブ５２に連通している第３ポート１５２を含んでいる。 トルク制御調節バルブ５０はさらに、第１バルブスプール１５４と第２バ ルブスプール１５６を有する。バルブスプール１５４、１５６は相互に第１弾性 部材１５８の間に介在しているとき、同一軸線上に位置する。 第２バルブスプール１５６は第１弾性部材１５８に対抗する弾性力を有す る第２弾性部材１６０で弾性的に支持されている。 第１バルブスプール１５４は第２ポート１４８に供給された液圧が作用す るランド１６２を有している。第１バルブスプール１５４は、この第１バルブス プール１５４が右側に完全に移動した状態でも前記ランド１６２の右側面に液圧 が作用できるようにする突出部１６４を有している。 トルク制御調整バルブ５０はソレノイドバルブＳ７のオン／オフ作用によ りランド１６２の右側面に液圧を作用、または解除させることができる。 さらに、第１バルブスプール１５４は第１弾性部材１５８の安定的な支持 のためランド１６２から延びているスリーブ１６６を有する。 第２バルブスプール１５６は第１ポート１４６に流入される液圧を第３ポ ート１５２に送るための第１ランド１６８と、排出ポートＥＸを開閉するための 第２ランド１７０を有している。 第１ランド１６８は第２弾性部材１６０の安定的な支持のためスリーブ形 状に形成されている。第３ポート１５２から流出する液圧は、第２バルブスプー ル１５６の制御のため、制御ライン１５０と連通している第４ポート１７２に供 給されている。 制御ライン１５０から液圧を受ける制御スイッチバルブ５２は、第１ポー ト１７４と、この第１ポートに流入された液圧がソレノイドバルブＳ６のオン／ オフ作用により選択的に供給される第２ポート１７６及び第３ポート１７８を有 している。 ソレノイドバルブＳ６は制御スイッチバルブ５２の第４ポート１８０を通 る液圧を廃棄し、または、減圧ライン４８の液圧を遮断することにより、制御ス イッチバルブ５２のバルブスプール１８２を左側または右側に移動させる。 制御スイッチバルブ５２のバルブスプール１８２は第１ポート１７４に流 入する液圧を第２、３ポート１７６、１７８の中のいずれか一つに選択的に供給 するための第１ランド１８４と、第２ランド1８６及び第３ランド１８８を有す る。 さらに、バルブスプール１８２は第１、２、３ランド１８４、１８６、１ ８８より大きい断面積を有する第４ランド１９０を有している。しかしながら、 第４ポート１８０に流入する液圧は第４ランド１９０の左側面と右側面の両側に 作用する、その理由は、チャンバＣの入口側にオリフィスＯが形成されているか らであり、ソレノイドバルブＳ６がオンに制御されているとき、排出油量が供給 油量より多くなるので、バルブスプール１８２は右側に移動する。 図４は他の実施例としてのトルク制御調節バルブ５０を示す図面である。 図３に図示したトルク制御調節バルブは、そのポートが弾性部材の弾性力 および液圧に基づいて変化する構造をしている。しかしながら、図４に示したト ルク制御調整バルブは、減圧ライン４８から供給される液圧のみに基づいて変化 する。 すなわち、トルク制御調節ブルブ５０は、ドライブ圧管路８８から液圧の 供給を受ける第１ポート１４５と、液圧を制御ライン１５０を通り制御スイッチ バルブ５２に供給する第２ポート１４７と、減圧ライン４８からの液圧を受ける 第３ポート１４９を有している。 トルク制御調節バルブ５０はさらにバルブスプール１５７を有しており、 このバルブスプールは、第２ポート１４７を開閉する第１ランド１６９と、第２ ランド１７１及び第３ランド１７３を有している。 第３ランド１７３は、その他のランドの断面積に比べて大きい断面積を有 しており、ソレノイドバルブＳ７のデューティ制御に基づいて第３のランド１７ ３に作用している圧力を変化させて、バルブスプール１５７を移動させる。第１ ポート１４５に流入する液圧はバイパスライン１５１を通り第３ランド１７３の 左側面に作用する。 図５を参照すると、後進クラッチ防止バルブ１９４は、トルク制御調節バ ルブ５０の第２ポート１４８から液圧を受ける第１ポート１９２と、後進圧管路 Ｒから液圧を受ける第２ポート１９６と、この第２ポート１９６に流入された液 圧をロー／リバースブレーキＢ１に供給する第３ポート１９８を備えている。 後進クラッチ防止バルブ１９４はバルブスプール２００を有しており、こ のバルブスプールは、第３ポート１９８を開閉する第１ランド２０２と、第２ラ ンド２０４及び第３ランド２０６を有している。 第３ランド２０６はソレノイドバルブＳ７によって制御される液圧により 移動される。 第２ポート１９６と第３ポート１９８の間にはチェックバルブ手段２０８ が設置されて、第２ポート１９６に流入される液圧が第３ポート１９８を経由し てのみ、ロー／リバースブレーキＢ１に供給される。 さらに、第２ポート１９６に流入される液圧はバイパスライン２１０を経 由して第３ランド２０６の左側面に作用する。 上述した変速制御装置において、オイルポンプ３０で発生した液圧がライ ン圧ライン４４に沿ってトルクコンバータ３６に供給され、ライン圧力の一部が 減圧バルブ４２とオーバドライブユニットバルブ５６を通りオーバドライブユニ ット直結クラッチＣ５に供給される。 さらに、残りの液圧の他の部分がドライブ圧ライン８８と通って１−２速 シフトバルブ５８に供給され、同時的に、前進クラッチＣ２に直接供給されてそ れを係合させ、その結果として、第１の前進スピード比率を達成する。 この時、減圧バルブ４２に供給された液圧は、ライン圧より低く減圧され 、減圧ライン４８を通りトルク制御調節バルブ５０の第２ポート１４８に供給さ れて、その結果として、制御スイッチバルブ５２の第４ポート１８０に供給され る。 この時、トランスミッション制御ユニットによりソレノイドバルブＳ７は オフ状態になるように制御されて、液圧を遮断し、その結果として、トルク制御 調節バルブ５０の第１バルブスプール１６２はランド１６２の右側に液圧を受け る。 従って、第１バルブスプール１５４は第１弾性部材１５８が圧縮している 間、左側に移動し、その結果として、第２バルブスプール１５６が左側に移動し 、第２弾性部材１６０が圧縮する。 かかる作用で、トルク制御調節バルブ５０の第１ポート１４６は第３ポー ト１５２に連通する状態になり、この時、第１の前進スピード比率において前進 クラッチＣ２に供給される液圧の一部がトルク制御調節バルブ５０の第１ポート １４６に供給され、その結果として、第３ポート１５２および制御ライン１５０ を経由して制御スイッチバルブ５２の第１ポート１７４に供給される。 この時、制御スイッチバルブは、第４ポート１８０を経由して減圧ライン ４８から液圧を受け、第４ランド１９０の右側面より左側面に大きく作用させて 、バルブスプール１８２右側に移動させる。 従って、制御スイッチバルブ５２の第１ポート１７４に流入される液圧は 第３ポート１７８を通り第２変速ラインＬ２へ供給されて、１−２速シフトバル ブ５８の第２ポート７６に供給される。 この時、トランスミッション制御ユニットによりソレノイドバルブＳ２が オフ状態に制御されるので、１−２速シフトバルブ５８の第１ランドＬ１０の左 側面に液圧が作用してバルブスプール右側に移動させる。 かかる作用で、バルブスプールの第３ランドＬ１２が第２ポート６の右側 に位置することにより、第２ポート７６が第６ポート８４と連通する。それゆえ 、第２変速ラインＬ２へ流れる液圧は第１制御ライン１１８を通り第２クラッチ バルブ６６に供給され、バルブスプールが押されている間、液圧の一部が第２ク ラッチＢ２に供給される。残りの液圧は第２制御ライン１２２を通り２−３シフ トバルブ６０の第７ポート１２０に供給される。 従って、第２クラッチＢ２が、第１前進スピード比率から第２前進スピー ド比率が達成される前に、トルク制御調整バルブ５０により１−２スピード比率 に制御される。 この時、トランスミッション制御ユニットによりソレノイドバルブＳ３を オフ状態に制御して、１−２シフトバルブ５８の第６ランドＬ１５の右側面に液 圧が作用してバルブスプールを左側に移動させることとなる。 そうすると、１−２速シフトバルブ５８の第７ポート８６に流入される液 圧が第６ポート８４を通り第１制御ライン１１８を通り第２クラッチバルブ６６ を経由して第２クラッチＢ２に供給されて、トルク制御調節バルブ５０により制 御された液圧をドライブ圧に変速させて、第２の前進スピード比率を実現する。 この時、ソレノイドバルブＳ７はオフ状態になり、ソレノイドバルブＳ６ がオン状態になり、トルク圧は第１変速ラインＬ１を通り１−２速シフトバルブ ５８の第１ポート７４に流入する。この時、ソレノイドバルブＳ１がオン状態に なり、ソレノイドバルブＳ２がオフ状態になることにより、１−２速シフトバル ブ５８と２−３速シフトバルブ６０のバルブスプールはそれぞれ左側に移動させ られる。 従って、第２クラッチバルブ６６の右側端に流入した液圧の一部は２−３ 速シフトバルブ６０の第７ポート１２０で待機し、第１変速ラインＬ１の液圧は １−２速シフトバルブ５８の第１及び第５ポート７４、８２を通り２−３速シフ トバルブ６０の第２ポート９４に流入する。 この時、２−３速シフトバルブ６０のバルブスプールは右側に移動した状 態であるので、バルブスプールが押されている間、第２ポート９４に流入する液 圧は第８ポート１２４を通り第３制御ライン１２６を通り第３クラッチバルブ６ ８に供給されその結果、一部の液圧は第４制御ライン１３０に沿って流れ、残り の液圧は第３クラッチＣ３に供給されて、２−３変速制御を行う。 第４制御ライン１３０の液圧は第６ポート１２８に流入され、ソレノイド バルブＳ２がオフ状態に制御されているので、第４制御ライン１３０の液圧は第 ６ポート１２８で待機するようになる。 上述したように、２−３変速制御が完了すると、トランスミッション制御 ユニットはソレノイドバルブＳ１をオフ状態に制御して、２−３速シフトバルブ ６０のバルブスプールを右側に移動させると同時に１−２速シフトバルブ５８の 第６ランドＬ１５の右側面に作用して、１−２速シフトバルブ５８のバルブスプ ールを左側に移動させる。 そうすると、１−２速シフトバルブ５８および第２制御ライン１２２を経 由して２−３速シフトバルブの第７ポート１２０に供給され、第７ポート１２０ で待機している、ドライブ圧ライン８８の液圧が、第８ポート１２４を通って第 ３制御ライン１２６へ流れて、第３クラッチＣ３の係合液圧をドライブ圧に変え て、第３前進スピード比率を達成する。 さらに、３速で車速がますます速まるとトランスミッション制御ユニット は前記したトルク制御調節バルブ５０及び制御スイッチバルブ５２を制御し、制 御ライン１５０の油圧を第２変速ラインＬ２に供給して１−２シフトバルブ５８ の第２ポート７６に供給することとなる。 この時、ソレノイドバルブＳ１、Ｓ２、Ｓ３がトランスミッション制御ユ ニットによりオフ状態に制御されることにより、１−２速シフトバルブ５８のバ ルブスプールは左側に移動され、２−３速シフトバルブ、３−４速シフトバルブ 、４−５速シフトバルブ６０、６２、６４のバルブスプールは右側に移動させら れる。 従って、１−２速シフトバルブ５８の第２ポート７６に流入される制御圧 は２−３速シフトバルブ６０の第２ポート９４及び第５ポート１００に供給され 、それから、３−４速シフトバルブ６２の第１ポート１０４と第７ポート１３２ を通り第５制御ライン１３４に供給される。 この時、第５制御ライン１３４へ流れる制御油圧は、第４バンドバルブ７ ０に供給され、同時に、一部の油圧は第４バンド９Ｂ３と係合して３−４変速制 御を遂行する。圧力の他の一部が第３ポート１３８で待機する。 ３−４変速制御が行われると、トランスミッション制御ユニットはソレノ イドバルブＳ２をオンにするように制御して、バルブスプールを左側に移動させ る。 その結果、３−４速シフトバルブ６２の第６ポート１２８で待機していた ドライブ圧は、第７ポート１３２を通り第５制御ライン１３４へ流れ、第４バン ドバルブ７０を通り第４バンドＢ３に供給され、その結果として、ドライブ圧に より第４前進スピード比率が実現される。 さらに、第４前進速度比率で車速がますます速くなると、トランスミッシ ョン制御ユニットはソレノイドバルブＳ７及びＳ６を制御し、それにより、制御 圧力が第１変速ラインＬ１に流れ、１−２速シフトバルブ５８の第１ポート７４ に液圧を供給する。 これと同時に、トランスミッション制御ユニットは、ソレノイドバルブＳ １、Ｓ３をオフ状態に制御し、ソレノイドバルブＳ２をオン状態に制御するので 、１−２速シフトバルブ５８の第１ポート７４に流入する液圧は２−３速シフト バルブ６０の第２ポート９４及び第６ポート１０２を通り、３−４速シフトバル ブ６２の第２ポート１０６に流入し、その結果、第５ポート１１２を通って４− ５速シフトバルブ６４の第２ポート１１６に流入する。 この時、ソレノイドバルブＳ３がオフ状態にあり、バルブスプールが右側 に移動しているので、第２ポート１１６に流入する液圧は第４ポート１４０を通 り第７制御ライン１４２へ流れ、オーバドライブユニット５６に供給され、その 結果、液圧の一部が第５バンドＢ３と係合して、３−４速シフト制御を遂行する 。圧力の他の部分が第３・ポート１３８に止まる。 ３−４変速制御が遂行されると、トランスミッション制御ユニットがソレ ノイドバルブＳ２をオンするように制御し、それにより、バルブスプールが左側 に移動させられる。 その結果として、３−４速シフトバルブ６２の第６ポート１２８に停滞し ている駆動圧力が第７ポート１３２を経由して第５制御ライン１３４に流入し、 第４バンドバルブ７０を経由して第４バンドＢ３に供給されて、駆動圧力によっ て第４前進速度比率が実現される。 さらに、車両の速度が第４前進速度比率において徐々に高くなると、ソレ ノイドバルブＳ７、Ｓ６がトランスミッション制御ユニットによって制御されて 、制御圧力が第１変速ラインＬ１に流入し、液圧を１−２速シフトバルブ５８の 第１ポート７４に供給する。 それと同時に、トランスミッション制御ユニットがソレノイドバルブＳ１ 、Ｓ３をオフさせるように制御し、ソレノイドバルブＳ２をオンさせるように制 御して、１−２速シフトバルブ５８の第１ポート７４に流入している液圧が２− ３速シフトバルブ６０の第２および第６ポート９４、１０２を経由して３−４速 シフトバルブ６２の第２ポート１０６に流入し、それにより、第５ポート１１２ を経由して４−５速シフトバルブ６４の第２ポート１１６に流入する。 この時点において、ソレノイドバルブがオフ状態にあり、バルブスプール が右側に移動しているから、第２ポート１１６に流入する液圧が第４ポート１４ ０を経由して第７制御ライン１４２に流入し、オーバードライブユニットバルブ ５６に供給され、それにより、第５クラッチＢ４に供給される。 すなわち、４−５速制御は、オーバドライブユニット直結クラッチＣ５を 解放し、同時に、第５クラッチＢ４を係合させることにより実現される。第５ク ラッチＢ４にはこの時、トルク制御調節バルブ５０から制御された液圧が供給さ れる。 ４−５変速制御が行われると、トランスミッション制御ユニットはソレノ イドバルブＳ３をオン状態に制御してバルブスプールを左側に移動させる。 その結果として、４−５速シフトバルブ６４の第２ポート１１６で待機し ていたドライブ圧は、第４ポート１４０を通り第７制御ライン１４２に沿いドラ イブユニットバルブ５６に供給されるが、そのバルブスプールを押し、それから 、クラッチＢ４に供給されてそれと係合し、それにより、第５前進速度比率が実 現される。 さらに、変速レバーが後進“Ｒ“レンジにシフトされると、液圧の一部が 後進圧力ラインＲを経由してマニュアルバルブ４６から直接後進入力クラッチＣ ４に供給される。バルブスプールが押されている間、液圧の残りが、ライン圧ラ イン４４からライン５７を通りオーバドライブユニットバルブ５６に供給され、 それから、オーバドライブユニット直結クラッチＣ５に供給される。 この時、トランスミッション制御ユニットは、ソレノイドバルブＳ７をオ フ状態に制御し、それにより、図５における後進クラッチ防止バルブ１９４の第 １ポート１９２に液圧が形成される。 従って、後進クラッチ防止バルブ１９４のバルブスプール２００は左側に 移動するようになるので、第１ランド２０２は第３ポート１９８の左側に位置し 、第２ランド２０４は第２ポート１９６の右側に位置する。 すなわち、第２ポート１９６と第３ポート１９８が連通し、その結果、リ バース入力クラッチＣ４に供給される液圧の一部は第２、３ポート１９６、１９ ８を通りロー／リバースクラッチＢ１に供給されて、後進を実現する。 さらに、車両が前進駆動している状態のとき、トランスミッション制御ユ ニットはソレノイドバルブＳ７をオン状態に制御して後進クラッチ防止バルブ１ ９４の第１ポート１９２に供給される液圧を排出させる。 従って、バルブスプール２００の第３ランド２０６右側面に作用する液圧 が解放される。この時、第２ポート１９６に流入する液圧が、バイパスライン２ １０に沿って流れている間、第３ランド２０６の左側面に作用するので、バルブ スプール２００は右側に移動する。 かかる作用により、第１ランド２０２が第２ポート１９６と第３ポート１ ９８の間に位置するように設計されているので、第２ポート１９６に流入される 液圧がロー／リバースクラッチＢ１に供給されないように設計されている。 すなわち、当然、後進“Ｒ“レンジに係合されていなければならないロー ／リバースクラッチＢ１が係合されていないので、トランスミッション制御ユニ ットは、この場合、ソレノイドバルブＳ７を故障安全手段として作動させる。 上述した本発明による液圧制御システムにおいて、トルク圧にて先にクラ ッチを係合させた後、ソレノイドが作動してドライブ圧をクラッチに供給するの で、このシステムは迅速な応答能力が得られるという利点を有する。 さらに、このシステムは弾性部材の弾性を用いずに液圧のみを用いるので 、バルブの構造が簡単になり、制御も確実になる。 さらに、このシステムは５段前進速度比率を実現できるので、燃料消費比 率と変速間隔が向上する。 それゆえ、記述されている発明について、種々の方法で改変される同じ方 法は自明である。そのような改変は本発明の技術的思想および範囲から逸脱する ものとしては考慮されず、当業者にとって自明である全てのそのような変形態様 は下記の請求の範囲に含まれるべきことが意図されている。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 １９９２−２６７６５ (32)優先日 1992年12月30日 (33)優先権主張国 韓国（ＫＲ） (31)優先権主張番号 １９９２−２６７７０ (32)優先日 1992年12月30日 (33)優先権主張国 韓国（ＫＲ） (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＪＰ，ＵＳ 【要約の続き】 制御システム。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．オートマチック・トランスミッション用液圧制御システムであって、 該システムが、 液圧を発生するオイルポンプと； 前進及び後進速度比率に比例して前記液圧により制御される複数の摩 擦部材と； 各速度比率のギヤ要素にトルクコンバータのトルクを伝達する複数の シフトバルブと； 前記トルクの変化に基づいて前記オイルポンプからの前記液圧を制御 し、可変的に発生するトルク制御調整バルブと； 前記トルク制御調節バルブによって発生された前記液圧を第１または 第２の変速ラインに選択的に供給して、まず、前記摩擦部材を係合させ、前記液 圧をシフトバルブ制御圧力または摩擦部材係合圧力として作用することを可能に する制御スイッチバルブと； １−２速シフトバルブ、２−３速シフトバルブ、３−４速シフトバル ブ、４−５速シフトバルブであって、その各々のポートが前記制御スイッチバル ブから供給される制御圧力によって前記摩擦部材を係合させ、その後、駆動圧力 によって前記摩擦部材を係合させるための変化させられるものであり； 前記トルク圧力および前記シフトバルブから供給される駆動圧力を前 記摩擦部材に供給する第２クラッチ、第３クラッチ、第５クラッチおよびオーバ ードライブユニットバルブと； ロー／リバースクラッチに供給されている前記液圧を遮断して、シフ トレバーが後進“Ｒ“レンジに移行されたとき、後進シフト制御を実現させない 、後進クラッチ防止バルブと を具備する、オートマチック・トランスミッション用液圧制御システ ム。 ２．前記１−２速シフトバルブ、前記２−３速シフトバルブ、前記３−４ 速シフトバルブ及び前記４−５速シフトバルブは、三つのソレノイドバルブのオ ンオフ作動により制御され、各々のバルブが制御スイッチバルブの二つの制御圧 を摩擦部材に供給し、それから、前記駆動圧力を前記摩擦部材に供給し、それに より、それぞれの前進速度比率を実現する、請求項１に記載の液圧制御システム 。 ３．前記シフトバルブが制御されて、前記三つのソレノイドバルブによっ て前記ラインを変化させる、請求項１に記載の液圧制御システム。 ４．前記１−２速シフトバルブは、第１制御ラインおよび前記第２クラッ チバルブを経由して第２クラッチに接続され、前記第２クラッチを係合させる請 求項１に記載の液圧制御システム。 ５．前記２−３速シフトバルブは、第２制御ラインを経由して前記トルク 圧力および前記駆動圧力を受け、第３制御ラインを経由して前記第３クラッチバ ルブを制御して前記トルク圧力および前記駆動圧力を第３クラッチに供給し、そ れにより、前記第３クラッチを係合させる、請求項１に記載の液圧制御システム 。 ６．前記３−４速シフトバルブは第４制御ラインを経由して前記第３クラ ッチバルブに接続されて前記トルク圧力および前記駆動圧力を受入れ、前記第５ 制御ラインを経由して前記第４バンドを制御して前記第４バンドを係合させる請 求項１に記載の液圧制御システム。 ７．前記４−５速シフトバルブは、前記第６制御ラインを経由して前記第 ４バンドバルブに接続されて前記トルク圧力および前記駆動圧力を受入れ、前記 第７制御ラインを経由して前記オーバードライブユニットバルブを制御してオー バードライブユニット直結クラッチを係合させる、請求項１に記載の液圧制御シ ステム。 ８．前記ライン圧は、前記前進クラッチと前記オーバードライブユニット バルブを経由して前記オーバードライブユニット直結クラッチと係合する請求項 １に記載の液圧制御システム。 ９．請求項１において、前記トルク制御調節バルブは： 前記駆動圧力を受け入れる第１ポートと； 前記駆動圧力より低い圧力の前記液圧を受け入れる第２ポートと； 排出ポートである第３ポートと； 前記第２ポートに流入される液圧によって動かされる第１バルブスプ ールであって、該液圧は前記ソレノイドバルブＳ７のオン／オフ作用により変化 されるもの； 前記第１ポートと第３ポートを開閉する第２バルブスプール を具備し、 前記第１、２バルブスプールは第１弾性部材と第２弾性部材により弾 性的に配設されている液圧制御システム。 １０．請求項１において、前記制御スイッチバルブは： 前記トルク制御調節バルブの前記可変トルク圧力を受け入れる第１ポ ートと； 前記可変トルク圧力を前記第１、２変速ラインに供給するための第２ 、３ポートと； 前記駆動圧力より低い圧力の制御圧力を受け入れる第４ポートと； 前記第１ポートの左右に位置移動する第１ランドと、第２ポートを開 閉する第２ランドと、第３ポートを開閉する第３ランド、これらのランドより大 きい面積を有して第４ポートに流入される液圧が左右側面に作用する第４ランド を有するバルブスプールを含む液圧制御システム。 １１．請求項１において、前記後進防止クラッチバルブは： 前記ソレノイドバルブのオン／オフ作用により前記駆動圧力より低い 液圧を受入れまたは解放する第１ポートと； 前記後進圧ラインから液圧を受ける第２ポートと； 前記第２ポートに流入された液圧をロー／リバースクラッチに供給す る第３ポートと； 前記複数のポートを開閉する第１、２、３ランドを有するバルブスプ ールを有する液圧制御システム。