JPH0938714A - Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法Info
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- JPH0938714A JPH0938714A JP19192795A JP19192795A JPH0938714A JP H0938714 A JPH0938714 A JP H0938714A JP 19192795 A JP19192795 A JP 19192795A JP 19192795 A JP19192795 A JP 19192795A JP H0938714 A JPH0938714 A JP H0938714A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、Ａｌを含有する耐熱・電磁フェラ
イト系ステンレス鋼冷延鋼帯において、その焼鈍時のス
ケーリング特性、および酸洗時のデスケーリング特性を
改善することにより、作業性を改善し、さらに研磨工程
を省略する製造法を提供する。 【解決手段】 重量％にて C：0.05％以下、 N：0.05％
以下、Cr：10〜40％、Al： 2.5〜7.0 ％含有するフェラ
イト系ステンレス鋼の冷間圧延帯を焼鈍して、スケール
皮膜厚が 3.0μｍ以下で、かつ皮膜中でのＡｌ濃度が原
子％にて15〜60at％である表面スケールを生成し、続い
てＨＦ濃度が20〜160 ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度が40〜200
ｇ／ｌの混酸で、液温度が30〜80℃、Ｆｅイオン濃度が
30ｇ／ｌ以下である酸洗でデスケールする。
イト系ステンレス鋼冷延鋼帯において、その焼鈍時のス
ケーリング特性、および酸洗時のデスケーリング特性を
改善することにより、作業性を改善し、さらに研磨工程
を省略する製造法を提供する。 【解決手段】 重量％にて C：0.05％以下、 N：0.05％
以下、Cr：10〜40％、Al： 2.5〜7.0 ％含有するフェラ
イト系ステンレス鋼の冷間圧延帯を焼鈍して、スケール
皮膜厚が 3.0μｍ以下で、かつ皮膜中でのＡｌ濃度が原
子％にて15〜60at％である表面スケールを生成し、続い
てＨＦ濃度が20〜160 ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度が40〜200
ｇ／ｌの混酸で、液温度が30〜80℃、Ｆｅイオン濃度が
30ｇ／ｌ以下である酸洗でデスケールする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱性および電磁
特性に優れたＡｌ（アルミニウム）を含有するフェライ
ト系ステンレス鋼帯の冷延工程における製造方法に関す
るものである。
特性に優れたＡｌ（アルミニウム）を含有するフェライ
ト系ステンレス鋼帯の冷延工程における製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、耐熱材料あるいは電磁材料として
Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼が注目されて
きている。これら材料は、自動車用排ガス部品、電磁調
理器用部品等に使用されつつある。しかしながら、Ａｌ
を含有するフェライト系ステンレス鋼の冷延鋼帯を大気
中で焼鈍すると、Ａｌ系のスケール皮膜が生成されるた
めに、通常の仕上げ酸洗として使用される硝酸電解酸洗
では十分にはデスケールされず、表面にスケール残りと
して残留するという問題がある。さらに、該スケール残
りを除去するための研磨工程を追加するので、著しいコ
ストアップになっている。従って、Ａｌを含有するフェ
ライト系ステンレス鋼冷延鋼帯の焼鈍時のスケーリング
特性、および酸洗時のデスケーリング特性を改善するこ
とが強く要望されている。
Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼が注目されて
きている。これら材料は、自動車用排ガス部品、電磁調
理器用部品等に使用されつつある。しかしながら、Ａｌ
を含有するフェライト系ステンレス鋼の冷延鋼帯を大気
中で焼鈍すると、Ａｌ系のスケール皮膜が生成されるた
めに、通常の仕上げ酸洗として使用される硝酸電解酸洗
では十分にはデスケールされず、表面にスケール残りと
して残留するという問題がある。さらに、該スケール残
りを除去するための研磨工程を追加するので、著しいコ
ストアップになっている。従って、Ａｌを含有するフェ
ライト系ステンレス鋼冷延鋼帯の焼鈍時のスケーリング
特性、および酸洗時のデスケーリング特性を改善するこ
とが強く要望されている。
【０００３】フェライト系ステンレス鋼板の酸洗方法と
しては、例えば特公平６−９４５７５号公報に開示され
ているように、硫酸酸洗と硝フッ酸酸洗の複合酸洗によ
り熱延板焼鈍のスケールを除去する方法がある。しかし
ながら、Ａｌを２．５％以上含有するフェライト系ステ
ンレス鋼冷延焼鈍板においては、前述の酸洗方法ではデ
スケールが過大となって、表面の肌荒れが発生する。
しては、例えば特公平６−９４５７５号公報に開示され
ているように、硫酸酸洗と硝フッ酸酸洗の複合酸洗によ
り熱延板焼鈍のスケールを除去する方法がある。しかし
ながら、Ａｌを２．５％以上含有するフェライト系ステ
ンレス鋼冷延焼鈍板においては、前述の酸洗方法ではデ
スケールが過大となって、表面の肌荒れが発生する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｌを含有
する耐熱・電磁フェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯にお
いて、その焼鈍時のスケーリング特性、および酸洗時の
デスケーリング特性を改善することにより、作業性を改
善し、さらに研磨工程を省略することを目的としてい
る。
する耐熱・電磁フェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯にお
いて、その焼鈍時のスケーリング特性、および酸洗時の
デスケーリング特性を改善することにより、作業性を改
善し、さらに研磨工程を省略することを目的としてい
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、この目的のた
めに成分、焼鈍条件および酸洗条件を検討した結果完成
したもので、その要旨とするところは下記のとおりであ
る。 （１）重量％にてＣ：０．０５％以下、Ｎ：０．０５％
以下、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ：２．５〜７．０％含
有するフェライト系ステンレス鋼の冷間圧延帯を焼鈍し
て、スケール皮膜厚が３．０μｍ以下で、かつ皮膜中で
のＡｌ濃度が原子％にて１５〜６０at％である表面スケ
ールを生成し、続いてＨＦ濃度が２０〜１６０ｇ／ｌ、
ＨＮＯ3 濃度が４０〜２００ｇ／ｌの混酸で、液温度が
３０〜８０℃、Ｆｅイオン濃度が３０ｇ／ｌ以下である
酸洗でデスケールすること、および（２）上記焼鈍の条
件を、酸素雰囲気が体積％にて、１０ vol％以下、保定
温度が８００〜１１００℃、保定時間が５〜６０秒、か
つ６００℃〜保定温度間の平均加熱速度が３０℃/sec以
上であるような条件とすることにある。
めに成分、焼鈍条件および酸洗条件を検討した結果完成
したもので、その要旨とするところは下記のとおりであ
る。 （１）重量％にてＣ：０．０５％以下、Ｎ：０．０５％
以下、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ：２．５〜７．０％含
有するフェライト系ステンレス鋼の冷間圧延帯を焼鈍し
て、スケール皮膜厚が３．０μｍ以下で、かつ皮膜中で
のＡｌ濃度が原子％にて１５〜６０at％である表面スケ
ールを生成し、続いてＨＦ濃度が２０〜１６０ｇ／ｌ、
ＨＮＯ3 濃度が４０〜２００ｇ／ｌの混酸で、液温度が
３０〜８０℃、Ｆｅイオン濃度が３０ｇ／ｌ以下である
酸洗でデスケールすること、および（２）上記焼鈍の条
件を、酸素雰囲気が体積％にて、１０ vol％以下、保定
温度が８００〜１１００℃、保定時間が５〜６０秒、か
つ６００℃〜保定温度間の平均加熱速度が３０℃/sec以
上であるような条件とすることにある。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の限定理由を以下に詳細に
説明する。まず、本発明合金の各元素の限定理由につい
て述べる。Ｃｒは、ステンレス鋼の必須元素であり、１
０％未満では耐食性、耐酸化性が劣化する。またＣｒが
４０％を超えると、鋼が脆くなり、加工成形ができなく
なる。従って、Ｃｒは１０〜４０％に限定した。望まし
い範囲は、１４〜２３％である。
説明する。まず、本発明合金の各元素の限定理由につい
て述べる。Ｃｒは、ステンレス鋼の必須元素であり、１
０％未満では耐食性、耐酸化性が劣化する。またＣｒが
４０％を超えると、鋼が脆くなり、加工成形ができなく
なる。従って、Ｃｒは１０〜４０％に限定した。望まし
い範囲は、１４〜２３％である。
【０００７】Ａｌは、本発明にあっては耐熱性および電
磁特性を確保する基本元素であり、２．５％未満では所
望の耐酸化性や電気比抵抗が得られない。一方、７．０
％を超えて含まれると、熱延板の靭性が極度に低下し製
造性が損なわれる。従って、Ａｌは２．５〜７．０％に
限定した。望ましい範囲は４．０〜６．０％である。
磁特性を確保する基本元素であり、２．５％未満では所
望の耐酸化性や電気比抵抗が得られない。一方、７．０
％を超えて含まれると、熱延板の靭性が極度に低下し製
造性が損なわれる。従って、Ａｌは２．５〜７．０％に
限定した。望ましい範囲は４．０〜６．０％である。
【０００８】Ｃ，Ｎは、それぞれが０．０５％を超えて
存在する場合、熱延板の靭性を著しく低下させる。従っ
て、Ｃ，Ｎはそれぞれ０．０５％以下に限定した。望ま
しい範囲は、Ｃ＋Ｎの総量が０．０６％以下である。
存在する場合、熱延板の靭性を著しく低下させる。従っ
て、Ｃ，Ｎはそれぞれ０．０５％以下に限定した。望ま
しい範囲は、Ｃ＋Ｎの総量が０．０６％以下である。
【０００９】本発明者等は、冷延鋼帯の焼鈍時に生成さ
れるスケール皮膜のデスケール特性に及ぼすスケール皮
膜厚および該皮膜中でのＡｌ濃度の影響を検討した結
果、スケール残りを防止しエッチピットのない良好な表
面性状を得るには焼鈍時のスケール皮膜厚が３．０μｍ
以下とし、該皮膜中でのＡｌ濃度が１５〜６０at％とす
ることが有効であることを見出した。
れるスケール皮膜のデスケール特性に及ぼすスケール皮
膜厚および該皮膜中でのＡｌ濃度の影響を検討した結
果、スケール残りを防止しエッチピットのない良好な表
面性状を得るには焼鈍時のスケール皮膜厚が３．０μｍ
以下とし、該皮膜中でのＡｌ濃度が１５〜６０at％とす
ることが有効であることを見出した。
【００１０】板厚が１．０mmである２０Ｃｒ〜５Ａｌフ
ェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯において、焼鈍時のス
ケール皮膜厚と該皮膜中でのＡｌ濃度を種々変化させ、
ＨＦ濃度が４０ｇ／ｌ（リットル）、ＨＮＯ3 濃度が６
０ｇ／ｌの混酸で液温度が６０℃、Ｆｅイオン濃度が１
５ｇ／ｌである酸洗条件でデスケールして、スケール残
りの有無を調査した結果を図１に示す。ここで、スケー
ル皮膜厚と該皮膜中でのＡｌ濃度は、オージェ電子分光
分析装置を用いて表面から深さ方向の酸素、Ｆｅ，Ｃｒ
およびＡｌの各濃度分布を測定し、酸素濃度曲線とＦｅ
濃度曲線の交点と表面間の深さをスケール皮膜厚とし、
その間でのＡｌ濃度の平均値を該皮膜中でのＡｌ濃度と
して算出した。
ェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯において、焼鈍時のス
ケール皮膜厚と該皮膜中でのＡｌ濃度を種々変化させ、
ＨＦ濃度が４０ｇ／ｌ（リットル）、ＨＮＯ3 濃度が６
０ｇ／ｌの混酸で液温度が６０℃、Ｆｅイオン濃度が１
５ｇ／ｌである酸洗条件でデスケールして、スケール残
りの有無を調査した結果を図１に示す。ここで、スケー
ル皮膜厚と該皮膜中でのＡｌ濃度は、オージェ電子分光
分析装置を用いて表面から深さ方向の酸素、Ｆｅ，Ｃｒ
およびＡｌの各濃度分布を測定し、酸素濃度曲線とＦｅ
濃度曲線の交点と表面間の深さをスケール皮膜厚とし、
その間でのＡｌ濃度の平均値を該皮膜中でのＡｌ濃度と
して算出した。
【００１１】図１から明らかなように、スケール皮膜厚
が３．０μｍまたは該スケール皮膜中でのＡｌ濃度が６
０at％を超えると、スケール残りが発生することがわか
る。また、該スケール皮膜中でＡｌ濃度が１５at％未満
ではデスケールされるが、過酸洗によるエッチピットが
顕著に発生し表面性状が劣化する。従って、スケール残
りがなく表面性状が良好であるためには、焼鈍時のスケ
ール皮膜厚は３．０μｍ以下、かつ該皮膜中でのＡｌ濃
度の範囲は１５〜６０at％である。望ましくは、スケー
ル皮膜厚は２．０μｍ以下、該皮膜中でのＡｌ濃度は２
０〜５０at％である。
が３．０μｍまたは該スケール皮膜中でのＡｌ濃度が６
０at％を超えると、スケール残りが発生することがわか
る。また、該スケール皮膜中でＡｌ濃度が１５at％未満
ではデスケールされるが、過酸洗によるエッチピットが
顕著に発生し表面性状が劣化する。従って、スケール残
りがなく表面性状が良好であるためには、焼鈍時のスケ
ール皮膜厚は３．０μｍ以下、かつ該皮膜中でのＡｌ濃
度の範囲は１５〜６０at％である。望ましくは、スケー
ル皮膜厚は２．０μｍ以下、該皮膜中でのＡｌ濃度は２
０〜５０at％である。
【００１２】ＨＦとＨＮＯ3 の混酸は、フェライト系ス
テンレス鋼冷延鋼帯の仕上げ酸洗に使用される硝酸電解
酸洗に比べてデスケール能力が優れており、Ａｌ系のス
ケール皮膜を除去するのに有効である。ＨＦ濃度は、１
６０ｇ／ｌを超えると、過酸洗によるエッチピットが顕
著に発生し表面性状が劣化する。一方、２０ｇ／ｌ未満
ではスケール残りが発生する。ＨＮＯ3 濃度は、高いほ
どＨＦによるデスケール能力を向上させるが、その効果
は４０ｇ／ｌ未満で小さく、２００ｇ／ｌを超えると過
酸洗によるエッチピットが顕著に発生し表面性状が劣化
する。従って、スケール残りがなく表面性状が良好であ
るためには、ＨＦ濃度の範囲は２０〜１６０ｇ／ｌ、Ｈ
ＮＯ3 濃度の範囲は４０〜２００ｇ／ｌである。望まし
くは、ＨＦ濃度は３０〜１００ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度は
５０〜１００ｇ／ｌである。
テンレス鋼冷延鋼帯の仕上げ酸洗に使用される硝酸電解
酸洗に比べてデスケール能力が優れており、Ａｌ系のス
ケール皮膜を除去するのに有効である。ＨＦ濃度は、１
６０ｇ／ｌを超えると、過酸洗によるエッチピットが顕
著に発生し表面性状が劣化する。一方、２０ｇ／ｌ未満
ではスケール残りが発生する。ＨＮＯ3 濃度は、高いほ
どＨＦによるデスケール能力を向上させるが、その効果
は４０ｇ／ｌ未満で小さく、２００ｇ／ｌを超えると過
酸洗によるエッチピットが顕著に発生し表面性状が劣化
する。従って、スケール残りがなく表面性状が良好であ
るためには、ＨＦ濃度の範囲は２０〜１６０ｇ／ｌ、Ｈ
ＮＯ3 濃度の範囲は４０〜２００ｇ／ｌである。望まし
くは、ＨＦ濃度は３０〜１００ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度は
５０〜１００ｇ／ｌである。
【００１３】本発明者等は、冷延鋼帯の焼鈍時に生成さ
れるスケール皮膜のデスケール特性に及ぼすＨＦとＨＮ
Ｏ3 の混酸において液温度とＦｅイオン濃度の影響を検
討した結果、スケール残りを防止しエッチピットのない
良好な表面を得るには液温度が３０〜８０℃、Ｆｅイオ
ン濃度が３０ｇ／ｌ以下であることが有効であることを
見出した。板厚が１．０mmで、焼鈍によるスケール皮膜
厚が１．０μｍで該皮膜中でのＡｌ濃度が３８at％であ
る２０Ｃｒ−５Ａｌフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍
鋼帯を用いて、ＨＦ濃度が２０ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度が
４０ｇ／ｌの混酸において液温度とＦｅイオン濃度を種
々変化させた条件で酸洗して、スケール残りの有無を調
査した結果を図２に示す。図２から明らかなように、液
温度が８０℃を超えると過酸洗によるエッチピットが顕
著に発生して表面性状が劣化し、一方３０℃未満ではス
ケール残りが発生することがわかる。また、Ｆｅイオン
濃度が３０ｇ／ｌを超えるとスケール残りが発生するこ
とがわかる。従って、スケール残りがなく表面性状が良
好であるためには、液温度の範囲は３０〜８０℃、Ｆｅ
イオン濃度の範囲は３０ｇ／ｌ以下である。望ましく
は、液温度は５０〜７０℃、Ｆｅイオン濃度は２０ｇ／
ｌ以下である。
れるスケール皮膜のデスケール特性に及ぼすＨＦとＨＮ
Ｏ3 の混酸において液温度とＦｅイオン濃度の影響を検
討した結果、スケール残りを防止しエッチピットのない
良好な表面を得るには液温度が３０〜８０℃、Ｆｅイオ
ン濃度が３０ｇ／ｌ以下であることが有効であることを
見出した。板厚が１．０mmで、焼鈍によるスケール皮膜
厚が１．０μｍで該皮膜中でのＡｌ濃度が３８at％であ
る２０Ｃｒ−５Ａｌフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍
鋼帯を用いて、ＨＦ濃度が２０ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度が
４０ｇ／ｌの混酸において液温度とＦｅイオン濃度を種
々変化させた条件で酸洗して、スケール残りの有無を調
査した結果を図２に示す。図２から明らかなように、液
温度が８０℃を超えると過酸洗によるエッチピットが顕
著に発生して表面性状が劣化し、一方３０℃未満ではス
ケール残りが発生することがわかる。また、Ｆｅイオン
濃度が３０ｇ／ｌを超えるとスケール残りが発生するこ
とがわかる。従って、スケール残りがなく表面性状が良
好であるためには、液温度の範囲は３０〜８０℃、Ｆｅ
イオン濃度の範囲は３０ｇ／ｌ以下である。望ましく
は、液温度は５０〜７０℃、Ｆｅイオン濃度は２０ｇ／
ｌ以下である。
【００１４】焼鈍時の保定温度は、本発明におけるスケ
ール生成に係わる重要な要因であり、保定温度が高いほ
どＡｌ系のスケール皮膜が成長し、１１００℃を超える
とスケール皮膜厚みが３．０μｍを超える。一方、保定
温度が８００℃未満では２．５％を超えてＡｌ含有する
フェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯の再結晶が十分でな
く材質が硬くなるので、圧延加工や成形加工が難しくな
る。従って、焼鈍時の保定温度の範囲は８００〜１１０
０℃とした。望ましくは、９００〜１０００℃である。
ール生成に係わる重要な要因であり、保定温度が高いほ
どＡｌ系のスケール皮膜が成長し、１１００℃を超える
とスケール皮膜厚みが３．０μｍを超える。一方、保定
温度が８００℃未満では２．５％を超えてＡｌ含有する
フェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯の再結晶が十分でな
く材質が硬くなるので、圧延加工や成形加工が難しくな
る。従って、焼鈍時の保定温度の範囲は８００〜１１０
０℃とした。望ましくは、９００〜１０００℃である。
【００１５】本発明者等は、冷延鋼帯の焼鈍時に生成さ
れるスケール皮膜厚と該皮膜中でのＡｌ濃度に及ぼす焼
鈍時の加熱速度と雰囲気中の酸素濃度の影響を検討した
結果、焼鈍時のスケール皮膜中でのＡｌ濃度を１５〜６
０at％とするには、６００℃〜保定温度間の平均加熱速
度を３０℃/sec以上とし、かつ酸素濃度を０．５〜１０
vol％をすることが必要であることを見出した。
れるスケール皮膜厚と該皮膜中でのＡｌ濃度に及ぼす焼
鈍時の加熱速度と雰囲気中の酸素濃度の影響を検討した
結果、焼鈍時のスケール皮膜中でのＡｌ濃度を１５〜６
０at％とするには、６００℃〜保定温度間の平均加熱速
度を３０℃/sec以上とし、かつ酸素濃度を０．５〜１０
vol％をすることが必要であることを見出した。
【００１６】板厚が１．０mmである２０Ｃｒ−５Ａｌフ
ェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯を用いて、焼鈍時の加
熱速度および雰囲気中の酸素濃度を種々変化させて、焼
鈍板のスケール皮膜中でのＡｌ濃度を調査した結果を図
３に示す。
ェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯を用いて、焼鈍時の加
熱速度および雰囲気中の酸素濃度を種々変化させて、焼
鈍板のスケール皮膜中でのＡｌ濃度を調査した結果を図
３に示す。
【００１７】図３から明らかなように、焼鈍における６
００℃〜保定温度間の平均加熱速度が３０℃/sec未満で
は、スケール皮膜中でのＡｌ濃度が１５〜６０at％の範
囲外となることがわかる。また、雰囲気の酸素濃度が
０．５ vol％未満あるいは１０vol％を超えると、加熱
速度の傾向と同じようにＡｌ濃度が１５〜６０at％の範
囲外となることがわかる。
００℃〜保定温度間の平均加熱速度が３０℃/sec未満で
は、スケール皮膜中でのＡｌ濃度が１５〜６０at％の範
囲外となることがわかる。また、雰囲気の酸素濃度が
０．５ vol％未満あるいは１０vol％を超えると、加熱
速度の傾向と同じようにＡｌ濃度が１５〜６０at％の範
囲外となることがわかる。
【００１８】従って、焼鈍時のスケール皮膜内でのＡｌ
濃度を１５〜６０％とするためには、６００℃〜保定温
度間の平均加熱速度は３０〜１０００℃/secかつ焼鈍雰
囲気中の酸素濃度は０．５〜１０ vol％である。望まし
くは、加熱速度は４０〜１０００℃/secかつ酸素濃度は
１．０〜６．０ vol％である。尚、加熱速度の上限を１
０００℃/secにした理由は、この速度を超えて行うため
の加熱装置は設備投資が多額となり、また製造コストの
負担も膨大になり、経済的でないためである。
濃度を１５〜６０％とするためには、６００℃〜保定温
度間の平均加熱速度は３０〜１０００℃/secかつ焼鈍雰
囲気中の酸素濃度は０．５〜１０ vol％である。望まし
くは、加熱速度は４０〜１０００℃/secかつ酸素濃度は
１．０〜６．０ vol％である。尚、加熱速度の上限を１
０００℃/secにした理由は、この速度を超えて行うため
の加熱装置は設備投資が多額となり、また製造コストの
負担も膨大になり、経済的でないためである。
【００１９】
【実施例】表１に本発明例および表２に比較例、従来例
を示す。表１−１，２−１には、成分、前履歴、焼鈍条
件および焼鈍板のスケール皮膜厚と該皮膜間でのＡｌ濃
度を示している。また表１−２，２−２には酸洗条件お
よび焼鈍酸洗後の板表面性状および研磨工程の有無も示
している。酸洗板のスケール残りやエッチピットの観察
は、目視および光学顕微鏡で行った。
を示す。表１−１，２−１には、成分、前履歴、焼鈍条
件および焼鈍板のスケール皮膜厚と該皮膜間でのＡｌ濃
度を示している。また表１−２，２−２には酸洗条件お
よび焼鈍酸洗後の板表面性状および研磨工程の有無も示
している。酸洗板のスケール残りやエッチピットの観察
は、目視および光学顕微鏡で行った。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】本発明例は、比較例、従来例に比較して、
Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯の焼
鈍酸洗板にスケール残りもなく、過酸洗によるエッチピ
ットが発生しない良好な表面性状が得られており、更に
スケール残りやエッチピットの除去のための研磨工程の
追加もないことがわかる。
Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯の焼
鈍酸洗板にスケール残りもなく、過酸洗によるエッチピ
ットが発生しない良好な表面性状が得られており、更に
スケール残りやエッチピットの除去のための研磨工程の
追加もないことがわかる。
【００２５】ここで、スケール皮膜厚と該皮膜中でのＡ
ｌ濃度は、オージェ電子分光分析装置を用いて表面から
深さ方向の酸素、Ｆｅ，ＣｒおよびＡｌの各濃度分布を
測定し、酸素濃度曲線とＦｅ濃度曲線の交点と表面間の
深さをスケール皮膜厚とし、その間でのＡｌ濃度の平均
値を該皮膜中でのＡｌ濃度として算出した。
ｌ濃度は、オージェ電子分光分析装置を用いて表面から
深さ方向の酸素、Ｆｅ，ＣｒおよびＡｌの各濃度分布を
測定し、酸素濃度曲線とＦｅ濃度曲線の交点と表面間の
深さをスケール皮膜厚とし、その間でのＡｌ濃度の平均
値を該皮膜中でのＡｌ濃度として算出した。
【００２６】
【発明の効果】以上のことから明らかな如く、Ａｌを含
有するフェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯を本発明法に
より焼鈍酸洗すれば、焼鈍時のスケーリング特性、およ
び酸洗時のデスケーリング特性を改善し、酸洗板におい
てスケール残りやエッチピットの発生がなく、作業性も
向上し、更に研磨工程を省略できる。
有するフェライト系ステンレス鋼冷延鋼帯を本発明法に
より焼鈍酸洗すれば、焼鈍時のスケーリング特性、およ
び酸洗時のデスケーリング特性を改善し、酸洗板におい
てスケール残りやエッチピットの発生がなく、作業性も
向上し、更に研磨工程を省略できる。
【図１】板厚が１．０mmである２０Ｃｒ−５Ａｌフェラ
イト系ステンレス鋼冷延鋼帯を用いて、焼鈍時のスケー
ル皮膜厚と該皮膜中でのＡｌ濃度を種々変化させて、Ｈ
Ｆ濃度が４０ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度が６０ｇ／ｌの混酸
において液温度が６０℃、Ｆｅイオン濃度が１５ｇ／ｌ
である条件で酸洗して、スケール残りの有無を調査した
結果を示す図である。
イト系ステンレス鋼冷延鋼帯を用いて、焼鈍時のスケー
ル皮膜厚と該皮膜中でのＡｌ濃度を種々変化させて、Ｈ
Ｆ濃度が４０ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度が６０ｇ／ｌの混酸
において液温度が６０℃、Ｆｅイオン濃度が１５ｇ／ｌ
である条件で酸洗して、スケール残りの有無を調査した
結果を示す図である。
【図２】板厚が１．０mmで、焼鈍によるスケール皮膜厚
が１．０μｍで該皮膜中でのＡｌ濃度が３８at％である
２０Ｃｒ−５Ａｌフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍鋼
帯を用いて、ＨＦ濃度が２０ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度が４
０ｇ／ｌの混酸において液温度とＦｅイオン濃度を種々
変化させた条件で酸洗して、スケール残りの有無を調査
した結果を示す図である。
が１．０μｍで該皮膜中でのＡｌ濃度が３８at％である
２０Ｃｒ−５Ａｌフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍鋼
帯を用いて、ＨＦ濃度が２０ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 濃度が４
０ｇ／ｌの混酸において液温度とＦｅイオン濃度を種々
変化させた条件で酸洗して、スケール残りの有無を調査
した結果を示す図である。
【図３】板厚が１．０mmである２０Ｃｒ−５Ａｌフェラ
イト系ステンレス鋼冷延鋼帯を用いて、焼鈍時の加熱速
度および雰囲気の酸素濃度を種々変化させて、焼鈍板の
スケール皮膜中でのＡｌ濃度を調査した結果を示す図で
ある。
イト系ステンレス鋼冷延鋼帯を用いて、焼鈍時の加熱速
度および雰囲気の酸素濃度を種々変化させて、焼鈍板の
スケール皮膜中でのＡｌ濃度を調査した結果を示す図で
ある。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｇ 1/08 Ｃ２３Ｇ 1/08 // Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｒ
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：
０．０５％以下、Ｃｒ：１０〜４０％、Ａｌ：２．５〜
７．０％含有するステンレス鋼の冷間圧延帯を焼鈍し
て、スケール皮膜厚が３．０μｍ以下で、かつ該皮膜中
でのＡｌ濃度が原子％にて１５〜６０at％であるスケー
ルを生成し、続いてＨＦ濃度が２０〜１６０ｇ／ｌ（リ
ットル）、ＨＮＯ3 濃度が４０〜２００ｇ／ｌ（リット
ル）の混酸で、液温度が３０〜８０℃、Ｆｅイオン濃度
が３０ｇ／ｌ（リットル）以下である酸液でデスケール
することを特徴とするＡｌを含有するフェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項２】 前記焼鈍の条件が、焼鈍雰囲気の酸素濃
度が体積％にて０．５〜１０ vol％、保定温度が８００
〜１１００℃、かつ保定時間が５〜６０秒、かつ６００
℃〜保定温度間の平均加熱速度が３０〜１０００℃/sec
であることを特徴とする請求項１記載のＡｌを含有する
フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19192795A JP3398261B2 (ja) | 1995-07-27 | 1995-07-27 | Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19192795A JP3398261B2 (ja) | 1995-07-27 | 1995-07-27 | Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0938714A true JPH0938714A (ja) | 1997-02-10 |
| JP3398261B2 JP3398261B2 (ja) | 2003-04-21 |
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ID=16282763
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19192795A Expired - Fee Related JP3398261B2 (ja) | 1995-07-27 | 1995-07-27 | Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3398261B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011162812A (ja) * | 2010-02-05 | 2011-08-25 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼帯の酸洗操業方法 |
| JP2017170504A (ja) * | 2016-03-25 | 2017-09-28 | 日新製鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP2017172027A (ja) * | 2016-03-25 | 2017-09-28 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN110814032A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-02-21 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种2b表面439铁素体不锈钢冷轧方法 |
-
1995
- 1995-07-27 JP JP19192795A patent/JP3398261B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011162812A (ja) * | 2010-02-05 | 2011-08-25 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼帯の酸洗操業方法 |
| JP2017170504A (ja) * | 2016-03-25 | 2017-09-28 | 日新製鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP2017172027A (ja) * | 2016-03-25 | 2017-09-28 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN110814032A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-02-21 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种2b表面439铁素体不锈钢冷轧方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3398261B2 (ja) | 2003-04-21 |
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