JPH093238A - 熱可塑性樹脂微多孔膜の製造方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂微多孔膜の製造方法Info
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Abstract
なく、均一で微細な微多孔を有する透過性に優れた熱可
塑性樹脂微多孔膜の製造方法を提供する。 【構成】 気泡サイズ(A)と気泡壁面の厚さ(B)
の比B/Aが0.5未満の微細な気泡を内部に有してお
り、かつ空隙率が50%以上の熱可塑性樹脂発泡体に、
気泡の形状変形を超える気泡境界自身の塑性変形を行う
ことにより、気泡境界を開裂する熱可塑性樹脂微多孔膜
の製造方法。
Description
微多孔膜の製造方法に関し、特に応力集中体を充填する
ことなく成形体内に形成された特定形状の気泡を開裂さ
せることによる微多孔膜の製造方法に関する。
解コンデンサー用隔膜、各種フィルター、透湿防水衣
料、電解質薄膜、液晶薄膜、液体分離膜、ガス分離膜用
基材等の各種用途に用いられている。
ば異種ポリマーや無機物等の微粉体からなる孔形成剤を
ポリオレフィンに混合してミクロ分散させた後、孔形成
剤を抽出する混合抽出法、異種固体がミクロ分散してい
るポリオレフィン成形体に延伸等の歪みを与えることに
より、異種固体との界面を破壊して空孔を生じさせて多
孔化する延伸法等が用いられている。しかし、これらの
方法は異種ポリマーや異種固体の応力集中体をポリオレ
フィン中に充填するため、得られた微多孔膜の用途によ
ってはこの充填物が悪影響を及ぼしたり、また充填物が
不均一に分散したり、さらには微細で均一な微多孔が得
られない等の問題があった。
集中体を熱可塑性樹脂に充填することなく、均一で微細
な微多孔を有する、透過性に優れた熱可塑性樹脂微多孔
膜の製造方法を提供することである。
を達成するために鋭意研究の結果、熱可塑性樹脂成形物
中に特定形状の微細な気泡を形成させその気泡境界を開
裂させて、応力集中体を用いずに透過性に優れた微多孔
膜が得られることを見出し、本発明を完成した。
泡壁面の厚さ(B)の比B/Aが0.5未満の微細な気
泡を内部に有しており、かつ空隙率が50%以上の熱可
塑性樹脂発泡体に、気泡の形状変形を越える気泡境界自
身の塑性変形を行うことにより、気泡境界を開裂するこ
とを特徴とする熱可塑性樹脂微多孔膜の製造方法であ
る。
ン、プロピレン、1−ブテン、4−メチルペンテン、1
−ヘキセン等を重合した結晶性の単独重合体、または共
重合体及びこれらのブレンド物等のポリオレフィン、塩
化ビニル樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリスチレン、フッ素
樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカー
ボネート、熱可塑性ポリイミド、熱可塑性ポリウレタ
ン、ポリフェニレンサルファイド、ポリビニールアルコ
ール等が挙がられる。これらのうちでは、ポリエチレン
や、ポリプロピレン等のポリオレフィンが成形性や経済
性の上で好ましい。特に、超高分子量成分を含むポリオ
レフィンが好ましく、なかでも超高分子量の高密度ポリ
エチレンを含む高密度ポリエチレンが強度及び目的とす
る微多孔を形成するうえから好ましい。
に微細な気泡を有しており、この気泡のサイズ(A)と
気泡壁面の厚さ(B)の比B/Aは0.5未満であり、
好ましくは0.3未満である。さらにこの発泡体の空隙
率は50%以上、好ましくは70%以上である。本発明
の発泡体は微細な気泡と薄い壁面を有していることによ
り、塑性変形を行うように発泡体に応力を作用させると
屈曲変形を起こし、陥没が生じ、さらに応力が作用する
と薄い壁自身の塑性変形が起こり、微細孔が形成され
る。気泡のサイズ(A)と気泡壁面の厚さ(B)の比B
/Aが0.5以上であると気泡が変形拡大するのみで目
的の微細な構造の微多孔膜が得られず、また空隙率が5
0%未満であると同様に満足な微多孔膜が得られない。
気泡は、膜の表裏を貫通しないもので発泡体の厚さの十
分の一以下であることが好ましく、その直径は0.1〜
100μmであり、気泡壁の厚さは0.01〜10μm
程度であることが好ましい。この微細な気泡を有する熱
可塑性樹脂発泡体の製造方法としてはどのような方法で
も良いが、例えば 熱可塑性樹脂の溶液の状態から温度変化あるいは貧
溶媒との接触による相変化により低密度ゲルを形成する
方法、 熱可塑性樹脂に有機分解型発泡剤を混入し、温度変
化により有機分解型発泡剤を分解させ発泡体を形成する
方法、 熱可塑性樹脂の溶融もしくは溶液の状態に空気、不
活性ガス、低沸点物質等を物理的に導入し、樹脂を押出
した際の圧力変化により気泡を成長させて固定する方
法、 熱可塑性樹脂の粉体を焼結する方法、 等の方法を用いて発泡体を製造する。この発泡体の製造
工程において条件をコントロールして、気泡サイズ
(A)と気泡壁面の厚さ(B)の比B/Aが0.5未満
の微細な気泡を内部に有しており、かつ空隙率が50%
以上になるようにする。
を安定的に調製できることから、本発明で用いる発泡体
をの方法もしくはの方法を用いて製造するのが好ま
しい。
熱溶解し、この溶液をダイから押出して冷却することに
よるか、貧溶媒との接触による相変化によりゲル状物を
成形する。このゲル状物から溶媒を除去することにより
微細な気泡が得られる。熱可塑性樹脂の中でもポリオレ
フィンからの製法で、超高分子量を含む組成物から製造
する方法が得られる微多孔膜の強度の面から特に好まし
い。超高分子量のポリオレフィンを含むポリオレフィン
組成物からの製造方法としては次のような方法が用いら
れる。
ことにより溶液を調整しこの溶媒としては、ポリオレフ
ィンを十分に溶解できるものであれば特に限定されな
い。例えば、ノナン、デカン、ウンデカン、ドデカン、
流動パラフィン等の脂肪族または環式の炭化水素、ある
いは沸点がこれらに対応する鉱油留分等が挙げられる
が、安定なゲル状成形物を得るためには流動パラフィン
のような不揮発性の溶媒が好ましい。
全に溶解する温度で攪拌しながら行う。その温度は使用
する重合体及び溶媒によりことなるが、例えばポリエチ
レンの場合には140〜250℃の範囲である。また、
ポリオレフィン溶液の濃度は、10〜50重量%、好ま
しくは10〜40重量%である。濃度が10重量%未満
では、使用する溶媒量が多く経済的で無いばかりか、シ
ート状に成形する際に、ダイス出口で、スウェルやネッ
クインが大きくシートの成形が困難となる。一方、濃度
が50重量%を超えると、均一な溶液の調整が困難とな
る。なお、加熱溶解にあたってはポリオレフィンの酸化
を防止するために酸化防止剤を添加するのが好ましい。
から押出し、冷却して、ゲル状シートを成形する。ダイ
スは、通常長方形の口金形状をしたシートダイスが用い
られているが、2重円筒状の中空系ダイス、インフレー
ションダイス等も用いることができる。シートダイスを
用いた場合のダイスギャップは通常0.1〜5mmであ
り、押出し成形時には140〜250℃に加熱される。
この際の押出し速度は、通常20〜30cm/分乃至2
〜3m/分である。
は、冷却することによりゲル状物に成形される。冷却は
少なくともゲル化状温度以下までは50℃/分以上の速
度で行うのが好ましい。一般に、冷却速度が速いと、得
られるゲル状物の高次構造が密となり、それを形成する
疑似気泡単位も小さなものとなるが、冷却速度が遅い
と、粗な気泡単位となる。冷却速度が50℃/分未満で
は、結晶化度が上昇し、延伸に適したゲル状成形物とな
りにくい。冷却方法としては、冷風、冷却水、その他の
冷却媒体に直接接触させる方法、冷媒で冷却したロール
に接触させる方法等を用いることができる。なお、ダイ
スから押出された溶液は冷却前あるいは冷却中に1〜1
0好ましくは1〜5の引取比で引取っても良い。引取比
が10以上になるとネックインが大きくなり、また延伸
時に破断を起こしやすくなり好ましくない。
が十分薄い壁を形成しており、気泡サイズ(A)と気泡
壁面の厚さ(B)の比B/Aが0.5未満の微細な気泡
であり、かつ空隙率が50%以上の発泡体となる。
剤としては、分解型のものを用いる。その具体例として
は、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩、
ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ヒドラゾジカル
ボンアミド、p−トルエンスルホニルセミカルバジド、
s−トリヒドラジノトリアジン等が挙げられる。
樹脂100重量部に対して0.1〜10重量部程度であ
る。また、発泡剤の分解挙動を調整するために発泡助剤
や気泡のサイズを調整する架橋助剤を適宜添加すること
ができる。上記の発泡助剤や架橋助剤の添加量は、通常
熱可塑性樹脂100重量部に対して0.5〜50重量部
程度である。
り、気泡を形成するには、ダイスの温度を発泡剤の分解
温度以上として押出す方法の他、例えば金型内で加圧下
に加熱して発泡剤を分解した後に減圧、膨張させる方
法、金型内で成型後、取り出して再加熱して分解をおこ
させることにより膨張させる方法等による。また熱可塑
性樹脂発泡体の気泡の形状を維持するために樹脂の架橋
を行っておくのが好ましい。架橋方法としては、有機過
酸化物等の化学架橋剤を用いる方法及び電子線等の放射
線を照射する方法を用いることができる。
ては、その形成方法や成形条件で様々な形態をとり得、
各々の気泡が独立したクローズタイプまたは互いに連結
したオープンタイプ、さらにはそれらの混在したタイプ
のどれであっても良いが、中でもクローズタイプが好ま
しい。
繊維状のどれであっても良いが、中でも面状が好まし
い。さらに、気泡の境界を構成するミクロ構造として
は、高分子ラメラ結晶あるいはその積層体が、繊維状あ
るいは柱状に1次元成長したもの、面状に2次元成長し
たもの、さらには球状に3次元成長したもののいずれか
らなるものでもよい。
を開裂させることが必要である。発泡体に内部の気泡の
形状変形を超える引張応力を作用させるか圧縮応力を作
用させた後に引張応力を作用させて、気泡境界自身の塑
性変形を行う。具体的には、延伸または、圧延した後に
延伸する。延伸は、通常のテンター法、ロール法、イン
フレーション法、圧延法もしくはこれらの方法の組合せ
によって所定の倍率で行う。
向、好ましくは二軸方向に行い、縦横同時延伸または逐
次延伸のいずれでもよいが、特に同時二軸延伸が好まし
い。延伸温度は、熱可塑性樹脂の融点+10℃以下、好
ましくは結晶分散温度から結晶融点未満の範囲である。
例えば、ポリエチレンの場合は90〜140℃で、より
好ましくは、100〜130℃の範囲である。延伸温度
が融点+10℃を超える場合は、樹脂の溶融により延伸
による分子鎖の配向ができない。また延伸温度が結晶分
散温度未満では、樹脂の軟化が不十分で、延伸において
破膜し易く、高倍率の延伸ができない。
るが、一軸方向で少なくとも2倍以上、好ましくは3〜
30倍、面倍率で10倍以上、好ましくは15〜400
倍である。面倍率が10倍未満では延伸が不十分で高弾
性、高強度の微多孔膜が得られない。一方、面倍率が4
00倍を超えると、延伸装置、延伸操作等の点で制約が
生じる。
によるフィブリル化開裂が起こり、有効な透過性を有す
る微細空隙が形成される。
溶媒を除去する。洗浄溶剤としては、ペンタン、ヘキサ
ン、ヘプタン等の炭化水素、塩化メチレン、四塩化炭素
等の塩素化炭化水素、三フッ化エタン等のフッ化炭化水
素、ジエチルエーテル、ジオキサン等のエーテル類等の
易揮発性のものを用いることができる。これらの溶剤は
ポリオレフィンの溶解に用いた溶媒に応じて適宜選択
し、単独もしくは混合して用いる。洗浄方法は、溶剤に
浸漬し抽出する方法、溶剤をシャワーする方法、または
これらの組合わせによる方法等により行うことができ
る。
伸する多段延伸法が好ましい。冷延伸は、−100℃以
下の温度で1.1〜2倍の倍率で行うことが好ましく、
クレーズや剪断帯のような内部欠陥にともなう開裂が生
じる。冷却媒体は、液体窒素等を用いることができる。
は90℃)から融点−10℃の間の温度で加熱処理した
後、同温度域で1.5〜5倍の延伸を行い、更に同温度
域で加熱処理することが好ましい。
微細な開裂の拡張が起こり、有効な透過度を有する微細
な空隙を形成することができる。
の厚さは、2〜200μm、好ましくは5〜50μmで
ある。
を有する成形物を形成し、この成形物に気泡の形状変形
を超える気泡境界自身の塑性変形を行い、気泡境界を開
裂して微多孔膜を製造している。このようにして得られ
た微多孔膜は、応力集中体を含むことなく、透過性に優
れ、適当な強度を有している。
必ずしも明らかではないが、気泡を出発構造とすること
により、変形応力が気泡境界に集中し易く、より微細な
開裂が起き易くより微細な空隙が形成されると考えられ
る。
る試験法は次の通りである。 (1)フィルムの厚さ:断面を走査型電子顕微鏡により
測定。 (2)引張破断強度:ASTN D882に準拠して測
定。 (3)透気度:JIS P8117に準拠して測定。 (4)空隙率:重量法により測定した(単位は%)。 (5)空孔率:重量法により測定した(単位は%)。実施例1 重量平均分子量(Mw)が2.5×106 の超高分子量
ポリエチレン(UHMWPE)3重量部と、重量平均分
子量(Mw)が6.8×105 のポリエチレン(PE)
14重量部とを混合したMw/Mn=18.2の原料樹
脂と、流動パラフィン(64cst/40℃)83重量
部とを混合し、ポリエチレン組成物の混合液を調製し
た。次にこの混合液100重量部に、酸化防止剤0.3
75重量部を加えて混合した。この混合液を攪拌機付の
オートクレープに充填して200℃で90分間攪拌して
均一な溶液を得た。
Tダイから200℃で押し出し、20℃のチルロールに
接触させ、厚さ1.8mmのゲル状シートを成形した。
このゲル状シートをn−ヘキサンで洗浄後p−キシレン
で再洗浄し、凍結乾燥処理後、その断面を走査型電子顕
微鏡で観察したところ、ポリエチレン組成物が気泡境界
を構成する開いたフォームが形成されていることが判っ
た。この気泡サイズ(A)は1.81μmで、気泡壁面
の厚さ(B)は0.18μmで、比B/Aは0.099
で、空隙率は83%であった。
超薄切片を透過型電子顕微鏡で観察したところ、気泡境
界のミクロ構造はその厚さ方向にラメラが積層しており
面状の2次元成長していることが判った。続いてこのゲ
ル状シートを、115℃の温度及び5m/分の延伸速度
で5×5倍に同時二軸延伸を行った。得られた延伸膜を
塩化メチレンで洗浄して残留する流動パラフィンを抽出
除去した後、乾燥、熱セットして厚さ25μmのポリエ
チレン微多孔膜を得た。このポリエチレン微多孔膜は、
透気度570秒/100ml、空孔率が45%、引張破
断強度1120Kg/cm2 であった。表面を走査型電
子顕微鏡で観察したところ、微細な繊維状物が互いに連
結することにより、微細な連結孔構造が形成されている
ことが判った。実施例2 高密度ポリエチレン(HDPE)密度0.955g/c
m3 、メルトインデックス(MI、190℃、2.16
Kg荷重)9g/10分90重量部とポリブテン−1
(PB−1)(M8340、三井石油化学工業(株)
製)メルトインデックス(MI、190℃、2.16k
g荷重)4g/10分10重量部とを配合してなる樹脂
成分100重量部に対して、発泡剤としてアゾジカルボ
ンアミド(永和化学(株)製)5重量部と、架橋助剤と
してトリメチロールプロパントリメタクリレート(新中
村化学(株)製)1.0重量部と、酸化防止剤1.0重
量部とを加え、ヘンシェルミキサーを用いて、30℃、
500rpmで2分間混合した後、Tダイを有する50
mmφ、長さ/直径(L/D)=28の押出機に供給
し、押出温度150℃で押し出し、厚さ100μmのシ
ートを作成した。
8Mradの線量で照射し、架橋を行った。その後25
0℃のエアーオーブンに1.0分間入れて発泡剤を分解
し、約5倍に発泡させた。発泡後のみかけの密度は0.
19g/cm3 であった。
察したところ高分子組成物が気泡境界を構成する閉じた
フォームが形成されていることが判った。尚、本サンプ
ルをエポキシ樹脂で包埋した超薄切片を透過型電子顕微
鏡で観察したところ気泡境界のミクロ構造の球晶からな
ることが判った。この気泡サイズ(A)は28.2μm
で、気泡壁面の厚さ(B)は3.31μmで、比B/A
は0.117で、空隙率は80.1%であった。次い
で、気泡壁にクレーズを発生させるため液体窒素中で、
1.5倍に一軸延伸を行ない、再び110℃で15分間
加熱処理を行なった。さらにこの延伸シートを110℃
で2倍に一軸延伸を行ない同温で15分間、熱処理を行
ない厚さ150μmのポリエチレン微多孔膜を得た。表
面を走査型電子顕微鏡で観察したところ、繊維状物が互
いに連結することにより、連結孔構造が形成されている
ことが判った。
70秒/100ml、と孔率は79%、引張破断強度は
125kg/cm2 であった。比較例1 HDPE(密度:0.955g/cc、MI:0.1g
/10分)60重量部と平均粒径0.05μmの炭酸カ
ルシウム40重量部、フッ素界面活性剤0.1重量部を
ヘンシェルミキサーでTダイを有する50mφ、L/D
=28の押出機に供給し、200℃で押出し、シート状
物を得た。走査型電子顕微鏡で観察したところ分散性が
不良であった。このシート状物を110℃でMD3倍、
120℃でTD2倍の逐次2軸延伸して微多孔フィルム
を得たがピンホールが形成されていた。表面を走査型電
子顕微鏡で観察したところ、炭酸カルシウムとの界面で
不均一に亀裂状の空隙が形成され、局部的に大きく伝播
してピンホールになっていることが判った。比較例2 比較例1において得られたシートを、酸処理することに
より炭酸カルシウムを除去した。このシートの断面を走
査型電子顕微鏡で観察したところ空隙の分散性が不良で
あり、その中に認められた空泡サイズ(A)は0.05
μm、気泡壁面の厚さ(B)は0.029μmであり、
比B/Aは0.58、空隙率は40%であった。このシ
ート状物を110℃でMD2倍、120℃でTD1.5
倍の逐次2軸延伸して微多孔膜を得たが、ピンホールが
形成されていた。表面を走査型電子顕微鏡で観察したと
ころ、不均一に空隙が拡大しており、局部的に大きく亀
裂が形成され、ピンホールになっていることが判った。
は、特に応力集中体を充填することなく、微細な気泡の
塑性変形による気泡境界の開裂によるものであり、微細
な空隙が均一に分散し、かつ充填物による影響もなく透
過性に優れ適度な強度を有するものである。
サー用融膜、精密濾過膜、限外濾過膜、各種フィルタ
ー、透湿性防水衣料用等の各種用途に好適である。
Claims (4)
- 【請求項1】 気泡サイズ(A)と気泡壁面の厚さ
(B)の比B/Aが0.5未満の微細な気泡を内部に有
しており、かつ空隙率が50%以上の熱可塑性樹脂発泡
体に、気泡の形状変形を超える気泡境界自身の塑性変形
を行うことにより、気泡境界を開裂することを特徴とす
る熱可塑性樹脂微多孔膜の製造方法。 - 【請求項2】 気泡サイズ(A)と気泡壁面の厚さ
(B)の比B/Aが0.3未満であり、かつ空隙率が7
0%以上である請求項1に記載の熱可塑性樹脂微多孔膜
の製造方法。 - 【請求項3】 熱可塑性樹脂発泡体が、熱可塑性樹脂の
溶液を冷却することによる低密度ゲル化により得られた
ものである請求項1または2に記載の熱可塑性樹脂微多
孔膜の製造方法。 - 【請求項4】 熱可塑性樹脂発泡体が、熱可塑性樹脂に
有機分解型発泡剤を混入した後、前記発泡剤を温度変化
により分解発泡させて得られたものである請求項1また
は2に記載の熱可塑性樹脂微多孔膜の製造方法。
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