JPH0931604A - ねじり強度特性に優れた高耐食ステンレス鋼 - Google Patents
ねじり強度特性に優れた高耐食ステンレス鋼Info
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- JPH0931604A JPH0931604A JP7213887A JP21388795A JPH0931604A JP H0931604 A JPH0931604 A JP H0931604A JP 7213887 A JP7213887 A JP 7213887A JP 21388795 A JP21388795 A JP 21388795A JP H0931604 A JPH0931604 A JP H0931604A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】船尾シャフトやポンプシャフトのように、耐食
性に加え、高いねじり強度が要求される機器・部品に対
して、高価な添加元素の増加をなるべく抑えたコストパ
フォーマンスに優れたステンレス鋼を提供することを目
的とする。 【構成】重量％でＣ：０．０３％以下、Ｓｉ：２．５〜
４．０％、Ｍｎ：３．０超〜７．０％、Ｐ：０．０４％
以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｕ：０．４％以下、Ｎ
ｉ：４〜８％、Ｃｒ：２２．５〜３０．０％、Ｎ：０．
０５〜０．２５％、残部実質的にＦｅから成る組成を有
し、１０５０℃以上の熱処理後の静的ねじり強度が５６
０ＭＰａ以上を有することを特徴とするねじり強度特性
に優れた高耐食ステンレス鋼。更に熱間加工性、耐食
性、強度等をより向上させるためにＣａ，Ｂ，Ｍｇのい
ずれか１種または２種以上を０．０００５〜０．０１０
０％の量で、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉのいずれか１種または２種
以上を０．０１〜０．５０％の量で、また、Ｍｏ，Ｗの
いずれか１種または２種以上を０．１０〜２．５０％の
量で含有させてもよい。
性に加え、高いねじり強度が要求される機器・部品に対
して、高価な添加元素の増加をなるべく抑えたコストパ
フォーマンスに優れたステンレス鋼を提供することを目
的とする。 【構成】重量％でＣ：０．０３％以下、Ｓｉ：２．５〜
４．０％、Ｍｎ：３．０超〜７．０％、Ｐ：０．０４％
以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｕ：０．４％以下、Ｎ
ｉ：４〜８％、Ｃｒ：２２．５〜３０．０％、Ｎ：０．
０５〜０．２５％、残部実質的にＦｅから成る組成を有
し、１０５０℃以上の熱処理後の静的ねじり強度が５６
０ＭＰａ以上を有することを特徴とするねじり強度特性
に優れた高耐食ステンレス鋼。更に熱間加工性、耐食
性、強度等をより向上させるためにＣａ，Ｂ，Ｍｇのい
ずれか１種または２種以上を０．０００５〜０．０１０
０％の量で、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉのいずれか１種または２種
以上を０．０１〜０．５０％の量で、また、Ｍｏ，Ｗの
いずれか１種または２種以上を０．１０〜２．５０％の
量で含有させてもよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、淡水もしくは海水環
境中で使用され、主としてねじり応力が付与される機器
部品、例えば船尾シャフト、ポンプシャフトの材料とし
て好適なステンレス鋼に関する。
境中で使用され、主としてねじり応力が付与される機器
部品、例えば船尾シャフト、ポンプシャフトの材料とし
て好適なステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来技術および発明が解決しようとする課題】小型船
舶や淡水／海水ポンプのシャフト類は、ねじり強度が高
くかつ使用環境中での耐食性が必要なことからＳＵＳ３
０４、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ６３０等の各種ステンレス
鋼が用いられている。このなかでＳＵＳ３０４，ＳＵＳ
３１６は比較的低コストではあるものの、強度が低いこ
とから、その用途は限定される。また、ＳＵＳ６３０
は、ねじり強度は６２０ＭＰａ程度と高く、軽量化が求
められる舶用シャフトには特に多く用いられているが、
海水中で使用するには耐食性が十分でないことから、時
として腐食した部分が起点となり折損することもあり、
その抑制のためのメンテナンスに多大な工数がかかると
いう問題がある。
舶や淡水／海水ポンプのシャフト類は、ねじり強度が高
くかつ使用環境中での耐食性が必要なことからＳＵＳ３
０４、ＳＵＳ３１６、ＳＵＳ６３０等の各種ステンレス
鋼が用いられている。このなかでＳＵＳ３０４，ＳＵＳ
３１６は比較的低コストではあるものの、強度が低いこ
とから、その用途は限定される。また、ＳＵＳ６３０
は、ねじり強度は６２０ＭＰａ程度と高く、軽量化が求
められる舶用シャフトには特に多く用いられているが、
海水中で使用するには耐食性が十分でないことから、時
として腐食した部分が起点となり折損することもあり、
その抑制のためのメンテナンスに多大な工数がかかると
いう問題がある。
【０００３】しかしながら、軽量化のニーズ、および材
料の耐食性向上によるメンテナンスコスト低減のニーズ
は、年々高まってきており、よりねじり応力に対する強
度が高く、耐食性に優れた材料が求められている。本発
明はこのような要求に対し、適した材質を提供するため
になされたもので、ＳＵＳ６３０と同等のねじり強度を
有し、かつＳＵＳ３１６よりも耐食性に優れたステンレ
ス鋼に関するものである。
料の耐食性向上によるメンテナンスコスト低減のニーズ
は、年々高まってきており、よりねじり応力に対する強
度が高く、耐食性に優れた材料が求められている。本発
明はこのような要求に対し、適した材質を提供するため
になされたもので、ＳＵＳ６３０と同等のねじり強度を
有し、かつＳＵＳ３１６よりも耐食性に優れたステンレ
ス鋼に関するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明によるステンレス鋼は、重量％でＣ：０．０３
％以下、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：３．０超〜
７．０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、
Ｃｕ：０．４％以下、Ｎｉ：４〜８％、Ｃｒ：２２．５
〜３０．０％、Ｎ：０．０５〜０．２５％、残部実質的
にＦｅから成る組成を有し、１０５０℃以上の熱処理後
の静的ねじり強度が５６０ＭＰａ以上を有することを特
徴とする。
の本発明によるステンレス鋼は、重量％でＣ：０．０３
％以下、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：３．０超〜
７．０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、
Ｃｕ：０．４％以下、Ｎｉ：４〜８％、Ｃｒ：２２．５
〜３０．０％、Ｎ：０．０５〜０．２５％、残部実質的
にＦｅから成る組成を有し、１０５０℃以上の熱処理後
の静的ねじり強度が５６０ＭＰａ以上を有することを特
徴とする。
【０００５】本発明は、更に熱間加工性をより向上させ
るためにＣａ，Ｂ，Ｍｇのいずれか１種または２種以上
を０．０００５〜０．０１００％の量で含有させてもよ
い。また、更に結晶粒の微細化、強度の向上に有効なＮ
ｂ、Ｖ、Ｔｉのいずれか１種または２種以上を０．０１
〜０．５０％の量で含有させてもよい。また、更に耐食
性の向上を図るためにＭｏ，Ｗのいずれか１種または２
種以上を０．１０〜２．５０％の量で含有させてもよ
い。
るためにＣａ，Ｂ，Ｍｇのいずれか１種または２種以上
を０．０００５〜０．０１００％の量で含有させてもよ
い。また、更に結晶粒の微細化、強度の向上に有効なＮ
ｂ、Ｖ、Ｔｉのいずれか１種または２種以上を０．０１
〜０．５０％の量で含有させてもよい。また、更に耐食
性の向上を図るためにＭｏ，Ｗのいずれか１種または２
種以上を０．１０〜２．５０％の量で含有させてもよ
い。
【０００６】上記成分からなる鋼種は、主にオーステナ
イト相とフェライト相の二相で構成され、本発明は、こ
の二相強化による強度の向上の際、各相に分配される構
成成分の適正化を図り、必要とされる強度を確保しつ
つ、良好な耐食性、熱間加工性を確保したものである。
イト相とフェライト相の二相で構成され、本発明は、こ
の二相強化による強度の向上の際、各相に分配される構
成成分の適正化を図り、必要とされる強度を確保しつ
つ、良好な耐食性、熱間加工性を確保したものである。
【０００７】
【発明の作用】本発明の成分範囲の限定理由を述べる。
【０００８】Ｃ：０．０３％以下 Ｃは、強度の向上、オーステナイト形成元素として有効
であるが、多量の添加は粒界腐食感受性を高め、またＣ
ｒとの炭化物を形成した場合、マトリックスの耐食が低
下するなどの問題が発生するため、０．３％以下とす
る。特に耐食性を重視する場合には０．０１５％以下と
することが望ましい。
であるが、多量の添加は粒界腐食感受性を高め、またＣ
ｒとの炭化物を形成した場合、マトリックスの耐食が低
下するなどの問題が発生するため、０．３％以下とす
る。特に耐食性を重視する場合には０．０１５％以下と
することが望ましい。
【０００９】Ｓｉ：２．５〜４．０％ Ｓｉは、固溶強化元素として有効で、特にフェライト相
に多く固溶し、フェライト相の強化を図るのに必須元素
である。２．５％未満ではその効果は十分でなく、ま
た、４．０％超過の添加は、金属間化合物相の形成速度
が大きくなり、太径、厚肉品の製造時の割れ発生感受性
が高くなるため、２．５〜４．０％とする。
に多く固溶し、フェライト相の強化を図るのに必須元素
である。２．５％未満ではその効果は十分でなく、ま
た、４．０％超過の添加は、金属間化合物相の形成速度
が大きくなり、太径、厚肉品の製造時の割れ発生感受性
が高くなるため、２．５〜４．０％とする。
【００１０】Ｍｎ：３．０超〜７．０％ Ｍｎは、強化元素であるＮの固溶度を高め、製造時のＮ
によるブローを抑制するために必要な元素である。その
最適添加量はＮ量とのバランスにより決まるが、本鋼種
のＮの固溶度を確保するには、３．０％を超す量必要な
ため下限を３．０％超とし、また必要以上の添加はＭｎ
自体が鋼の熱間加工性を低下させるため、上限を７．０
％とする。
によるブローを抑制するために必要な元素である。その
最適添加量はＮ量とのバランスにより決まるが、本鋼種
のＮの固溶度を確保するには、３．０％を超す量必要な
ため下限を３．０％超とし、また必要以上の添加はＭｎ
自体が鋼の熱間加工性を低下させるため、上限を７．０
％とする。
【００１１】Ｐ：０．０４％以下 Ｐは、粒界に偏析し、粒界腐食感受性を高めるほか、靭
性の低下を招くため低いほうが望ましいが、必要以上の
低減はコストの上昇を招くため、０．０４％以下とす
る。
性の低下を招くため低いほうが望ましいが、必要以上の
低減はコストの上昇を招くため、０．０４％以下とす
る。
【００１２】Ｓ：０．０１％以下 Ｓは熱間加工性を劣化させるほか、ＭｎＳを形成し耐食
性を著しく低下させるため、極力下げたほうが望まし
く、０．０１％を上限とする。なお耐食性をより求めら
れる場合には０．００３％以下とするのが望ましい。
性を著しく低下させるため、極力下げたほうが望まし
く、０．０１％を上限とする。なお耐食性をより求めら
れる場合には０．００３％以下とするのが望ましい。
【００１３】Ｃｕ：０．４％以下 Ｃｕは、酸性の環境下になった場合の耐食性の向上には
有効であるが、特にＮと共存した場合、熱間加工性を劣
化させることから、０．４％以下とする。
有効であるが、特にＮと共存した場合、熱間加工性を劣
化させることから、０．４％以下とする。
【００１４】Ｎｉ：４〜８％ Ｎｉは、耐食性を向上させるのに有効であり、かつオー
ステナイト相形成に有効な元素であることから、耐食性
を確保しながら適正な二相組織を得る上で必要な元素で
ある。その下限は、４％は必要であり、また必要以上の
添加はコストの上昇を招くため８％を上限とする。
ステナイト相形成に有効な元素であることから、耐食性
を確保しながら適正な二相組織を得る上で必要な元素で
ある。その下限は、４％は必要であり、また必要以上の
添加はコストの上昇を招くため８％を上限とする。
【００１５】Ｃｒ：２２．５〜３０．０％ Ｃｒは、耐食性を確保する上で必須の元素であり、３０
％までの範囲であれば多いほうが有効である。またフェ
ライト相形成に有効な元素であり、耐食性、ならびに組
織の調整上２２．５％は必要であり、下限を２２．５％
とする。一方３０％超過の添加は耐食性の向上効果が飽
和してくるほか、多量の添加は金属間化合物の生成速度
を早め、熱間加工性を劣化させることから、３０％を上
限とする。
％までの範囲であれば多いほうが有効である。またフェ
ライト相形成に有効な元素であり、耐食性、ならびに組
織の調整上２２．５％は必要であり、下限を２２．５％
とする。一方３０％超過の添加は耐食性の向上効果が飽
和してくるほか、多量の添加は金属間化合物の生成速度
を早め、熱間加工性を劣化させることから、３０％を上
限とする。
【００１６】Ｎ：０．０５〜０．２５％ Ｎは、耐食性、強度の上昇に有効な元素である。その効
果は固溶度の高いオーステナイト相で顕著であり、必要
な強度を得るために０．０５％は確保する必要がある。
一方過剰な添加は、溶製中ブロー発生し良好な鋼塊を得
ることができなくなるため、上限を０．２５％とする。
果は固溶度の高いオーステナイト相で顕著であり、必要
な強度を得るために０．０５％は確保する必要がある。
一方過剰な添加は、溶製中ブロー発生し良好な鋼塊を得
ることができなくなるため、上限を０．２５％とする。
【００１７】Ｃａ，Ｂ，Ｍｇのいずれか１種または２種
以上：０．０００５〜０．０１００％ Ｃａ，Ｂ，Ｍｇは、熱間加工性をより向上させるために
有効な元素であり、必要に応じて添加してもよい。その
場合、０．０００５％未満ではその明確な効果が現れな
いため、その下限をそれぞれ０．０００５％とする。ま
た、Ｃａ，Ｍｇの過剰な添加は、鋼の清浄度を低下さ
せ、靭性、耐食性に悪影響を及ぼすほか、Ｂの過剰な添
加は、低融点のほう化物を粒界に形成し、熱間加工性を
低下させることから、その上限をそれぞれ０．０１００
％とする。
以上：０．０００５〜０．０１００％ Ｃａ，Ｂ，Ｍｇは、熱間加工性をより向上させるために
有効な元素であり、必要に応じて添加してもよい。その
場合、０．０００５％未満ではその明確な効果が現れな
いため、その下限をそれぞれ０．０００５％とする。ま
た、Ｃａ，Ｍｇの過剰な添加は、鋼の清浄度を低下さ
せ、靭性、耐食性に悪影響を及ぼすほか、Ｂの過剰な添
加は、低融点のほう化物を粒界に形成し、熱間加工性を
低下させることから、その上限をそれぞれ０．０１００
％とする。
【００１８】Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉのいずれか１種または２種
以上：０．０１〜０．５０％ Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは、いずれも安定名な炭窒化物を形成す
るため、結晶粒の微細化に有効であり、細粒化による強
度の向上のほか、その元素自体が固溶することにより強
度を高めるため、必要に応じて添加してもよい。その場
合、０．０１％未満では効果が現れないので下限をそれ
ぞれ０．０１％とする。また、過剰な添加は延性の低下
を招くので上限をそれぞれ０．５０％とする。
以上：０．０１〜０．５０％ Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは、いずれも安定名な炭窒化物を形成す
るため、結晶粒の微細化に有効であり、細粒化による強
度の向上のほか、その元素自体が固溶することにより強
度を高めるため、必要に応じて添加してもよい。その場
合、０．０１％未満では効果が現れないので下限をそれ
ぞれ０．０１％とする。また、過剰な添加は延性の低下
を招くので上限をそれぞれ０．５０％とする。
【００１９】Ｍｏ，Ｗのいずれか１種または２種以上：
０．１０〜２．５０％ Ｍｏ，Ｗは、耐食性の向上に著しく有効であり、また、
強度の上昇にも効果があるため、必要に応じて添加して
もよい。その場合、０．１０％未満では効果が明確では
無いことから、下限を各々０．１０％とする。また多量
の添加は、コストの上昇を招くほか、金属間化合物の析
出速度を早め、熱間加工性に悪影響を及ぼすため、それ
ぞれ２．５％を上限とする。
０．１０〜２．５０％ Ｍｏ，Ｗは、耐食性の向上に著しく有効であり、また、
強度の上昇にも効果があるため、必要に応じて添加して
もよい。その場合、０．１０％未満では効果が明確では
無いことから、下限を各々０．１０％とする。また多量
の添加は、コストの上昇を招くほか、金属間化合物の析
出速度を早め、熱間加工性に悪影響を及ぼすため、それ
ぞれ２．５％を上限とする。
【００２０】以上の成分から構成される鋼種は、目的で
あるねじり強度が、現在まで実用材として多くの実績が
あるＳＵＳ６３０の６２０℃時効材と同等である５６０
ＭＰａ以上を確保することが必要とされる。この場合、
本発明鋼の成分範囲内において、低温での熱処理を行
う、もしくは固溶化処理を施さない制御熱間加工するこ
とにより、この強度を得ることができる場合もあるが、
耐食性等本発明鋼が有する特性を十分確保するためには
１０５０℃以上の熱処理を行い、過剰な析出物を固溶さ
せることが必要であり、この見地から１０５０℃以上の
熱処理を施しても、尚且つねじり強度５６０ＭＰａを越
える特性が得られることが本発明鋼の一つの特徴とな
る。
あるねじり強度が、現在まで実用材として多くの実績が
あるＳＵＳ６３０の６２０℃時効材と同等である５６０
ＭＰａ以上を確保することが必要とされる。この場合、
本発明鋼の成分範囲内において、低温での熱処理を行
う、もしくは固溶化処理を施さない制御熱間加工するこ
とにより、この強度を得ることができる場合もあるが、
耐食性等本発明鋼が有する特性を十分確保するためには
１０５０℃以上の熱処理を行い、過剰な析出物を固溶さ
せることが必要であり、この見地から１０５０℃以上の
熱処理を施しても、尚且つねじり強度５６０ＭＰａを越
える特性が得られることが本発明鋼の一つの特徴とな
る。
【００２１】
【実施例】次に本発明の特徴を更に明確にすべく、以下
にその実施例を詳述する。表１に示す化学成分を有する
５０ｋｇ鋼塊を、真空誘導炉にて溶製し、これを、熱間
鍛造により２０ｍｍの丸棒に加工し、必要に応じて固溶
化熱処理を施したあと、各種試験片に加工後、試験に供
した。ここで、比較鋼１〜３は、それぞれＳＵＳ６３
０、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６であり、代表的な現用
材である。また比較鋼４〜７までは、少なくとも１種の
成分が、本発明の範囲から逸脱した鋼種であり、また比
較鋼８、９は、それぞれ発明鋼４、発明鋼１０と同じ化
学成分を有するものであるが、後述するように、製造の
条件が本発明で考えられているものと異なる鋼種であ
る。
にその実施例を詳述する。表１に示す化学成分を有する
５０ｋｇ鋼塊を、真空誘導炉にて溶製し、これを、熱間
鍛造により２０ｍｍの丸棒に加工し、必要に応じて固溶
化熱処理を施したあと、各種試験片に加工後、試験に供
した。ここで、比較鋼１〜３は、それぞれＳＵＳ６３
０、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６であり、代表的な現用
材である。また比較鋼４〜７までは、少なくとも１種の
成分が、本発明の範囲から逸脱した鋼種であり、また比
較鋼８、９は、それぞれ発明鋼４、発明鋼１０と同じ化
学成分を有するものであるが、後述するように、製造の
条件が本発明で考えられているものと異なる鋼種であ
る。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】評価は、以下の４項目について実施した。
【００２５】１．熱間加工性：熱間加工性は、上記工程
で試験材を製造する際に、致命的な欠陥の登生の有無に
より評価した。
で試験材を製造する際に、致命的な欠陥の登生の有無に
より評価した。
【００２６】２．ねじり強度：平行部径８ｍｍ、長さ４
０ｍｍの試験片を用い、ねじり試験機を用い、静的ねじ
り強度（τＢ）を測定した。
０ｍｍの試験片を用い、ねじり試験機を用い、静的ねじ
り強度（τＢ）を測定した。
【００２７】３．腐食疲労強度：試験部径８ｍｍの試験
片を用い、人工海水（ＡＳＴＭ規格品）滴下環境下で
の、片持ち回転曲げ疲労強度を測定した。試験は、常
温、１８００ｒｐｍの条件で行われ、５×１０７回のサ
イクル数の時の強度によって評価した。
片を用い、人工海水（ＡＳＴＭ規格品）滴下環境下で
の、片持ち回転曲げ疲労強度を測定した。試験は、常
温、１８００ｒｐｍの条件で行われ、５×１０７回のサ
イクル数の時の強度によって評価した。
【００２８】４．ＣＰＴ（臨界孔食発生温度）：直径１
５ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片を用い、塩酸でｐＨを１
に調整した６％塩化第二鉄中での、臨界孔食発生温度を
求めた。
５ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片を用い、塩酸でｐＨを１
に調整した６％塩化第二鉄中での、臨界孔食発生温度を
求めた。
【００２９】試験は５℃からはじめ、２４時間浸漬した
時点で、腐食の有無を確認し、腐食の発生が認められな
い場合、２．５℃温度を上げ、同様に２４時間浸漬し、
腐食の有無を確認する方法で、腐食が発生しなかった最
高温度を臨界孔食発生温度（ＣＰＴ）として、評価を行
った。
時点で、腐食の有無を確認し、腐食の発生が認められな
い場合、２．５℃温度を上げ、同様に２４時間浸漬し、
腐食の有無を確認する方法で、腐食が発生しなかった最
高温度を臨界孔食発生温度（ＣＰＴ）として、評価を行
った。
【００３０】表２に発明鋼、比較鋼の試験結果を示す。
表中にＳＴ（℃）と記載があるのは、固溶化処理温度の
条件を示しており、均熱時間１時間、水冷による条件で
熱処理を行った。なお比較鋼１（ＳＵＳ６３０）につい
ては、ＳＴ後６２０℃で４時間の時効処理を行ってい
る。比較鋼７は、熱間加工ができず固溶化処理を行えな
かった鋼種、また比較鋼９は、仕上鍛造時に１１７０℃
で加熱し、加工温度１１００℃から８５０℃の間で減面
率約８０％を加えた鋼種で、固溶化熱処理を実施してい
ないものである。
表中にＳＴ（℃）と記載があるのは、固溶化処理温度の
条件を示しており、均熱時間１時間、水冷による条件で
熱処理を行った。なお比較鋼１（ＳＵＳ６３０）につい
ては、ＳＴ後６２０℃で４時間の時効処理を行ってい
る。比較鋼７は、熱間加工ができず固溶化処理を行えな
かった鋼種、また比較鋼９は、仕上鍛造時に１１７０℃
で加熱し、加工温度１１００℃から８５０℃の間で減面
率約８０％を加えた鋼種で、固溶化熱処理を実施してい
ないものである。
【００３１】熱間加工性の評価では、Ｓｉ量が５．２０
％と本発明範囲から逸脱した比較鋼４と、Ｎ量が０．２
９％と本発明範囲から逸脱した比較鋼７の２鋼種が、そ
れぞれ熱間加工の割れ、および造塊中の窒素のブロー発
生により、次工程へ進むことができず、以後の評価から
外した。
％と本発明範囲から逸脱した比較鋼４と、Ｎ量が０．２
９％と本発明範囲から逸脱した比較鋼７の２鋼種が、そ
れぞれ熱間加工の割れ、および造塊中の窒素のブロー発
生により、次工程へ進むことができず、以後の評価から
外した。
【００３２】発明鋼は、ねじり強度ですべて５６０ＭＰ
ａを超えていたほか、腐食疲労強度、ＣＰＴの評価で
も、優れた特性を示していた。比較鋼は、強度、耐食性
の少なくとも一方が、発明鋼に対して劣っており、比較
鋼１のＳＵＳ６３０、比較鋼８、９の３種はねじり強度
は高いものの、耐食性が発明鋼に比べ極端に悪く、他の
比較鋼では十分な強度が得られていない。
ａを超えていたほか、腐食疲労強度、ＣＰＴの評価で
も、優れた特性を示していた。比較鋼は、強度、耐食性
の少なくとも一方が、発明鋼に対して劣っており、比較
鋼１のＳＵＳ６３０、比較鋼８、９の３種はねじり強度
は高いものの、耐食性が発明鋼に比べ極端に悪く、他の
比較鋼では十分な強度が得られていない。
【００３３】以上、本発明鋼について実施例を示した
が、これはあくまで一例示であり、本発明は、その趣旨
を逸脱しない範囲で、当事者の知識に基づき、その他の
変更を加えた態様で実施可能である。
が、これはあくまで一例示であり、本発明は、その趣旨
を逸脱しない範囲で、当事者の知識に基づき、その他の
変更を加えた態様で実施可能である。
【００３４】
【発明の効果】以上の通り、本発明のねじり強度に優れ
た高耐食ステンレス鋼は、耐海水用ステンレス鋼として
最も一般的なＳＵＳ３１６よりも優れた耐食性を維持し
たまま、船尾シャフトやポンプシャフト等に求められる
高いねじり強度を有する、最近の概用途に対する軽量化
ニーズに答え、かつ信頼性が高く、高価な添加元素の増
加をなるべく抑えたコストパフォーマンスに優れた鋼種
を提供するものである。
た高耐食ステンレス鋼は、耐海水用ステンレス鋼として
最も一般的なＳＵＳ３１６よりも優れた耐食性を維持し
たまま、船尾シャフトやポンプシャフト等に求められる
高いねじり強度を有する、最近の概用途に対する軽量化
ニーズに答え、かつ信頼性が高く、高価な添加元素の増
加をなるべく抑えたコストパフォーマンスに優れた鋼種
を提供するものである。
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で Ｃ：０．０３％以下 Ｓｉ：２．５〜４．０％ Ｍｎ：３．０超〜７．０％ Ｐ：０．０４％以下 Ｓ：０．０１％以下 Ｃｕ：０．４％以下 Ｎｉ：４〜８％ Ｃｒ：２２．５〜３０．０％ Ｎ：０．０５〜０．２５％ 残部実質的にＦｅから成る組成を有し、１０５０℃以上
の熱処理後の静的ねじり強度が５６０ＭＰａ以上を有す
ることを特徴とする高耐食ステンレス鋼。 - 【請求項２】請求項１の成分に加え更にＣａ，Ｂ，Ｍｇ
のいずれか１種または２種以上を０．０００５〜０．０
１００％の量で含有し、１０５０℃以上の熱処理後の静
的ねじり強度が５６０ＭＰａ以上を有することを特徴と
する高耐食ステンレス鋼。 - 【請求項３】請求項１および請求項２の成分に加え更に
Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉのいずれか１種または２種以上を０．０
１〜０．５０％の量で含有し、１０５０℃以上の熱処理
後の静的ねじり強度が５６０ＭＰａ以上を有することを
特徴とする高耐食ステンレス鋼。 - 【請求項４】請求項１および請求項２、請求項３の成分
に加え更にＭｏ，Ｗのいずれか１種または２種以上を
０．１０〜２．５０％の量で含有し、１０５０℃以上の
熱処理後の静的ねじり強度が５６０ＭＰａ以上を有する
ことを特徴とする高耐食ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7213887A JPH0931604A (ja) | 1995-07-20 | 1995-07-20 | ねじり強度特性に優れた高耐食ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7213887A JPH0931604A (ja) | 1995-07-20 | 1995-07-20 | ねじり強度特性に優れた高耐食ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0931604A true JPH0931604A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=16646668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7213887A Pending JPH0931604A (ja) | 1995-07-20 | 1995-07-20 | ねじり強度特性に優れた高耐食ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0931604A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002088411A1 (en) * | 2001-04-27 | 2002-11-07 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | High manganese duplex stainless steel having superior hot workabilities and method for manufacturing thereof |
| CN105370615A (zh) * | 2015-09-29 | 2016-03-02 | 高鹏 | 一种潜水泵泵轴制备方法 |
-
1995
- 1995-07-20 JP JP7213887A patent/JPH0931604A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002088411A1 (en) * | 2001-04-27 | 2002-11-07 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | High manganese duplex stainless steel having superior hot workabilities and method for manufacturing thereof |
| JP2004520491A (ja) * | 2001-04-27 | 2004-07-08 | リサーチ インスティチュート オブ インダストリアル サイエンス アンド テクノロジー | 優れた熱間加工性を持つ高マンガン二相ステンレス鋼及びその製造方法 |
| US8043446B2 (en) | 2001-04-27 | 2011-10-25 | Research Institute Of Industrial Science And Technology | High manganese duplex stainless steel having superior hot workabilities and method manufacturing thereof |
| CN105370615A (zh) * | 2015-09-29 | 2016-03-02 | 高鹏 | 一种潜水泵泵轴制备方法 |
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