JPH07188863A - 耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH07188863A JPH07188863A JP5333491A JP33349193A JPH07188863A JP H07188863 A JPH07188863 A JP H07188863A JP 5333491 A JP5333491 A JP 5333491A JP 33349193 A JP33349193 A JP 33349193A JP H07188863 A JPH07188863 A JP H07188863A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 船尾シャフトに使用することのできる耐食性
と高強度とを有するオーステナイト系ステンレス鋼を提
供する。 【構成】 Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎを、Ｍｎ：１．
００〜５．００ｗｔ％、Ｎｉ：５．００〜１５．００ｗ
ｔ％、Ｃｒ：１７．００〜２１．００ｗｔ％、Ｍｏ：
１．５０〜４．５０ｗｔ％、Ｎ：０．１０〜０．４０ｗ
ｔ％の割合で含有し、Ｃ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ａｌを、Ｃ：≦
０．０４０ｗｔ％、Ｓｉ：≦０．０８０ｗｔ％、Ｃｕ：
≦１．００ｗｔ％、Ａｌ：≦０．０７ｗｔ％の範囲内と
し、Ｐ，Ｓを、Ｐ≦０．０４０ｗｔ％、Ｓ：≦０．０３
０ｗｔ％に抑制し、残部を実質的にＦｅとしたことを特
徴とする耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼を、
溶体化処理した後に、６００〜９５０℃の温度領域にて
減面率１５％以上の鍛造又は圧延する。
と高強度とを有するオーステナイト系ステンレス鋼を提
供する。 【構成】 Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎを、Ｍｎ：１．
００〜５．００ｗｔ％、Ｎｉ：５．００〜１５．００ｗ
ｔ％、Ｃｒ：１７．００〜２１．００ｗｔ％、Ｍｏ：
１．５０〜４．５０ｗｔ％、Ｎ：０．１０〜０．４０ｗ
ｔ％の割合で含有し、Ｃ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ａｌを、Ｃ：≦
０．０４０ｗｔ％、Ｓｉ：≦０．０８０ｗｔ％、Ｃｕ：
≦１．００ｗｔ％、Ａｌ：≦０．０７ｗｔ％の範囲内と
し、Ｐ，Ｓを、Ｐ≦０．０４０ｗｔ％、Ｓ：≦０．０３
０ｗｔ％に抑制し、残部を実質的にＦｅとしたことを特
徴とする耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼を、
溶体化処理した後に、６００〜９５０℃の温度領域にて
減面率１５％以上の鍛造又は圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食高強度性能を有す
るオーステナイト系ステンレス鋼に係り、特に、船尾シ
ャフト用として適するステンレス鋼に関する。
るオーステナイト系ステンレス鋼に係り、特に、船尾シ
ャフト用として適するステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、舶用プロペラシャフトには、
銅合金系材料が使用されている。これは、耐海水腐食性
および加工性に比較的優れていることによる。しかし、
強度が不足する問題点が残されている。このため、最近
では高強度を有する析出硬化型のマルテンサイト系ステ
ンレス鋼であるＳＵＳ６３０（１７Ｃｒ−４Ｎｉ−４Ｃ
ｕ−０．０６Ｃ−０．２５Ｎｂ）が多く用いられるよう
になってきた。
銅合金系材料が使用されている。これは、耐海水腐食性
および加工性に比較的優れていることによる。しかし、
強度が不足する問題点が残されている。このため、最近
では高強度を有する析出硬化型のマルテンサイト系ステ
ンレス鋼であるＳＵＳ６３０（１７Ｃｒ−４Ｎｉ−４Ｃ
ｕ−０．０６Ｃ−０．２５Ｎｂ）が多く用いられるよう
になってきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、海水のごとき
塩素イオン（Ｃｌ- ）存在下では、孔食，隙間腐食等に
よる折損が起こる可能性があった。これに対し、オース
テナイト系ステンレス鋼にすれば耐食性の問題が解決す
ることが分かっているが、強度面で船尾シャフトに適さ
なくなってしまう。
塩素イオン（Ｃｌ- ）存在下では、孔食，隙間腐食等に
よる折損が起こる可能性があった。これに対し、オース
テナイト系ステンレス鋼にすれば耐食性の問題が解決す
ることが分かっているが、強度面で船尾シャフトに適さ
なくなってしまう。
【０００４】そこで、本発明は、耐食性に優れるととも
に、高強度をも有し、船尾シャフト用にも使用すること
のできる新規なオーステナイト系ステンレス鋼を提供す
ることを目的とする。
に、高強度をも有し、船尾シャフト用にも使用すること
のできる新規なオーステナイト系ステンレス鋼を提供す
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用】かかる目的を達
成するためになされた本発明の耐食高強度オーステナイ
ト系ステンレス鋼は、請求項１に記載した様に、Ｎｉ，
Ｃｒ，Ｍｏを、Ｎｉ：５．００〜１５．００ｗｔ％、Ｃ
ｒ：１７．００〜２１．００ｗｔ％、Ｍｏ：１．５０〜
４．５０ｗｔ％の割合で含有し、さらに、Ｍｎ，Ｎを、
Ｍｎ：１．００〜５．００ｗｔ％、Ｎ：０．１０〜０．
４０ｗｔ％の割合で含有し、Ｃ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ａｌを、
Ｃ：≦０．０４０ｗｔ％、Ｓｉ：≦０．０８０ｗｔ％、
Ｃｕ：≦１．００ｗｔ％、Ａｌ：≦０．０７ｗｔ％の範
囲内とし、Ｐ，Ｓを、Ｐ≦０．０４０ｗｔ％、Ｓ：≦
０．０３０ｗｔ％に抑制し、残部を実質的にＦｅとした
ことを特徴とする。
成するためになされた本発明の耐食高強度オーステナイ
ト系ステンレス鋼は、請求項１に記載した様に、Ｎｉ，
Ｃｒ，Ｍｏを、Ｎｉ：５．００〜１５．００ｗｔ％、Ｃ
ｒ：１７．００〜２１．００ｗｔ％、Ｍｏ：１．５０〜
４．５０ｗｔ％の割合で含有し、さらに、Ｍｎ，Ｎを、
Ｍｎ：１．００〜５．００ｗｔ％、Ｎ：０．１０〜０．
４０ｗｔ％の割合で含有し、Ｃ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ａｌを、
Ｃ：≦０．０４０ｗｔ％、Ｓｉ：≦０．０８０ｗｔ％、
Ｃｕ：≦１．００ｗｔ％、Ａｌ：≦０．０７ｗｔ％の範
囲内とし、Ｐ，Ｓを、Ｐ≦０．０４０ｗｔ％、Ｓ：≦
０．０３０ｗｔ％に抑制し、残部を実質的にＦｅとした
ことを特徴とする。
【０００６】即ち、オーステナイト系ステンレス鋼とし
てよく知られているＳＵＳ３１６（１８Ｃｒ−１２Ｎｉ
−２．５Ｍｏ）と比較したとき、Ｍｎ，Ｎが積極的に添
加されていることを特徴とする。なお、請求項１におけ
る記載順に合わせて各元素の性格を記すと、次の様にな
る。
てよく知られているＳＵＳ３１６（１８Ｃｒ−１２Ｎｉ
−２．５Ｍｏ）と比較したとき、Ｍｎ，Ｎが積極的に添
加されていることを特徴とする。なお、請求項１におけ
る記載順に合わせて各元素の性格を記すと、次の様にな
る。
【０００７】Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ：ベースのオーステナイ
ト化元素 Ｍｎ，Ｎ：Ｎ固溶化により加工硬化性をアップさせる元
素 Ｃ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ａｌ：後述の様に、Ｎｉの節約、脱酸
などとよい面もあるが、耐食性や熱間加工性を悪化させ
るため範囲を制限される元素 Ｐ，Ｓ：耐食性、熱間加工性を悪化させるので抑制する
べき元素 なお、より高強度化を図るには、請求項２に記載の様
に、この請求項１記載の耐食高強度オーステナイト系ス
テンレス鋼において、さらに、Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ，Ｔ
ｉの内の一種以上を０．１０〜２．００ｗｔ％含有する
とよい。
ト化元素 Ｍｎ，Ｎ：Ｎ固溶化により加工硬化性をアップさせる元
素 Ｃ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ａｌ：後述の様に、Ｎｉの節約、脱酸
などとよい面もあるが、耐食性や熱間加工性を悪化させ
るため範囲を制限される元素 Ｐ，Ｓ：耐食性、熱間加工性を悪化させるので抑制する
べき元素 なお、より高強度化を図るには、請求項２に記載の様
に、この請求項１記載の耐食高強度オーステナイト系ス
テンレス鋼において、さらに、Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ，Ｔ
ｉの内の一種以上を０．１０〜２．００ｗｔ％含有する
とよい。
【０００８】また、熱間加工性をアップさせるには、請
求項３に記載の様に、請求項１又は請求項２記載の耐食
高強度オーステナイト系ステンレス鋼において、さら
に、Ｍｇ，Ｂ，Ｃａの内の一種以上を０．００１〜０．
１０ｗｔ％含有するとよい。本発明の耐食高強度オース
テナイト系ステンレス鋼において、合金組成を前記のよ
うに限定した理由は、次のとおりである。
求項３に記載の様に、請求項１又は請求項２記載の耐食
高強度オーステナイト系ステンレス鋼において、さら
に、Ｍｇ，Ｂ，Ｃａの内の一種以上を０．００１〜０．
１０ｗｔ％含有するとよい。本発明の耐食高強度オース
テナイト系ステンレス鋼において、合金組成を前記のよ
うに限定した理由は、次のとおりである。
【０００９】［Ｎｉ：５．００〜１５．００ｗｔ％］Ｎ
ｉはオーステナイト形成元素として必要不可欠である。
しかし、必要以上に添加することはコストアップになる
だけである。そこで、５．００ｗｔ％以上１５．００ｗ
ｔ％以下の範囲内で含有させることとした。なお、望ま
しくは９．０〜１２．５ｗｔ％を添加する。
ｉはオーステナイト形成元素として必要不可欠である。
しかし、必要以上に添加することはコストアップになる
だけである。そこで、５．００ｗｔ％以上１５．００ｗ
ｔ％以下の範囲内で含有させることとした。なお、望ま
しくは９．０〜１２．５ｗｔ％を添加する。
【００１０】［Ｃｒ：１７．００〜２１．００ｗｔ％］
Ｃｒは耐食性を向上させるために不可欠である。特に、
海水環境での孔食、隙間腐食に対しては有効であり、こ
の観点より１７．００ｗｔ％以上が必要である。なお、
上限は、コストアップとの兼ね合いなどから２１．００
ｗｔ％にとどめた。
Ｃｒは耐食性を向上させるために不可欠である。特に、
海水環境での孔食、隙間腐食に対しては有効であり、こ
の観点より１７．００ｗｔ％以上が必要である。なお、
上限は、コストアップとの兼ね合いなどから２１．００
ｗｔ％にとどめた。
【００１１】［Ｍｏ：１．５０〜４．５０ｗｔ％］Ｍｏ
は耐食性に関してはＣｒと同様の効果があり、またその
効果もＣｒ量に比べて高い。そこで、本発明では１．５
０〜４．５０ｗｔ％の範囲で含有させている。
は耐食性に関してはＣｒと同様の効果があり、またその
効果もＣｒ量に比べて高い。そこで、本発明では１．５
０〜４．５０ｗｔ％の範囲で含有させている。
【００１２】［Ｍｎ：１．００〜５．００ｗｔ％］Ｍｎ
はオーステナイト形成元素として働くほか、脱酸剤とし
ても有効である。また、Ｎの固溶化を促進し、加工硬化
特性をアップさせる。しかしながら、Ｓと化合物（Ｍｎ
Ｓ）を形成すると著しく耐食性を劣化させる。そこで、
オーステナイト形成するのに必要最小限の量の添加にと
どめるべく、１．００〜５．００ｗｔ％とする。なお、
望ましくは２．００〜４．５０ｗｔ％、より望ましくは
２．５〜４．３ｗｔ％を添加する。
はオーステナイト形成元素として働くほか、脱酸剤とし
ても有効である。また、Ｎの固溶化を促進し、加工硬化
特性をアップさせる。しかしながら、Ｓと化合物（Ｍｎ
Ｓ）を形成すると著しく耐食性を劣化させる。そこで、
オーステナイト形成するのに必要最小限の量の添加にと
どめるべく、１．００〜５．００ｗｔ％とする。なお、
望ましくは２．００〜４．５０ｗｔ％、より望ましくは
２．５〜４．３ｗｔ％を添加する。
【００１３】［Ｎ：０．１０〜０．４０ｗｔ％］Ｎは、
耐食性の向上に有効であり、また強度の向上にも効果が
あるとともにオーステナイト形成元素としても有効であ
るので、０．１０ｗｔ％以上を含有させる。ただし、多
量のＮを添加すると造塊時にブローホールを形成してし
まうので製造性を劣化させる。そこで、添加量を０．４
０ｗｔ％以下に制限する。なお、望ましくは０．１５〜
０．３５ｗｔ％を添加する。
耐食性の向上に有効であり、また強度の向上にも効果が
あるとともにオーステナイト形成元素としても有効であ
るので、０．１０ｗｔ％以上を含有させる。ただし、多
量のＮを添加すると造塊時にブローホールを形成してし
まうので製造性を劣化させる。そこで、添加量を０．４
０ｗｔ％以下に制限する。なお、望ましくは０．１５〜
０．３５ｗｔ％を添加する。
【００１４】［Ｃ：≦０．０４０ｗｔ％］Ｃは強力なオ
ーステナイト形成元素であり、高価なＮｉを省くのに有
効である。一方、炭化物を形成し、耐食性、じん性を劣
化させる。そこで、本発明では、耐食性やじん性を劣化
させることなく、高価なＮｉをできるだけ節約してオー
ステナイト化を促進するため０．０４０ｗｔ％以下のＣ
を添加することとした。なお、望ましくは０．０１ｗｔ
％以上添加する。
ーステナイト形成元素であり、高価なＮｉを省くのに有
効である。一方、炭化物を形成し、耐食性、じん性を劣
化させる。そこで、本発明では、耐食性やじん性を劣化
させることなく、高価なＮｉをできるだけ節約してオー
ステナイト化を促進するため０．０４０ｗｔ％以下のＣ
を添加することとした。なお、望ましくは０．０１ｗｔ
％以上添加する。
【００１５】［Ｓｉ：≦０．８０ｗｔ％］Ｓｉは脱酸剤
として有効であるが、金属間化合物の形成を助長する。
このため、添加量は０．８０ｗｔ％以下に制限する。 ［Ｃｕ：≦１．００ｗｔ％］Ｃｕは特に低ｐＨ領域にお
ける耐食性向上に有効である。しかし、ｐＨ８程度の海
水環境下ではそれほど含有率を高める必要性はなく、む
しろ熱間加工性を劣化させる。そこで、本発明では、熱
間加工性に重大な影響を与えることがないように１．０
０ｗｔ％以下とする。なお、望ましくは、０．３〜０．
７ｗｔ％、より望ましくは０．３５〜０．６５ｗｔ％の
範囲内で添加する。
として有効であるが、金属間化合物の形成を助長する。
このため、添加量は０．８０ｗｔ％以下に制限する。 ［Ｃｕ：≦１．００ｗｔ％］Ｃｕは特に低ｐＨ領域にお
ける耐食性向上に有効である。しかし、ｐＨ８程度の海
水環境下ではそれほど含有率を高める必要性はなく、む
しろ熱間加工性を劣化させる。そこで、本発明では、熱
間加工性に重大な影響を与えることがないように１．０
０ｗｔ％以下とする。なお、望ましくは、０．３〜０．
７ｗｔ％、より望ましくは０．３５〜０．６５ｗｔ％の
範囲内で添加する。
【００１６】［Ａｌ：≦０．０７ｗｔ％］Ａｌは強力な
脱酸剤となる。０．０７ｗｔ％を越えると耐食性，熱間
加工性を劣化させる。なお、望ましくは０．０３ｗｔ％
以下とする。 ［Ｐ：≦０．０４０ｗｔ％］Ｐは応力腐食割れを助長
し、また耐食性を劣化させる。このため、０．０４０ｗ
ｔ％以下とする必要がある。望ましくは０．０３ｗｔ％
以下、より望ましくは０．０２ｗｔ％以下に抑制すべき
である。
脱酸剤となる。０．０７ｗｔ％を越えると耐食性，熱間
加工性を劣化させる。なお、望ましくは０．０３ｗｔ％
以下とする。 ［Ｐ：≦０．０４０ｗｔ％］Ｐは応力腐食割れを助長
し、また耐食性を劣化させる。このため、０．０４０ｗ
ｔ％以下とする必要がある。望ましくは０．０３ｗｔ％
以下、より望ましくは０．０２ｗｔ％以下に抑制すべき
である。
【００１７】［Ｓ：≦０．０３０ｗｔ％］Ｓは耐食性、
熱間加工性を著しく劣化させるため、０．０３０ｗｔ％
以下とする必要がある。望ましくは０．００５ｗｔ％以
下に抑制すべきである。 ［Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ：０．１０〜２．００ｗｔ
％］Ｖは、ステンレス鋼の耐食性を向上させる。１ｗｔ
％を越えると効果が飽和するので、上限は１．０ｗｔ％
とするのが望ましい。なお、望ましくは０．１〜０．５
ｗｔ％、より望ましくは０．２〜０．５ｗｔ％の範囲内
で添加するとよい。
熱間加工性を著しく劣化させるため、０．０３０ｗｔ％
以下とする必要がある。望ましくは０．００５ｗｔ％以
下に抑制すべきである。 ［Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗ：０．１０〜２．００ｗｔ
％］Ｖは、ステンレス鋼の耐食性を向上させる。１ｗｔ
％を越えると効果が飽和するので、上限は１．０ｗｔ％
とするのが望ましい。なお、望ましくは０．１〜０．５
ｗｔ％、より望ましくは０．２〜０．５ｗｔ％の範囲内
で添加するとよい。
【００１８】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａはいずれも、Ｃを固定
し、耐食性を向上させる。特に、溶接部の耐隙間腐食性
を向上する。また、強度アップ効果も高い。Ｗは、ステ
ンレス鋼の耐食性を向上させる。２ｗｔ％を越えると効
果が飽和するので、上限を２．００ｗｔ％とする。
し、耐食性を向上させる。特に、溶接部の耐隙間腐食性
を向上する。また、強度アップ効果も高い。Ｗは、ステ
ンレス鋼の耐食性を向上させる。２ｗｔ％を越えると効
果が飽和するので、上限を２．００ｗｔ％とする。
【００１９】［Ｍｇ，Ｂ，Ｃａ：０．００１〜０．１０
ｗｔ％］Ｍｇは０．００１０ｗｔ％以上含有させること
によって熱間加工性を向上させる効果がある。Ｂも熱間
加工性を改善する。Ｃａもまた、熱間加工性を向上させ
る。なお、Ｃａは脱酸脱硫剤としても機能するものであ
り、０．００１〜０．０２０ｗｔ％の範囲で添加するこ
とが望ましい。
ｗｔ％］Ｍｇは０．００１０ｗｔ％以上含有させること
によって熱間加工性を向上させる効果がある。Ｂも熱間
加工性を改善する。Ｃａもまた、熱間加工性を向上させ
る。なお、Ｃａは脱酸脱硫剤としても機能するものであ
り、０．００１〜０．０２０ｗｔ％の範囲で添加するこ
とが望ましい。
【００２０】本発明の耐食高強度ステンレス鋼によれ
ば、オーステナイト系であることから耐孔食性、耐隙間
腐食性といった耐食性能に優れるとともに、Ｍｎ，Ｎを
添加することによって加工硬化性等を高めたので、船尾
シャフトとしても十分に耐え得る高強度をも具備させる
ことが可能になる。
ば、オーステナイト系であることから耐孔食性、耐隙間
腐食性といった耐食性能に優れるとともに、Ｍｎ，Ｎを
添加することによって加工硬化性等を高めたので、船尾
シャフトとしても十分に耐え得る高強度をも具備させる
ことが可能になる。
【００２１】なお、この様な高強度化に当たっては、請
求項４に記載した様に、上記請求項１〜請求項３のいず
れか記載の耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼に
おいて、溶体化処理した後に、６００〜９５０℃の温度
領域にて、減面率１５％以上の塑性加工を加えるとよ
い。ここで、９５０℃を越える温度領域で塑性加工した
のでは加工硬化が起こらず、高強度化が十分に達成でき
ない。一方、６００℃未満の温度領域では圧延機や鍛造
機がもたなくなる。また、減面率が１５％に満たない場
合には十分に加工硬化が起こらずに強度がでない。
求項４に記載した様に、上記請求項１〜請求項３のいず
れか記載の耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼に
おいて、溶体化処理した後に、６００〜９５０℃の温度
領域にて、減面率１５％以上の塑性加工を加えるとよ
い。ここで、９５０℃を越える温度領域で塑性加工した
のでは加工硬化が起こらず、高強度化が十分に達成でき
ない。一方、６００℃未満の温度領域では圧延機や鍛造
機がもたなくなる。また、減面率が１５％に満たない場
合には十分に加工硬化が起こらずに強度がでない。
【００２２】ところで、請求項５記載の様に、請求項１
〜請求項３のいずれか記載の耐食高強度オーステナイト
系ステンレス鋼において、９５０℃以上に加熱保持した
後に冷却し、６００〜９５０℃の温度領域になっている
間に減面率１５％以上の塑性加工を加えることとすれ
ば、溶体化処理を行う必要がなくなる。なお、最初の加
熱保持温度は、より望ましくは１０５０℃以上である。
また、請求項４，５記載の各発明において、減面率は、
より望ましくは３０〜６０％である。
〜請求項３のいずれか記載の耐食高強度オーステナイト
系ステンレス鋼において、９５０℃以上に加熱保持した
後に冷却し、６００〜９５０℃の温度領域になっている
間に減面率１５％以上の塑性加工を加えることとすれ
ば、溶体化処理を行う必要がなくなる。なお、最初の加
熱保持温度は、より望ましくは１０５０℃以上である。
また、請求項４，５記載の各発明において、減面率は、
より望ましくは３０〜６０％である。
【００２３】通常のオーステナイト系ステンレス鋼は
０．２％耐力が３００ＭＰａ、引っ張り強さ６００ＭＰ
ａ程度であるが、これら請求項４，５記載のステンレス
鋼は、０．２％耐力が６００ＭＰａ以上、引っ張り強さ
が８５０ＭＰａ以上と非常に高強度化が図れる。
０．２％耐力が３００ＭＰａ、引っ張り強さ６００ＭＰ
ａ程度であるが、これら請求項４，５記載のステンレス
鋼は、０．２％耐力が６００ＭＰａ以上、引っ張り強さ
が８５０ＭＰａ以上と非常に高強度化が図れる。
【００２４】
【実施例】次に、本発明を一層明らかにするために、好
適な実施例を比較例と比べながら説明する。実施例及び
比較例のステンレス鋼として、表１の成分（ｗｔ，残部
Ｆｅ）の鋼塊５０ｋｇを真空誘導炉にて製造し、熱間加
工によって直径５０ｍｍの丸棒供試材とした。この供試
材を、９５０℃にて３時間保持した後で空冷し、７００
℃になったところで直径４０ｍｍの丸棒に鍛造仕上げし
た。減面率でいうと３６％である。なお、表１のＡの鋼
材については、同じ条件で圧延によって直径４０ｍｍの
丸棒に圧延仕上げした。
適な実施例を比較例と比べながら説明する。実施例及び
比較例のステンレス鋼として、表１の成分（ｗｔ，残部
Ｆｅ）の鋼塊５０ｋｇを真空誘導炉にて製造し、熱間加
工によって直径５０ｍｍの丸棒供試材とした。この供試
材を、９５０℃にて３時間保持した後で空冷し、７００
℃になったところで直径４０ｍｍの丸棒に鍛造仕上げし
た。減面率でいうと３６％である。なお、表１のＡの鋼
材については、同じ条件で圧延によって直径４０ｍｍの
丸棒に圧延仕上げした。
【００２５】
【表１】
【００２６】このそれぞれの供試材について、０．２％
耐力、引っ張り強さ、伸び、腐食疲労強度、孔食電位及
び熱間加工性を調べた。なお、０．２％耐力、引っ張り
強さ及び、伸びは引っ張り試験に基づいて評価した。
耐力、引っ張り強さ、伸び、腐食疲労強度、孔食電位及
び熱間加工性を調べた。なお、０．２％耐力、引っ張り
強さ及び、伸びは引っ張り試験に基づいて評価した。
【００２７】孔食電位は、ＪＩＳ試験法に則り、表２の
条件に基づいて試験・評価した。
条件に基づいて試験・評価した。
【００２８】
【表２】
【００２９】腐食疲労強度は、片持ち式回転曲げ疲労試
験機にて、表３の条件に基づいて試験・評価した。
験機にて、表３の条件に基づいて試験・評価した。
【００３０】
【表３】
【００３１】熱間加工性は、鍛造時あるいは圧延時の割
れの発生の有無で評価し、割れあり：×、割れなし：○
とした。
れの発生の有無で評価し、割れあり：×、割れなし：○
とした。
【００３２】
【表４】
【００３３】以上の実験結果から分かるように、実施例
のステンレス鋼はいずれも、ベースであるＳＵＳ３１６
（比較例のＲ）では得られなかった様な、０．２％耐
力：６００ＭＰａ以上、引っ張り強さ：８５０ＭＰａ以
上の高強度を有すると共に、ＳＵＳ３１６が有していた
様な耐食性をも具備し、かつ、熱間での加工性も良好
で、漁船やレジャーボートの船尾シャフトとして使用す
るすることができるということが分かる。
のステンレス鋼はいずれも、ベースであるＳＵＳ３１６
（比較例のＲ）では得られなかった様な、０．２％耐
力：６００ＭＰａ以上、引っ張り強さ：８５０ＭＰａ以
上の高強度を有すると共に、ＳＵＳ３１６が有していた
様な耐食性をも具備し、かつ、熱間での加工性も良好
で、漁船やレジャーボートの船尾シャフトとして使用す
るすることができるということが分かる。
【００３４】以上本発明の実施例を説明したが、本発明
はこれら実施例に限定されるものではなく、その要旨を
逸脱しない範囲内で種々なる態様にて実現することがで
きることはいうまでもない。
はこれら実施例に限定されるものではなく、その要旨を
逸脱しない範囲内で種々なる態様にて実現することがで
きることはいうまでもない。
【００３５】
【発明の効果】本発明の耐食高強度オーステナイト系ス
テンレス鋼によれば、海水中でも良好な耐食性を有する
と共に、強度も十分であり、船尾シャフト用として使用
することができる。
テンレス鋼によれば、海水中でも良好な耐食性を有する
と共に、強度も十分であり、船尾シャフト用として使用
することができる。
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏを、Ｎｉ：５．００〜
１５．００ｗｔ％、Ｃｒ：１７．００〜２１．００ｗｔ
％、Ｍｏ：１．５０〜４．５０ｗｔ％の割合で含有し、 さらに、Ｍｎ，Ｎを、Ｍｎ：１．００〜５．００ｗｔ
％、Ｎ：０．１０〜０．４０ｗｔ％の割合で含有し、 Ｃ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ａｌを、Ｃ：≦０．０４０ｗｔ％、Ｓ
ｉ：≦０．０８０ｗｔ％、Ｃｕ：≦１．００ｗｔ％、Ａ
ｌ：≦０．０７ｗｔ％の範囲内とし、 Ｐ，Ｓを、Ｐ≦０．０４０ｗｔ％、Ｓ：≦０．０３０ｗ
ｔ％に抑制し、 残部を実質的にＦｅとしたことを特徴とする耐食高強度
オーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載の耐食高強度オーステナイ
ト系ステンレス鋼において、さらに、Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，
Ｗ，Ｔｉの内の一種以上を０．１０〜２．００ｗｔ％含
有することを特徴とする耐食高強度オーステナイト系ス
テンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２記載の耐食高強度
オーステナイト系ステンレス鋼において、さらに、Ｍ
ｇ，Ｂ，Ｃａの内の一種以上を０．００１〜０．１０ｗ
ｔ％含有することを特徴とする耐食高強度オーステナイ
ト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 請求項１〜請求項３のいずれか記載の耐
食高強度オーステナイト系ステンレス鋼において、溶体
化処理した後に、６００〜９５０℃の温度領域にて、減
面率１５％以上の塑性加工を加えたことを特徴とする耐
食高強度オーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項５】 請求項１〜請求項３のいずれか記載の耐
食高強度オーステナイト系ステンレス鋼において、９５
０℃以上に加熱保持した後に冷却し、６００〜９５０℃
の温度領域になっている間に減面率１５％以上の塑性加
工を加えたことを特徴とする耐食高強度オーステナイト
系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5333491A JPH07188863A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5333491A JPH07188863A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188863A true JPH07188863A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18266656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5333491A Pending JPH07188863A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188863A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1993
- 1993-12-27 JP JP5333491A patent/JPH07188863A/ja active Pending
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