JPH01246343A - ステンレス鋼 - Google Patents
ステンレス鋼Info
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- JPH01246343A JPH01246343A JP7131388A JP7131388A JPH01246343A JP H01246343 A JPH01246343 A JP H01246343A JP 7131388 A JP7131388 A JP 7131388A JP 7131388 A JP7131388 A JP 7131388A JP H01246343 A JPH01246343 A JP H01246343A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、特に海水などが接触する環境中において使用
される部材、例えば海水ポンプ、シャフト、バルブなど
の素材として利用するのに好適な１射孔食性にすぐれた
高強度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼に関す
るものである。 （従来の技術） 従来から析出硬化型のステンレス鋼として。 ＪＩＳ ５ＵＳ６３０が知られている。このステンレ
ス鋼は、重量％で、Ｃ二Ｏ，０７％以下、Ｓｉ：１．０
０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｎｉ ： ３ 、０
０〜５ 、００％、Ｃｒ：１５．５０〜１７．５０％、
Ｃｕ：３．００〜５．００％、Ｎｂ＋Ｔａ ： ０．１
５〜０．４５％、残部Ｆｅおよび不純物からなるもので
ある。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、このステンレス鋼では、Ｃｕの含有量が
３．５０％以上になると赤熱脆性を生じ、高温での熱間
加工において割れを発生しやすくなり、鋼材に仕上げる
のが容易でないという問題点がある。 また、オーステナイト系の例えば１８−８ステンレス鋼
に比べてＣｒ、Ｎｉの含有量が少なくそしてまたＭＯが
添加されていないために、耐海水性が劣るという問題点
もある。 そして、耐海水性が劣ることによってビット状の孔食が
生じ、いったんこの孔が生すると著しく短時間のうちに
深いピットとなり、例えば船舶のプロペラシャフトなど
では致命的な欠陥となり、折損をおこしかねないという
課題があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、従来のＳＵＳ ６３０鋼などの析出硬化型ステ
ンレス鋼に比較して強度、伸びおよび絞りなどの機械的
特性は何んらそん色がなく、耐孔食性は従来以上にすぐ
れているステンレス鋼を提供することを目的としている
ものである。
される部材、例えば海水ポンプ、シャフト、バルブなど
の素材として利用するのに好適な１射孔食性にすぐれた
高強度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼に関す
るものである。 （従来の技術） 従来から析出硬化型のステンレス鋼として。 ＪＩＳ ５ＵＳ６３０が知られている。このステンレ
ス鋼は、重量％で、Ｃ二Ｏ，０７％以下、Ｓｉ：１．０
０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｎｉ ： ３ 、０
０〜５ 、００％、Ｃｒ：１５．５０〜１７．５０％、
Ｃｕ：３．００〜５．００％、Ｎｂ＋Ｔａ ： ０．１
５〜０．４５％、残部Ｆｅおよび不純物からなるもので
ある。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、このステンレス鋼では、Ｃｕの含有量が
３．５０％以上になると赤熱脆性を生じ、高温での熱間
加工において割れを発生しやすくなり、鋼材に仕上げる
のが容易でないという問題点がある。 また、オーステナイト系の例えば１８−８ステンレス鋼
に比べてＣｒ、Ｎｉの含有量が少なくそしてまたＭＯが
添加されていないために、耐海水性が劣るという問題点
もある。 そして、耐海水性が劣ることによってビット状の孔食が
生じ、いったんこの孔が生すると著しく短時間のうちに
深いピットとなり、例えば船舶のプロペラシャフトなど
では致命的な欠陥となり、折損をおこしかねないという
課題があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、従来のＳＵＳ ６３０鋼などの析出硬化型ステ
ンレス鋼に比較して強度、伸びおよび絞りなどの機械的
特性は何んらそん色がなく、耐孔食性は従来以上にすぐ
れているステンレス鋼を提供することを目的としている
ものである。
（課題を解決するための手段）
本発明に係る耐孔食性にすぐれた高強度析出硬化型ステ
ンレス鋼は、その成分組成が１重量％で、Ｃ：０．０８
％以下、Ｓｉ：３．０％以下。 Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ：２．５〜５．０％、Ｎｉ：
２．５〜６．０％、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ
：１．５〜５．０％、ＮｂおよびＴａのうちの１種また
は２種二０．１〜ｉ、ｏ％、Ｂ：Ｏ，００，５〜０．０
５０％、Ｎ：０．０５〜０．４０％を含有し、必要に応
じてＶおよびＴｉのうちの１種または２種：Ｏ，１〜３
．０％を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなることを
特徴としており、このような組成のステンレス鋼とする
ことにより従来の課題を解決するだめの手段としたもの
である。 次に、本発明に係る耐孔食性にすぐれた高強度析出硬化
型ステンレス鋼の各成分元素およびその含有量（重量％
）の限定理由を述べる。 Ｃ：０．０８％以下 Ｃは鋼すなわちこの鋼を素材とする部品および製品の強
度を向上させるのに有効な成分であるが、その含有量が
多すぎると、Ｃｒと反応してＣｒ２３ Ｃ６のような炭
化物を生成し、鋼の耐食性（とくに耐孔食性）が低下す
るので、その含有量は０．０８％以下とする必要がある
。そして。 強度および耐孔食性を加味すれば、より好ましくは０．
０３〜０．０６％である。 Ｓｉ：３．０％以下 Ｓｔは鋼溶製時に脱酸作用を有する必須の元素であるが
、その含有量が多すぎるときに、マルテンサイト地にδ
フェライト相を生じたり、結晶粒が粗大化して脆くシた
りするので、含有量の上限は３．０％とする必要がある
。そして、これらを加味すればより好ましくは０．０５
〜０．５％である。 Ｍｎ：３．０％以下 ＭｎもＳｉと同様に鋼溶製時において強力な脱酸作用を
有する元素であるが、その含有量が多すぎると、オース
テナイトを安定化し、残留オーステナイトを生成して異
相を生ずるという不都合を招くので、含有量の上限値は
３．０％とする必要がある。そしてこれを加味すればよ
り好ましくは０．３〜１．５％である。 Ｃｕ：２．５〜５．０％ Ｃｕは析出硬化熱処理時にε相となって析出硬化作用を
果たし、その結果、熱処理後に得られた鋼の強度を向上
させるのに寄与する元素である。 そして、その含有量が２．５％未満の場合は、上記した
効果は十分に発揮されず、また、５．０％を超える場合
は、熱間加工時に割れの発生をまねきやすいので、その
含有量は２．５〜５．０％とする必要があり、より好ま
しくは３．０〜４．０％の範囲とするのがよい。 Ｎｆ：２．５〜６．０％ Ｎ＋は強度、靭性、＃食性のいずれの特性をも向上させ
るのに寄与する元素であって、本発明鋼の性質を大きく
左右する元素である。そして、その含有量が２．５％未
満の場合は、強度、靭性。 耐食性の確保が十分にできず、また、６．０％を超える
場合は、鋼中に安定な残留オーステナイトが生成して組
織の安定化を招くので、その含有量は２．５〜６．０％
とする必要があり、より好ましくは３．５〜５．５％の
範囲とするのがよい。 Ｃｒ：１０．Ｏ〜２０．０％ Ｃｒは耐食性（とくに耐孔食性）の向上に寄与する元素
であって、その含有量が１０．０％未満の場合は、その
効果が十分に発揮できず、また、２０．０％を超える場
合は、鋼中にδフェライト相が生成して鋼の靭性を低下
させるので、その含有量は１０．０〜２０．０％とする
必要があり、より好ましくは１４．０〜１８．０％の範
囲とするのがよい。 Ｍｏ：１．５〜５．０％ ＭＯは耐食性なかでも耐孔食性の向上には必須の元素で
あり、しかも析出硬化処理時に炭化物を形成して鋼の２
次硬化に寄与する元素である。シかじ、含有量が１．５
％未満の場合には、上記した効果が十分に達成されず、
また、５．０％を超える場合は、δフェライトが生成し
て強度の低下および組織の安定化を招くので、その含有
量は１．５〜５．０％とする必要があり、より好ましく
は２．５〜４．０％の範囲とするのがよい。 ■およびＴｉのうちのＩＪ！ｉまたは２種二〇、１〜３
．０％ ■およびＴｉは炭化物を生成しかつ結晶粒を微細化して
鋼により一層の強度および靭性を付与する元素である。 しかし、その含有量が０．１％未満の場合は、−ｈ記し
た効果を十分に発揮させることができず、また、３．０
％を超える場合は。 鋼中にδフェライトが生成して強度および靭性の低下を
もたらすとともに組織の不安定化を招く恐れがあるので
、添加する場合にその含有間は０．１〜３．０％とする
必要があり、より好ましくは０．１０〜０．５０％の範
囲とするのがよい。 ＮｂおよびＴａのうちの１種または２種：０．１〜１．
０％ ＮｂおよびＴａは基地中のＣと結合して炭化物を生成す
ることにより耐食性を向上させるのに寄手するとともに
、結晶粒を微細化して靭性を向上させるのにも寄手する
元素である。しかし、その含有量が０．０５％未満の場
合は、上記した効果が十分に発揮されず、また、ｌ、０
％を超える場合は、巨大なＮｂ炭化物、Ｔａ炭化物を生
成し。 かつまた後述するＮと反応して窒化物を生成することに
より鋼の清浄度を低下させるので、その含有量は０．０
５〜１．０％とする必要があり、より好ましくは０．２
〜０．５％の範囲とするのがよい。 Ｂ：０．００５〜０．０５０％ Ｂは結晶粒界を強化して鋼の熱間加工性を向上させるの
に有用な元素であり、その添加効果は０．００５％以上
から発現するが、０．０５０％を超えて添加されると、
Ｆｅ２Ｂのごとき低融点の化合物を生成して、鍛造割れ
などの不具合を招くので、その含有量は０．００５〜０
．０５０％とする必要があり、より好ましくは０．００
５〜０．０１０％の範囲とするのがよい。 Ｎ：０．０５〜０．４０％ Ｎはオーステナイトを安定なものにする強力なオーステ
ナイト安定化元素であるので、その添加量には一層を要
するが、他方では耐孔食性を鋼に付与するためには必須
の元素である。そして、その含有量が０．０５％未満の
場合は、上記した耐孔食性向上の効果が十分に発揮され
ず、また、０．４０％を超えると鋼の溶接性が劣化して
構造物の構成部材としての有用性を喪失するので、その
含有量は０．０５〜０．４０％とする必要があり、より
好ましくは０．１０〜０．３０％の範囲とするのがよい
。 本発明に係る耐孔食性にすぐれた高強度析出硬化型ステ
ンレス鋼は、上記した合金成分を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物よりなるものである。そして、不可避
的不純物としては、例えば、Ｐ、Ｓ、Ｏ，Ｈをあげるこ
とができるが、これらの不純物の含有量は極力少ないこ
とが望ましく１通常の場合は総量で３５０ｐｐｍ以下と
することが望ましい。 本発明に係る耐孔食性にすぐれた析出硬化型ステンレス
鋼に対しては、次のような熱処理を施すことがより好ま
しい、すなわち、１０００〜１１００°Ｃの温度に１７
２〜３時間保持したのち急冷して組織をマルテンサイト
化し、その後４８０〜６３０°Ｃの温度域で１〜４時間
保持したのち急冷して析出硬化処理を施す。 （実施例） 第１表に示した化学成分のステンレス鋼（発明鋼Ｎｏ、
１〜７．比較鋼（ＪＩＳ ５ＵＳ６３０相当材）Ｎｏ
、８）の各インゴットを鍛伸して直径２０ｍｍの鍛伸材
とし、これらを１０５０℃で１時間熱処理したのち水冷
し、さらに６２０°Ｃで４時間熱処理したのち空冷した
。 次いで、各ステンレス鋼の常温における機械的特性値（
０，２％耐力、引張強さ、伸び、絞り。 衝撃値）を１１１１定したところ、第２表に示す結果で
あった。また、各ステンレス鋼に対しＪＩＳＧ０５７Ｂ
に従った塩化第２鉄溶液による孔食試験を行ったところ
、同じく第２表に示す結果であった。 第２表に示した結果より明らかなように、本発明鋼（Ｎ
ｏ、 １〜７）はいずれも比較鋼（Ｎｏ、 ８）の５
ＵＳ６３０に比へて、０．２％耐力、引張強さ、伸び、
絞りにより示される機械的特性に何んら遜色がなく、略
凹等ないしは一部においてむしろそれ以−Ｌであり、特
に１両孔食特性には著しくすぐれていることがわかる。
ンレス鋼は、その成分組成が１重量％で、Ｃ：０．０８
％以下、Ｓｉ：３．０％以下。 Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ：２．５〜５．０％、Ｎｉ：
２．５〜６．０％、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｍｏ
：１．５〜５．０％、ＮｂおよびＴａのうちの１種また
は２種二０．１〜ｉ、ｏ％、Ｂ：Ｏ，００，５〜０．０
５０％、Ｎ：０．０５〜０．４０％を含有し、必要に応
じてＶおよびＴｉのうちの１種または２種：Ｏ，１〜３
．０％を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなることを
特徴としており、このような組成のステンレス鋼とする
ことにより従来の課題を解決するだめの手段としたもの
である。 次に、本発明に係る耐孔食性にすぐれた高強度析出硬化
型ステンレス鋼の各成分元素およびその含有量（重量％
）の限定理由を述べる。 Ｃ：０．０８％以下 Ｃは鋼すなわちこの鋼を素材とする部品および製品の強
度を向上させるのに有効な成分であるが、その含有量が
多すぎると、Ｃｒと反応してＣｒ２３ Ｃ６のような炭
化物を生成し、鋼の耐食性（とくに耐孔食性）が低下す
るので、その含有量は０．０８％以下とする必要がある
。そして。 強度および耐孔食性を加味すれば、より好ましくは０．
０３〜０．０６％である。 Ｓｉ：３．０％以下 Ｓｔは鋼溶製時に脱酸作用を有する必須の元素であるが
、その含有量が多すぎるときに、マルテンサイト地にδ
フェライト相を生じたり、結晶粒が粗大化して脆くシた
りするので、含有量の上限は３．０％とする必要がある
。そして、これらを加味すればより好ましくは０．０５
〜０．５％である。 Ｍｎ：３．０％以下 ＭｎもＳｉと同様に鋼溶製時において強力な脱酸作用を
有する元素であるが、その含有量が多すぎると、オース
テナイトを安定化し、残留オーステナイトを生成して異
相を生ずるという不都合を招くので、含有量の上限値は
３．０％とする必要がある。そしてこれを加味すればよ
り好ましくは０．３〜１．５％である。 Ｃｕ：２．５〜５．０％ Ｃｕは析出硬化熱処理時にε相となって析出硬化作用を
果たし、その結果、熱処理後に得られた鋼の強度を向上
させるのに寄与する元素である。 そして、その含有量が２．５％未満の場合は、上記した
効果は十分に発揮されず、また、５．０％を超える場合
は、熱間加工時に割れの発生をまねきやすいので、その
含有量は２．５〜５．０％とする必要があり、より好ま
しくは３．０〜４．０％の範囲とするのがよい。 Ｎｆ：２．５〜６．０％ Ｎ＋は強度、靭性、＃食性のいずれの特性をも向上させ
るのに寄与する元素であって、本発明鋼の性質を大きく
左右する元素である。そして、その含有量が２．５％未
満の場合は、強度、靭性。 耐食性の確保が十分にできず、また、６．０％を超える
場合は、鋼中に安定な残留オーステナイトが生成して組
織の安定化を招くので、その含有量は２．５〜６．０％
とする必要があり、より好ましくは３．５〜５．５％の
範囲とするのがよい。 Ｃｒ：１０．Ｏ〜２０．０％ Ｃｒは耐食性（とくに耐孔食性）の向上に寄与する元素
であって、その含有量が１０．０％未満の場合は、その
効果が十分に発揮できず、また、２０．０％を超える場
合は、鋼中にδフェライト相が生成して鋼の靭性を低下
させるので、その含有量は１０．０〜２０．０％とする
必要があり、より好ましくは１４．０〜１８．０％の範
囲とするのがよい。 Ｍｏ：１．５〜５．０％ ＭＯは耐食性なかでも耐孔食性の向上には必須の元素で
あり、しかも析出硬化処理時に炭化物を形成して鋼の２
次硬化に寄与する元素である。シかじ、含有量が１．５
％未満の場合には、上記した効果が十分に達成されず、
また、５．０％を超える場合は、δフェライトが生成し
て強度の低下および組織の安定化を招くので、その含有
量は１．５〜５．０％とする必要があり、より好ましく
は２．５〜４．０％の範囲とするのがよい。 ■およびＴｉのうちのＩＪ！ｉまたは２種二〇、１〜３
．０％ ■およびＴｉは炭化物を生成しかつ結晶粒を微細化して
鋼により一層の強度および靭性を付与する元素である。 しかし、その含有量が０．１％未満の場合は、−ｈ記し
た効果を十分に発揮させることができず、また、３．０
％を超える場合は。 鋼中にδフェライトが生成して強度および靭性の低下を
もたらすとともに組織の不安定化を招く恐れがあるので
、添加する場合にその含有間は０．１〜３．０％とする
必要があり、より好ましくは０．１０〜０．５０％の範
囲とするのがよい。 ＮｂおよびＴａのうちの１種または２種：０．１〜１．
０％ ＮｂおよびＴａは基地中のＣと結合して炭化物を生成す
ることにより耐食性を向上させるのに寄手するとともに
、結晶粒を微細化して靭性を向上させるのにも寄手する
元素である。しかし、その含有量が０．０５％未満の場
合は、上記した効果が十分に発揮されず、また、ｌ、０
％を超える場合は、巨大なＮｂ炭化物、Ｔａ炭化物を生
成し。 かつまた後述するＮと反応して窒化物を生成することに
より鋼の清浄度を低下させるので、その含有量は０．０
５〜１．０％とする必要があり、より好ましくは０．２
〜０．５％の範囲とするのがよい。 Ｂ：０．００５〜０．０５０％ Ｂは結晶粒界を強化して鋼の熱間加工性を向上させるの
に有用な元素であり、その添加効果は０．００５％以上
から発現するが、０．０５０％を超えて添加されると、
Ｆｅ２Ｂのごとき低融点の化合物を生成して、鍛造割れ
などの不具合を招くので、その含有量は０．００５〜０
．０５０％とする必要があり、より好ましくは０．００
５〜０．０１０％の範囲とするのがよい。 Ｎ：０．０５〜０．４０％ Ｎはオーステナイトを安定なものにする強力なオーステ
ナイト安定化元素であるので、その添加量には一層を要
するが、他方では耐孔食性を鋼に付与するためには必須
の元素である。そして、その含有量が０．０５％未満の
場合は、上記した耐孔食性向上の効果が十分に発揮され
ず、また、０．４０％を超えると鋼の溶接性が劣化して
構造物の構成部材としての有用性を喪失するので、その
含有量は０．０５〜０．４０％とする必要があり、より
好ましくは０．１０〜０．３０％の範囲とするのがよい
。 本発明に係る耐孔食性にすぐれた高強度析出硬化型ステ
ンレス鋼は、上記した合金成分を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物よりなるものである。そして、不可避
的不純物としては、例えば、Ｐ、Ｓ、Ｏ，Ｈをあげるこ
とができるが、これらの不純物の含有量は極力少ないこ
とが望ましく１通常の場合は総量で３５０ｐｐｍ以下と
することが望ましい。 本発明に係る耐孔食性にすぐれた析出硬化型ステンレス
鋼に対しては、次のような熱処理を施すことがより好ま
しい、すなわち、１０００〜１１００°Ｃの温度に１７
２〜３時間保持したのち急冷して組織をマルテンサイト
化し、その後４８０〜６３０°Ｃの温度域で１〜４時間
保持したのち急冷して析出硬化処理を施す。 （実施例） 第１表に示した化学成分のステンレス鋼（発明鋼Ｎｏ、
１〜７．比較鋼（ＪＩＳ ５ＵＳ６３０相当材）Ｎｏ
、８）の各インゴットを鍛伸して直径２０ｍｍの鍛伸材
とし、これらを１０５０℃で１時間熱処理したのち水冷
し、さらに６２０°Ｃで４時間熱処理したのち空冷した
。 次いで、各ステンレス鋼の常温における機械的特性値（
０，２％耐力、引張強さ、伸び、絞り。 衝撃値）を１１１１定したところ、第２表に示す結果で
あった。また、各ステンレス鋼に対しＪＩＳＧ０５７Ｂ
に従った塩化第２鉄溶液による孔食試験を行ったところ
、同じく第２表に示す結果であった。 第２表に示した結果より明らかなように、本発明鋼（Ｎ
ｏ、 １〜７）はいずれも比較鋼（Ｎｏ、 ８）の５
ＵＳ６３０に比へて、０．２％耐力、引張強さ、伸び、
絞りにより示される機械的特性に何んら遜色がなく、略
凹等ないしは一部においてむしろそれ以−Ｌであり、特
に１両孔食特性には著しくすぐれていることがわかる。
以北説明の説明で明らかなように、本発明に係るステン
レス鋼は、その成分組成を、重量％で、Ｃ：０．０８％
以下、Ｓｉ：３．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ
：２．５〜５．０％、Ｎｉ：２．５〜６．０％、Ｃｒ：
１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：１．５〜５．０％、Ｎ
ｂおよびＴａのうちの１種または２種二０．１〜１．０
％、Ｂ：０．００５〜０．０５０％、Ｎ：０．０５〜０
．４０％を含有し、必要に応じてＶおよびＴｉのうちの
１種または２種＝０．１〜３．０％を含有し、残部Ｆｅ
および不純物からなるものであるので、従来の析出硬化
型のステンレス鋼に比べて、強度、伸びおよび絞りなど
の機械的特性を低下させることなく、耐孔食性の著しく
すぐれたものである。したがって、本発明に係るステン
レス鋼は、例えば、海水中で用いられる各種の構造部材
（例えば、ポンプ、シャフト、バルブなど）や化学プラ
ント用の構造部材の素材として適したものであり、その
工業的価値は箸しく大きなものである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
レス鋼は、その成分組成を、重量％で、Ｃ：０．０８％
以下、Ｓｉ：３．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ
：２．５〜５．０％、Ｎｉ：２．５〜６．０％、Ｃｒ：
１０．０〜２０．０％、Ｍｏ：１．５〜５．０％、Ｎ
ｂおよびＴａのうちの１種または２種二０．１〜１．０
％、Ｂ：０．００５〜０．０５０％、Ｎ：０．０５〜０
．４０％を含有し、必要に応じてＶおよびＴｉのうちの
１種または２種＝０．１〜３．０％を含有し、残部Ｆｅ
および不純物からなるものであるので、従来の析出硬化
型のステンレス鋼に比べて、強度、伸びおよび絞りなど
の機械的特性を低下させることなく、耐孔食性の著しく
すぐれたものである。したがって、本発明に係るステン
レス鋼は、例えば、海水中で用いられる各種の構造部材
（例えば、ポンプ、シャフト、バルブなど）や化学プラ
ント用の構造部材の素材として適したものであり、その
工業的価値は箸しく大きなものである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：３．０％
以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ：２．５〜５．０％、
Ｎｉ：２．５〜６．０％、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％
、Ｍｏ：１．５〜５．０％、ＮｂおよびＴａのうちの１
種または２種：０．１〜１．０％、Ｂ：０．００５〜０
．０５０％、Ｎ：０．０５〜０．４０％を含有し、残部
Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする耐孔食性に
すぐれた高強度析出硬化型ステンレス鋼。 - （２）重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：３．０％
以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ：２．５〜５．０％、
Ｎｉ：２．５〜６．０％、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％
、Ｍｏ：１．５〜５．０％、ＶおよびＴｉのうちの１種
または２種：０．１〜３．０％、ＮｂおよびＴａのうち
の１種または２種：０．１〜１．０％、Ｂ：０．００５
〜０．０５０％、Ｎ：０．０５〜０．４０％を含有し、
残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする耐孔食
性にすぐれた高強度析出硬化型ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7131388A JPH01246343A (ja) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7131388A JPH01246343A (ja) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01246343A true JPH01246343A (ja) | 1989-10-02 |
Family
ID=13456993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7131388A Pending JPH01246343A (ja) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01246343A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001027476A1 (de) * | 1999-10-08 | 2001-04-19 | Alfred Kärcher GmbH & Co. | Hochdruckreinigungsgerät |
| EP1571231A1 (en) * | 2004-03-04 | 2005-09-07 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Martensitic Stainless Steel |
| WO2007011466A1 (en) * | 2005-07-18 | 2007-01-25 | Brunswick Corporation | Nitrogen-containing martensitic stainless steel alloy |
| US7217905B2 (en) * | 2003-10-29 | 2007-05-15 | Delphi Technologies, Inc. | Weld filler metal that reduces residual stress and distortion |
| CN102492894A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-06-13 | 重庆材料研究院 | 高尺寸稳定性耐腐蚀马氏体钢及其钢结构材料制备方法 |
| EP3158101A4 (en) * | 2014-06-17 | 2017-12-13 | Outokumpu Oyj | Duplex stainless steel |
| WO2022111908A1 (de) * | 2020-11-24 | 2022-06-02 | Otto-Von-Guericke-Universität Magdeburg | Martensitische rostfreie stahllegierung mit optimierter härte und korrosionsbeständigkeit |
-
1988
- 1988-03-25 JP JP7131388A patent/JPH01246343A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001027476A1 (de) * | 1999-10-08 | 2001-04-19 | Alfred Kärcher GmbH & Co. | Hochdruckreinigungsgerät |
| US7217905B2 (en) * | 2003-10-29 | 2007-05-15 | Delphi Technologies, Inc. | Weld filler metal that reduces residual stress and distortion |
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| CN102492894A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-06-13 | 重庆材料研究院 | 高尺寸稳定性耐腐蚀马氏体钢及其钢结构材料制备方法 |
| CN102492894B (zh) * | 2011-12-30 | 2016-02-17 | 重庆材料研究院 | 高尺寸稳定性耐腐蚀马氏体钢及其钢结构材料制备方法 |
| EP3158101A4 (en) * | 2014-06-17 | 2017-12-13 | Outokumpu Oyj | Duplex stainless steel |
| WO2022111908A1 (de) * | 2020-11-24 | 2022-06-02 | Otto-Von-Guericke-Universität Magdeburg | Martensitische rostfreie stahllegierung mit optimierter härte und korrosionsbeständigkeit |
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