JPH09300387A

JPH09300387A - 反応射出成形方法および金型装置

Info

Publication number: JPH09300387A
Application number: JP11856696A
Authority: JP
Inventors: Masao Torii; 正夫鳥居; Katsuo Suzuki; 勝雄鈴木
Original assignee: Nippon Zeon Co Ltd
Current assignee: Zeon Corp
Priority date: 1996-05-14
Filing date: 1996-05-14
Publication date: 1997-11-25

Abstract

(57)【要約】【課題】ボイドが少なく、電気特性が安定し、補強材
などと樹脂との間の空隙が少なくて密着性に優れ、しか
も機械的強度にも優れ、悪臭も少ない反応射出成形品を
製造すること。また、ポンプを用いることなく、反応原
液を移送させる。【解決手段】減圧状態で、金型２に反応原液を注入
し、注入後、減圧状態を一定時間維持し、その後、常圧
近くに戻す。混合機２２、金型２あるいは金型２を収容
する箱８を減圧状態にすることにより、反応原液を、混
合機２２、次いで金型２のキャビティ内部に順次移送
し、金型２のキャビティ内で反応射出成形を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、反応射出成形方法
とそれに用いる金型装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】反応射出成形（以下、ＲＩＭとも言う）
法は、二つの反応原液をミキシングチャンバで混合して
金型のキャビティに送り込み、金型内で反応させつつ射
出成形を行う製法である。このＲＩＭ法は、ノルボルネ
ン系モノマーからポリマー（成形品）を成形する場合な
どに好適に用いられている。

【０００３】このＲＩＭ法では、原液タンクに貯留され
た反応原液をポンプにて混合機および金型へ送り出すこ
とにより成形を行っている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特に原
液タンク中の反応原液の残量が少なくなると、たとえば
タンク容量の１割を切ると、タンクの封止ガスと共に、
反応原液が混合機へと送り込まれ、そのガスが成形品中
で気泡（ボイド）として残るという課題を有していた。
成形品にボイドが形成されると、成形品の電気的特性が
不安定になる。また、成形品の機械的強度を向上させる
ために、反応射出成形品中に補強材を含有させることが
あるが、従来の成形方法では、補強材と樹脂との間に生
じるおそれがある空隙をなくすための工夫が困難であっ
た。補強材と樹脂との間に空隙が生じると、これらの密
着性が低下し、成形品の機械的強度を十分に向上させる
ことができないおそれがあった。

【０００５】また、補強材を反応原液中に添加した場合
に、補強材によりポンプが摩耗し定量性が低下し、最悪
の場合には、反応原液を金型のキャビティ内へ送ること
ができなくなるおそれがあった。本発明は、このような
実状に鑑みてなされ、ボイドが少なく、電気特性が安定
し、補強材などと樹脂との間の空隙が少なくて密着性に
優れ、しかも機械的強度にも優れ、悪臭も少ない反応射
出成形品を製造することができる反応射出成形方法を提
供することを第１の目的とする。

【０００６】また、本発明は、ポンプを摩耗させること
なく、常に一定量の反応原液を金型のキャビティ内へ移
送させることができる反応射出成形方法と金型装置を提
供することを第２の目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るために、本発明に係る第１の反応射出成形方法は、減
圧状態で、金型に反応原液を注入し、注入後、減圧状態
を一定時間維持し、その後、常圧近くに戻すことを特徴
とする。

【０００８】本発明に係る第１の反応射出成形方法にお
いて、減圧状態を維持する一定時間は、特に限定されな
いが、好ましくは０．５秒以上、より好ましくは５秒以
上、特に好ましくは１０秒以上である。この時間が余り
に短いと、本発明での効果が少ない。また、この一定時
間は、好ましくは６０秒以内、より好ましくは３０秒以
内、特に好ましくは２０秒以内である。この時間が余り
に長すぎると、未反応単量体が気化した状態で固化する
ことから好ましくない。

【０００９】本発明に係る第１の反応射出成形方法にお
いて、「減圧状態」とは、減圧度が通常は３００ｍｍＨ
ｇ以下、好ましくは２００ｍｍＨｇ以下、より好ましく
は１００ｍｍＨｇ以下であり、「常圧近く」とは、常圧
±１００ｍｍＨｇ程度である。常圧近くに戻す際に、そ
の雰囲気は、Ａｒ、Ｎ₂ などの不活性ガスであることが
好ましい。

【００１０】本発明に係る第１の反応射出成形方法で
は、減圧状態で、金型に反応原液を注入し、注入後、減
圧状態を一定時間維持する。その状態で、金型内の反応
原液に泡が出る。泡が出ている状態で、減圧状態を解除
し、雰囲気圧力を常圧近くにする。本発明者等の実験に
よれば、このようにして反応射出成形を行うことで、成
形品の表面及び内部のボイドが少なくなり、成形品の電
気的特性も安定し、反応射出成形品に特有の臭いも低減
できることが確認された。

【００１１】上記第２の目的を達成するために、本発明
に係る第２の反応射出成形方法は、混合機、金型あるい
は金型を収容する箱を減圧状態にすることにより、反応
原液を、混合機、次いで金型のキャビティ内部に順次移
送し、金型のキャビティ内で反応射出成形を行うことを
特徴とする。

【００１２】上記第２の目的を達成するために、本発明
に係る金型装置は、反応前の二種類以上の反応原液をそ
れぞれ貯留する原液タンクと、各原液タンクに弁を持つ
配管を介して接続される混合機と、前記混合機の内部を
減圧状態にすることができる第１減圧手段と、前記混合
機に弁を持つ配管を介して接続されたキャビティを有す
る金型と、前記金型の内部または前記金型を収容する箱
の内部を減圧状態にすることができる第２減圧手段と、
を有する。

【００１３】本発明に係る第２の反応射出成形方法にお
いて、前記第１減圧手段と第２減圧手段とは、同一の真
空ポンプまたは別々の真空ポンプあるいは真空引きされ
たタンクなどで構成される。本発明に係る第２の反応射
出成形方法において、「減圧状態」とは、減圧度が通常
は３００ｍｍＨｇ以下、好ましくは２００ｍｍＨｇ以
下、より好ましくは１００ｍｍＨｇ以下である。混合機
の減圧度と、金型の内部または金型を収容する箱の内部
の減圧度とは、同じでも異なっても良い。好ましくは、
金型の内部または金型を収容する箱の内部が、混合機よ
りも減圧されていることが好ましい。これは、反応原液
を混合機から箱内へガス圧により吸引するためである。

【００１４】本発明に係る金型装置を用いた第２の反応
射出成形方法では、混合機、金型あるいは金型を収容す
る箱を順次減圧状態にすることにより、または、弁を順
次開き、減圧状態にされた混合機、金型あるいは金型を
収容する箱を順次連通させることにより、ポンプを用い
ることなく、反応原液を、混合機、次いで金型のキャビ
ティ内部に順次移送することができる。

【００１５】したがって、ポンプの摩耗の問題がなくな
り、常に一定量の反応原液を金型のキャビティ内へ移送
させることができ、反応射出成形の生産性が向上する。
本発明において、反応射出成形に用いる反応原液として
は、特に限定されないが、ウレタン系、ウレア系、ナイ
ロン系、エポキシ系、不飽和ポリエステル系、フェノー
ル系および、ノルボルネン系などが挙げられ、一般的成
形条件としては、反応原液温度は２０〜８０°Ｃ、反応
原液の粘性は、たとえば、３０°Ｃにおいて、５ｃｐｓ
〜３０００ｃｐｓ好ましくは１００ｃｐｓ〜１０００ｃ
ｐｓ程度である。

【００１６】かかる成形においては、補強材を予め金型
内に設置しておき、その中に反応液を供給して重合させ
るか、または補強材を二つの反応原液のどちらかあるい
は両方に添加して重合させることにより強化ポリマー
（成形品）を製造することができる。

【００１７】補強材としては、例えば、ガラス繊維、ア
ラミド繊維、カーボン繊維、超高分子量ポリエチレン繊
維、金属繊維、ポリプロピレン繊維、アルミコーティン
グガラス繊維、木綿、アクリル繊維、ボロン繊維、シリ
コンカーバイド繊維、アルミナ繊維などを挙げることが
できる。また、チタン酸カリウムや硫酸カルシウムなど
のウィスカーも挙げることができる。さらに、これらの
補強材は、長繊維状またはチョップドストランド状のも
のをマット化したもの、布状に織ったもの、チョップ形
状のままのものなど、種々の形状で使用することができ
る。これらの補強材は、その表面をシランカップリング
材等のカップリング剤で処理したものが、樹脂との密着
性を向上させる上で好ましい。配合量は、特に制限はな
いが、反応原液全量に対して通常１０重量％以上、好ま
しくは２０〜６０重量％である。

【００１８】また、酸化防止剤、充填剤、顔料、着色
剤、発泡剤、難燃剤、摺動付与剤、エラストマー、ジシ
クロペンタジエン系熱重合樹脂およびその水添物など種
々の添加剤を配合することにより、得られるポリマーの
特性を改質することができる。酸化防止剤としては、フ
ェノール系、リン系、アミン系など各種のプラスチック
・ゴム用酸化防止剤がある。充填剤にはミルドガラス、
カーボンブラック、タルク、炭酸カルシウム、水酸化ア
ルミニウム、雲母などの無機質充填剤がある。エラスト
マーとしては、天然ゴム、ポリブタジエン、ポリイソプ
レン、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、スチ
レン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢ
Ｓ）、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合
体（ＳＩＳ）、エチレン−プロピレン−ジエンターポリ
マー（ＥＰＤＭ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶ
Ａ）およびこれらの水素化物などがある。

【００１９】添加剤は、通常、予め反応液のいずれか一
方または双方に混合しておく。反応射出成形に用いる金
型本体は、必ずしも剛性の高い高価な金型である必要は
なく、金属製金型に限らず、樹脂製金型、または単なる
型枠を用いることができる。反応射出成形は、低粘度の
反応液を用い、比較的低温低圧で成形できるためであ
る。金型内は予め不活性ガスでシールし、重合反応に用
いる成分類は窒素ガスなどの不活性ガス雰囲気下で貯蔵
し、かつ操作することが好ましい。

【００２０】金型温度は、好ましくは、１０〜１５０
℃、より好ましくは、３０〜１２０℃、さらに好ましく
は、５０〜１００℃である。金型圧力は通常０．１〜１
００Ｋｇ／ｃｍ² の範囲である。重合時間は、適宜選択
すればよいが、通常、反応液の注入終了後、３０秒〜２
０分である。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る反応射出成形
方法および金型装置を、図面に示す実施形態に基づき、
詳細に説明する。第１実施形態図１は本発明の一実施形態に係る金型装置の概略図であ
る。

【００２２】図１に示すように、本実施形態に係る金型
装置は、内部にキャビティを持つ金型２と、反応前の反
応原液をそれぞれ貯留する原液タンク３４，３６と、各
原液タンク３４，３６に弁３０，３２を持つ配管２６，
２８を介して接続される混合機２２とを有する。

【００２３】金型２は、上金型４と下金型６とを有し、
これらが組み合わされることにより、内部にキャビティ
が形成される。なお、金型２は、固定型と移動型とから
構成され、必ずしも上下に配置されることなく、左右に
配置されても良い。金型２は、必ずしも剛性の高い高価
な金型である必要はなく、金属製金型に限らず、樹脂製
金型、または単なる型枠を用いることができる。

【００２４】本実施形態では、金型２は、箱８の内部に
収容される。箱８の内部は密封空間で構成される。この
箱８には、配管１０が接続してある。配管１０には、三
方弁１２（たとえば電磁弁）が接続してある。三方弁１
２には、三つの配管１０，１４，１６が接続してある。
配管１０は箱８の内部に連通している。配管１４には、
減圧ポンプが接続してある。配管１６には、窒素パージ
用配管が接続してある。

【００２５】金型２の図示省略してある注入口には、供
給用配管１８が接続してある。供給用配管１８には、弁
２０が装着してある。この弁２０は、特に限定されず、
ボール弁などで構成されるが、電磁弁であることが好ま
しい。この供給用配管１８には、混合機２２が接続して
ある。混合機２２の内部には、プロペラを持つ攪拌機２
４が装着してある。

【００２６】混合機２２には、配管２６を介して第１原
液タンク３４と、配管２８を介して第２原液タンク３６
とが接続してある。配管２６，２８には、それぞれ弁３
０，３２が装着してある。これら弁３０，３２は、特に
限定されないが、ボール弁などで構成され、電磁弁であ
ることが好ましい。

【００２７】各原液タンク３４，３６には、窒素パージ
用配管３８，４２がそれぞれ接続してある。これら配管
には、弁４０，４４がそれぞれ装着してある。弁４０，
４４は、特に限定されないが、ボール弁などで構成さ
れ、電磁弁であることが好ましい。

【００２８】混合機２２には、配管４６も接続してあ
る。配管４６には、三方弁４８が装着してある。この三
方弁４８も電磁弁であることが好ましい。三方弁４８に
は、三つの配管４６，５０，５２が接続してある。配管
４６は、混合機２２の内部に連通し、配管５０は減圧ポ
ンプに連通し、配管５２は窒素パージ用配管に接続して
ある。

【００２９】第１原液タンク３４および第２原液タンク
３６には、混合されることにより一定時間経過後に反応
が生じる異なる配合のモノマーを含む反応原液がそれぞ
れ貯留してある。反応射出成形が、ノルボルネン系モノ
マーを用いた反応射出成形である場合には、本実施形態
において使用するモノマーは、ジシクロペンタジエンや
ジヒドロジシクロペンタジエン、テトラシクロドデセ
ン、トリシクロペンタジエン等のノルボルネン環を有す
るシクロオレフィンである。

【００３０】ノルボルネン系モノマーを用いた反応射出
成形において使用することができるメタセシス触媒は、
六塩化タングステン、トリドデシルアンモニウムモリブ
デート、トリ（トリデシル）アンモニウムモリブデート
等のモリブデン酸有機アンモニウム塩等のノルボルネン
系モノマーの塊状重合用触媒として公知のメタセシス触
媒であれば特に制限はないが、モリブデン酸有機アンモ
ニウム塩が好ましい。

【００３１】活性剤（共触媒）としては、エチルアルミ
ニウムジクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等の
アルキルアルミニウムハライド、アルコキシアルキルア
ルミニウムハライド、有機スズ化合物等が挙げられる。
反応射出成形の前準備として、ノルボルネン系モノマ
ー、メタセシス触媒及び活性剤を主材とする反応射出成
形用材料をノルボルネン系モノマーとメタセシス触媒と
よりなるＡ液と、前記のノルボルネン系モノマーと活性
剤とよりなるＢ液との安定な２液に分けて、それぞれを
別のタンクに入れておく。本実施形態では、Ａ液をタン
ク３４に貯留し、Ｂ液をタンク３６に貯留してある。

【００３２】次に、本実施形態に係る反応射出成形方法
について説明する。まず、三方弁１２を制御し、箱８の
内部を減圧ポンプに接続し、箱８の内部を減圧状態とす
る。この場合の箱８の内部の減圧度は、好ましくは２０
０ｍｍＨｇ以下、さらに好ましくは１００ｍｍＨｇ以下
である。同時に、またはその前後に、三方弁４８を制御
し、混合機２２の内部を減圧ポンプに接続し、混合機２
２の内部を減圧状態とする。この場合の混合機２２の内
部の減圧度は、好ましくは２００ｍｍＨｇ以下、さらに
好ましくは１００ｍｍＨｇ以下である。

【００３３】次に、攪拌機２４を動作させると同時に、
またはその前後に、弁３０，３２を開き、圧力差によ
り、各原液タンク３４，３６内の反応原液を混合機２２
内へと導き、原液の混合を行う。タンク３４，３６から
所定量の原液が混合機２２内へ導入された時点で、直ち
に、弁３０，３２を閉じる。この弁３０，３２の制御
は、タイマーなどを内蔵したマイコンなどの制御装置で
行うこともできる。弁３０，３２を閉じた後に、三方弁
４８を制御し、窒素パージ用配管に接続してある配管５
２を混合機２２の内部に連通させ、混合機２２の内部を
窒素ガスで満たし、常圧に近い雰囲気圧力に設定され
る。

【００３４】なお、タンク３４，３６には、それぞれ窒
素パージ用配管３８，４２から、適宜、窒素ガスが供給
され、常圧に近い雰囲気圧力となっている。混合機２２
への反応原液の移送が完了した時点から、好ましくは５
〜６０秒後に、弁２０を開き、圧力差により、混合機２
２から供給配管１８を通して、混合された反応原液を金
型２のキャビティ内へと供給する。金型２のキャビティ
への反応原液の充填が完了した時点から、一定時間後
に、三方弁１２を制御装置などにより自動的に動作させ
（または手動）、窒素パージ用配管に接続してある配管
１６と箱８の内部とを連通させ、箱８の内部を窒素パー
ジして常圧に近い圧力に戻す。箱８の内部を常圧に近い
圧力に戻すタイミングは、反応原液の充填が完了した時
点から、５〜３０秒が好ましい。

【００３５】三方弁１２による圧力の切り替え常圧に戻
った後、好ましくは１０〜６０秒後に、型開きを行い、
成形品を金型２内部から取り出す。なお、本実施形態で
は、金型２の温度は、好ましくは、１０〜１５０℃、よ
り好ましくは、３０〜１２０℃、さらに好ましくは、５
０〜１００℃である。金型２の型締め圧力は通常０．１
〜１００Ｋｇ／ｃｍ² の範囲である。重合時間は、適宜
選択すればよいが、通常、反応液の注入終了後、３０秒
〜２０分である。

【００３６】本実施形態に係る反応射出成形方法では、
減圧状態で、金型２に反応原液を注入し、注入後、減圧
状態を一定時間維持する。その状態で、金型２内の反応
原液に泡が出る。泡が出ている状態で、減圧状態を解除
し、雰囲気圧力を常圧近くにする。このようにして反応
射出成形を行うことで、成形品の表面及び内部のボイド
が少なくなり、成形品の電気的特性も安定し、反応射出
成形品に特有の臭いも低減できることが確認された。

【００３７】また、本実施形態では、混合機２２、金型
２を収容する箱８を減圧状態にした後、弁３０，３２，
２０を順次開き、ポンプを用いることなく、圧力差によ
り、反応原液を、混合機２２、次いで金型２のキャビテ
ィ内部に順次移送することができる。

【００３８】したがって、ポンプの摩耗の問題がなくな
り、常に一定量の反応原液を金型２のキャビティ内へ移
送させることができ、反応射出成形の生産性が向上す
る。また、ポンプのメンテナンスの必要もなくなるの
で、製造コストも低減できる。さらに、本実施形態で
は、各弁１２，２０，３０，３２，４０，４４，４８お
よび減圧ポンプ（あるいは真空ポンプ）をマイコンまた
はパーソナルコンピュータなどを有する制御装置で制御
することにより、成形の自動化が可能になる。

【００３９】なお、本発明は、上述した実施形態に限定
されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変する
ことができる。たとえば、上述した実施形態では、箱８
の内部を減圧状態にしたが、本発明では、金型のキャビ
ティ内部を直接減圧状態にしても良い。

【００４０】また、前述した実施形態では、混合機２２
と箱８とを同時に減圧状態にしたが、混合機２２を減圧
状態にした後、箱８の内部を減圧状態に成るように弁１
２，４８を制御しても良い。さらに、図１では、反応原
液の重力をも利用して原液の移送を行うために、金型２
の上方に、混合機２２を位置させ、その上に、タンク３
４，３６を位置させたが、必ずしもこのような位置関係
ではなくても良い。

【００４１】さらにまた、上述した実施形態では、ポン
プを用いることなく、原液の移送を行ったが、本発明で
は、箱８の内部または金型２のキャビティ内部を一定時
間減圧状態にすることを条件に、ポンプを用いて原液の
移送を行っても良い。

【００４２】

【実施例】以下、本発明を、さらに具体的な実施例に基
づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されな
い。なお、部や％などは、特に断わりがない限り、重量
基準である。

【００４３】実施例１３００mm×３００mm×１０mmの平板成形用金型を、圧力
計および二つの配管１８，１０が取り付けてある５００
mm×５００mm×５００mmのアクリル製の透明な箱８の中
央部分にセットした。

【００４４】一方、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰ）９
０％と非対称型シクロペンタジエン３量体１０％とから
成るノルボルネン系モノマーと、モノマーに対し３重量
部のビニルノルボルネンおよびモノマーと同じ重量のシ
リカ（龍森製、ＣＲＳ−２０５９−５３）とを２つのタ
ンク３４，３６に入れ、一方にはモノマーに対しジエチ
ルアルミニウムクロリド（ＤＥＡＣ）を４０モル濃度、
１，３−ジクロロ−２−プロパノール（ｄｃＰｒＯＨ）
４８モル濃度に成るように添加した（Ａ液）。他方に
は、モノマーに対し、トリ（トリデシル）アンモニウム
モリブデートを１０ミリモル濃度となるように添加した
（Ｂ液）。これらＡ液およびＢ液は、それぞれタンク３
４およびタンク３６に貯留した。

【００４５】箱８の上部中央に取り付けてある配管１８
には弁２０を介して、上部に３つの配管２６，２８，４
６が取り付けられ、プロペラ型の攪拌機２４が取り付け
られた、直径１００mm、高さ２００mmのタンクからなる
混合機２２を接続してある。また、もう一方の側面に取
り付けてある配管４６には三方弁４８を取り付け、三方
弁４８の他の１箇所には窒素パージライン用配管５２
を、残る１箇所の配管５０には減圧ポンプを接続してい
る。

【００４６】最初に、金型２を収納してある箱８を減圧
度１mmＨｇにすると共に、混合機２２の内部を減圧度２
００mmＨｇとした後、攪拌機２４を１２０ｒｐｍ程度で
回転させ、弁３０，３２を同時に開き、容器内の配合液
を混合機２２に流し込み混合を行う。この時、タンク３
４，３６より所定量の反応原液が混合機２２に移送され
た後、直ちに、弁３０，３２を閉じ、混合機２２内を窒
素にて常圧に戻した。

【００４７】次いで、原液の混合機２２への移送が完了
した時点より約５秒後、弁２０を開き混合液を金型２内
へと圧力差により移送した。金型２内への注入完了後、
１０秒後に箱８内の減圧を解除し、窒素ガスを導入し、
常圧に戻し、注入完了から約５分程度経過した後、型か
ら取り出し、３００mm×３００mm×１０mmの平板状成形
体を得た。

【００４８】１００ショットの成形でも、最初のショッ
トと同じ寸法精度の平板状成形体を得ることができた。
また、成形品の表面のボイドが少なくなり、成形品の体
積固有抵抗も安定し、反応射出成形品に特有の臭いも低
減できることが確認された。また１μｍφ以上のボイド
の数は、反応射出成形品を幅３０ｍｍ、縦３００ｍｍの
短冊状に切断し表面及び切断面を目視により観察したと
ころ、１００個の成形品の平均が、３であった。また、
成形品の体積固有抵抗のばらつきは、１×１０¹⁶〜５×
１０¹⁶ｃｍΩ（測定温度２３°Ｃ）であった。体積固有
抵抗の測定は、ＡＳＴＭＤ２５７により行った。

【００４９】比較例１減圧を行わないで、通常の反応射出成形機を用い、成形
を行った以外は、実施例と同様に成形を行った。最初の
内は問題なく、３００mm×３００mm×１０mmの平板状成
形体を成形することができたが、射出注入時間を一定に
成形を繰り返して行くと、除々に成形体の高さが低くな
り、所定よりも射出注入量が減っていることが確認され
た。１００ショットを超えた時点で、成形機のポンプ
部分を解体して調べたところ、ポンプが摩耗しているこ
とが確認された。

【００５０】また、１μｍφ以上のボイドの数は、実施
例１同様に目視により観察したところ、１００個の成形
品の平均が、５２であった。また、成形品の体積固有抵
抗のばらつきは、３×１０¹⁵〜８×１０¹⁵ｃｍΩ（測定
温度２３°Ｃ）であった。

【００５１】

【発明の効果】以上説明してきたように、本発明に係る
第１の反応射出成形方法では、減圧状態で、金型に反応
原液を注入し、注入後、減圧状態を一定時間維持する。
その状態で、金型内の反応原液に泡が出る。泡が出てい
る状態で、減圧状態を解除し、雰囲気圧力を常圧近くに
する。本発明者等の実験によれば、このようにして反応
射出成形を行うことで、成形品の表面のボイドが少なく
なり、成形品の電気的特性も安定し、反応射出成形品に
特有の臭いも低減できることが確認された。

【００５２】本発明に係る金型装置を用いた第２の反応
射出成形方法では、混合機、金型あるいは金型を収容す
る箱を順次減圧状態にすることにより、または、弁を順
次開き、減圧状態にされた混合機、金型あるいは金型を
収容する箱を順次連通させることにより、ポンプを用い
ることなく、反応原液を、混合機、次いで金型のキャビ
ティ内部に順次移送することができる。

【００５３】したがって、ポンプの摩耗の問題がなくな
り、常に一定量の反応原液を金型のキャビティ内へ移送
させることができ、反応射出成形の生産性が向上する。
また、ポンプのメンテナンスの必要もなくなるので、製
造コストも低減できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は本発明の１実施形態に係る金型装置の概
略図である。

【符号の説明】

２… 金型８… 箱１２，２０，３０，３２，４０，４４，４８… 弁２２… 混合機３４，３６… 原液タンク

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】減圧状態で、金型に反応原液を注入し、注入後、減圧状態を一定時間維持し、その後、常圧近くに戻すことを特徴とする反応射出成形
方法。
【請求項２】混合機、金型あるいは金型を収容する箱
を減圧状態にすることにより、反応原液を、混合機、次
いで金型のキャビティ内部に順次移送し、金型のキャビ
ティ内で反応射出成形を行う反応射出成形方法。
【請求項３】反応前の二種類以上の反応原液をそれぞ
れ貯留する原液タンクと、各原液タンクに弁を持つ配管を介して接続される混合機
と、前記混合機の内部を減圧状態にすることができる第１減
圧手段と、前記混合機に弁を持つ配管を介して接続されたキャビテ
ィを有する金型と、前記金型の内部または前記金型を収容する箱の内部を減
圧状態にすることができる第２減圧手段と、を有する金型装置。