JPH0929513A - 耐欠損性のすぐれた窒化けい素基焼結材料製切削工具 - Google Patents
耐欠損性のすぐれた窒化けい素基焼結材料製切削工具Info
- Publication number
- JPH0929513A JPH0929513A JP7207892A JP20789295A JPH0929513A JP H0929513 A JPH0929513 A JP H0929513A JP 7207892 A JP7207892 A JP 7207892A JP 20789295 A JP20789295 A JP 20789295A JP H0929513 A JPH0929513 A JP H0929513A
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- Japan
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- phase
- cutting
- cutting tool
- sintered material
- silicon nitride
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐欠損性にすぐれ、かつ耐摩耗性にもすぐれ
たＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料製切削工具を提供する。 【解決手段】 切削工具が、容量％で、（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ
2 ［ただし、ＲはＹおよび希土類元素のうちの１種また
は２種以上を示す］：０．２〜２％、Ｓｉ2 Ｎ2Ｏ：
０．５〜１０％、Ｒ2 ＳｉＯ7 ：２〜５％、（Ｒ，Ｓ
ｉ，Ｚｒ）ＯＮ：２〜５％、針状晶のβ−Ｓｉ3 Ｎ4 お
よび不可避不純物：残り、からなる組成、並びに、分散
相が、上記の（Ｚｒ，Ｓｉ）Ｏ2 相、Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏ相、
およびβ−Ｓｉ3 Ｎ4 相で構成され、結合相が、上記の
（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮ相と、これを素地として析出し
たＲ2 Ｓｉ2 Ｏ7 相で構成された組織を有するＳｉ3 Ｎ
4 基焼結材料からなる。
たＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料製切削工具を提供する。 【解決手段】 切削工具が、容量％で、（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ
2 ［ただし、ＲはＹおよび希土類元素のうちの１種また
は２種以上を示す］：０．２〜２％、Ｓｉ2 Ｎ2Ｏ：
０．５〜１０％、Ｒ2 ＳｉＯ7 ：２〜５％、（Ｒ，Ｓ
ｉ，Ｚｒ）ＯＮ：２〜５％、針状晶のβ−Ｓｉ3 Ｎ4 お
よび不可避不純物：残り、からなる組成、並びに、分散
相が、上記の（Ｚｒ，Ｓｉ）Ｏ2 相、Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏ相、
およびβ−Ｓｉ3 Ｎ4 相で構成され、結合相が、上記の
（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮ相と、これを素地として析出し
たＲ2 Ｓｉ2 Ｏ7 相で構成された組織を有するＳｉ3 Ｎ
4 基焼結材料からなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高靭性を有し、
連続切削は勿論のこと、特に高靭性が要求される断続切
削で、かつ高送りや高切込みなどの重切削に用いた場合
にも切刃に欠けやチッピングなどの発生なく、すぐれた
耐欠損性を発揮する窒化けい素基焼結材料製切削工具
（以下、Ｓｉ3 Ｎ4 系切削工具という）に関するもので
ある。
連続切削は勿論のこと、特に高靭性が要求される断続切
削で、かつ高送りや高切込みなどの重切削に用いた場合
にも切刃に欠けやチッピングなどの発生なく、すぐれた
耐欠損性を発揮する窒化けい素基焼結材料製切削工具
（以下、Ｓｉ3 Ｎ4 系切削工具という）に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特開平４−２０９７６３号
公報および特開平５−２３９２１号公報に記載される通
り、多くのＳｉ3 Ｎ4 系切削工具が提案され、これら
が、例えば鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられて
いる。
公報および特開平５−２３９２１号公報に記載される通
り、多くのＳｉ3 Ｎ4 系切削工具が提案され、これら
が、例えば鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
に対する省力化の要求は強く、これに伴ない、切削加工
は高速化および重切削化の傾向にあるが、上記の従来Ｓ
ｉ3 Ｎ4 系切削工具はじめ、多くのＳｉ3 Ｎ4 系切削工
具においては、これを特に断続切削で、かつ高送りや高
切込みなどの重切削に用いた場合、靭性不足が原因で切
刃に欠けやチッピングが発生し易く、比較的短時間で使
用寿命に至るのが現状である。
に対する省力化の要求は強く、これに伴ない、切削加工
は高速化および重切削化の傾向にあるが、上記の従来Ｓ
ｉ3 Ｎ4 系切削工具はじめ、多くのＳｉ3 Ｎ4 系切削工
具においては、これを特に断続切削で、かつ高送りや高
切込みなどの重切削に用いた場合、靭性不足が原因で切
刃に欠けやチッピングが発生し易く、比較的短時間で使
用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、靭性のすぐれたＳｉ3 Ｎ4 系切
削工具を開発すべく研究を行なった結果、原料粉末とし
て、Ｒ酸化物（ただし、ＲはＹおよび希土類元素のうち
の１種または２種以上を示し（以下同じ）、以下Ｒ2 Ｏ
3 で示す）粉末、酸化ジルコニウム（以下ＺｒＯ2 で示
す）粉末、酸化けい素（以下、ＳｉＯ2 で示す）粉末、
および窒化けい素（以下Ｓｉ3 Ｎ4 で示す）粉末、望ま
しくは主体がα−Ｓｉ3 Ｎ4 からなるＳｉ3 Ｎ4 粉末を
用い、これら原料粉末を、重量％で、Ｒ2 Ｏ3 ：２〜１
０％、 ＺｒＯ2 ：０．５〜４％、ＳｉＯ2 ：０．２
〜２％、 Ｓｉ3 Ｎ4 ：残り、からなる配合組成に配合
し、いずれも通常の条件で、混合し、圧粉体にプレス成
形した後、この圧粉体を、加圧窒素雰囲気中で焼結する
と、焼結時にＺｒＯ2 とＲ2 Ｏ3 の反応によるＺｒとＲ
の複合酸化物（この場合、ＺｒＯ2 の結晶形を保持する
ので、以下（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 で示す）と、Ｒ2 Ｏ3 とＳ
ｉＯ2 とＺｒＯ2、並びに雰囲気のＮ2 との反応による
ＲとＳｉとＺｒの複合酸窒化物（以下（Ｒ，Ｓｉ，Ｚ
ｒ）ＯＮで示す）が生成し、この（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）Ｏ
Ｎはきわめて活性な液相を呈し、したがって主体がα−
Ｓｉ3 Ｎ4 からなる原料粉末としてのＳｉ3 Ｎ4 粉末が
前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮに順次固溶する一方で、こ
れが針状晶のβ−Ｓｉ3 Ｎ4 として順次析出すると共
に、前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮからは酸窒化けい素
（以下、Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏで示す）が析出して分散相を形成
し、この場合前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮは結合相を形
成するが、これの冷却時に前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮ
を素地としてＲとＳｉの複合酸化物（以下、Ｒ2 Ｓｉ2
Ｏ7 で示す）が析出することから、焼結後、分散相が、
（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 相と、Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏ相と、針状晶のβ
−Ｓｉ3 Ｎ4 相からなり、結合相が（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）
ＯＮを素地とし、これにＲ2 Ｓｉ2 Ｏ7 相が析出してな
る５相組織のＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料が形成されるように
なり、このＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料で構成された切削工具
は、前記（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 相および（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）
ＯＮ相によって靭性が向上し、かつ前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚ
ｒ）ＯＮ相中に析出するＲ2 Ｓｉ2 Ｏ7 相がこれを著し
く強化し、かつ前記β−Ｓｉ3 Ｎ4 相およびＳｉ2 Ｎ2
Ｏ相によってすぐれた耐摩耗性を具備するようになり、
特に高靭性が要求される断続切削の重切削に用いた場合
にもすぐれた耐欠損性を発揮し、長期に亘ってすぐれた
切削性能を示すようになるという研究結果を得たのであ
る。
上述のような観点から、靭性のすぐれたＳｉ3 Ｎ4 系切
削工具を開発すべく研究を行なった結果、原料粉末とし
て、Ｒ酸化物（ただし、ＲはＹおよび希土類元素のうち
の１種または２種以上を示し（以下同じ）、以下Ｒ2 Ｏ
3 で示す）粉末、酸化ジルコニウム（以下ＺｒＯ2 で示
す）粉末、酸化けい素（以下、ＳｉＯ2 で示す）粉末、
および窒化けい素（以下Ｓｉ3 Ｎ4 で示す）粉末、望ま
しくは主体がα−Ｓｉ3 Ｎ4 からなるＳｉ3 Ｎ4 粉末を
用い、これら原料粉末を、重量％で、Ｒ2 Ｏ3 ：２〜１
０％、 ＺｒＯ2 ：０．５〜４％、ＳｉＯ2 ：０．２
〜２％、 Ｓｉ3 Ｎ4 ：残り、からなる配合組成に配合
し、いずれも通常の条件で、混合し、圧粉体にプレス成
形した後、この圧粉体を、加圧窒素雰囲気中で焼結する
と、焼結時にＺｒＯ2 とＲ2 Ｏ3 の反応によるＺｒとＲ
の複合酸化物（この場合、ＺｒＯ2 の結晶形を保持する
ので、以下（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 で示す）と、Ｒ2 Ｏ3 とＳ
ｉＯ2 とＺｒＯ2、並びに雰囲気のＮ2 との反応による
ＲとＳｉとＺｒの複合酸窒化物（以下（Ｒ，Ｓｉ，Ｚ
ｒ）ＯＮで示す）が生成し、この（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）Ｏ
Ｎはきわめて活性な液相を呈し、したがって主体がα−
Ｓｉ3 Ｎ4 からなる原料粉末としてのＳｉ3 Ｎ4 粉末が
前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮに順次固溶する一方で、こ
れが針状晶のβ−Ｓｉ3 Ｎ4 として順次析出すると共
に、前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮからは酸窒化けい素
（以下、Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏで示す）が析出して分散相を形成
し、この場合前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮは結合相を形
成するが、これの冷却時に前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮ
を素地としてＲとＳｉの複合酸化物（以下、Ｒ2 Ｓｉ2
Ｏ7 で示す）が析出することから、焼結後、分散相が、
（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 相と、Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏ相と、針状晶のβ
−Ｓｉ3 Ｎ4 相からなり、結合相が（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）
ＯＮを素地とし、これにＲ2 Ｓｉ2 Ｏ7 相が析出してな
る５相組織のＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料が形成されるように
なり、このＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料で構成された切削工具
は、前記（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 相および（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）
ＯＮ相によって靭性が向上し、かつ前記（Ｒ，Ｓｉ，Ｚ
ｒ）ＯＮ相中に析出するＲ2 Ｓｉ2 Ｏ7 相がこれを著し
く強化し、かつ前記β−Ｓｉ3 Ｎ4 相およびＳｉ2 Ｎ2
Ｏ相によってすぐれた耐摩耗性を具備するようになり、
特に高靭性が要求される断続切削の重切削に用いた場合
にもすぐれた耐欠損性を発揮し、長期に亘ってすぐれた
切削性能を示すようになるという研究結果を得たのであ
る。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、容量％で、（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 ：
０．２〜２％、Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏ：０．５〜１０％、Ｒ2 Ｓ
ｉ2 Ｏ7 ：２〜５％、（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮ：２〜５
％、針状晶β−Ｓｉ3 Ｎ4 および不可避不純物：残り、
からなる組成、並びに分散相が、（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 、Ｓ
ｉ2 Ｎ2 Ｏ、およびβ−Ｓｉ3 Ｎ4 で構成され、結合相
が、（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮと、これを素地として析出
したＲ2 Ｓｉ2 Ｏ7 で構成された組織、を有するＳｉ3
Ｎ4 基焼結材料で構成してなる、耐欠損性のすぐれたＳ
ｉ3 Ｎ4 系切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、容量％で、（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 ：
０．２〜２％、Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏ：０．５〜１０％、Ｒ2 Ｓ
ｉ2 Ｏ7 ：２〜５％、（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮ：２〜５
％、針状晶β−Ｓｉ3 Ｎ4 および不可避不純物：残り、
からなる組成、並びに分散相が、（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 、Ｓ
ｉ2 Ｎ2 Ｏ、およびβ−Ｓｉ3 Ｎ4 で構成され、結合相
が、（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮと、これを素地として析出
したＲ2 Ｓｉ2 Ｏ7 で構成された組織、を有するＳｉ3
Ｎ4 基焼結材料で構成してなる、耐欠損性のすぐれたＳ
ｉ3 Ｎ4 系切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明のＳｉ3 Ｎ4 系切削工具
において、これを構成するＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料の組成
を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） （Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 この成分には、靭性を向上させる作用があるが、その含
有割合が０．２容量％未満では、所望の靭性向上効果が
得られず、一方その含有割合が２容量％を越えると耐摩
耗性が低下するようになることから、その含有割合を
０．２〜２容量％、望ましくは０．５〜１．５容量％と
定めた。
において、これを構成するＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料の組成
を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） （Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 この成分には、靭性を向上させる作用があるが、その含
有割合が０．２容量％未満では、所望の靭性向上効果が
得られず、一方その含有割合が２容量％を越えると耐摩
耗性が低下するようになることから、その含有割合を
０．２〜２容量％、望ましくは０．５〜１．５容量％と
定めた。
【０００７】（ｂ） Ｓｉ2 Ｎ2 Ｏ この成分には、β−Ｓｉ3 Ｎ4 との共存において耐摩耗
性を向上させる作用があるが、その含有割合が０．５容
量％未満では所望の耐摩耗性を確保することができず、
一方その含有割合が１０容量％をこえると靭性が低下す
るようになることから、その含有割合を０．５〜１０容
量％、望ましくは１〜７容量％と定めた。
性を向上させる作用があるが、その含有割合が０．５容
量％未満では所望の耐摩耗性を確保することができず、
一方その含有割合が１０容量％をこえると靭性が低下す
るようになることから、その含有割合を０．５〜１０容
量％、望ましくは１〜７容量％と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｒ2 Ｓｉ2 Ｏ7 この成分は、結合相を構成する（Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮ
中に析出して、これを強化する作用をもつが、その含有
割合が２容量％未満では結合相の強化が不十分で、耐摩
耗性に悪影響を及ぼし、一方その含有割合が５容量％を
越えると、靭性が低下するようになることから、その含
有割合を２〜５容量％、望ましくは２．５〜４容量％と
定めた。
中に析出して、これを強化する作用をもつが、その含有
割合が２容量％未満では結合相の強化が不十分で、耐摩
耗性に悪影響を及ぼし、一方その含有割合が５容量％を
越えると、靭性が低下するようになることから、その含
有割合を２〜５容量％、望ましくは２．５〜４容量％と
定めた。
【０００９】（ｄ） （Ｒ，Ｓｉ，Ｚｒ）ＯＮ この成分は、結合相を形成し、かつ（Ｚｒ，Ｒ）Ｏ2 と
の共存において靭性を著しく向上させる作用をもつが、
その含有割合が２容量％未満では所望の靭性向上効果が
得られず、一方その含有割合が５容量％を越えると耐摩
耗性が急激に低下するようになることから、その含有割
合を２〜５容量％、望ましくは２．５〜４容量％と定め
た。
の共存において靭性を著しく向上させる作用をもつが、
その含有割合が２容量％未満では所望の靭性向上効果が
得られず、一方その含有割合が５容量％を越えると耐摩
耗性が急激に低下するようになることから、その含有割
合を２〜５容量％、望ましくは２．５〜４容量％と定め
た。
【００１０】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明のＳｉ3 Ｎ4 系
切削工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末と
して、いずれも０．１〜２μｍの範囲内の平均粒径を有
する、Ｓｉ3 Ｎ4 （容量比で、α／β＝９７／３、酸
素：１．５重量％含有）粉末、Ｙ2 Ｏ3 粉末、Ｌａ2 Ｏ
3 粉末、Ｙｂ2 Ｏ3 粉末、Ｅｒ2 Ｏ3 粉末、ＺｒＯ2 粉
末、およびＳｉＯ2 粉末を用意し、これら原料粉末を表
１，２に示される配合組成に配合し、ボールミルで４８
時間湿式混合し、乾燥した後、１ton/cm2 の圧力で圧粉
体にプレス成形し、この圧粉体を１〜５０気圧の範囲内
の所定圧力の加圧窒素雰囲気中、１７００〜１９００℃
の範囲内の所定温度に２時間保持の条件で焼結すること
によりＪＩＳ・ＳＮＧＮ４３２の切削チップ形状をもっ
た本発明Ｓｉ3 Ｎ4 系切削工具（以下、本発明切削工具
という）１〜１４および比較Ｓｉ3 Ｎ4 系切削工具（以
下、比較切削工具という）１〜１２をそれぞれ製造し
た。なお、比較切削工具１〜１２は、これを構成するＳ
ｉ3 Ｎ4 基焼結材料の構成成分のうちのいずれかの含有
割合（表２に※印を付す）がこの発明の範囲から外れた
ものである。
切削工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末と
して、いずれも０．１〜２μｍの範囲内の平均粒径を有
する、Ｓｉ3 Ｎ4 （容量比で、α／β＝９７／３、酸
素：１．５重量％含有）粉末、Ｙ2 Ｏ3 粉末、Ｌａ2 Ｏ
3 粉末、Ｙｂ2 Ｏ3 粉末、Ｅｒ2 Ｏ3 粉末、ＺｒＯ2 粉
末、およびＳｉＯ2 粉末を用意し、これら原料粉末を表
１，２に示される配合組成に配合し、ボールミルで４８
時間湿式混合し、乾燥した後、１ton/cm2 の圧力で圧粉
体にプレス成形し、この圧粉体を１〜５０気圧の範囲内
の所定圧力の加圧窒素雰囲気中、１７００〜１９００℃
の範囲内の所定温度に２時間保持の条件で焼結すること
によりＪＩＳ・ＳＮＧＮ４３２の切削チップ形状をもっ
た本発明Ｓｉ3 Ｎ4 系切削工具（以下、本発明切削工具
という）１〜１４および比較Ｓｉ3 Ｎ4 系切削工具（以
下、比較切削工具という）１〜１２をそれぞれ製造し
た。なお、比較切削工具１〜１２は、これを構成するＳ
ｉ3 Ｎ4 基焼結材料の構成成分のうちのいずれかの含有
割合（表２に※印を付す）がこの発明の範囲から外れた
ものである。
【００１１】この結果得られた各種切削工具を構成する
Ｓｉ3 Ｎ4 基焼結材料について、その組成をＸ線回折装
置および透過型電子顕微鏡を用いて測定し、その測定結
果を表３，４に示した。また、表３，４にはロックウェ
ル硬さ（Ａスケール）も示した。さらに、上記の各種切
削工具について、被削材：ＦＣ２５の長さ方向等間隔４
本縦溝入り丸棒、切削速度：２５０ｍ／min 、送り：
０．６mm/rev. 、切込み：２mm、切削時間：１０分、の
条件で鋳鉄の湿式断続高切込み切削試験を行ない、切刃
の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表３，４に
示した。
Ｓｉ3 Ｎ4 基焼結材料について、その組成をＸ線回折装
置および透過型電子顕微鏡を用いて測定し、その測定結
果を表３，４に示した。また、表３，４にはロックウェ
ル硬さ（Ａスケール）も示した。さらに、上記の各種切
削工具について、被削材：ＦＣ２５の長さ方向等間隔４
本縦溝入り丸棒、切削速度：２５０ｍ／min 、送り：
０．６mm/rev. 、切込み：２mm、切削時間：１０分、の
条件で鋳鉄の湿式断続高切込み切削試験を行ない、切刃
の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表３，４に
示した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】
【発明の効果】表３，４に示される結果から、本発明切
削工具１〜１４は、これを構成するＳｉ3 Ｎ4 基焼結材
料がすぐれた靭性を有するので、高靭性が要求される断
続切削の高切込み切削でも切刃に欠けやチッピングの発
生なく、すぐれた耐欠損性を示し、かつすぐれた耐摩耗
性を発揮するのに対して、比較切削工具１〜１２に見ら
れるように、これを構成するＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料の構
成成分のうちのいずれかの含有割合がこの発明の範囲か
ら外れると耐欠損性および耐摩耗性のうちの少なくとも
いずれかの特性が劣ったものになることが明らかであ
る。上述のように、この発明のＳｉ3 Ｎ4 系切削工具
は、これがすぐれた靭性を有し、かつ耐摩耗性にもすぐ
れたＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料からなるので、連続切削は勿
論のこと、特に高靭性とすぐれた耐摩耗性が要求される
断続切削に、高切込みや高送りの条件で用いても、すぐ
れた耐欠損性と耐摩耗性を有し、長期に亘ってすぐれた
切削性能を発揮するのである。
削工具１〜１４は、これを構成するＳｉ3 Ｎ4 基焼結材
料がすぐれた靭性を有するので、高靭性が要求される断
続切削の高切込み切削でも切刃に欠けやチッピングの発
生なく、すぐれた耐欠損性を示し、かつすぐれた耐摩耗
性を発揮するのに対して、比較切削工具１〜１２に見ら
れるように、これを構成するＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料の構
成成分のうちのいずれかの含有割合がこの発明の範囲か
ら外れると耐欠損性および耐摩耗性のうちの少なくとも
いずれかの特性が劣ったものになることが明らかであ
る。上述のように、この発明のＳｉ3 Ｎ4 系切削工具
は、これがすぐれた靭性を有し、かつ耐摩耗性にもすぐ
れたＳｉ3 Ｎ4 基焼結材料からなるので、連続切削は勿
論のこと、特に高靭性とすぐれた耐摩耗性が要求される
断続切削に、高切込みや高送りの条件で用いても、すぐ
れた耐欠損性と耐摩耗性を有し、長期に亘ってすぐれた
切削性能を発揮するのである。
Claims (1)
- 【請求項１】 容量％で、 ＺｒとＲの複合酸化物（ただし、ＲはＹおよび希土類元
素のうちの１種または２種以上）：０．２〜２％、 酸窒化けい素：０．５〜１０％、 ＲとＳｉの複合酸化物：２〜５％、 ＲとＳｉとＺｒの複合酸窒化物：２〜５％、 針状晶β−窒化けい素と不可避不純物：残り、からなる
組成、並びに、分散相が、上記のＺｒとＲの複合酸化
物、酸窒化けい素、およびβ−窒化けい素で構成され、
結合相が上記のＲとＳｉとＺｒの複合酸窒化物と、これ
を素地として析出したＲとＳｉの複合酸化物で構成され
た組織、を有する窒化けい素基焼結材料で構成したこと
を特徴とする耐欠損性のすぐれた窒化けい素基焼結材料
製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7207892A JPH0929513A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 耐欠損性のすぐれた窒化けい素基焼結材料製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7207892A JPH0929513A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 耐欠損性のすぐれた窒化けい素基焼結材料製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0929513A true JPH0929513A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=16547304
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7207892A Withdrawn JPH0929513A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 耐欠損性のすぐれた窒化けい素基焼結材料製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0929513A (ja) |
-
1995
- 1995-07-21 JP JP7207892A patent/JPH0929513A/ja not_active Withdrawn
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021001 |