JPH09256134A - 高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 - Google Patents
高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法Info
- Publication number
- JPH09256134A JPH09256134A JP5965796A JP5965796A JPH09256134A JP H09256134 A JPH09256134 A JP H09256134A JP 5965796 A JP5965796 A JP 5965796A JP 5965796 A JP5965796 A JP 5965796A JP H09256134 A JPH09256134 A JP H09256134A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- steel material
- bath
- alloy
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきにおいて、めっき
浴中のＡｌ濃度を高くすることによって、比較的低温域
で耐食性に優れた均一性のある厚膜のめっき皮膜を鋼材
の表面に形成する高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼
材の製造方法を提供する。 【解決手段】 鋼材をＡｌ濃度が１０〜２０重量％含有
する溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき浴に浸漬することによっ
て、鋼材表面に膜厚が４５０ｇ／ｍ2 以上の溶融Ｚｎ−
Ａｌ合金めっき皮膜をいわゆる一浴法で施すものであ
る。
浴中のＡｌ濃度を高くすることによって、比較的低温域
で耐食性に優れた均一性のある厚膜のめっき皮膜を鋼材
の表面に形成する高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼
材の製造方法を提供する。 【解決手段】 鋼材をＡｌ濃度が１０〜２０重量％含有
する溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき浴に浸漬することによっ
て、鋼材表面に膜厚が４５０ｇ／ｍ2 以上の溶融Ｚｎ−
Ａｌ合金めっき皮膜をいわゆる一浴法で施すものであ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高耐食性溶融Ｚｎ
−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法に係わり、更に詳しく
は高Ｓｉ鋼、低Ｓｉ鋼を問わず鋼材の表面に、めっき浴
中のＡｌ濃度を高くすることで比較的低温域で耐食性の
非常に高いＺｎ−Ａｌ合金めっき皮膜を一浴法によって
形成することが可能な高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
き鋼材の製造方法に関する。
−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法に係わり、更に詳しく
は高Ｓｉ鋼、低Ｓｉ鋼を問わず鋼材の表面に、めっき浴
中のＡｌ濃度を高くすることで比較的低温域で耐食性の
非常に高いＺｎ−Ａｌ合金めっき皮膜を一浴法によって
形成することが可能な高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
き鋼材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融Ｚｎめっきは、耐食性、経済性、作
業性などが優れているため、従来から建築構造物、送電
鉄塔、橋梁をはじめ道路施設などに広く採用されてい
る。更に、近年では社会資本が充実されつつあり、これ
ら耐久性を上げ鋼材の寿命を延ばすことは重要な課題と
なり、益々溶融Ｚｎめっきの果たす役割は大きくなって
いる。
業性などが優れているため、従来から建築構造物、送電
鉄塔、橋梁をはじめ道路施設などに広く採用されてい
る。更に、近年では社会資本が充実されつつあり、これ
ら耐久性を上げ鋼材の寿命を延ばすことは重要な課題と
なり、益々溶融Ｚｎめっきの果たす役割は大きくなって
いる。
【０００３】国及び企業の公害対策が功を奏し、工場か
ら排出される亜硫酸ガスなどは昭和５０年代以後、急激
に減少してはいるものの経済成長とともに自動車が増加
し、その排気ガス中に含まれる窒素酸化物やイオウ酸化
物による大気汚染が進み、金属の腐食に与える影響も大
きくなっている。具体的には酸性雨という形で現れ、そ
の対策が急がれている。また、冬季には道路に融雪剤が
散布されるため、これらによる腐食も道路施設鋼材にと
っては大きな問題である。更に、海に囲まれている我が
国は、海岸線の有効利用のために、ベイエリア開発が急
速に進んでいるが、海塩粒子による鋼構造物の腐食が激
しいため、塩害対策が必要である。そのため大気汚染物
質や塩害から各種の鋼構造物の腐食を防ぐため溶融Ｚｎ
めっきや重塗装などの種々の防錆手段が講じられてい
る。
ら排出される亜硫酸ガスなどは昭和５０年代以後、急激
に減少してはいるものの経済成長とともに自動車が増加
し、その排気ガス中に含まれる窒素酸化物やイオウ酸化
物による大気汚染が進み、金属の腐食に与える影響も大
きくなっている。具体的には酸性雨という形で現れ、そ
の対策が急がれている。また、冬季には道路に融雪剤が
散布されるため、これらによる腐食も道路施設鋼材にと
っては大きな問題である。更に、海に囲まれている我が
国は、海岸線の有効利用のために、ベイエリア開発が急
速に進んでいるが、海塩粒子による鋼構造物の腐食が激
しいため、塩害対策が必要である。そのため大気汚染物
質や塩害から各種の鋼構造物の腐食を防ぐため溶融Ｚｎ
めっきや重塗装などの種々の防錆手段が講じられてい
る。
【０００４】しかし、溶融Ｚｎめっきによるめっき皮膜
は、田園や都市郊外では優れた耐食性を示し、例えばめ
っき皮膜厚が８０μｍ（５７６ｇ／ｍ2 ）あれば５０年
以上の耐久性を有するが、海塩粒子が直接飛来し、Ｚｎ
めっき構造物に付着するような環境では僅か３年で鋼素
地が局部的にではあるが露出し、赤錆が発生する。従っ
て、海岸地域に建設される建築構造物をはじめ橋梁など
の道路施設の鋼材には、より耐食性のあるめっき皮膜の
形成が要望されている。
は、田園や都市郊外では優れた耐食性を示し、例えばめ
っき皮膜厚が８０μｍ（５７６ｇ／ｍ2 ）あれば５０年
以上の耐久性を有するが、海塩粒子が直接飛来し、Ｚｎ
めっき構造物に付着するような環境では僅か３年で鋼素
地が局部的にではあるが露出し、赤錆が発生する。従っ
て、海岸地域に建設される建築構造物をはじめ橋梁など
の道路施設の鋼材には、より耐食性のあるめっき皮膜の
形成が要望されている。
【０００５】近年、溶融Ｚｎめっきの用途も拡大し、道
路の排水溝蓋や海岸地域の飛砂防止板などにも多用され
てきている。溝蓋は絶えず自動車の通行により、タイヤ
がめっき皮膜を摩耗させるため、めっき皮膜の損傷が激
しい。また、飛砂防止板の場合には、強い海風に運ばれ
て来る砂粒が叩きつけられるため、防止板の表面はあた
かもサンドブラストを受けた状態となり、更に海塩粒子
による腐食とが重なり、過酷な環境に曝されることにな
る。このような物理的な力の作用する条件下では、溶融
Ｚｎめっき皮膜は軟らかく、特に表層の亜鉛層は軟らか
いためめっき皮膜の摩耗が速いという弱点がある。
路の排水溝蓋や海岸地域の飛砂防止板などにも多用され
てきている。溝蓋は絶えず自動車の通行により、タイヤ
がめっき皮膜を摩耗させるため、めっき皮膜の損傷が激
しい。また、飛砂防止板の場合には、強い海風に運ばれ
て来る砂粒が叩きつけられるため、防止板の表面はあた
かもサンドブラストを受けた状態となり、更に海塩粒子
による腐食とが重なり、過酷な環境に曝されることにな
る。このような物理的な力の作用する条件下では、溶融
Ｚｎめっき皮膜は軟らかく、特に表層の亜鉛層は軟らか
いためめっき皮膜の摩耗が速いという弱点がある。
【０００６】そこで、溶融Ｚｎめっきよりも耐食性に優
れた溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきが注目されるようにな
り、特殊な用途では一部実用化もされている。亜鉛にア
ルミニウムを添加すると著しく耐食性が向上すること
が、以前より知られており、薄い鋼板では１９７０年代
にＺｎ−５５％Ａｌ−１．６％Ｓｉ合金めっきのガルバ
ニウムやＺｎ−５％Ａｌにミッシュメタルを添加したガ
ルフアンなどが開発され、無酸化炉法でめっきされてい
る。薄い鋼板以外では、線材や架線金物、胴縁アングル
などに一部採用されているが、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
きは、鋼材との密着性が悪いため従来は先ず溶融Ｚｎめ
っきを施した後に、その表面に溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
きを施すといった２段階のめっき処理、即ち二浴法で行
われている。以上のように現在実用化されている溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ合金めっきは何れも大気開放下で直接めっきす
る方法ではなく、まためっき工程が２工程になるため加
工費が嵩みコスト高となってその普及が遅れているのが
現状である。これに対して、従来のバッチ式溶融Ｚｎめ
っきと同様に酸洗等の前処理の後、Ｚｎ−５％Ａｌ合金
めっき浴に浸漬することによって、当該合金めっきを施
すいわゆる一浴法も試みられている。
れた溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきが注目されるようにな
り、特殊な用途では一部実用化もされている。亜鉛にア
ルミニウムを添加すると著しく耐食性が向上すること
が、以前より知られており、薄い鋼板では１９７０年代
にＺｎ−５５％Ａｌ−１．６％Ｓｉ合金めっきのガルバ
ニウムやＺｎ−５％Ａｌにミッシュメタルを添加したガ
ルフアンなどが開発され、無酸化炉法でめっきされてい
る。薄い鋼板以外では、線材や架線金物、胴縁アングル
などに一部採用されているが、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
きは、鋼材との密着性が悪いため従来は先ず溶融Ｚｎめ
っきを施した後に、その表面に溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
きを施すといった２段階のめっき処理、即ち二浴法で行
われている。以上のように現在実用化されている溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ合金めっきは何れも大気開放下で直接めっきす
る方法ではなく、まためっき工程が２工程になるため加
工費が嵩みコスト高となってその普及が遅れているのが
現状である。これに対して、従来のバッチ式溶融Ｚｎめ
っきと同様に酸洗等の前処理の後、Ｚｎ−５％Ａｌ合金
めっき浴に浸漬することによって、当該合金めっきを施
すいわゆる一浴法も試みられている。
【０００７】鋼材の表面に直接溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
きができなかった理由は、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき浴
表面では、アルミニウムの選択酸化が起こり、鋼材とめ
っき浴成分との接触を妨げ、更に溶融Ｚｎめっきでフラ
ックスとして使用される塩化亜鉛や塩化アンモニウムが
アルミニウムと反応してフラックス効果が低減するから
である。このため、大気開放下において直接溶融Ｚｎ−
Ａｌ合金めっきを行うと、不めっきなどのめっき皮膜欠
陥が発生し、良好なめっき皮膜が形成されないため、大
型構造物の溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきの実用化が阻まれ
ていた。ところが、本発明者らは長年の研究の結果、特
開平４−２０２７５１号公報にて開示される如く、新規
なフラックスを開発し、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきを大
気中で直接行える一浴法を可能にした。即ち、このフラ
ックスは、塩化亜鉛、塩化第一錫、アルカリ金属塩化物
及びアルカリ土類金属塩化物の内の１種又は２種以上
と、脂肪族窒素誘導体であるアルキル第四級アンモニウ
ム塩及びアルキルアミン類の内の１種又は２種以上とを
含むものである。
きができなかった理由は、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき浴
表面では、アルミニウムの選択酸化が起こり、鋼材とめ
っき浴成分との接触を妨げ、更に溶融Ｚｎめっきでフラ
ックスとして使用される塩化亜鉛や塩化アンモニウムが
アルミニウムと反応してフラックス効果が低減するから
である。このため、大気開放下において直接溶融Ｚｎ−
Ａｌ合金めっきを行うと、不めっきなどのめっき皮膜欠
陥が発生し、良好なめっき皮膜が形成されないため、大
型構造物の溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきの実用化が阻まれ
ていた。ところが、本発明者らは長年の研究の結果、特
開平４−２０２７５１号公報にて開示される如く、新規
なフラックスを開発し、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきを大
気中で直接行える一浴法を可能にした。即ち、このフラ
ックスは、塩化亜鉛、塩化第一錫、アルカリ金属塩化物
及びアルカリ土類金属塩化物の内の１種又は２種以上
と、脂肪族窒素誘導体であるアルキル第四級アンモニウ
ム塩及びアルキルアミン類の内の１種又は２種以上とを
含むものである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】一浴法による溶融Ｚｎ
−５％Ａｌ合金めっきでは、めっき皮膜の厚みを５０μ
ｍ（約３４５ｇ／ｍ2 ）以上にするためには、めっき温
度を５００℃以上にする必要があり、そのため被めっき
材である鉄鋼製品に熱歪みが発生し、品質上問題とな
る。また、山形鋼やＨ型鋼などの熱間圧延鋼材において
は、めっき皮膜厚の不均一性が発生し、外観及び耐食性
を損ねる原因となる。
−５％Ａｌ合金めっきでは、めっき皮膜の厚みを５０μ
ｍ（約３４５ｇ／ｍ2 ）以上にするためには、めっき温
度を５００℃以上にする必要があり、そのため被めっき
材である鉄鋼製品に熱歪みが発生し、品質上問題とな
る。また、山形鋼やＨ型鋼などの熱間圧延鋼材において
は、めっき皮膜厚の不均一性が発生し、外観及び耐食性
を損ねる原因となる。
【０００９】Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金相の成長に及ぼすめ
っき温度の影響は大きく、５００℃を越えるめっき温度
ではＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金相からなる緻密な合金層が形
成されることがあり、このようなめっき皮膜は、孔食を
起こしやすいという欠点があり、実用上問題となる。従
って、二浴法に比べて経済的に優れ、比較的低温で外観
が良好で均一な厚さのめっき皮膜が得られる一浴法によ
る高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法の
開発が求められている。
っき温度の影響は大きく、５００℃を越えるめっき温度
ではＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金相からなる緻密な合金層が形
成されることがあり、このようなめっき皮膜は、孔食を
起こしやすいという欠点があり、実用上問題となる。従
って、二浴法に比べて経済的に優れ、比較的低温で外観
が良好で均一な厚さのめっき皮膜が得られる一浴法によ
る高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法の
開発が求められている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】めっき浴中のＡｌ濃度が
５重量％においては、めっき温度が５００℃以下では浸
漬時間を長くしても、めっき付着量は１４０〜２１０ｇ
／ｍ2 （約２０〜３０μｍ）と少なく、過酷な腐食環境
で使用される鋼構造物に要求される膜厚の厚いめっき皮
膜を形成することは困難である。ところが、Ａｌ濃度が
１０重量％を越えると、４８０℃付近のめっき温度にお
いても５０μｍ（約３５０ｇ／ｍ2 ）以上のめっき皮膜
が形成されることが見出された。Ａｌ濃度が２０重量％
では、めっき皮膜はより厚く形成されるが、めっき皮膜
の外観が悪くなるとともに、経済的でないので、Ａｌ濃
度の上限を２０重量％としている。
５重量％においては、めっき温度が５００℃以下では浸
漬時間を長くしても、めっき付着量は１４０〜２１０ｇ
／ｍ2 （約２０〜３０μｍ）と少なく、過酷な腐食環境
で使用される鋼構造物に要求される膜厚の厚いめっき皮
膜を形成することは困難である。ところが、Ａｌ濃度が
１０重量％を越えると、４８０℃付近のめっき温度にお
いても５０μｍ（約３５０ｇ／ｍ2 ）以上のめっき皮膜
が形成されることが見出された。Ａｌ濃度が２０重量％
では、めっき皮膜はより厚く形成されるが、めっき皮膜
の外観が悪くなるとともに、経済的でないので、Ａｌ濃
度の上限を２０重量％としている。
【００１１】本発明は、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきを一
浴法で良好に実施することを可能にした本出願人が既に
提供しているフラックス（特開平４−２０２７５１号公
報）によって鋼材をフラックス処理した後、Ａｌ濃度が
１０〜２０重量％、残部がＺｎと不可避不純物とからな
る組成のめっき浴に、めっき温度が４５０〜５２０℃の
範囲及び浸漬時間が０．５〜１０分の範囲でめっき付着
量が４５０ｇ／ｍ2 以上となるようにめっき条件を設定
して大気開放下で浸漬し、めっき浴から引き上げた後、
可及的速やかに冷却水で冷却する方法である。めっき皮
膜の膜厚（付着量）は、Ａｌ濃度が一定であれば、めっ
き温度と浸漬時間を変化させることによって制御可能で
あり、まためっき皮膜の合金組織は冷却条件を変化させ
ることによってある程度制御可能である。また、めっき
浴にＭｇを微量添加することによって、耐食性を更に向
上させることが可能である。尚、Ｍｇの添加は、めっき
付着量には影響を及ぼさない。
浴法で良好に実施することを可能にした本出願人が既に
提供しているフラックス（特開平４−２０２７５１号公
報）によって鋼材をフラックス処理した後、Ａｌ濃度が
１０〜２０重量％、残部がＺｎと不可避不純物とからな
る組成のめっき浴に、めっき温度が４５０〜５２０℃の
範囲及び浸漬時間が０．５〜１０分の範囲でめっき付着
量が４５０ｇ／ｍ2 以上となるようにめっき条件を設定
して大気開放下で浸漬し、めっき浴から引き上げた後、
可及的速やかに冷却水で冷却する方法である。めっき皮
膜の膜厚（付着量）は、Ａｌ濃度が一定であれば、めっ
き温度と浸漬時間を変化させることによって制御可能で
あり、まためっき皮膜の合金組織は冷却条件を変化させ
ることによってある程度制御可能である。また、めっき
浴にＭｇを微量添加することによって、耐食性を更に向
上させることが可能である。尚、Ｍｇの添加は、めっき
付着量には影響を及ぼさない。
【００１２】本発明で対象とする鋼材は、山型鋼やＨ型
鋼等の型鋼類に多い高Ｓｉ鋼（Ｓｉ：０．１８重量％以
上）と、主に鋼板や鋼線等に多い低Ｓｉ鋼（Ｓｉ：０．
０２重量％以下）のどちらでも良いが、めっき皮膜を厚
く形成することがより困難な高Ｓｉ鋼においてその効果
が顕著である。高Ｓｉ鋼のめっき皮膜の合金組織は、Ｚ
ｎ−５％Ａｌ浴の場合は、Ｚｎのマトリックスの中に粒
状のＺｎ−Ａｌ合金とＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金が分散され
た形態である。Ｚｎ−１０％Ａｌ浴の場合は、鋼材素地
に近い部分でＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金が形成され、それよ
り表層部分ではＺｎと浴組成と同じ合金が分散したマト
リックスの中にＺｎリッチなＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金が形
成された形態である。Ｚｎ−１５％Ａｌ浴の場合は、鋼
材素地に近い部分でＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金が形成され、
それより表層部分ではＡｌ濃度が約２５％のＡｌリッチ
なＡｌ−Ｚｎ合金（α相）の結晶の隙間を、Ａｌ濃度が
約７％のＺｎリッチなＡｌ−Ｚｎ合金（β相）の共晶で
埋めた形態である。Ｚｎ−２０％Ａｌ浴の場合は、Ｚｎ
−１５％Ａｌ浴の場合と同様な形態である。Ｚｎ−３０
％Ａｌ浴の場合は、組成濃度が異なる多種のＦｅ−Ａｌ
−Ｚｎ合金が全体的に分散した形態である。
鋼等の型鋼類に多い高Ｓｉ鋼（Ｓｉ：０．１８重量％以
上）と、主に鋼板や鋼線等に多い低Ｓｉ鋼（Ｓｉ：０．
０２重量％以下）のどちらでも良いが、めっき皮膜を厚
く形成することがより困難な高Ｓｉ鋼においてその効果
が顕著である。高Ｓｉ鋼のめっき皮膜の合金組織は、Ｚ
ｎ−５％Ａｌ浴の場合は、Ｚｎのマトリックスの中に粒
状のＺｎ−Ａｌ合金とＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金が分散され
た形態である。Ｚｎ−１０％Ａｌ浴の場合は、鋼材素地
に近い部分でＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金が形成され、それよ
り表層部分ではＺｎと浴組成と同じ合金が分散したマト
リックスの中にＺｎリッチなＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金が形
成された形態である。Ｚｎ−１５％Ａｌ浴の場合は、鋼
材素地に近い部分でＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金が形成され、
それより表層部分ではＡｌ濃度が約２５％のＡｌリッチ
なＡｌ−Ｚｎ合金（α相）の結晶の隙間を、Ａｌ濃度が
約７％のＺｎリッチなＡｌ−Ｚｎ合金（β相）の共晶で
埋めた形態である。Ｚｎ−２０％Ａｌ浴の場合は、Ｚｎ
−１５％Ａｌ浴の場合と同様な形態である。Ｚｎ−３０
％Ａｌ浴の場合は、組成濃度が異なる多種のＦｅ−Ａｌ
−Ｚｎ合金が全体的に分散した形態である。
【００１３】
【発明の実施の形態】以上の如き内容からなる本発明の
高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法は、
一浴法にて鋼材を溶融Ｚｎ−Ａｌ浴に浸漬して、鋼材の
表面に高耐食性のＺｎ−Ａｌ合金めっき皮膜を形成する
めっき鋼材の製造方法であって；少なくとも塩化物と脂
肪族窒素誘導体からなり、塩化物として塩化亜鉛、塩化
第一錫、アルカリ金属の塩化物及びアルカリ土類金属の
塩化物の内の１種又は２種以上と、脂肪族窒素誘導体と
してアルキル第四級アンモニウム塩及びアルキルアミン
類の内の１種又は２種以上とを主たる構成成分とするス
ラックスに浸漬するフラックス処理工程と；Ａｌ濃度が
１０〜２０重量％、残部がＺｎと不可避不純物とからな
るめっき浴に、めっき温度が４５０〜５２０℃の範囲及
び浸漬時間が０．５〜１０分の範囲でめっき付着量が４
５０ｇ／ｍ2 以上となるようにめっき条件を設定して大
気開放下で浸漬してなるめっき浴浸漬工程と；めっき皮
膜の表層までＺｎ−Ａｌ合金層が発達することを抑制す
べく、めっき浴から引き上げた後、可及的速やかに冷却
水に浸漬する冷却工程とよりなるものである。
高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法は、
一浴法にて鋼材を溶融Ｚｎ−Ａｌ浴に浸漬して、鋼材の
表面に高耐食性のＺｎ−Ａｌ合金めっき皮膜を形成する
めっき鋼材の製造方法であって；少なくとも塩化物と脂
肪族窒素誘導体からなり、塩化物として塩化亜鉛、塩化
第一錫、アルカリ金属の塩化物及びアルカリ土類金属の
塩化物の内の１種又は２種以上と、脂肪族窒素誘導体と
してアルキル第四級アンモニウム塩及びアルキルアミン
類の内の１種又は２種以上とを主たる構成成分とするス
ラックスに浸漬するフラックス処理工程と；Ａｌ濃度が
１０〜２０重量％、残部がＺｎと不可避不純物とからな
るめっき浴に、めっき温度が４５０〜５２０℃の範囲及
び浸漬時間が０．５〜１０分の範囲でめっき付着量が４
５０ｇ／ｍ2 以上となるようにめっき条件を設定して大
気開放下で浸漬してなるめっき浴浸漬工程と；めっき皮
膜の表層までＺｎ−Ａｌ合金層が発達することを抑制す
べく、めっき浴から引き上げた後、可及的速やかに冷却
水に浸漬する冷却工程とよりなるものである。
【００１４】ここで、前記めっき浴の組成が、Ａｌ濃度
が１０〜２０重量％、Ｍｇ濃度が０．０５〜２重量％、
残部がＺｎと不可避不純物とからなるものがより耐食性
において好ましい。
が１０〜２０重量％、Ｍｇ濃度が０．０５〜２重量％、
残部がＺｎと不可避不純物とからなるものがより耐食性
において好ましい。
【００１５】また、前記めっき浴浸漬工程におけるめっ
き条件として、めっき温度が４７０〜５００℃、めっき
時間が１〜７分であることが、鋼材に与える熱的影響を
少なくする意味でより好ましい。
き条件として、めっき温度が４７０〜５００℃、めっき
時間が１〜７分であることが、鋼材に与える熱的影響を
少なくする意味でより好ましい。
【００１６】
【実施例】先ず、試験体（材質：Ｓｉ含有率０．２％
（高Ｓｉ鋼）、大きさ：３０×７５×３．２ｍｍ）を、
アルカリ脱脂（カ性ソーダ１５重量％、オルトケイ酸ソ
ーダ１５重量％混合水溶液、７０℃、２０分）、酸洗
（硫酸１０重量％水溶液、５０℃、６０分）して前処理
を施し、フラックス処理した後、Ａｌ濃度が１０重量％
と１５重量％、残部がＺｎと不可避不純物とからなる二
種類のめっき浴を用い、めっき温度を４５０〜５４０℃
まで１０℃ずつ変化させ、浸漬時間を１、３、５分の各
めっき条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきを施し、めっき
付着量（ｇ／ｍ2）を測定した。その結果を表１と図１
及び図２に示す。
（高Ｓｉ鋼）、大きさ：３０×７５×３．２ｍｍ）を、
アルカリ脱脂（カ性ソーダ１５重量％、オルトケイ酸ソ
ーダ１５重量％混合水溶液、７０℃、２０分）、酸洗
（硫酸１０重量％水溶液、５０℃、６０分）して前処理
を施し、フラックス処理した後、Ａｌ濃度が１０重量％
と１５重量％、残部がＺｎと不可避不純物とからなる二
種類のめっき浴を用い、めっき温度を４５０〜５４０℃
まで１０℃ずつ変化させ、浸漬時間を１、３、５分の各
めっき条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきを施し、めっき
付着量（ｇ／ｍ2）を測定した。その結果を表１と図１
及び図２に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】この結果によって、Ａｌ濃度が１０重量％
と１５重量％のＺｎ−Ａｌ合金めっき浴を用い、めっき
温度と浸漬時間とを制御することによって、めっき温度
が５００℃以下でもめっき付着量が４５０ｇ／ｍ2 以上
を達成できることを確認できた。
と１５重量％のＺｎ−Ａｌ合金めっき浴を用い、めっき
温度と浸漬時間とを制御することによって、めっき温度
が５００℃以下でもめっき付着量が４５０ｇ／ｍ2 以上
を達成できることを確認できた。
【００１９】ここで、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきに使用
したフラックスは、特開平４−２０２７５１号公報にて
開示されたものであり、少なくとも塩化物と脂肪族窒素
誘導体からなり、塩化物として塩化亜鉛（ＺｎＣ
ｌ2 ）、塩化第一錫（ＳｎＣｌ2 ）、アルカリ金属の塩
化物及びアルカリ土類金属の塩化物の内の１種又は２種
以上と、脂肪族窒素誘導体としてアルキル第四級アンモ
ニウム塩及びアルキルアミン類の内の１種又は２種以上
とを主たる構成成分とするものである。
したフラックスは、特開平４−２０２７５１号公報にて
開示されたものであり、少なくとも塩化物と脂肪族窒素
誘導体からなり、塩化物として塩化亜鉛（ＺｎＣ
ｌ2 ）、塩化第一錫（ＳｎＣｌ2 ）、アルカリ金属の塩
化物及びアルカリ土類金属の塩化物の内の１種又は２種
以上と、脂肪族窒素誘導体としてアルキル第四級アンモ
ニウム塩及びアルキルアミン類の内の１種又は２種以上
とを主たる構成成分とするものである。
【００２０】前記アルカリ金属塩化物としては、リチウ
ム、ナトリウム、カリウム等のアルカリ金属の塩化物が
用いられ、アルカリ土類金属塩化物としては、ベリリウ
ム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリ
ウム等のアルカリ土類金属の塩化物が用いられる。
ム、ナトリウム、カリウム等のアルカリ金属の塩化物が
用いられ、アルカリ土類金属塩化物としては、ベリリウ
ム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリ
ウム等のアルカリ土類金属の塩化物が用いられる。
【００２１】前記アルキル第四級アンモニウム塩として
は、アルキルトリメチルアンモニウムクロライド、ジア
ルキルジメチルアンモニウムクロライドが好適であり、
特に炭素数７〜１８のアルキル基を有するものが好まし
い。即ち、このアルキル基としては、オクチル、デシ
ル、ドデシル、テトラデシル、ヘキサデシル、オクタデ
シル、オクタデセニル、オクタデカジエニル等が挙げら
れる。
は、アルキルトリメチルアンモニウムクロライド、ジア
ルキルジメチルアンモニウムクロライドが好適であり、
特に炭素数７〜１８のアルキル基を有するものが好まし
い。即ち、このアルキル基としては、オクチル、デシ
ル、ドデシル、テトラデシル、ヘキサデシル、オクタデ
シル、オクタデセニル、オクタデカジエニル等が挙げら
れる。
【００２２】また、アルキルアミン類としては、メチル
アミン、エチルアミン等の脂肪族第一アミン、ジメチル
アミン、ジエチルアミン等の脂肪族第二アミン、トリメ
チルアミン、トリエチルアミン等の脂肪族第三アミンが
あり、特に炭素数１〜１８のアルキル基を有するものが
好ましい。
アミン、エチルアミン等の脂肪族第一アミン、ジメチル
アミン、ジエチルアミン等の脂肪族第二アミン、トリメ
チルアミン、トリエチルアミン等の脂肪族第三アミンが
あり、特に炭素数１〜１８のアルキル基を有するものが
好ましい。
【００２３】具体的には、溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき用
フラックスは、塩化亜鉛及び／又は塩化第一錫を１０
〜５０重量％と、アルキル第四級アンモニウム塩及びア
ルキルアミン類の内の１種又は２種以上を０．１〜３０
重量％とを含むもの、アルカリ金属の塩化物及びアル
カリ土類金属の塩化物の内の１種又は２種以上を１〜２
０重量％と、アルキル第四級アンモニウム塩及びアルキ
ルアミン類の内の１種又は２種以上を０．１〜３０重量
％とを含むもの、塩化亜鉛及び／又は塩化第一錫を１
０〜５０重量％と、アルカリ金属の塩化物及びアルカリ
土類金属の塩化物の内の１種又は２種以上を１〜２０重
量％と、アルキル第四級アンモニウム塩及びアルキルア
ミン類の内の１種又は２種以上を０．１〜３０重量％と
を含むもの等が使用できる。
フラックスは、塩化亜鉛及び／又は塩化第一錫を１０
〜５０重量％と、アルキル第四級アンモニウム塩及びア
ルキルアミン類の内の１種又は２種以上を０．１〜３０
重量％とを含むもの、アルカリ金属の塩化物及びアル
カリ土類金属の塩化物の内の１種又は２種以上を１〜２
０重量％と、アルキル第四級アンモニウム塩及びアルキ
ルアミン類の内の１種又は２種以上を０．１〜３０重量
％とを含むもの、塩化亜鉛及び／又は塩化第一錫を１
０〜５０重量％と、アルカリ金属の塩化物及びアルカリ
土類金属の塩化物の内の１種又は２種以上を１〜２０重
量％と、アルキル第四級アンモニウム塩及びアルキルア
ミン類の内の１種又は２種以上を０．１〜３０重量％と
を含むもの等が使用できる。
【００２４】ここで、塩化亜鉛及び／又は塩化第一錫の
濃度は、３０〜４０重量％が最適であり、アルカリ金属
塩化物及びアルカリ土類金属塩化物については、例え
ば、めっき温度が４００℃〜６００℃の範囲内であれ
ば、ＺｎＣｌ2 ：ＮａＣｌ＝４：１（モル比）、ＺｎＣ
ｌ2 ：ＣａＣｌ2 ＝３：１（モル比）が好適であって、
その濃度は５〜１０重量％が最適である。また、アルキ
ル第四級アンモニウム塩及びアルキルアミン類の添加量
は、１〜１０重量％が最適である。
濃度は、３０〜４０重量％が最適であり、アルカリ金属
塩化物及びアルカリ土類金属塩化物については、例え
ば、めっき温度が４００℃〜６００℃の範囲内であれ
ば、ＺｎＣｌ2 ：ＮａＣｌ＝４：１（モル比）、ＺｎＣ
ｌ2 ：ＣａＣｌ2 ＝３：１（モル比）が好適であって、
その濃度は５〜１０重量％が最適である。また、アルキ
ル第四級アンモニウム塩及びアルキルアミン類の添加量
は、１〜１０重量％が最適である。
【００２５】ここで、フラックスに用いる各組成の作用
を簡単に説明する。先ず、塩化亜鉛又は塩化第一錫は、
鋼材表面に残る薄い酸化層とめっき浴表面に形成された
酸化皮膜を溶解するためのものである。アルカリ金属塩
化物又はアルカリ土類金属塩化物は、めっき温度におい
てフラックスが適正な粘度を持った溶融状態を維持する
ためのものである。そして、フラックス中に脂肪族窒素
誘導体として、アルキル第四級アンモニウム塩、アルキ
ルアミン類の内の１種又は２種以上を含有した溶融Ｚｎ
−Ａｌ合金めっき用フラックスを用いることにより、鋼
材を溶融Ｚｎめっき浴に浸漬した際に、該鋼材表面にお
いてホフマン分解して発泡し、この鋼材の表面に付着し
たフラックスの燃えカスを速やかに表面から分離除去し
て、鋼材表面と溶融金属との濡れ性を良好にする作用が
あり、めっき皮膜の密着性及び外観性が格段に向上す
る。
を簡単に説明する。先ず、塩化亜鉛又は塩化第一錫は、
鋼材表面に残る薄い酸化層とめっき浴表面に形成された
酸化皮膜を溶解するためのものである。アルカリ金属塩
化物又はアルカリ土類金属塩化物は、めっき温度におい
てフラックスが適正な粘度を持った溶融状態を維持する
ためのものである。そして、フラックス中に脂肪族窒素
誘導体として、アルキル第四級アンモニウム塩、アルキ
ルアミン類の内の１種又は２種以上を含有した溶融Ｚｎ
−Ａｌ合金めっき用フラックスを用いることにより、鋼
材を溶融Ｚｎめっき浴に浸漬した際に、該鋼材表面にお
いてホフマン分解して発泡し、この鋼材の表面に付着し
たフラックスの燃えカスを速やかに表面から分離除去し
て、鋼材表面と溶融金属との濡れ性を良好にする作用が
あり、めっき皮膜の密着性及び外観性が格段に向上す
る。
【００２６】次に、表２に示すように、一浴法によって
低Ｓｉ鋼と高Ｓｉ鋼を各種のめっき条件で溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ合金めっきを施し、それらを塩水噴霧試験によって腐
食減量（ｇ／ｍ2 ）を測定し、耐食性の評価を行った。
表２中のめっき時間において、Ａは試験体がめっき浴に
浸り始めてから完全に浸漬するまでの時間、Ｂは実際の
浸漬時間、Ｃは引き上げ始めてから完全にめっき浴から
引き上げるまでの時間、Ｃは冷却水に浸漬するまでの空
中に滞在する時間である。この塩水噴霧試験の結果の一
部を、他の比較例とともに図３に示す。図中において、
Ｈｉ−Ｓｉは高Ｓｉ鋼を示し、Ｌｏｗ−Ｓｉは低Ｓｉ鋼
を示す。
低Ｓｉ鋼と高Ｓｉ鋼を各種のめっき条件で溶融Ｚｎ−Ａ
ｌ合金めっきを施し、それらを塩水噴霧試験によって腐
食減量（ｇ／ｍ2 ）を測定し、耐食性の評価を行った。
表２中のめっき時間において、Ａは試験体がめっき浴に
浸り始めてから完全に浸漬するまでの時間、Ｂは実際の
浸漬時間、Ｃは引き上げ始めてから完全にめっき浴から
引き上げるまでの時間、Ｃは冷却水に浸漬するまでの空
中に滞在する時間である。この塩水噴霧試験の結果の一
部を、他の比較例とともに図３に示す。図中において、
Ｈｉ−Ｓｉは高Ｓｉ鋼を示し、Ｌｏｗ−Ｓｉは低Ｓｉ鋼
を示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】この結果より、Ｚｎ−１０％Ａｌ合金めっ
き浴よりもＺｎ−１５％Ａｌ合金めっき浴を用いた方
が、またＭｇを添加した方が耐食性に優れていることが
分かった。
き浴よりもＺｎ−１５％Ａｌ合金めっき浴を用いた方
が、またＭｇを添加した方が耐食性に優れていることが
分かった。
【００２９】図４は、表２に示した条件でめっきを施し
た高Ｓｉ鋼の試験体を１０００時間と２０００時間の塩
水噴霧試験後の腐食減量を、めっき浴中のＡｌ濃度を横
軸にとって表したものである。Ａｌ濃度が１５重量％の
前後において、腐食減量が非常に少なくなり、特に１５
〜２０重量％の範囲でピーク的な低い値を示している。
尚、Ａｌ濃度が１０重量％から１５重量％にかけて急激
に腐食減量は低下するが、１０重量％でも充分に実用的
である。また、Ａｌ濃度が３０重量％でも腐食減量は少
ないが、めっき皮膜の外観性において実用的ではない。
た高Ｓｉ鋼の試験体を１０００時間と２０００時間の塩
水噴霧試験後の腐食減量を、めっき浴中のＡｌ濃度を横
軸にとって表したものである。Ａｌ濃度が１５重量％の
前後において、腐食減量が非常に少なくなり、特に１５
〜２０重量％の範囲でピーク的な低い値を示している。
尚、Ａｌ濃度が１０重量％から１５重量％にかけて急激
に腐食減量は低下するが、１０重量％でも充分に実用的
である。また、Ａｌ濃度が３０重量％でも腐食減量は少
ないが、めっき皮膜の外観性において実用的ではない。
【００３０】図５は、表２に示した条件でめっきを施し
た低Ｓｉ鋼の試験体を１０００時間の塩水噴霧試験後の
腐食減量を、めっき浴中のＡｌ濃度を横軸にとって表し
たものである。これによれば、腐食減量はＡｌ濃度が５
重量％から３０重量％にかけて減少する傾向にあるが、
Ａｌ濃度が３０重量％では前記同様にめっき皮膜の外観
性が悪く実用的ではない。
た低Ｓｉ鋼の試験体を１０００時間の塩水噴霧試験後の
腐食減量を、めっき浴中のＡｌ濃度を横軸にとって表し
たものである。これによれば、腐食減量はＡｌ濃度が５
重量％から３０重量％にかけて減少する傾向にあるが、
Ａｌ濃度が３０重量％では前記同様にめっき皮膜の外観
性が悪く実用的ではない。
【００３１】また、表２に示した条件でめっきを施した
高Ｓｉ鋼の試験体を、クロースタット法とインピーダン
ス法で分極抵抗ＲP を測定した結果をそれぞれ図６と図
７に示す。分極抵抗ＲP の値が大きい程、耐食性は高い
ことを示すが、両測定法ともＡｌ濃度が１５重量％のと
きに最も高い値を示し、１５重量％前後において耐食性
が良好であることを示し、前記塩水噴霧試験の結果とも
一致する。
高Ｓｉ鋼の試験体を、クロースタット法とインピーダン
ス法で分極抵抗ＲP を測定した結果をそれぞれ図６と図
７に示す。分極抵抗ＲP の値が大きい程、耐食性は高い
ことを示すが、両測定法ともＡｌ濃度が１５重量％のと
きに最も高い値を示し、１５重量％前後において耐食性
が良好であることを示し、前記塩水噴霧試験の結果とも
一致する。
【００３２】以上により、めっき皮膜の耐食性及び外観
性並びに経済性を考慮すれば、めっき浴のＡｌ濃度は１
０〜２０重量％が適していると言える。更に、めっき浴
中にＭｇを０．０５〜２重量％添加すれば、耐食性が更
に向上するのでより好ましいのである。
性並びに経済性を考慮すれば、めっき浴のＡｌ濃度は１
０〜２０重量％が適していると言える。更に、めっき浴
中にＭｇを０．０５〜２重量％添加すれば、耐食性が更
に向上するのでより好ましいのである。
【００３３】
【発明の効果】以上にしてなる本発明の高耐食性溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法によれば、従来から
融点が低く且つ粘性が小さいので、良好な表面仕上りと
めっき温度が低い利点を備え、しかも耐食性が良いとさ
れていた溶融Ｚｎ−５％Ａｌ合金めっきと比較して、更
に優れた耐食性を備えためっき鋼材を製造することが可
能となった。本発明は、めっき浴のＡｌ濃度を増加させ
るとともに、めっき温度を比較的低温に設定した上で、
Ｚｎ−Ａｌ合金めっき皮膜の付着量を従来は不可能であ
った４５０ｇ／ｍ2 以上にして耐食性を向上させること
ができたのである。また、本発明は、めっき浴中にＭｇ
を添加することによってめっき皮膜自体の物性を改善し
て耐食性を向上させることができたのである。
ｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法によれば、従来から
融点が低く且つ粘性が小さいので、良好な表面仕上りと
めっき温度が低い利点を備え、しかも耐食性が良いとさ
れていた溶融Ｚｎ−５％Ａｌ合金めっきと比較して、更
に優れた耐食性を備えためっき鋼材を製造することが可
能となった。本発明は、めっき浴のＡｌ濃度を増加させ
るとともに、めっき温度を比較的低温に設定した上で、
Ｚｎ−Ａｌ合金めっき皮膜の付着量を従来は不可能であ
った４５０ｇ／ｍ2 以上にして耐食性を向上させること
ができたのである。また、本発明は、めっき浴中にＭｇ
を添加することによってめっき皮膜自体の物性を改善し
て耐食性を向上させることができたのである。
【図１】Ｚｎ−１０％Ａｌ合金めっき浴を用い、各めっ
き時間についてめっき時間に対する付着量の関係を示す
グラフである。
き時間についてめっき時間に対する付着量の関係を示す
グラフである。
【図２】Ｚｎ−１５％Ａｌ合金めっき浴を用い、各めっ
き時間についてめっき時間に対する付着量の関係を示す
グラフである。
き時間についてめっき時間に対する付着量の関係を示す
グラフである。
【図３】各種の条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっきを施し
た試験体の塩水噴霧試験結果を示すグラフである。
た試験体の塩水噴霧試験結果を示すグラフである。
【図４】表２のめっき条件でめっきを施した高Ｓｉ鋼の
試験体を１０００時間と２０００時間の塩水噴霧試験後
の腐食減量を、めっき浴中のＡｌ濃度を横軸にとって示
したグラフである。
試験体を１０００時間と２０００時間の塩水噴霧試験後
の腐食減量を、めっき浴中のＡｌ濃度を横軸にとって示
したグラフである。
【図５】表２のめっき条件でめっきを施した低Ｓｉ鋼の
試験体を１０００時間の塩水噴霧試験後の腐食減量を、
めっき浴中のＡｌ濃度を横軸にとって示したグラフであ
る。
試験体を１０００時間の塩水噴霧試験後の腐食減量を、
めっき浴中のＡｌ濃度を横軸にとって示したグラフであ
る。
【図６】表２のめっき条件でめっきを施した高Ｓｉ鋼の
試験体をクロースタット法で分極抵抗を測定した結果を
示すグラフである。
試験体をクロースタット法で分極抵抗を測定した結果を
示すグラフである。
【図７】同じくインピーダンス法で分極抵抗を測定した
結果を示すグラフである。
結果を示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 一浴法にて鋼材を溶融Ｚｎ−Ａｌ浴に浸
漬して、鋼材の表面に高耐食性のＺｎ−Ａｌ合金めっき
皮膜を形成するめっき鋼材の製造方法であって、 少なくとも塩化物と脂肪族窒素誘導体からなり、塩化物
として塩化亜鉛、塩化第一錫、アルカリ金属の塩化物及
びアルカリ土類金属の塩化物の内の１種又は２種以上
と、脂肪族窒素誘導体としてアルキル第四級アンモニウ
ム塩及びアルキルアミン類の内の１種又は２種以上とを
主たる構成成分とするスラックスに浸漬するフラックス
処理工程と、 Ａｌ濃度が１０〜２０重量％、残部がＺｎと不可避不純
物とからなるめっき浴に、めっき温度が４５０〜５２０
℃の範囲及び浸漬時間が０．５〜１０分の範囲でめっき
付着量が４５０ｇ／ｍ2 以上となるようにめっき条件を
設定して大気開放下で浸漬してなるめっき浴浸漬工程
と、 めっき皮膜の表層までＺｎ−Ａｌ合金層が発達すること
を抑制すべく、めっき浴から引き上げた後、可及的速や
かに冷却水に浸漬する冷却工程と、 よりなる高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造
方法。 - 【請求項２】 前記めっき浴の組成が、Ａｌ濃度が１０
〜２０重量％、Ｍｇ濃度が０．０５〜２重量％、残部が
Ｚｎと不可避不純物とからなる請求項１記載の高耐食性
溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法。 - 【請求項３】 前記めっき浴浸漬工程におけるめっき条
件として、めっき温度が４７０〜５００℃、めっき時間
が１〜７分である請求項１又は２記載の高耐食性溶融Ｚ
ｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05965796A JP3528403B2 (ja) | 1996-03-15 | 1996-03-15 | 高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05965796A JP3528403B2 (ja) | 1996-03-15 | 1996-03-15 | 高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09256134A true JPH09256134A (ja) | 1997-09-30 |
| JP3528403B2 JP3528403B2 (ja) | 2004-05-17 |
Family
ID=13119501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05965796A Expired - Fee Related JP3528403B2 (ja) | 1996-03-15 | 1996-03-15 | 高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3528403B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000064012A (ja) * | 1998-08-13 | 2000-02-29 | Nippon Steel Corp | 意匠性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板 |
| JP2005256152A (ja) * | 2004-03-15 | 2005-09-22 | Chuo Kagaku Kk | フラックス組成物 |
| JP2014088615A (ja) * | 2012-10-25 | 2014-05-15 | Fontaine Holdings Nv | 鋼の亜鉛めっき用フラックス組成物 |
| JP2016502590A (ja) * | 2012-10-17 | 2016-01-28 | ブルースコープ・スティール・リミテッドＢｌｕｅｓｃｏｐｅ Ｓｔｅｅｌ Ｌｉｍｉｔｅｄ | 金属被覆鋼ストリップの製造方法 |
| WO2018131171A1 (ja) | 2017-01-16 | 2018-07-19 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼材 |
-
1996
- 1996-03-15 JP JP05965796A patent/JP3528403B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000064012A (ja) * | 1998-08-13 | 2000-02-29 | Nippon Steel Corp | 意匠性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板 |
| JP2005256152A (ja) * | 2004-03-15 | 2005-09-22 | Chuo Kagaku Kk | フラックス組成物 |
| JP2016502590A (ja) * | 2012-10-17 | 2016-01-28 | ブルースコープ・スティール・リミテッドＢｌｕｅｓｃｏｐｅ Ｓｔｅｅｌ Ｌｉｍｉｔｅｄ | 金属被覆鋼ストリップの製造方法 |
| JP2014088615A (ja) * | 2012-10-25 | 2014-05-15 | Fontaine Holdings Nv | 鋼の亜鉛めっき用フラックス組成物 |
| WO2018131171A1 (ja) | 2017-01-16 | 2018-07-19 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼材 |
| KR20190102239A (ko) | 2017-01-16 | 2019-09-03 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 도금 강재 |
| US11473174B2 (en) | 2017-01-16 | 2022-10-18 | Nippon Steel Corporation | Coated steel product |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3528403B2 (ja) | 2004-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5853806A (en) | Process for hot dip-coating steel material with molten aluminum alloy by one-stage coating method using flux and bath of molten aluminum alloy metal | |
| RU2277606C2 (ru) | Флюс для горячего цинкования и способ горячего цинкования | |
| JP5163310B2 (ja) | 耐食性およびｚ方向の靭性に優れた鋼材の製造方法 | |
| KR950007664B1 (ko) | 알루미늄-아연-실리콘 베이스 합금 코팅 제품 및 그 제조 방법 | |
| JP3684135B2 (ja) | 耐食性の優れたＳｉ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
| KR102297298B1 (ko) | 굽힘 가공성 및 내식성이 우수한 용융아연도금강판 및 이의 제조방법 | |
| JP3528403B2 (ja) | 高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 | |
| AU639843B2 (en) | Flux suitable for coating molten zinc, molten alloy of aluminum and zinc, and molten aluminum | |
| JP2002322527A (ja) | Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金めっき鉄鋼製品 | |
| JP2001262305A (ja) | 加工性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板とその製造方法 | |
| JPH07216525A (ja) | 構造物用鋼材における溶融亜鉛アルミニウム合金めっき皮膜の合金組織構造 | |
| JP2002206156A (ja) | 鉄塔用めっき鉄鋼製品とその製造方法および該製造方法で用いるフラックス | |
| JP2924894B2 (ja) | 鋼材の溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき方法 | |
| JP4564361B2 (ja) | 溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき用フラックス組成物及びそれを用いた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき鋼材の製造方法 | |
| JPS648704B2 (ja) | ||
| US20230032557A1 (en) | Hot dip alloy coated steel material having excellent anti-corrosion properties and method of manufacturing same | |
| KR102305753B1 (ko) | 가공부 내식성이 우수한 Zn-Al-Mg계 용융합금도금 강재 및 그 제조방법 | |
| JP2839130B2 (ja) | 溶融亜鉛合金めっき方法 | |
| JP2002371342A (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2004244650A (ja) | Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系合金めっき鋼材の製造方法 | |
| JP2007238997A (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造装置、ならびに表面処理制御方法、表面処理制御装置 | |
| JP3404489B2 (ja) | 鋼材の薄付け溶融亜鉛めっき方法 | |
| CA1065204A (en) | Zinc-aluminum eutectic alloy coating process and article | |
| JP2007262544A (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3772798B2 (ja) | 溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金めっき鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20031209 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040203 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040216 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090305 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090305 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100305 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100305 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100305 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100305 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110305 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110305 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120305 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120305 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120305 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130305 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130305 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140305 Year of fee payment: 10 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |