JPH09164464A - 軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法 - Google Patents
軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法Info
- Publication number
- JPH09164464A JPH09164464A JP34705495A JP34705495A JPH09164464A JP H09164464 A JPH09164464 A JP H09164464A JP 34705495 A JP34705495 A JP 34705495A JP 34705495 A JP34705495 A JP 34705495A JP H09164464 A JPH09164464 A JP H09164464A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- continuous cast
- cooling
- bearing steel
- slab
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、軸受鋼の連鋳片を鋳造後そのまま
冷却すると、この連鋳片に置き割れが発生するが、この
置き割れの防止方法を課題とする。 【解決手段】 連続鋳造機で軸受鋼を鋳造した後、得ら
れた連鋳片の表面温度が６００℃以下に冷却される前に
加熱炉に装入し、１１５０℃から１２５０℃の間で８時
間以上の加熱処理を施し、その後連鋳片の表面温度が６
００℃から５００℃における平均冷却速度が１０℃／ｈ
ｒ以下の徐冷を行う方法。
冷却すると、この連鋳片に置き割れが発生するが、この
置き割れの防止方法を課題とする。 【解決手段】 連続鋳造機で軸受鋼を鋳造した後、得ら
れた連鋳片の表面温度が６００℃以下に冷却される前に
加熱炉に装入し、１１５０℃から１２５０℃の間で８時
間以上の加熱処理を施し、その後連鋳片の表面温度が６
００℃から５００℃における平均冷却速度が１０℃／ｈ
ｒ以下の徐冷を行う方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＪＩＳ規格に規定
されたＳＵＪ２やＳＵＪ３のような高炭素軸受鋼の連続
鋳造された鋳片（以下連鋳片という）を冷却する際、又
は冷却後再加熱する際、発生する置き割れを未然に防ぐ
方法に関する。
されたＳＵＪ２やＳＵＪ３のような高炭素軸受鋼の連続
鋳造された鋳片（以下連鋳片という）を冷却する際、又
は冷却後再加熱する際、発生する置き割れを未然に防ぐ
方法に関する。
【０００２】
【従来技術】上記ＳＵＪ２やＳＵＪ３のような高炭素軸
受鋼は、通常連続鋳造法によって得られた連鋳片を熱間
のまま均熱炉に装入して適切な均熱処理を施し、その後
分塊圧延等の圧延を行う。ところが製鋼工場と分塊工場
との間で、工程の調整が必要とされるとき、軸受鋼の連
鋳片を一旦室温まで冷却する過程が避けられなくなる。
このとき軸受鋼の連鋳片の置き割れが発生するという問
題が生ずる。
受鋼は、通常連続鋳造法によって得られた連鋳片を熱間
のまま均熱炉に装入して適切な均熱処理を施し、その後
分塊圧延等の圧延を行う。ところが製鋼工場と分塊工場
との間で、工程の調整が必要とされるとき、軸受鋼の連
鋳片を一旦室温まで冷却する過程が避けられなくなる。
このとき軸受鋼の連鋳片の置き割れが発生するという問
題が生ずる。
【０００３】連鋳片の置き割れとは、連続鋳造後の連鋳
片が冷却途中あるいは次工程である分塊圧延のための加
熱中あるいは均熱中に連鋳片が横割れもしくは破損する
現象であり、軸受鋼と同様にクロムを含むフェライト系
ステンレス鋼においては問題とされている。
片が冷却途中あるいは次工程である分塊圧延のための加
熱中あるいは均熱中に連鋳片が横割れもしくは破損する
現象であり、軸受鋼と同様にクロムを含むフェライト系
ステンレス鋼においては問題とされている。
【０００４】これまでフェライト系ステンレス鋼の連鋳
片の置き割れに対しては、特開昭５８−３９７３２号公
報、特開昭６０−２６２２号公報、特開昭６２−５６５
１７号公報、特開平６−３２８２１４号公報などにおい
てその対策が開示されている。特開昭５８−３９７３２
号公報においては、連鋳片を遷移温度（実施例では３０
０℃）以下に冷却してはならないことを開示している。
片の置き割れに対しては、特開昭５８−３９７３２号公
報、特開昭６０−２６２２号公報、特開昭６２−５６５
１７号公報、特開平６−３２８２１４号公報などにおい
てその対策が開示されている。特開昭５８−３９７３２
号公報においては、連鋳片を遷移温度（実施例では３０
０℃）以下に冷却してはならないことを開示している。
【０００５】特開昭６０−２６２２号公報においては、
連鋳片の冷却にあたって８００℃〜１３００℃から３０
０℃まで４０℃／ｈｒ以下の冷速で徐冷する方法が開示
されている。また特開昭６２−５６５１７号公報では熱
応力危険域およびラーベス（Ｌａｖｅｓ）相の析出危険
域をさけて冷却するという手段を開示している。一方、
特開平６−３２８２１４号公報では凝固後の冷却中ある
いは冷却後再加熱中の連鋳片の温度偏差を２００℃以内
に抑えるという手法を開示している。
連鋳片の冷却にあたって８００℃〜１３００℃から３０
０℃まで４０℃／ｈｒ以下の冷速で徐冷する方法が開示
されている。また特開昭６２−５６５１７号公報では熱
応力危険域およびラーベス（Ｌａｖｅｓ）相の析出危険
域をさけて冷却するという手段を開示している。一方、
特開平６−３２８２１４号公報では凝固後の冷却中ある
いは冷却後再加熱中の連鋳片の温度偏差を２００℃以内
に抑えるという手法を開示している。
【０００６】しかし、フェライト系ステンレス鋼は炭素
が低く（０．１ｗｔ％以下）、クロムが高く（１０〜３
０ｗｔ％）。他方、軸受鋼は炭素が高く（１ｗｔ％程
度）、クロムが低く（１〜２ｗｔ％程度）、金属組織が
基本的に異なるので、フェライト系ステンレス鋼につい
ての技術をそのまま軸受鋼に適用できない。
が低く（０．１ｗｔ％以下）、クロムが高く（１０〜３
０ｗｔ％）。他方、軸受鋼は炭素が高く（１ｗｔ％程
度）、クロムが低く（１〜２ｗｔ％程度）、金属組織が
基本的に異なるので、フェライト系ステンレス鋼につい
ての技術をそのまま軸受鋼に適用できない。
【０００７】また、軸受鋼の連鋳片については、特開平
１−２０１４２２号公報ではＡＩＳＩ Ｍ−５０（高温
軸受用鋼）に対して、特開平３−７５３１２号公報では
高炭素クロム軸受鋼に対して、連鋳片を分塊した後均熱
処理を施す技術が開示されているが、これらはそれぞれ
炭化物を微細化し、粗大炭化物を消失させることを目的
としているものであり、置き割れの防止方法に関するも
のではない。
１−２０１４２２号公報ではＡＩＳＩ Ｍ−５０（高温
軸受用鋼）に対して、特開平３−７５３１２号公報では
高炭素クロム軸受鋼に対して、連鋳片を分塊した後均熱
処理を施す技術が開示されているが、これらはそれぞれ
炭化物を微細化し、粗大炭化物を消失させることを目的
としているものであり、置き割れの防止方法に関するも
のではない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明では、
軸受鋼の連鋳片の置き割れに対する対策技術を課題とす
る。即ち、連続鋳造後の軸受鋼の連鋳片の冷却途中ある
いは次工程である熱間圧延のための加熱又は均熱中にお
ける連鋳片が横割れ若しくは破損することを防止する技
術を課題とする。
軸受鋼の連鋳片の置き割れに対する対策技術を課題とす
る。即ち、連続鋳造後の軸受鋼の連鋳片の冷却途中ある
いは次工程である熱間圧延のための加熱又は均熱中にお
ける連鋳片が横割れ若しくは破損することを防止する技
術を課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本願発明者らは、上記課
題を解決すべく研究を重ねた結果、軸受鋼の置き割れを
防止するためには、連続鋳造された連鋳片を熱間のまま
所定の時間均熱処理を施し、その後徐冷することがが有
効であることを見いだし、下記の発明をするに至った。
題を解決すべく研究を重ねた結果、軸受鋼の置き割れを
防止するためには、連続鋳造された連鋳片を熱間のまま
所定の時間均熱処理を施し、その後徐冷することがが有
効であることを見いだし、下記の発明をするに至った。
【００１０】第１の発明は、軸受鋼を連続鋳造機で鋳造
した後、連鋳片表面温度が６００℃以下に冷却される前
に加熱炉に装入し、１１５０℃から１２５０℃の間で８
時間以上の加熱処理を施し、その後連鋳片の表面が６０
０℃から５００℃間における平均冷却速度が１０℃／ｈ
ｒ以下であるように徐冷することを特徴とする軸受鋼の
連鋳片の置き割れ防止方法を提供する。
した後、連鋳片表面温度が６００℃以下に冷却される前
に加熱炉に装入し、１１５０℃から１２５０℃の間で８
時間以上の加熱処理を施し、その後連鋳片の表面が６０
０℃から５００℃間における平均冷却速度が１０℃／ｈ
ｒ以下であるように徐冷することを特徴とする軸受鋼の
連鋳片の置き割れ防止方法を提供する。
【００１１】第２の発明は、軸受鋼を連続鋳造機で鋳造
した後、連鋳片の表面温度が６００℃以下に冷却される
前に均熱炉に装入し、１１５０℃から１２５０℃の間で
８時間以上の均熱処理を施し、その後該連鋳片を均一冷
却するために抱き合わせ材で該連鋳片を囲み、さらにそ
れらにカバーをかけて徐冷することを特徴とする軸受鋼
の連鋳片の置き割れ防止方法を提供する。
した後、連鋳片の表面温度が６００℃以下に冷却される
前に均熱炉に装入し、１１５０℃から１２５０℃の間で
８時間以上の均熱処理を施し、その後該連鋳片を均一冷
却するために抱き合わせ材で該連鋳片を囲み、さらにそ
れらにカバーをかけて徐冷することを特徴とする軸受鋼
の連鋳片の置き割れ防止方法を提供する。
【００１２】
【発明の実施の形態】軸受鋼を連続鋳造すると、得られ
た連鋳片は連続鋳造機の２次冷却帯で水冷され、切断機
で所定の長さに切断されて搬出されてる。搬出された直
後では、連鋳片の温度は通常６００℃以上である。
た連鋳片は連続鋳造機の２次冷却帯で水冷され、切断機
で所定の長さに切断されて搬出されてる。搬出された直
後では、連鋳片の温度は通常６００℃以上である。
【００１３】通常、連鋳片は２次冷却床で更に冷却され
るが、本発明では、連鋳片の冷却時の熱応力を軽減する
ため、連鋳片の表面温度が６００℃以下になる前に加熱
炉、例えば、均熱炉に装入する。そして、均熱炉におい
て加熱し、均熱温度範囲を１１５０℃〜１２５０℃に８
時間保持する。なお、連鋳片が６００℃程度であると上
記均熱を行う前に７００〜８００℃程度で数時間加熱
し、その後１１５０℃〜１２５０℃に保持することが、
置き割れを防止する点からより望ましい。
るが、本発明では、連鋳片の冷却時の熱応力を軽減する
ため、連鋳片の表面温度が６００℃以下になる前に加熱
炉、例えば、均熱炉に装入する。そして、均熱炉におい
て加熱し、均熱温度範囲を１１５０℃〜１２５０℃に８
時間保持する。なお、連鋳片が６００℃程度であると上
記均熱を行う前に７００〜８００℃程度で数時間加熱
し、その後１１５０℃〜１２５０℃に保持することが、
置き割れを防止する点からより望ましい。
【００１４】加熱温度が１１５０℃以下であると、加熱
による粗大炭化物が消滅するまでに保持時間が長時間必
要であり、製造コストの上昇を招く。一方加熱温度が１
２５０℃以上であると、炭化物の溶融が起こる可能性が
ある。そこで、１１５０℃〜１２５０℃に８時間以上と
する。
による粗大炭化物が消滅するまでに保持時間が長時間必
要であり、製造コストの上昇を招く。一方加熱温度が１
２５０℃以上であると、炭化物の溶融が起こる可能性が
ある。そこで、１１５０℃〜１２５０℃に８時間以上と
する。
【００１５】加熱後における連鋳片の徐冷方法である
が、徐冷は図２に示すように、不均一な冷却を避けるた
めに、抱き合わせ材で連鋳片を囲み、さらに鉱物繊維で
内張りして保温効果を持たせた鉄製のカバーを被せるこ
とが望ましい。ここで、抱き合わせ材とは、例えば連鋳
片と同程度の大きさの鋼塊若しくは鋳片であって、連鋳
片と同程度の温度に予熱したものである。
が、徐冷は図２に示すように、不均一な冷却を避けるた
めに、抱き合わせ材で連鋳片を囲み、さらに鉱物繊維で
内張りして保温効果を持たせた鉄製のカバーを被せるこ
とが望ましい。ここで、抱き合わせ材とは、例えば連鋳
片と同程度の大きさの鋼塊若しくは鋳片であって、連鋳
片と同程度の温度に予熱したものである。
【００１６】適正な徐冷条件を確認するため上記抱き合
わせ材で連鋳片を囲み、この際熱電対を図２に示す位置
に設置して連鋳片の表面温度を測定した。その結果、図
３の冷却曲線が得られた。また、図３には連鋳片を抱き
合わせ材で囲み、鉄製のカバーを被せた場合と、これを
被せない場合における連鋳片の表面温度の冷却曲線を示
してある。前者の場合には６００〜５００℃の冷却速度
が１０℃／ｈｒであるが、後者の場合には冷却速度が１
４℃／ｈｒであった。
わせ材で連鋳片を囲み、この際熱電対を図２に示す位置
に設置して連鋳片の表面温度を測定した。その結果、図
３の冷却曲線が得られた。また、図３には連鋳片を抱き
合わせ材で囲み、鉄製のカバーを被せた場合と、これを
被せない場合における連鋳片の表面温度の冷却曲線を示
してある。前者の場合には６００〜５００℃の冷却速度
が１０℃／ｈｒであるが、後者の場合には冷却速度が１
４℃／ｈｒであった。
【００１７】前者のような徐冷方法を採用すると連鋳片
の再加熱中の割れを誘発することがなかった。後者の冷
却条件では後述するように連鋳片の一部に割れが発生し
た。この事実から軸受鋼の連鋳片の表面の６００℃から
５００℃における平均冷却速度が１０℃／ｈｒ以下であ
れば冷却時の熱応力は小さくなり、結果として連鋳片の
再加熱中の割れを誘発することはない。
の再加熱中の割れを誘発することがなかった。後者の冷
却条件では後述するように連鋳片の一部に割れが発生し
た。この事実から軸受鋼の連鋳片の表面の６００℃から
５００℃における平均冷却速度が１０℃／ｈｒ以下であ
れば冷却時の熱応力は小さくなり、結果として連鋳片の
再加熱中の割れを誘発することはない。
【００１８】従って、連鋳片の表面温度６００℃から５
００℃における平均冷却速度を１０℃／ｈｒ以下とする
ことが望ましいことが判明した。冷却後置き割れを生じ
ていない連鋳片は、引き続き加熱し分塊圧延を行い、そ
の後割れが生ずることがないかを調べた。
００℃における平均冷却速度を１０℃／ｈｒ以下とする
ことが望ましいことが判明した。冷却後置き割れを生じ
ていない連鋳片は、引き続き加熱し分塊圧延を行い、そ
の後割れが生ずることがないかを調べた。
【００１９】
【実施例】連続鋳造で得られた連鋳片（断面サイズ：４
０５×５２０ｍｍ、長さ４５００ｍｍ）を、図１に示す
５種類の条件で室温まで冷却した。冷却条件１は連鋳片
をそのまま空冷するものである。冷却条件２は連鋳片を
鋳造後そのまま徐冷するものである。冷却条件３は連鋳
片を熱片のまま均熱炉に装入し、１２００℃で１０時間
均熱処理を施した後、空冷するものである。
０５×５２０ｍｍ、長さ４５００ｍｍ）を、図１に示す
５種類の条件で室温まで冷却した。冷却条件１は連鋳片
をそのまま空冷するものである。冷却条件２は連鋳片を
鋳造後そのまま徐冷するものである。冷却条件３は連鋳
片を熱片のまま均熱炉に装入し、１２００℃で１０時間
均熱処理を施した後、空冷するものである。
【００２０】冷却条件４は冷却条件３と同様、連鋳片を
鋳造後直ちに均熱炉熱に装入し、１２００℃で１０時間
均熱処理を施した後、抱き合わせ材と鉄製のカバーを掛
けて徐冷した。冷却条件５は冷却条件４と異なり、抱き
合わせ材を用いたが、鉄製のカバーを使用しなかった。
なお、冷却条件３、４及び５においては、上記均熱をす
るに際して７００〜８００℃において３時間程度予熱し
てから１２００℃で１０時間均熱処理を施した。加熱に
伴う熱応力を緩和するするためである。
鋳造後直ちに均熱炉熱に装入し、１２００℃で１０時間
均熱処理を施した後、抱き合わせ材と鉄製のカバーを掛
けて徐冷した。冷却条件５は冷却条件４と異なり、抱き
合わせ材を用いたが、鉄製のカバーを使用しなかった。
なお、冷却条件３、４及び５においては、上記均熱をす
るに際して７００〜８００℃において３時間程度予熱し
てから１２００℃で１０時間均熱処理を施した。加熱に
伴う熱応力を緩和するするためである。
【００２１】徐冷は、以前に連続鋳造した略同寸法の連
鋳片であって、約６００℃に予熱した抱き合わせ材で連
鋳片を囲み、さらに鉄製のカバーをかぶせて行った。冷
却後置き割れを生じていない連鋳片は、引き続き加熱し
分塊圧延を行い、その後割れが生ずることがないかを調
べた。
鋳片であって、約６００℃に予熱した抱き合わせ材で連
鋳片を囲み、さらに鉄製のカバーをかぶせて行った。冷
却後置き割れを生じていない連鋳片は、引き続き加熱し
分塊圧延を行い、その後割れが生ずることがないかを調
べた。
【００２２】連鋳片の置き割れ発生状況をまとめたもの
が表１である。連鋳片をそのまま空冷した場合、試験に
供した３本すべてが冷却後の再加熱時に数カ所で脆性破
断した。連鋳片をそのまま徐冷した場合は、８本のうち
２本が冷却後の再加熱圧延中に割れ生じた。
が表１である。連鋳片をそのまま空冷した場合、試験に
供した３本すべてが冷却後の再加熱時に数カ所で脆性破
断した。連鋳片をそのまま徐冷した場合は、８本のうち
２本が冷却後の再加熱圧延中に割れ生じた。
【００２３】また、１２００℃の均熱処理後空冷した場
合、試験に供した４本のうち１本は冷却時に、残りの３
本は冷却後再加熱中にやはり数カ所で脆性破断した。そ
れに対し、均熱処理を施した後抱き合わせ材と鉄製のカ
バーを掛けて徐冷した連鋳片では、再加熱分塊圧延後も
そのような置き割れは全く生じなかった。
合、試験に供した４本のうち１本は冷却時に、残りの３
本は冷却後再加熱中にやはり数カ所で脆性破断した。そ
れに対し、均熱処理を施した後抱き合わせ材と鉄製のカ
バーを掛けて徐冷した連鋳片では、再加熱分塊圧延後も
そのような置き割れは全く生じなかった。
【００２４】
【表１】
【００２５】そこで、ＳＥＭ（走査電子顕微鏡）により
金属組織を観察した。均熱処理を施さずに冷却した連鋳
片からは粗大化な塊状の炭化物が数多く見られた。これ
らはＣ，Ｃｒの濃化した未凝固の液相が共晶反応を起こ
してできたものであり、低融点の炭化物（Ｆｅ、Ｃｒ）
3 Ｃである。この炭化物は均熱処理を施した連鋳片から
はほとんど観察されず、均熱処理によって消滅したこと
がわかった。
金属組織を観察した。均熱処理を施さずに冷却した連鋳
片からは粗大化な塊状の炭化物が数多く見られた。これ
らはＣ，Ｃｒの濃化した未凝固の液相が共晶反応を起こ
してできたものであり、低融点の炭化物（Ｆｅ、Ｃｒ）
3 Ｃである。この炭化物は均熱処理を施した連鋳片から
はほとんど観察されず、均熱処理によって消滅したこと
がわかった。
【００２６】また、上記金属組織を観察した結果、空冷
又は徐冷した連鋳片のパーライトラメラ間隔および旧オ
ーステナイト粒界の初析セメンタイトの形態にほとんど
差異は認められなかった。従って、徐冷処理は均熱炉か
ら連鋳片を抽出した後カバー徐冷を施すものであるが、
カバーをかける時点で連鋳片の表面温度は既に７００℃
程度に下がっているため、実際に変態点を切るまでの冷
却速度は空冷材、徐冷材とも同程度となっていたと考え
られる。
又は徐冷した連鋳片のパーライトラメラ間隔および旧オ
ーステナイト粒界の初析セメンタイトの形態にほとんど
差異は認められなかった。従って、徐冷処理は均熱炉か
ら連鋳片を抽出した後カバー徐冷を施すものであるが、
カバーをかける時点で連鋳片の表面温度は既に７００℃
程度に下がっているため、実際に変態点を切るまでの冷
却速度は空冷材、徐冷材とも同程度となっていたと考え
られる。
【００２７】空冷した連鋳片に特徴的なのは、７本のう
ち６本が冷却後の再加熱中に破断していることである。
これは次に理由によるものと推定される。空冷した連鋳
片の表層部、中間部、中心部ともに均一な初析セメンタ
イト＋パーライト組織であったことから、空冷時の変態
応力は小さかったものと考えられる。
ち６本が冷却後の再加熱中に破断していることである。
これは次に理由によるものと推定される。空冷した連鋳
片の表層部、中間部、中心部ともに均一な初析セメンタ
イト＋パーライト組織であったことから、空冷時の変態
応力は小さかったものと考えられる。
【００２８】一方連鋳片の断面サイズは４０５×５２０
ｍｍとかなり大きいことから、空冷時の熱応力は大きく
なっていた可能性が高い。その結果、冷却後の連鋳片表
層部には圧縮残留応力が生じ、内部に応力をため込みな
がらも割れを生ぜずに持ちこたえた。ところが冷却後の
再加熱時に表面から加熱されて膨張し、一気に割れを生
じたものと推定される。
ｍｍとかなり大きいことから、空冷時の熱応力は大きく
なっていた可能性が高い。その結果、冷却後の連鋳片表
層部には圧縮残留応力が生じ、内部に応力をため込みな
がらも割れを生ぜずに持ちこたえた。ところが冷却後の
再加熱時に表面から加熱されて膨張し、一気に割れを生
じたものと推定される。
【００２９】１２００℃での均熱処理を施した後徐冷処
理を行った連鋳片は、置き割れを生ずることがなかった
が、これは均熱処理によって亀裂の起点となりうる粗大
炭化物が除去されると共に、徐冷処理によって冷却時の
熱応力に起因する内部応力を低減できたことによるもの
と考えられる。
理を行った連鋳片は、置き割れを生ずることがなかった
が、これは均熱処理によって亀裂の起点となりうる粗大
炭化物が除去されると共に、徐冷処理によって冷却時の
熱応力に起因する内部応力を低減できたことによるもの
と考えられる。
【００３０】
【発明の効果】軸受鋼は従来、連続鋳造後に連鋳片を熱
間のまま均熱炉等の加熱炉に装入し、直接分塊若しくは
ビレット圧延工程に至るが、工程間の調整で連鋳片を室
温まで冷却する場合には置き割れが生ずるといる問題が
あった。しかしながら、本発明を用いることにより軸受
鋼の連鋳片を、置き割れを生ずることなく室温まで冷却
できるため、工程間の調整が容易となる。
間のまま均熱炉等の加熱炉に装入し、直接分塊若しくは
ビレット圧延工程に至るが、工程間の調整で連鋳片を室
温まで冷却する場合には置き割れが生ずるといる問題が
あった。しかしながら、本発明を用いることにより軸受
鋼の連鋳片を、置き割れを生ずることなく室温まで冷却
できるため、工程間の調整が容易となる。
【図１】軸受鋼の連鋳片の熱処理方法の概要を示す図で
ある。
ある。
【図２】軸受鋼の連鋳片の均熱処理後における徐冷の具
体的方法を示す図である。
体的方法を示す図である。
【図３】軸受鋼の連鋳片の均熱処理後の徐冷における冷
却曲線を示す図である。
却曲線を示す図である。
２ 連鋳片 ４ 抱き合わせ材 ６ 熱電対 ８ カバー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｄ 9/00 １０１ 9352−4Ｋ Ｃ２１Ｄ 9/00 １０１Ａ 9352−4Ｋ １０１Ｗ (72)発明者 太田 肇 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 連続鋳造機で軸受鋼を鋳造した後、得ら
れた連鋳片の表面温度が６００℃以下に冷却される前に
加熱炉に装入し、１１５０℃から１２５０℃の間で８時
間以上の加熱処理を施し、その後連鋳片の表面温度が６
００℃から５００℃間における平均冷却速度が１０℃／
ｈｒ以下の徐冷をすることを特徴とする軸受鋼の連鋳片
の置き割れ防止方法。 - 【請求項２】 連続鋳造機で軸受鋼を鋳造した後、得ら
れた連鋳片の表面温度が６００℃以下に冷却される前に
加熱炉に装入し、１１５０℃から１２５０℃の間で８時
間以上の加熱処理を施し、その後連鋳片を抱き合わせ材
で囲み、さらに、それらにカバーをかけて徐冷すること
を特徴とする軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34705495A JP3149764B2 (ja) | 1995-12-15 | 1995-12-15 | 軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34705495A JP3149764B2 (ja) | 1995-12-15 | 1995-12-15 | 軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09164464A true JPH09164464A (ja) | 1997-06-24 |
| JP3149764B2 JP3149764B2 (ja) | 2001-03-26 |
Family
ID=18387613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34705495A Expired - Fee Related JP3149764B2 (ja) | 1995-12-15 | 1995-12-15 | 軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3149764B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100423423B1 (ko) * | 1999-11-29 | 2004-03-19 | 주식회사 포스코 | 베어링강의 연속주조방법 |
| JP2010274300A (ja) * | 2009-05-28 | 2010-12-09 | Kobe Steel Ltd | 延性脆性遷移温度が１６０℃以上となるスラブ鋳片の冷却時における鋳片取扱方法 |
| JP2014024087A (ja) * | 2012-07-26 | 2014-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鋳片の冷却方法 |
| JP2014105378A (ja) * | 2012-11-29 | 2014-06-09 | Jfe Steel Corp | 熱間鍛造用鋼の製造方法 |
| JP2014223635A (ja) * | 2013-05-15 | 2014-12-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼鋳片の製造方法およびその鋳片から得られる耐摩耗鋼材 |
| JP2019167559A (ja) * | 2018-03-22 | 2019-10-03 | 日本製鉄株式会社 | 高強度鋼板用スラブの冷却方法、高強度熱延鋼板の製造方法、高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2020066007A (ja) * | 2018-10-22 | 2020-04-30 | 日本製鉄株式会社 | 鋳片の置き割れ防止方法 |
| CN113518831A (zh) * | 2019-02-28 | 2021-10-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 铸片的缓冷盖及冷却方法 |
| CN114669724A (zh) * | 2022-03-31 | 2022-06-28 | 中天钢铁集团有限公司 | 连铸连轧工艺生产大规格风电轴承钢碳化物的控制方法 |
-
1995
- 1995-12-15 JP JP34705495A patent/JP3149764B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100423423B1 (ko) * | 1999-11-29 | 2004-03-19 | 주식회사 포스코 | 베어링강의 연속주조방법 |
| JP2010274300A (ja) * | 2009-05-28 | 2010-12-09 | Kobe Steel Ltd | 延性脆性遷移温度が１６０℃以上となるスラブ鋳片の冷却時における鋳片取扱方法 |
| JP2014024087A (ja) * | 2012-07-26 | 2014-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鋳片の冷却方法 |
| JP2014105378A (ja) * | 2012-11-29 | 2014-06-09 | Jfe Steel Corp | 熱間鍛造用鋼の製造方法 |
| JP2014223635A (ja) * | 2013-05-15 | 2014-12-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼鋳片の製造方法およびその鋳片から得られる耐摩耗鋼材 |
| JP2019167559A (ja) * | 2018-03-22 | 2019-10-03 | 日本製鉄株式会社 | 高強度鋼板用スラブの冷却方法、高強度熱延鋼板の製造方法、高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2020066007A (ja) * | 2018-10-22 | 2020-04-30 | 日本製鉄株式会社 | 鋳片の置き割れ防止方法 |
| CN113518831A (zh) * | 2019-02-28 | 2021-10-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 铸片的缓冷盖及冷却方法 |
| CN113518831B (zh) * | 2019-02-28 | 2023-02-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 铸片的缓冷盖及冷却方法 |
| CN114669724A (zh) * | 2022-03-31 | 2022-06-28 | 中天钢铁集团有限公司 | 连铸连轧工艺生产大规格风电轴承钢碳化物的控制方法 |
| CN114669724B (zh) * | 2022-03-31 | 2024-01-23 | 中天钢铁集团有限公司 | 连铸连轧工艺生产大规格风电轴承钢碳化物的控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3149764B2 (ja) | 2001-03-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1072864A (en) | Combined mechanical and thermal processing method for production of seamless steel pipe | |
| JP2000336456A (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼及びその製造方法 | |
| JP3149764B2 (ja) | 軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法 | |
| JP3149763B2 (ja) | 軸受鋼の連鋳片の置き割れ防止方法 | |
| US5493766A (en) | Process for hot working continuous-cast bloom and steel ingot | |
| JP7230561B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3453990B2 (ja) | 連続鋳造ブルームの冷却方法 | |
| JP3175919B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片の分塊圧延方法 | |
| JP7230562B2 (ja) | Ｎｉ含有低合金鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS61199035A (ja) | ネツク部の強籾な複合ロ−ルの製造方法 | |
| JP2580936B2 (ja) | 表面疵の少ない鋼材の製造方法 | |
| JP3658099B2 (ja) | 耐摩耗型強靱ロールの製造方法 | |
| KR100257648B1 (ko) | 고강도 임팩트바아의 제조방법 | |
| KR100325712B1 (ko) | 구상화열처리의촉진이가능한베어링강선재의제조방법 | |
| JPH0338325B2 (ja) | ||
| JP3163561B2 (ja) | 複合ロールの製造方法 | |
| JP3133855B2 (ja) | 磁気特性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2810907B2 (ja) | 複合ロールの外層材製造方法 | |
| JPS59189001A (ja) | 鋼の熱片直送圧延方法 | |
| JPH08134537A (ja) | 鋼鋳片の熱間圧延方法 | |
| JPH07252533A (ja) | 複合ロールの外層材製造方法 | |
| KR101130258B1 (ko) | 경화능이 우수한 석출물 재고용형 고탄소강 및 그 제조 방법 | |
| JPH07238322A (ja) | 鋼片の表面割れ防止法 | |
| JPH0687054A (ja) | ステンレス鋼鋳片の製造方法 | |
| JP2002235150A (ja) | レール頭部の幅方向に均一な硬度を持つ耐表面損傷レール、およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |