JPH09141754A - テーパ付き中空シャフト - Google Patents
テーパ付き中空シャフトInfo
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- JPH09141754A JPH09141754A JP7322485A JP32248595A JPH09141754A JP H09141754 A JPH09141754 A JP H09141754A JP 7322485 A JP7322485 A JP 7322485A JP 32248595 A JP32248595 A JP 32248595A JP H09141754 A JPH09141754 A JP H09141754A
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- layer
- prepreg
- reinforcing
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽量でかつ先調子を維持しながら優れた曲げ
強度を有するシャフトを提供する。 【解決手段】 弾性率が２００〜１０００ＧＰａの強化
繊維から構成される繊維強化複合材料製テーパ付き中空
シャフトにおいて、該シャフト細径側部分に弾性率が５
〜１５０ＧＰａの炭素繊維を用いた補強層を配置したこ
とを特徴とするテーパ付き中空シャフト。
強度を有するシャフトを提供する。 【解決手段】 弾性率が２００〜１０００ＧＰａの強化
繊維から構成される繊維強化複合材料製テーパ付き中空
シャフトにおいて、該シャフト細径側部分に弾性率が５
〜１５０ＧＰａの炭素繊維を用いた補強層を配置したこ
とを特徴とするテーパ付き中空シャフト。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はテーパ付き中空シャ
フトに関する。
フトに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年のゴルフクラブシャフトは軽量化の
流れが一段と加速されており、なかでも炭素繊維を用い
た軽量シャフトはシャフト細径側の曲げ強度を維持する
のが益々難しくなっており、補強層をシャフト細径側に
配置することで曲げ強度不足を補っている。
流れが一段と加速されており、なかでも炭素繊維を用い
た軽量シャフトはシャフト細径側の曲げ強度を維持する
のが益々難しくなっており、補強層をシャフト細径側に
配置することで曲げ強度不足を補っている。
【０００３】一方、ゴルフクラブシャフトとして用いら
れるには曲げ強度が大きいだけでなく、しなり解放時に
おけるヘッドスピードが向上するように先調子であるこ
とが求められるが、補強層を配置したシャフトは手元調
子になりやすいという問題点があった。
れるには曲げ強度が大きいだけでなく、しなり解放時に
おけるヘッドスピードが向上するように先調子であるこ
とが求められるが、補強層を配置したシャフトは手元調
子になりやすいという問題点があった。
【０００４】先調子のシャフトは一般ゴルファー、特に
ヘッドスピードが遅くあまり力のない女性および中高年
ゴルファーに適するが、このように軽量で先調子のシャ
フトはほとんど得られていなかった。
ヘッドスピードが遅くあまり力のない女性および中高年
ゴルファーに適するが、このように軽量で先調子のシャ
フトはほとんど得られていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、これ
ら従来の課題を解消し、軽量でかつ先調子を維持しなが
ら優れた曲げ強度を有するシャフトを提供するものであ
る。
ら従来の課題を解消し、軽量でかつ先調子を維持しなが
ら優れた曲げ強度を有するシャフトを提供するものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、次
に示すテーパ付き中空シャフトによって達成される。す
なわち、本発明は、弾性率が２００〜１０００ＧＰａの
強化繊維から構成される繊維強化複合材料製テーパ付き
中空シャフトにおいて、該シャフト細径側部分に弾性率
が５〜１５０ＧＰａの炭素繊維を用いた補強層を配置し
たことを特徴とするテーパ付き中空シャフトに関する。
に示すテーパ付き中空シャフトによって達成される。す
なわち、本発明は、弾性率が２００〜１０００ＧＰａの
強化繊維から構成される繊維強化複合材料製テーパ付き
中空シャフトにおいて、該シャフト細径側部分に弾性率
が５〜１５０ＧＰａの炭素繊維を用いた補強層を配置し
たことを特徴とするテーパ付き中空シャフトに関する。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明において用いられる弾性率
が２００〜１０００ＧＰａの強化繊維から構成される繊
維強化複合材料製テーパ付き中空シャフトは、通常、斜
交層とストレート層の少なくとも２層から構成される。
が２００〜１０００ＧＰａの強化繊維から構成される繊
維強化複合材料製テーパ付き中空シャフトは、通常、斜
交層とストレート層の少なくとも２層から構成される。
【０００８】斜交層に用いるプリプレグとしてはクロス
プリプレグおよび一方向プリプレグを使用することがで
きるが、配向角を制御しやすいため一方向プリプレグが
好ましく用いられる。該プリプレグに使用される強化繊
維としては引張弾性率が２００〜１０００ＧＰａ、好ま
しくは４００〜８００ＧＰａのものが用いられる。
プリプレグおよび一方向プリプレグを使用することがで
きるが、配向角を制御しやすいため一方向プリプレグが
好ましく用いられる。該プリプレグに使用される強化繊
維としては引張弾性率が２００〜１０００ＧＰａ、好ま
しくは４００〜８００ＧＰａのものが用いられる。
【０００９】このような強化繊維としては金属繊維、炭
化珪素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、チタン酸カリ
ウム繊維、炭素繊維等が用いられ、軽量でかつ高引張弾
性率であることから好ましくは炭素繊維が用いられる。
化珪素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、チタン酸カリ
ウム繊維、炭素繊維等が用いられ、軽量でかつ高引張弾
性率であることから好ましくは炭素繊維が用いられる。
【００１０】本発明においてストレート層に用いるプリ
プレグとしては一方向プリプレグを好ましく使用するこ
とができる。該ストレート層に用いるプリプレグに使用
される強化繊維としては、通常引張弾性率２００〜６０
０ＧＰａのものが用いられる。
プレグとしては一方向プリプレグを好ましく使用するこ
とができる。該ストレート層に用いるプリプレグに使用
される強化繊維としては、通常引張弾性率２００〜６０
０ＧＰａのものが用いられる。
【００１１】このような強化繊維としては金属繊維、炭
化珪素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、チタン酸カリ
ウム繊維、炭素繊維等が用いられ、軽量なことから好ま
しくは炭素繊維が用いられる。
化珪素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、チタン酸カリ
ウム繊維、炭素繊維等が用いられ、軽量なことから好ま
しくは炭素繊維が用いられる。
【００１２】該斜交層およびストレート層にそれぞれ用
いられるプリプレグに使用されるマトリックス樹脂とし
てはエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、フェノール樹
脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂、ユリア樹脂、
メラミン樹脂等から選ばれる熱硬化性樹脂が用いられ、
好ましくはエポキシ樹脂が用いられる。これらのプリプ
レグの目付は通常３０〜１８０ｇ／ｍ2、好ましくは５
０〜１５０ｇ／ｍ2の範囲のものを用いることができ
る。
いられるプリプレグに使用されるマトリックス樹脂とし
てはエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、フェノール樹
脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂、ユリア樹脂、
メラミン樹脂等から選ばれる熱硬化性樹脂が用いられ、
好ましくはエポキシ樹脂が用いられる。これらのプリプ
レグの目付は通常３０〜１８０ｇ／ｍ2、好ましくは５
０〜１５０ｇ／ｍ2の範囲のものを用いることができ
る。
【００１３】プリプレグの目付がこの範囲より大きいと
シャフト重量設計における自由度が制限されるうえ、ゴ
ルフクラブシャフト製造時におけるプリプレグのマンド
レルへの巻き付き性も劣る等の弊害が生じやすいため好
ましくない。
シャフト重量設計における自由度が制限されるうえ、ゴ
ルフクラブシャフト製造時におけるプリプレグのマンド
レルへの巻き付き性も劣る等の弊害が生じやすいため好
ましくない。
【００１４】本発明はかかる構成の繊維強化複合材料製
テーパ付き中空シャフトにおいて、該シャフト細径側部
分に弾性率が５〜１５０ＧＰａの炭素繊維で構成される
炭素繊維プリプレグを用いて補強層を形成させるもので
ある。
テーパ付き中空シャフトにおいて、該シャフト細径側部
分に弾性率が５〜１５０ＧＰａの炭素繊維で構成される
炭素繊維プリプレグを用いて補強層を形成させるもので
ある。
【００１５】本発明において補強層に用いる炭素繊維プ
リプレグとしてはクロスプリプレグあるいは一方向プリ
プレグを使用することができるが、炭素繊維の配向を制
御しやすいため一方向プリプレグが好ましく用いられ
る。
リプレグとしてはクロスプリプレグあるいは一方向プリ
プレグを使用することができるが、炭素繊維の配向を制
御しやすいため一方向プリプレグが好ましく用いられ
る。
【００１６】該プリプレグに使用される炭素繊維として
は、引張弾性率５〜１５０ＧＰａ、より好ましくは１０
〜１２０ＧＰａのものが用いられる。また、該強化繊維
は曲げ強度を向上させるため通常引張強度０．８〜５Ｇ
Ｐａであることが望ましく、好ましくは１〜５ＧＰａの
ものが用いられる。このような炭素繊維であればポリア
クリロニトリル系炭素繊維、ピッチ系素繊維のいずれも
用いることができる。
は、引張弾性率５〜１５０ＧＰａ、より好ましくは１０
〜１２０ＧＰａのものが用いられる。また、該強化繊維
は曲げ強度を向上させるため通常引張強度０．８〜５Ｇ
Ｐａであることが望ましく、好ましくは１〜５ＧＰａの
ものが用いられる。このような炭素繊維であればポリア
クリロニトリル系炭素繊維、ピッチ系素繊維のいずれも
用いることができる。
【００１７】補強層に用いられる炭素繊維プリプレグに
使用されるマトリックス樹脂としてはエポキシ樹脂、不
飽和ポリエステル、フェノール樹脂、シリコーン樹脂、
ポリウレタン樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂等の熱硬
化性樹脂が用いられ、好ましくはエポキシ樹脂が用いら
れる。プリプレグの目付は特に制限はないが、通常３０
〜１８０ｇ／ｍ2、好ましくは５０〜１５０ｇ／ｍ2の範
囲のものを用いることができる。
使用されるマトリックス樹脂としてはエポキシ樹脂、不
飽和ポリエステル、フェノール樹脂、シリコーン樹脂、
ポリウレタン樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂等の熱硬
化性樹脂が用いられ、好ましくはエポキシ樹脂が用いら
れる。プリプレグの目付は特に制限はないが、通常３０
〜１８０ｇ／ｍ2、好ましくは５０〜１５０ｇ／ｍ2の範
囲のものを用いることができる。
【００１８】プリプレグにおける炭素繊維の目付がこの
範囲より大きいとシャフト裁断形状や重量設計における
自由度が制限されやすいため好ましくない。本発明の補
強層を配置することでシャフトの曲げ強度を向上させる
ことができる。
範囲より大きいとシャフト裁断形状や重量設計における
自由度が制限されやすいため好ましくない。本発明の補
強層を配置することでシャフトの曲げ強度を向上させる
ことができる。
【００１９】補強層はシャフトの細径側（先端側）に位
置しており、補強層の占有範囲は下限が通常シャフト細
径側先端部からシャフト全長の１／２０以上、好ましく
は１／１０以上であり、上限が通常シャフト細径側先端
部からシャフト全長の２／３以下、好ましくは１／２以
下の部分を占めている。
置しており、補強層の占有範囲は下限が通常シャフト細
径側先端部からシャフト全長の１／２０以上、好ましく
は１／１０以上であり、上限が通常シャフト細径側先端
部からシャフト全長の２／３以下、好ましくは１／２以
下の部分を占めている。
【００２０】補強層の占有範囲が該範囲を超えるとシャ
フト全体の重量を増加させると共に、補強を必要としな
い部分にも補強を施すことになり好ましくない。また該
範囲に満たない場合にはシャフトの細径部の曲げ強度が
不足するため好ましくない。
フト全体の重量を増加させると共に、補強を必要としな
い部分にも補強を施すことになり好ましくない。また該
範囲に満たない場合にはシャフトの細径部の曲げ強度が
不足するため好ましくない。
【００２１】本発明における斜交層は正の斜交層と負の
斜交層を一組としており、該正負の斜交層が１層あるい
は２層以上の複数層毎に交互に積層することができる。
ここでシャフト太径側から細径側にかけて左巻き即ち左
ネジ方向に積層するプリプレグを正の斜交層、右巻き即
ち右ネジ方向に積層するプリプレグを負の斜交層とす
る。
斜交層を一組としており、該正負の斜交層が１層あるい
は２層以上の複数層毎に交互に積層することができる。
ここでシャフト太径側から細径側にかけて左巻き即ち左
ネジ方向に積層するプリプレグを正の斜交層、右巻き即
ち右ネジ方向に積層するプリプレグを負の斜交層とす
る。
【００２２】正の斜交層は強化繊維の配向が軸方向に対
して１５°〜７５°、好ましくは２０°〜６０°、より
好ましくは３０°〜５０°になるように積層することが
できる。
して１５°〜７５°、好ましくは２０°〜６０°、より
好ましくは３０°〜５０°になるように積層することが
できる。
【００２３】負の斜交層は強化繊維が正の斜交層と交差
するように配向しており、シャフト軸方向に対して−１
５°〜−７５°、好ましくは−２０°〜−６０°、より
好ましくは−３０°〜−５０°になるように積層するこ
とができる。
するように配向しており、シャフト軸方向に対して−１
５°〜−７５°、好ましくは−２０°〜−６０°、より
好ましくは−３０°〜−５０°になるように積層するこ
とができる。
【００２４】一組の斜交層の積層数は通常１〜１０層、
好ましくは２〜８層である。ここで、本発明でいう積層
数とは斜交層等の特定の層が平均して何層積層している
か即ちシャフトの回りを何回巻回しているかを意味して
おり、積層数が小数ということも有り得る。
好ましくは２〜８層である。ここで、本発明でいう積層
数とは斜交層等の特定の層が平均して何層積層している
か即ちシャフトの回りを何回巻回しているかを意味して
おり、積層数が小数ということも有り得る。
【００２５】本発明におけるストレート層は強化繊維の
配向が軸方向に対して通常０°〜±５°になるように積
層することができる。ストレート層の積層数は通常１〜
１０層、好ましくは２〜８層である。ストレート層の積
層厚さは太径部と細径部で異なってもよいが、一定であ
ることもできる。
配向が軸方向に対して通常０°〜±５°になるように積
層することができる。ストレート層の積層数は通常１〜
１０層、好ましくは２〜８層である。ストレート層の積
層厚さは太径部と細径部で異なってもよいが、一定であ
ることもできる。
【００２６】本発明における補強層はストレート層の外
周部あるいは斜交層とストレート層の間に配置すること
ができる。なお、補強層をストレート層の外側に配置し
た場合は補強層を斜交層とストレート層の間に配置した
場合に比べ、シャフト外径を維持したままシャフト細径
部の曲げ剛性を小さくすることができるため好ましい。
周部あるいは斜交層とストレート層の間に配置すること
ができる。なお、補強層をストレート層の外側に配置し
た場合は補強層を斜交層とストレート層の間に配置した
場合に比べ、シャフト外径を維持したままシャフト細径
部の曲げ剛性を小さくすることができるため好ましい。
【００２７】補強層は強化繊維がシャフト軸に対してほ
ぼ平行となる０°〜±５°に配向させて積層する。積層
数は目的に応じ通常１〜１０層配置することができる。
補強層の積層数は細径側で１〜１０層とし、太径側では
０〜１層となるように太径側の積層数を減少させること
もできる。
ぼ平行となる０°〜±５°に配向させて積層する。積層
数は目的に応じ通常１〜１０層配置することができる。
補強層の積層数は細径側で１〜１０層とし、太径側では
０〜１層となるように太径側の積層数を減少させること
もできる。
【００２８】また、補強層の積層数を太径側で１〜１０
層とし、細径側では０〜４層となるように太径側の積層
数を減少させることもできる。なお、補強層に用いるプ
リプレグは同一形状あるいは非同一形状に１枚〜５枚に
分割して積層することもできる。
層とし、細径側では０〜４層となるように太径側の積層
数を減少させることもできる。なお、補強層に用いるプ
リプレグは同一形状あるいは非同一形状に１枚〜５枚に
分割して積層することもできる。
【００２９】
【実施例】以下に実施例を示すが、本発明はこれにより
限定されるものではない。なお、本発明におけるフレッ
クスの測定方法は社団法人日本ゴルフ用品協会のフレッ
クス測定標準機を使用し、シャフトを水平にして荷重点
から２５ｍｍ支点側に寄ったところの荷重前後の変位を
測定した。
限定されるものではない。なお、本発明におけるフレッ
クスの測定方法は社団法人日本ゴルフ用品協会のフレッ
クス測定標準機を使用し、シャフトを水平にして荷重点
から２５ｍｍ支点側に寄ったところの荷重前後の変位を
測定した。
【００３０】順式フレックス測定の設定方法の場合、荷
重は２．７ｋｇ、荷重位置は細径側先端から２０ｍｍの
位置であり、シャフトの固定方法はシャフト太径端側か
ら５７ｍｍの位置を上から、シャフト太径端側から１９
７ｍｍの位置を下から支持した。
重は２．７ｋｇ、荷重位置は細径側先端から２０ｍｍの
位置であり、シャフトの固定方法はシャフト太径端側か
ら５７ｍｍの位置を上から、シャフト太径端側から１９
７ｍｍの位置を下から支持した。
【００３１】逆式フレックス測定の設定方法の場合、荷
重は１．５ｋｇ、荷重位置は太径側先端から５７ｍｍの
位置であり、シャフトの固定方法はシャフト細径端側か
ら２０ｍｍの位置を上から、シャフト細径端側から１６
０ｍｍの位置を下から支持した。（逆式フレックス）−
（順式フレックス）の値、即ちフレックスの差が大きけ
れば先調子のシャフトと定義する。
重は１．５ｋｇ、荷重位置は太径側先端から５７ｍｍの
位置であり、シャフトの固定方法はシャフト細径端側か
ら２０ｍｍの位置を上から、シャフト細径端側から１６
０ｍｍの位置を下から支持した。（逆式フレックス）−
（順式フレックス）の値、即ちフレックスの差が大きけ
れば先調子のシャフトと定義する。
【００３２】実施例１ 斜交層として日本グラファイトファイバー（株）製Ｅ５
０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張弾性率５００
ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2、エポキシ樹脂含
有量２７．５ｗｔ％）、ストレート層として東レ（株）
Ｐ８０５５Ｓ−１２（ポリアクリロニトリル系炭素繊
維、引張弾性率３００ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／
ｍ2、エポキシ樹脂含有量２４ｗｔ％）のプリプレグを
使用した。
０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張弾性率５００
ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2、エポキシ樹脂含
有量２７．５ｗｔ％）、ストレート層として東レ（株）
Ｐ８０５５Ｓ−１２（ポリアクリロニトリル系炭素繊
維、引張弾性率３００ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／
ｍ2、エポキシ樹脂含有量２４ｗｔ％）のプリプレグを
使用した。
【００３３】補強層は日本グラファイトファイバー
（株）製Ｅ０５２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張
弾性率５０ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2、エポ
キシ樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を使用しストレート層
と同じ方向に配向した。
（株）製Ｅ０５２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張
弾性率５０ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2、エポ
キシ樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を使用しストレート層
と同じ方向に配向した。
【００３４】図１（ａ）〜（ｆ）においては各プリプレ
グの裁断形状および最終の積層構成断面図を模式的に表
した。同図において、１はマンドレル、２は斜交層、２
ａは正の斜交層、２ｂは負の斜交層、３はストレート
層、４は補強層をそれぞれ示す。なお、図１（ｆ）に示
されるように補強層はストレート層の外側に配置した。
グの裁断形状および最終の積層構成断面図を模式的に表
した。同図において、１はマンドレル、２は斜交層、２
ａは正の斜交層、２ｂは負の斜交層、３はストレート
層、４は補強層をそれぞれ示す。なお、図１（ｆ）に示
されるように補強層はストレート層の外側に配置した。
【００３５】斜交層の炭素繊維はシャフト軸方向に対し
て±４５°に配向して正負の斜交層それぞれマンドレル
上を均一に２．５回づつ巻回するように裁断したプリプ
レグを使用した。２枚の斜交層は半周分上下にずらして
重ねた後に積層した。
て±４５°に配向して正負の斜交層それぞれマンドレル
上を均一に２．５回づつ巻回するように裁断したプリプ
レグを使用した。２枚の斜交層は半周分上下にずらして
重ねた後に積層した。
【００３６】ストレート層は炭素繊維方向が軸方向に対
して実質平行になるように配向してそれぞれマンドレル
上を均一に２回づつ巻回するように裁断したプリプレグ
を２枚使用した。２枚のストレート層は半周分上下にず
らして重ねた後に積層した。
して実質平行になるように配向してそれぞれマンドレル
上を均一に２回づつ巻回するように裁断したプリプレグ
を２枚使用した。２枚のストレート層は半周分上下にず
らして重ねた後に積層した。
【００３７】補強層のプリプレグの長さは補強層部分が
シャフト細径端から５００ｍｍまで配置するようにし、
細径部分のプリプレグの巻回数が４回になるように三角
形に切り出したプリプレグを１枚使用した。
シャフト細径端から５００ｍｍまで配置するようにし、
細径部分のプリプレグの巻回数が４回になるように三角
形に切り出したプリプレグを１枚使用した。
【００３８】できあがったシャフトの全長は１１４５ｍ
ｍ、細径端の内径は６ｍｍ、外径は８．５ｍｍであり、
太径端の内径は１３．０ｍｍ、外径は１５．０ｍｍとな
った。表１に示すように実施例１のシャフトは先調子で
あり、かつ優れた曲げ破断荷重を有していた。
ｍ、細径端の内径は６ｍｍ、外径は８．５ｍｍであり、
太径端の内径は１３．０ｍｍ、外径は１５．０ｍｍとな
った。表１に示すように実施例１のシャフトは先調子で
あり、かつ優れた曲げ破断荷重を有していた。
【００３９】実施例２ 補強層として日本グラファイトファイバー（株）製Ｅ１
０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張弾性率１００
ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2、エポキシ樹脂含
有量２７．５ｗｔ％）を使用した以外は実施例１と同様
にシャフトを製造した。表１に示すように実施例２のシ
ャフトは先調子であり、かつ優れた曲げ破断荷重を有し
ていた。
０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張弾性率１００
ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2、エポキシ樹脂含
有量２７．５ｗｔ％）を使用した以外は実施例１と同様
にシャフトを製造した。表１に示すように実施例２のシ
ャフトは先調子であり、かつ優れた曲げ破断荷重を有し
ていた。
【００４０】実施例３ 補強層として日本グラファイトファイバー（株）製Ｅ１
０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張弾性率１００
ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2、エポキシ樹脂含
有量２７．５ｗｔ％）を使用し、補強層部分がシャフト
細径端から３００ｍｍまで配置するようにし、細径部分
のそれぞれのプリプレグの積層数が２層になるように三
角形に切り出したプリプレグを２枚使用した以外は実施
例１と同様にシャフトを製造した。表１に示すように実
施例３のシャフトは先調子であり、かつ優れた曲げ破断
荷重を有していた。
０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張弾性率１００
ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2、エポキシ樹脂含
有量２７．５ｗｔ％）を使用し、補強層部分がシャフト
細径端から３００ｍｍまで配置するようにし、細径部分
のそれぞれのプリプレグの積層数が２層になるように三
角形に切り出したプリプレグを２枚使用した以外は実施
例１と同様にシャフトを製造した。表１に示すように実
施例３のシャフトは先調子であり、かつ優れた曲げ破断
荷重を有していた。
【００４１】実施例４ 補強層を斜交層とストレート層の層間に配置した以外は
実施例１と同様にシャフトを製造した。表１に示すよう
に実施例４のシャフトは先調子であり、かつ優れた曲げ
破断荷重を有していた。
実施例１と同様にシャフトを製造した。表１に示すよう
に実施例４のシャフトは先調子であり、かつ優れた曲げ
破断荷重を有していた。
【００４２】比較例１ 補強層を積層しなかった以外は実施例１と同様にシャフ
トを製造した。表１に示すように比較例１のシャフトは
曲げ破断荷重が劣っていた。
トを製造した。表１に示すように比較例１のシャフトは
曲げ破断荷重が劣っていた。
【００４３】比較例２ 補強層に東レ（株）Ｐ９０５５Ｆ−１３（ポリアクリロ
ニトリル系炭素繊維、引張弾性率４００ＧＰａ、炭素繊
維目付１２５ｇ／ｍ2、エポキシ樹脂含有量２５ｗｔ
％）を使用した以外は実施例１と同様にシャフトを製造
した。比較例２のシャフトは手元調子のシャフトであっ
た。
ニトリル系炭素繊維、引張弾性率４００ＧＰａ、炭素繊
維目付１２５ｇ／ｍ2、エポキシ樹脂含有量２５ｗｔ
％）を使用した以外は実施例１と同様にシャフトを製造
した。比較例２のシャフトは手元調子のシャフトであっ
た。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【発明の効果】本発明により製造されたシャフトは、軽
量で先調子であり、かつ優れた曲げ強度を有する。
量で先調子であり、かつ優れた曲げ強度を有する。
【図１】 補強層をストレート層外側に積層した場合の
プリプレグ裁断形状および積層構成断面図。
プリプレグ裁断形状および積層構成断面図。
１：マンドレル、２：斜交層、２ａ：正の斜交層、２
ｂ：負の斜交層、３：ストレート層、４：補強層。
ｂ：負の斜交層、３：ストレート層、４：補強層。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹村 振一 神奈川県横浜市中区千鳥町８番地日本石油 株式会社中央技術研究所内 (72)発明者 島 美樹男 東京都新宿区西新宿３−５−１日本グラフ ァイトファイバー株式会社内 (72)発明者 大野 秀幸 東京都新宿区西新宿３−５−１日本グラフ ァイトファイバー株式会社内 (72)発明者 中西 朋宏 千葉県君津市三直1331−２新日鐵化学社宅 756
Claims (1)
- 【請求項１】 弾性率が２００〜１０００ＧＰａの強化
繊維から構成される繊維強化複合材料製テーパ付き中空
シャフトにおいて、該シャフト細径側部分に弾性率が５
〜１５０ＧＰａの炭素繊維を用いた補強層を配置したこ
とを特徴とするテーパ付き中空シャフト。
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