JPH0890235A - 横向き溶接継手の溶接方法 - Google Patents
横向き溶接継手の溶接方法Info
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- JPH0890235A JPH0890235A JP24732294A JP24732294A JPH0890235A JP H0890235 A JPH0890235 A JP H0890235A JP 24732294 A JP24732294 A JP 24732294A JP 24732294 A JP24732294 A JP 24732294A JP H0890235 A JPH0890235 A JP H0890235A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 下板と立板との間に横向きの開先を形成した
横向き溶接継手を自動溶接するのに際して、溶け込み不
良が発生しにくい溶接方法を提供する。 【構成】 （１）下板１から立板２に向かって運棒し、
（２）立板２から下板１に向かって運棒し、上記（１）
と（２）を繰り返すウィービングを含む溶接方法であ
る。特に、そのウィービングの幅Ｈは、前記開先のルー
トギャップＬに対して±２ｍｍの範囲として、ルート部
（Ｂ点又はＣ点）での溶け込み不良を減少させる。
横向き溶接継手を自動溶接するのに際して、溶け込み不
良が発生しにくい溶接方法を提供する。 【構成】 （１）下板１から立板２に向かって運棒し、
（２）立板２から下板１に向かって運棒し、上記（１）
と（２）を繰り返すウィービングを含む溶接方法であ
る。特に、そのウィービングの幅Ｈは、前記開先のルー
トギャップＬに対して±２ｍｍの範囲として、ルート部
（Ｂ点又はＣ点）での溶け込み不良を減少させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、下板と立板との間に横
向きの開先を形成した横向き溶接継手の溶接方法であっ
て、特に自動溶接に際して溶け込み不良が発生しにくい
溶接方法に関する。
向きの開先を形成した横向き溶接継手の溶接方法であっ
て、特に自動溶接に際して溶け込み不良が発生しにくい
溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】この種の横向き溶接継手の溶接方法とし
ては、下板の上に肉盛溶接を行って水平方向の層を形成
し、この水平方向の層の上に更に肉盛溶接を行い、開先
の上下方向に肉盛溶接の層を積み重ねる方法が知られて
いる（特開平５−２９３６５５号公報、特開平５−２９
３６５６号公報参照）。
ては、下板の上に肉盛溶接を行って水平方向の層を形成
し、この水平方向の層の上に更に肉盛溶接を行い、開先
の上下方向に肉盛溶接の層を積み重ねる方法が知られて
いる（特開平５−２９３６５５号公報、特開平５−２９
３６５６号公報参照）。
【０００３】この溶接方法を図８により更に詳しく説明
する。図８（ａ）は側面図、図８（ｂ）は正面図、図８
（ｃ）はテーパギャップの正面図である。図８（ａ）
（ｂ）において、下板１と立板２と裏当材３との間にＡ
−Ｂ−Ｃ−Ｄのレ形であってルートギャップＬが等しい
横向き開先が形成されている。この開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ
に対して、下板１の上に第１層の肉盛溶接ｄ１を行い、
この肉盛溶接ｄ１の上に更に第２層の肉盛溶接ｄ２を行
い、この肉盛溶接ｄ２の上に更に第３層の肉盛溶接ｄ３
を行う方法である。
する。図８（ａ）は側面図、図８（ｂ）は正面図、図８
（ｃ）はテーパギャップの正面図である。図８（ａ）
（ｂ）において、下板１と立板２と裏当材３との間にＡ
−Ｂ−Ｃ−Ｄのレ形であってルートギャップＬが等しい
横向き開先が形成されている。この開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ
に対して、下板１の上に第１層の肉盛溶接ｄ１を行い、
この肉盛溶接ｄ１の上に更に第２層の肉盛溶接ｄ２を行
い、この肉盛溶接ｄ２の上に更に第３層の肉盛溶接ｄ３
を行う方法である。
【０００４】この肉盛溶接を自動溶接で行う際には、溶
接条件を一定にするのが好ましいので、肉盛溶接の肉厚
は一定となる。そのため、図８（ｃ）のようにルートギ
ャップがＬ１からＬ２へと拡大するテーパギャップの横
向き開先に対しては、第３層の肉盛溶接ｄ３は溶接継手
の途中から始まる。
接条件を一定にするのが好ましいので、肉盛溶接の肉厚
は一定となる。そのため、図８（ｃ）のようにルートギ
ャップがＬ１からＬ２へと拡大するテーパギャップの横
向き開先に対しては、第３層の肉盛溶接ｄ３は溶接継手
の途中から始まる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、水平方
向の肉盛溶接を単に上下方向に積層するだけであるた
め、積層の途中段階において肉盛溶接と立板との間隔が
狭くなり、図８（ａ）のＸ点の部分には溶融金属が溜ま
りやすくなる。すると、溜まった溶融金属によってアー
クが遮られて、立板や裏当材等の母材の溶け込み不良が
発生しやすいという問題点がある。
向の肉盛溶接を単に上下方向に積層するだけであるた
め、積層の途中段階において肉盛溶接と立板との間隔が
狭くなり、図８（ａ）のＸ点の部分には溶融金属が溜ま
りやすくなる。すると、溜まった溶融金属によってアー
クが遮られて、立板や裏当材等の母材の溶け込み不良が
発生しやすいという問題点がある。
【０００６】図８（ｃ）のテーパギャップに対しては、
ギャップの広さに応じて肉盛溶接の長さを変える必要が
あるため、肉盛溶接と立板との間のみならず、Ｙ点のよ
うに肉盛溶接の端に溶け込み不良が発生しやすいという
問題点があった。
ギャップの広さに応じて肉盛溶接の長さを変える必要が
あるため、肉盛溶接と立板との間のみならず、Ｙ点のよ
うに肉盛溶接の端に溶け込み不良が発生しやすいという
問題点があった。
【０００７】本発明は、従来の技術の有するこのような
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とすると
ころは、下板と立板との間に横向きの開先を形成した横
向き溶接継手を自動溶接するのに際して、溶け込み不良
が発生しにくい溶接方法を提供するところにある。
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とすると
ころは、下板と立板との間に横向きの開先を形成した横
向き溶接継手を自動溶接するのに際して、溶け込み不良
が発生しにくい溶接方法を提供するところにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する横向
き溶接継手の溶接方法は、下板と立板との間に横向きの
開先を形成した横向き溶接継手の溶接方法であって、
（１）前記下板から前記立板に向かって運棒し、（２）
前記立板から前記下板に向かって運棒し、（３）上記
（１）と（２）を繰り返すウィービングを含み、該ウィ
ービングの幅は、前記開先のルートギャップの幅に対し
て±２ｍｍの範囲とした方法である。
き溶接継手の溶接方法は、下板と立板との間に横向きの
開先を形成した横向き溶接継手の溶接方法であって、
（１）前記下板から前記立板に向かって運棒し、（２）
前記立板から前記下板に向かって運棒し、（３）上記
（１）と（２）を繰り返すウィービングを含み、該ウィ
ービングの幅は、前記開先のルートギャップの幅に対し
て±２ｍｍの範囲とした方法である。
【０００９】また、下板と立板との間に横向きの開先を
形成した横向き溶接継手の溶接方法であって、（１）前
記開先の最深部について、前記下板から前記立板に向か
う運棒と前記立板から前記下板に向かう運棒とを繰り返
すウィービングによって前記開先の長手方向にわたって
肉厚Ｗが略一定である鉛直方向の層を形成し、（２）該
鉛直方向の層に接して前記下板の上に高さｔ略一定の肉
盛溶接を行って水平方向の層を形成し、（３）次に、該
水平方向の層と前記鉛直方向の層と前記立板とから成る
新たな開先について、上記（２）と（３）の溶接を繰り
返し、前記肉盛溶接の高さｔは、前記水平方向の層と前
記鉛直方向の層と立板とからなる新たな開先の形状が最
初の開先の最深部の形状と略同一となるような高さであ
る方法である。すなわち、前記開先は開先角度θのレ形
若しくはＫ形であって、前記肉盛溶接の高さｔは前記肉
厚Ｗに開先角度θの正接（ｔａｎθ）を乗じたものに略
等しくすると、開先形状の最深部が同じになる。また、
この溶接方法はテーパギャップにも適用できる。さら
に、前記（１）の前に、ルートギャップを狭くする肉盛
溶接を付加したり、前記開先はルートギャップがなく、
前記（１）の前に、ルートギャップのない部分を初層ビ
ードで埋めたりして、下板と立板との間で適切なウィー
ビングができるようにする。
形成した横向き溶接継手の溶接方法であって、（１）前
記開先の最深部について、前記下板から前記立板に向か
う運棒と前記立板から前記下板に向かう運棒とを繰り返
すウィービングによって前記開先の長手方向にわたって
肉厚Ｗが略一定である鉛直方向の層を形成し、（２）該
鉛直方向の層に接して前記下板の上に高さｔ略一定の肉
盛溶接を行って水平方向の層を形成し、（３）次に、該
水平方向の層と前記鉛直方向の層と前記立板とから成る
新たな開先について、上記（２）と（３）の溶接を繰り
返し、前記肉盛溶接の高さｔは、前記水平方向の層と前
記鉛直方向の層と立板とからなる新たな開先の形状が最
初の開先の最深部の形状と略同一となるような高さであ
る方法である。すなわち、前記開先は開先角度θのレ形
若しくはＫ形であって、前記肉盛溶接の高さｔは前記肉
厚Ｗに開先角度θの正接（ｔａｎθ）を乗じたものに略
等しくすると、開先形状の最深部が同じになる。また、
この溶接方法はテーパギャップにも適用できる。さら
に、前記（１）の前に、ルートギャップを狭くする肉盛
溶接を付加したり、前記開先はルートギャップがなく、
前記（１）の前に、ルートギャップのない部分を初層ビ
ードで埋めたりして、下板と立板との間で適切なウィー
ビングができるようにする。
【００１０】
【作用】ウィーピングの立板から下板に向かう運棒によ
って、下板、裏当材、立板が溶かされ、運棒に沿った溶
融金属が形成される。運棒に沿った溶融金属の良好な形
成のためには、立板から下板への運棒の方向は、該方向
と下板とのなす角度（図１のα１）が２５°〜８５°の
斜めが好ましい。この角度が８５°を越えると、運棒に
よって形成された溶融金属がアーク力で支えきれず洩れ
出してしまい、アークが溶融金属に遮られて母材を溶か
す力が弱まり、母材の溶融不良が発生しやすい。また、
この角度が２５°未満であると、運棒のアークによって
溶融金属が長手方向に引っ張られる力が強まるので、溶
融金属が前に流れ出して溶融ビードの肉厚が不揃いにな
る。
って、下板、裏当材、立板が溶かされ、運棒に沿った溶
融金属が形成される。運棒に沿った溶融金属の良好な形
成のためには、立板から下板への運棒の方向は、該方向
と下板とのなす角度（図１のα１）が２５°〜８５°の
斜めが好ましい。この角度が８５°を越えると、運棒に
よって形成された溶融金属がアーク力で支えきれず洩れ
出してしまい、アークが溶融金属に遮られて母材を溶か
す力が弱まり、母材の溶融不良が発生しやすい。また、
この角度が２５°未満であると、運棒のアークによって
溶融金属が長手方向に引っ張られる力が強まるので、溶
融金属が前に流れ出して溶融ビードの肉厚が不揃いにな
る。
【００１１】ウィーピングの下板から立板に向かう運棒
によって、形成された溶融金属に更に入熱を加えると共
に、溶融金属をアーク力によって下から上へと引っ張り
上げる。この溶融金属の引っ張り上げのためには、下板
から立板への運棒の方向は、該方向と下板とのなす角度
（図１のα２）が３０°〜１３５°の範囲にあるのが好
ましい。
によって、形成された溶融金属に更に入熱を加えると共
に、溶融金属をアーク力によって下から上へと引っ張り
上げる。この溶融金属の引っ張り上げのためには、下板
から立板への運棒の方向は、該方向と下板とのなす角度
（図１のα２）が３０°〜１３５°の範囲にあるのが好
ましい。
【００１２】立板から下板に向かう運棒と、下板から立
板に向かう運棒を繰り返すウィービングによって、ルー
トギャップの全体に鉛直方向の層を形成できるが、この
ウィービングの幅をルートギャップの±２ｍｍとするこ
とが重要である。ウィービング幅がルートギャップ＋２
ｍｍより大きいと、立板、下板等の母材を溶かしすぎ
て、そこに溶融金属が流れ込まず、アンダーカットなど
の溶接欠陥が発生する。また、ウィービング幅がルート
ギャップ−２ｍｍより小さいと、ルート部（ルートギャ
ップの上下の端）に充分にアークの熱が伝わらず立板、
下板等の母材の溶け込み不良が発生する。
板に向かう運棒を繰り返すウィービングによって、ルー
トギャップの全体に鉛直方向の層を形成できるが、この
ウィービングの幅をルートギャップの±２ｍｍとするこ
とが重要である。ウィービング幅がルートギャップ＋２
ｍｍより大きいと、立板、下板等の母材を溶かしすぎ
て、そこに溶融金属が流れ込まず、アンダーカットなど
の溶接欠陥が発生する。また、ウィービング幅がルート
ギャップ−２ｍｍより小さいと、ルート部（ルートギャ
ップの上下の端）に充分にアークの熱が伝わらず立板、
下板等の母材の溶け込み不良が発生する。
【００１３】厚板の場合で、下板から立板に向かう運棒
と立板から下板に向かう運棒とを繰り返すウィービング
による鉛直方向の一層で開先を盛ってしまうことができ
ない場合には、鉛直方向の層を積層することが行われ
る。この場合、下板と立板との間隔は、開先の最深部か
ら手前部分に向かって徐々に広くなっているので、開先
の最深部をウィービングで溶接する場合と手前部分をウ
ィービングで溶接する場合とではウィービングの幅を変
えることになる。すなわち、同一の溶接条件によるウィ
ービングで鉛直方向の層を積層することができない。そ
こで、肉厚が略一定の鉛直方向の層を形成した後、この
鉛直方向の層に接して高さｔ略一定の肉盛溶接を行って
水平方向の層を形成し、前記ウィービングの幅の条件が
略一定になるようにし、同じ溶接条件を保つ。このウィ
ービングの幅の条件を保つということは、水平方向の層
の高さｔが、水平方向の層と前記鉛直方向の層と立板と
からなる新たな開先の形状が最初の最深部の形状と略同
一にすることを意味する。幾何学的には、開先角度θの
レ形若しくはＫ形の開先に対して、水平方向の層の高さ
ｔを鉛直方向の層の肉厚Ｗに開先角度θの正接（ｔａｎ
θ）を乗じたものに略等しくすることである。
と立板から下板に向かう運棒とを繰り返すウィービング
による鉛直方向の一層で開先を盛ってしまうことができ
ない場合には、鉛直方向の層を積層することが行われ
る。この場合、下板と立板との間隔は、開先の最深部か
ら手前部分に向かって徐々に広くなっているので、開先
の最深部をウィービングで溶接する場合と手前部分をウ
ィービングで溶接する場合とではウィービングの幅を変
えることになる。すなわち、同一の溶接条件によるウィ
ービングで鉛直方向の層を積層することができない。そ
こで、肉厚が略一定の鉛直方向の層を形成した後、この
鉛直方向の層に接して高さｔ略一定の肉盛溶接を行って
水平方向の層を形成し、前記ウィービングの幅の条件が
略一定になるようにし、同じ溶接条件を保つ。このウィ
ービングの幅の条件を保つということは、水平方向の層
の高さｔが、水平方向の層と前記鉛直方向の層と立板と
からなる新たな開先の形状が最初の最深部の形状と略同
一にすることを意味する。幾何学的には、開先角度θの
レ形若しくはＫ形の開先に対して、水平方向の層の高さ
ｔを鉛直方向の層の肉厚Ｗに開先角度θの正接（ｔａｎ
θ）を乗じたものに略等しくすることである。
【００１４】
【発明の効果】本発明の溶接方法は、下板から立板に向
かって運棒し、立板から下板に向かって運棒する適切な
幅のウィービングで開先を溶接する方法であるため、下
板や立板と裏当材が接するルート部での溶け込み不良を
低減することができる。また、ルートギャップが徐々に
変化するテーパギャップの場合、溶接継手の長手方向の
途中から溶接を始めることがないので、その部分におけ
る溶け込み不良も低減できる。
かって運棒し、立板から下板に向かって運棒する適切な
幅のウィービングで開先を溶接する方法であるため、下
板や立板と裏当材が接するルート部での溶け込み不良を
低減することができる。また、ルートギャップが徐々に
変化するテーパギャップの場合、溶接継手の長手方向の
途中から溶接を始めることがないので、その部分におけ
る溶け込み不良も低減できる。
【００１５】本発明の溶接方法は、下板と立板間のウィ
ービングによる鉛直方向の層と肉盛溶接による水平方向
の層とを組み合わせると、厚板の場合でも溶け込み不良
を低減しつつ溶接することができる。また、水平方向の
層の高さｔを所定の値にし、下板と立板間のウィービン
グの条件が最深部を溶接する場合と手前部分を溶接する
場合とで変わらないようにしたので、鉛直方向の層を形
成する溶接と水平方向の層を形成する溶接とを組み合わ
せ、それぞれで同一の溶接条件を用いて溶接できるの
で、工業用ロボット等を用いた繰り返しの自動溶接に適
している。
ービングによる鉛直方向の層と肉盛溶接による水平方向
の層とを組み合わせると、厚板の場合でも溶け込み不良
を低減しつつ溶接することができる。また、水平方向の
層の高さｔを所定の値にし、下板と立板間のウィービン
グの条件が最深部を溶接する場合と手前部分を溶接する
場合とで変わらないようにしたので、鉛直方向の層を形
成する溶接と水平方向の層を形成する溶接とを組み合わ
せ、それぞれで同一の溶接条件を用いて溶接できるの
で、工業用ロボット等を用いた繰り返しの自動溶接に適
している。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説
明する。図１は、本発明の溶接方法を示す図であり、同
図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は正面図である。
明する。図１は、本発明の溶接方法を示す図であり、同
図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は正面図である。
【００１７】同図（ａ）において、１は下板、２は立
板、３は裏当材であり、下板１と立板２との間に開先角
度θでルートギャップがＬのレ形開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄが
形成されている。このレ形開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄに対し
て、鉛直方向の層ａ１→水平方向の層ｂ１→鉛直方向の
層ａ２→水平方向の層ｂ２→鉛直方向の層ａ３の順に溶
接を施す。この水平方向の層ｂ１，ｂ２の存在によっ
て、鉛直方向の層ａ１，ａ２，ａ３の断面形状が同じに
なっている。
板、３は裏当材であり、下板１と立板２との間に開先角
度θでルートギャップがＬのレ形開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄが
形成されている。このレ形開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄに対し
て、鉛直方向の層ａ１→水平方向の層ｂ１→鉛直方向の
層ａ２→水平方向の層ｂ２→鉛直方向の層ａ３の順に溶
接を施す。この水平方向の層ｂ１，ｂ２の存在によっ
て、鉛直方向の層ａ１，ａ２，ａ３の断面形状が同じに
なっている。
【００１８】同図（ｂ）は、鉛直方向の層ａ１を形成す
るための溶接手順を示している。この手順は他の鉛直方
向の層ａ２，ａ３にも適用される。基本的には、下板１
と立板２との間を往復動させるウィービングであり、鋸
歯状が好ましい。具体的には、→→のように、立
板２から下板１に向かって運棒し、下板１に至ったで
折り返す工程と、→→のように、下板１から立板
２に向かって運棒し、立板２に至ったで折り返す工程
とを繰り返し、矢印１０１の方向に溶接を進める。
るための溶接手順を示している。この手順は他の鉛直方
向の層ａ２，ａ３にも適用される。基本的には、下板１
と立板２との間を往復動させるウィービングであり、鋸
歯状が好ましい。具体的には、→→のように、立
板２から下板１に向かって運棒し、下板１に至ったで
折り返す工程と、→→のように、下板１から立板
２に向かって運棒し、立板２に至ったで折り返す工程
とを繰り返し、矢印１０１の方向に溶接を進める。
【００１９】この鋸歯状のウィービングは、ウィービン
グピッチＰ、ウィービング幅Ｈ、下板１に向かう運棒の
方向と溶接方向（下板１）とがなす角度α１、立板２に
向かう運棒の方向と溶接方向（下板１）とがなす角度α
２とで規定できる。ルート部のＢ点やＣ点に溶接欠陥を
生じさせないためには、ウィービング幅Ｈをルートギャ
ップ幅Ｌに対して±２ｍｍとし、丁度鋸歯となるような
上述した角度α１，α２とすることが望ましい。
グピッチＰ、ウィービング幅Ｈ、下板１に向かう運棒の
方向と溶接方向（下板１）とがなす角度α１、立板２に
向かう運棒の方向と溶接方向（下板１）とがなす角度α
２とで規定できる。ルート部のＢ点やＣ点に溶接欠陥を
生じさせないためには、ウィービング幅Ｈをルートギャ
ップ幅Ｌに対して±２ｍｍとし、丁度鋸歯となるような
上述した角度α１，α２とすることが望ましい。
【００２０】また、融合不良、ビード不整などの溶接欠
陥を更に減少させるためには、ウィービングの各点
（，，の各点）及びルート部の狙い位置（，
の各点）で運棒を一時停止するとか、溶接電流を変化さ
せるとか、又はこれらの併用することもできる。
陥を更に減少させるためには、ウィービングの各点
（，，の各点）及びルート部の狙い位置（，
の各点）で運棒を一時停止するとか、溶接電流を変化さ
せるとか、又はこれらの併用することもできる。
【００２１】同図（ａ）に戻り、鉛直方向の層ａ１を形
成した後に、水平方向の層ｂ１を肉盛溶接によって形成
する。すると、立板２と鉛直方向の層ａ１と水平方向の
層ｂ１とによって、新たなレ形開先Ａ−Ｂ′−Ｃ′−
Ｄ′が形成される。この新たなレ形開先Ａ−Ｂ′−Ｃ′
−Ｄ′がレ形開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄと同じ形状になるよう
に、水平方向の層ｂ１を形成すると、鉛直方向の第２の
層ａ２が第１の層ａ１と同じ条件で溶接できるので自動
溶接に有利である。
成した後に、水平方向の層ｂ１を肉盛溶接によって形成
する。すると、立板２と鉛直方向の層ａ１と水平方向の
層ｂ１とによって、新たなレ形開先Ａ−Ｂ′−Ｃ′−
Ｄ′が形成される。この新たなレ形開先Ａ−Ｂ′−Ｃ′
−Ｄ′がレ形開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄと同じ形状になるよう
に、水平方向の層ｂ１を形成すると、鉛直方向の第２の
層ａ２が第１の層ａ１と同じ条件で溶接できるので自動
溶接に有利である。
【００２２】そのためには、水平方向の層ｂ１の高さｔ
が、鉛直方向の層ａ１の肉厚Ｗにｔａｎθを乗じた値に
なるようにすると、開先が斜め上方にずれるだけで形状
が同じになる。同様の関係を水平方向の第２の層ｂ２と
鉛直方向の第２の層ａ２に適用し、最後に同じ形状の鉛
直方向の第３の層ａ３を形成する。
が、鉛直方向の層ａ１の肉厚Ｗにｔａｎθを乗じた値に
なるようにすると、開先が斜め上方にずれるだけで形状
が同じになる。同様の関係を水平方向の第２の層ｂ２と
鉛直方向の第２の層ａ２に適用し、最後に同じ形状の鉛
直方向の第３の層ａ３を形成する。
【００２３】上述した図１の溶接方法は、図２の如くル
ートギャップがＬ１からＬ２へと徐々に変化するテーパ
ギャップに適用でき、テーパギャップに生じやすい溶接
欠陥を減少させうる。図１（ａ）の水平方向の高さ一定
の層ｂ１，ｂ２はそのまま第２図のテーパギャップに適
用され、図１（ａ）の鉛直方向の層ａ１，ａ２，ａ３の
高さがルートギャップに沿って徐々に変化する。する
と、長手方向の溶接の切れ目が生じず、切れ目で生じや
すい溶接不良がなくなる。このように、鉛直方向の層ａ
１，ａ２，ａ３の高さがルートギャップに沿って変化す
るので、肉厚を一定に保つために、ウィービング条件、
例えば図１（ｂ）の角度α１，α２、ウィービング幅
Ｈ、ウィービングピッチＰ、ウィービング回数、ウィー
ビングの狙い位置を変化させることが望ましい。
ートギャップがＬ１からＬ２へと徐々に変化するテーパ
ギャップに適用でき、テーパギャップに生じやすい溶接
欠陥を減少させうる。図１（ａ）の水平方向の高さ一定
の層ｂ１，ｂ２はそのまま第２図のテーパギャップに適
用され、図１（ａ）の鉛直方向の層ａ１，ａ２，ａ３の
高さがルートギャップに沿って徐々に変化する。する
と、長手方向の溶接の切れ目が生じず、切れ目で生じや
すい溶接不良がなくなる。このように、鉛直方向の層ａ
１，ａ２，ａ３の高さがルートギャップに沿って変化す
るので、肉厚を一定に保つために、ウィービング条件、
例えば図１（ｂ）の角度α１，α２、ウィービング幅
Ｈ、ウィービングピッチＰ、ウィービング回数、ウィー
ビングの狙い位置を変化させることが望ましい。
【００２４】図３は厚板の場合の溶接例であり、現実の
溶接の積層に模して示している。鉛直方向の層ａ１の後
に、肉盛パスｂ１，ｂ２，ｂ３，ｂ４，ｂ５，ｂ６によ
って水平方向の第１の層を形成する。この時の第１の層
の高さｔを、鉛直方向の層ａ１の立板２の開先面と接す
る部分の垂直方向高さｈに等しくし、開先Ａ−Ｂ−Ｃ−
Ｄと新たな開先Ａ−Ｂ′−Ｃ′−Ｄ′が等しい形状にな
るようにしている。なお、ｂ７〜ｂ１０，ｂ１１〜ｂ１
３，ｂ１４〜ｂ１５はそれぞれ水平方向の層を形成する
肉盛パスを示すが、肉盛パスｂ１〜ｂ１５は全て、同一
の溶接条件で溶接を行っている。
溶接の積層に模して示している。鉛直方向の層ａ１の後
に、肉盛パスｂ１，ｂ２，ｂ３，ｂ４，ｂ５，ｂ６によ
って水平方向の第１の層を形成する。この時の第１の層
の高さｔを、鉛直方向の層ａ１の立板２の開先面と接す
る部分の垂直方向高さｈに等しくし、開先Ａ−Ｂ−Ｃ−
Ｄと新たな開先Ａ−Ｂ′−Ｃ′−Ｄ′が等しい形状にな
るようにしている。なお、ｂ７〜ｂ１０，ｂ１１〜ｂ１
３，ｂ１４〜ｂ１５はそれぞれ水平方向の層を形成する
肉盛パスを示すが、肉盛パスｂ１〜ｂ１５は全て、同一
の溶接条件で溶接を行っている。
【００２５】図４は、ビル建設現場の柱と柱の横向き溶
接継手で良く生じる極めて大きなルートギャップＬに対
する本発明の適用例を示す。まず、開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ
の横幅の全長にわたる肉盛溶接ｃ１〜ｃ４とｃ５〜ｃ７
の水平方向の２層によって、ルートギャップＬを狭くし
ている。その後に、鉛直方向の層ａ１、水平方向の層ｂ
１〜ｂ２、鉛直方向の層ａ２、水平方向の層ｂ３、鉛直
方向の層ａ３を順に溶接し、最後に余肉不足の部分に仕
上げビード１１を施したものである。鉛直方向の層ａ
１、水平方向の層ｂ１〜ｂ２とは図３で説明したのと同
じ関係にある。
接継手で良く生じる極めて大きなルートギャップＬに対
する本発明の適用例を示す。まず、開先Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ
の横幅の全長にわたる肉盛溶接ｃ１〜ｃ４とｃ５〜ｃ７
の水平方向の２層によって、ルートギャップＬを狭くし
ている。その後に、鉛直方向の層ａ１、水平方向の層ｂ
１〜ｂ２、鉛直方向の層ａ２、水平方向の層ｂ３、鉛直
方向の層ａ３を順に溶接し、最後に余肉不足の部分に仕
上げビード１１を施したものである。鉛直方向の層ａ
１、水平方向の層ｂ１〜ｂ２とは図３で説明したのと同
じ関係にある。
【００２６】図５は、鉛直方向の層を、一回のウィービ
ングではなく、２回のウィービングで形成し、（ａ１，
ａ２）（ａ３，ａ４）（ａ５，ａ６）（ａ７，ａ８）の
ペアで形成したものである。この場合、ａ１，ａ３，ａ
５，ａ７が同じ溶接条件であり、ａ２，ａ４，ａ６，ａ
８が同じ溶接条件となっている。このように、鉛直方向
の層を多パスで形成してもよく、ウィービングを用いず
に、一群の多パス溶接で行うこともできる。しかし、上
述したウィービングの方が制御しやすく、溶接欠陥が少
ない。
ングではなく、２回のウィービングで形成し、（ａ１，
ａ２）（ａ３，ａ４）（ａ５，ａ６）（ａ７，ａ８）の
ペアで形成したものである。この場合、ａ１，ａ３，ａ
５，ａ７が同じ溶接条件であり、ａ２，ａ４，ａ６，ａ
８が同じ溶接条件となっている。このように、鉛直方向
の層を多パスで形成してもよく、ウィービングを用いず
に、一群の多パス溶接で行うこともできる。しかし、上
述したウィービングの方が制御しやすく、溶接欠陥が少
ない。
【００２７】図６は、ルートギャップが無いレ形開先の
本発明の適用例である。まず、開先Ａ−Ｅ−Ｄの最深部
に初層ビード１２を施し、見掛け上のルートギャップを
形成し、開先Ａ−Ｂ′−Ｃ′−Ｄにした後に、本発明の
溶接方法を適用したものである。
本発明の適用例である。まず、開先Ａ−Ｅ−Ｄの最深部
に初層ビード１２を施し、見掛け上のルートギャップを
形成し、開先Ａ−Ｂ′−Ｃ′−Ｄにした後に、本発明の
溶接方法を適用したものである。
【００２８】図７は今まで説明したレ形開先にとは異な
るＫ形開先に対する本発明の適用例である。下板１の上
に先がＶ字形になった立板２が突き立てられてＫ形開先
が形成されている。開先の最深部に初層ビード１３を形
成して、両側の開先をルートギャップを有する開先Ａ−
Ｂ′−Ｃ′−Ｄにした後、本発明の溶接方法を適用した
ものである。
るＫ形開先に対する本発明の適用例である。下板１の上
に先がＶ字形になった立板２が突き立てられてＫ形開先
が形成されている。開先の最深部に初層ビード１３を形
成して、両側の開先をルートギャップを有する開先Ａ−
Ｂ′−Ｃ′−Ｄにした後、本発明の溶接方法を適用した
ものである。
【図１】本発明の溶接方法を示す図であり、同図（ａ）
は側面図、同図（ｂ）は正面図である。
は側面図、同図（ｂ）は正面図である。
【図２】テーパギャップの開先を示す斜視図である。
【図３】鉛直方法の層と水平方向の層の組合せを示す側
面図である。
面図である。
【図４】鉛直方法の層と水平方向の層の他の組合せを示
す側面図である。
す側面図である。
【図５】鉛直方法の層と水平方向の層の更に他の組合せ
を示す側面図である。
を示す側面図である。
【図６】鉛直方法の層と水平方向の層の更に他の組合せ
を示す側面図である。
を示す側面図である。
【図７】鉛直方法の層と水平方向の層の更に他の組合せ
を示す側面図である。
を示す側面図である。
【図８】従来の溶接方法を示す図である。
１ 下板 ２ 立板 ３ 裏当材 Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ 開先 →→→→ ウィービング Ｈ ウィービング幅 Ｌ ルートギャップ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２３Ｋ 33/00 Ｚ (72)発明者 岡田 雅志 愛知県豊橋市三弥町字中原１番地２ 株式 会社神戸製鋼所豊橋ＦＡ・ロボットセンタ ー内 (72)発明者 熊野 真智 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内 (72)発明者 松村 浩史 愛知県豊橋市三弥町字中原１番地２ 株式 会社神戸製鋼所豊橋ＦＡ・ロボットセンタ ー内 (72)発明者 中野 利彦 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内 (72)発明者 森本 朋和 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内
Claims (6)
- 【請求項１】 下板と立板との間に横向きの開先を形成
した横向き溶接継手の溶接方法であって、 （１）前記下板から前記立板に向かって運棒し、 （２）前記立板から前記下板に向かって運棒し、 （３）上記（１）と（２）を繰り返すウィービングを含
み、 該ウィービングの幅は、前記開先のルートギャップに対
して±２ｍｍの範囲とした横向き溶接継手の溶接方法。 - 【請求項２】 下板と立板との間に横向きの開先を形成
した横向き溶接継手の溶接方法であって、 （１）前記開先の最深部について、前記下板から前記立
板に向かう運棒と前記立板から前記下板に向かう運棒と
を繰り返すウィービングによって前記開先の長手方向に
わたって肉厚Ｗが略一定である鉛直方向の層を形成し、 （２）該鉛直方向の層に接して前記下板の上に高さｔ略
一定の肉盛溶接を行って水平方向の層を形成し、 （３）次に、該水平方向の層と前記鉛直方向の層と前記
立板とから成る新たな開先について、上記（１）と
（２）の溶接を繰り返し、 前記肉盛溶接の高さｔは、前記水平方向の層と前記鉛直
方向の層と立板とからなる新たな開先の形状が最初の開
先の最深部の形状と略同一となるような高さである横向
き溶接継手の溶接方法。 - 【請求項３】 前記開先は開先角度θのレ形若しくはＫ
形であって、前記肉盛溶接の高さｔは前記肉厚Ｗに開先
角度θの正接（ｔａｎθ）を乗じたものに略等しい請求
項２に記載の横向き溶接継手の溶接方法。 - 【請求項４】 前記開先はそのルートギャップが徐々に
変化するテーパギャップとなっている請求項２に記載の
横向き溶接継手の溶接方法。 - 【請求項５】 前記（１）の溶接の前に、ルートギャッ
プを狭くする肉盛溶接が付加された請求項２に記載の横
向き溶接継手の溶接方法。 - 【請求項６】 前記開先にはルートギャップがなく、前
記（１）の溶接の前に、ルートギャップのない部分を初
層ビードで埋める請求項２に記載の横向き溶接継手の溶
接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24732294A JP3205191B2 (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 横向き溶接継手の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24732294A JP3205191B2 (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 横向き溶接継手の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0890235A true JPH0890235A (ja) | 1996-04-09 |
| JP3205191B2 JP3205191B2 (ja) | 2001-09-04 |
Family
ID=17161680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24732294A Expired - Lifetime JP3205191B2 (ja) | 1994-09-14 | 1994-09-14 | 横向き溶接継手の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3205191B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002028780A (ja) * | 2000-07-14 | 2002-01-29 | Kobe Steel Ltd | 横向溶接方法 |
| US9024225B2 (en) | 2008-12-05 | 2015-05-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Clad welding method |
| JP2015178119A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 株式会社ダイヘン | 算出装置 |
| WO2016175155A1 (ja) * | 2015-04-30 | 2016-11-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 水平すみ肉溶接方法、水平すみ肉溶接システム及びプログラム |
| WO2018092647A1 (ja) * | 2016-11-21 | 2018-05-24 | 株式会社神戸製鋼所 | ガウジングレス完全溶込み溶接方法及び溶接継手 |
-
1994
- 1994-09-14 JP JP24732294A patent/JP3205191B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002028780A (ja) * | 2000-07-14 | 2002-01-29 | Kobe Steel Ltd | 横向溶接方法 |
| US9024225B2 (en) | 2008-12-05 | 2015-05-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Clad welding method |
| JP2015178119A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 株式会社ダイヘン | 算出装置 |
| WO2016175155A1 (ja) * | 2015-04-30 | 2016-11-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 水平すみ肉溶接方法、水平すみ肉溶接システム及びプログラム |
| JP2016209890A (ja) * | 2015-04-30 | 2016-12-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 水平すみ肉溶接方法、水平すみ肉溶接システム及びプログラム |
| KR20170129266A (ko) * | 2015-04-30 | 2017-11-24 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 수평 필릿 용접 방법, 수평 필릿 용접 시스템 및 프로그램 |
| CN107530810A (zh) * | 2015-04-30 | 2018-01-02 | 株式会社神户制钢所 | 水平角焊方法、水平角焊系统以及程序 |
| CN107530810B (zh) * | 2015-04-30 | 2020-12-22 | 株式会社神户制钢所 | 水平角焊方法、水平角焊系统以及存储介质 |
| US11498144B2 (en) | 2015-04-30 | 2022-11-15 | Kobe Steel, Ltd. | Horizontal fillet welding method, horizontal fillet welding system, and program |
| WO2018092647A1 (ja) * | 2016-11-21 | 2018-05-24 | 株式会社神戸製鋼所 | ガウジングレス完全溶込み溶接方法及び溶接継手 |
| JP2018083202A (ja) * | 2016-11-21 | 2018-05-31 | 株式会社神戸製鋼所 | ガウジングレス完全溶込み溶接方法及び溶接継手 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3205191B2 (ja) | 2001-09-04 |
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