JPH0862363A - Ｍｏｘペレットの製造方法 - Google Patents
Ｍｏｘペレットの製造方法Info
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- JPH0862363A JPH0862363A JP6220940A JP22094094A JPH0862363A JP H0862363 A JPH0862363 A JP H0862363A JP 6220940 A JP6220940 A JP 6220940A JP 22094094 A JP22094094 A JP 22094094A JP H0862363 A JPH0862363 A JP H0862363A
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- Japan
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- ratio
- pellet
- temperature
- mox
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｐｕ含有量の増加に伴い下降するＭＯＸペレ
ットの酸素／Ｍｅｔａｌ比、すなわちＯ／Ｍ比を適正値
に簡易に調整する。 【構成】 ＭＯＸペレット成型体の焼結を行う第１の加
熱と、この第１加熱により焼結体となったペレットのＯ
／Ｍ比の調節を行う第２の加熱の少なくとも２段階の加
熱法となし、上記第１加熱前のペレット成形体のＯ／Ｍ
比を最終目的値よりも所要高く設定する一方、上記第１
加熱を上記成型体のＯ／Ｍ比がほぼ維持できる条件で行
うと共に、上記第２の加熱を水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2
雰囲気中にて行い、この第２加熱の加熱温度あるいは加
熱時間、または両方の設定によりペレット焼結体のＯ／
Ｍ比を最終目的値に調整することを特徴としている。
ットの酸素／Ｍｅｔａｌ比、すなわちＯ／Ｍ比を適正値
に簡易に調整する。 【構成】 ＭＯＸペレット成型体の焼結を行う第１の加
熱と、この第１加熱により焼結体となったペレットのＯ
／Ｍ比の調節を行う第２の加熱の少なくとも２段階の加
熱法となし、上記第１加熱前のペレット成形体のＯ／Ｍ
比を最終目的値よりも所要高く設定する一方、上記第１
加熱を上記成型体のＯ／Ｍ比がほぼ維持できる条件で行
うと共に、上記第２の加熱を水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2
雰囲気中にて行い、この第２加熱の加熱温度あるいは加
熱時間、または両方の設定によりペレット焼結体のＯ／
Ｍ比を最終目的値に調整することを特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＵＯ2 とＰｕＯ2 との
混合酸化物ペレットにおける酸素と金属の比、すなわち
Ｏ／Ｍ（Ｍｅｔａｌ）の調整を目的としたＭＯＸペレッ
トの製造方法に関するものである。
混合酸化物ペレットにおける酸素と金属の比、すなわち
Ｏ／Ｍ（Ｍｅｔａｌ）の調整を目的としたＭＯＸペレッ
トの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＵＯ2 とＰｕＯ2 との混合酸化物ペレッ
ト（以下ＭＯＸペレットという）は通常、ＵＯ2 粉末と
ＰｕＯ2 粉末とを混合、成型したのち、還元雰囲気の高
温にて焼結することにより得られる。
ト（以下ＭＯＸペレットという）は通常、ＵＯ2 粉末と
ＰｕＯ2 粉末とを混合、成型したのち、還元雰囲気の高
温にて焼結することにより得られる。
【０００３】ところでＭＯＸペレットで最も重要な特性
である熱伝導率は、Ｏ／Ｍ比（Ｍ＝Ｕ＋Ｐｕ）＝２．０
０±０．０２のとき最も良好であり、同比が減少するに
従って熱伝導率は低下する傾向にある。
である熱伝導率は、Ｏ／Ｍ比（Ｍ＝Ｕ＋Ｐｕ）＝２．０
０±０．０２のとき最も良好であり、同比が減少するに
従って熱伝導率は低下する傾向にある。
【０００４】一方、ＵＯ2 とＰｕＯ2 とは全領域にわた
り互いに固溶するが、Ｐｕ−Ｏ系ではＯ／Ｐｕ比が２以
下の領域で安定であるため、高温還元条件で得られるＭ
ＯＸペレットでは上記Ｏ／Ｍ比は前期２．００以下とな
り易く、特にＰｕ濃度が高くなるにつれて上記２．００
との差異は大きくなる。
り互いに固溶するが、Ｐｕ−Ｏ系ではＯ／Ｐｕ比が２以
下の領域で安定であるため、高温還元条件で得られるＭ
ＯＸペレットでは上記Ｏ／Ｍ比は前期２．００以下とな
り易く、特にＰｕ濃度が高くなるにつれて上記２．００
との差異は大きくなる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、上記高温還
元焼結法では、Ｐｕ量が原子数比（Ｐｕ／Ｐｕ＋Ｕ）で
１０％程度までは、Ｏ／Ｍ比が１．９８前後と安定する
ため特に技術的に問題はないが、Ｐｕ量が約１０％を越
えるようになるとＯ／Ｍ比が上記１．９８より下がり、
安定の範囲であるＯ／Ｍ＝２．００±０．０２の仕様を
守るためには上記Ｏ／Ｍ比を調整する必要が生じる。
元焼結法では、Ｐｕ量が原子数比（Ｐｕ／Ｐｕ＋Ｕ）で
１０％程度までは、Ｏ／Ｍ比が１．９８前後と安定する
ため特に技術的に問題はないが、Ｐｕ量が約１０％を越
えるようになるとＯ／Ｍ比が上記１．９８より下がり、
安定の範囲であるＯ／Ｍ＝２．００±０．０２の仕様を
守るためには上記Ｏ／Ｍ比を調整する必要が生じる。
【０００６】上記高温還元焼結法でこのＯ／Ｍ比を調整
するためには、要求されるペレットのＯ／Ｍ比とバラン
スする酸素分圧を有する環境下で長時間加熱する必要が
ある。
するためには、要求されるペレットのＯ／Ｍ比とバラン
スする酸素分圧を有する環境下で長時間加熱する必要が
ある。
【０００７】本発明は叙上の如き実状に対処し、ペレッ
トへの加熱を所定条件下の２段階で行う製造方法を見出
すことにより、ＭＯＸペレットのＯ／Ｍ比を簡易に所定
値に調整することを目的とするものである。
トへの加熱を所定条件下の２段階で行う製造方法を見出
すことにより、ＭＯＸペレットのＯ／Ｍ比を簡易に所定
値に調整することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】しかして、上記目的に適
合する本発明のＭＯＸペレットの製造方法は、ＭＯＸペ
レット成型体の焼結を行う第１の加熱と、この第１加熱
により焼結体となったペレットのＯ／Ｍ比の調節を行う
第２の加熱の少なくとも２段階の加熱法となし、上記第
１加熱前のペレット成形体のＯ／Ｍ比を最終目的値より
も所要高く設定する一方、上記第１加熱を、加熱温度が
約１０００〜１４００℃、酸素濃度が約２００ｐｐｍ以
下の微酸素雰囲気の条件で、上記加熱温度までの昇温時
間を約１〜１５時間の範囲で行うと共に、この加熱温度
での加熱時間を約１０分〜６時間の範囲で行い、さら
に、上記第２の加熱を水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2 雰囲気
中にて行い、この第２加熱の加熱温度あるいは加熱時
間、または両方の設定によりペレット焼結体のＯ／Ｍ比
を最終目的値に調整することを特徴とする。
合する本発明のＭＯＸペレットの製造方法は、ＭＯＸペ
レット成型体の焼結を行う第１の加熱と、この第１加熱
により焼結体となったペレットのＯ／Ｍ比の調節を行う
第２の加熱の少なくとも２段階の加熱法となし、上記第
１加熱前のペレット成形体のＯ／Ｍ比を最終目的値より
も所要高く設定する一方、上記第１加熱を、加熱温度が
約１０００〜１４００℃、酸素濃度が約２００ｐｐｍ以
下の微酸素雰囲気の条件で、上記加熱温度までの昇温時
間を約１〜１５時間の範囲で行うと共に、この加熱温度
での加熱時間を約１０分〜６時間の範囲で行い、さら
に、上記第２の加熱を水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2 雰囲気
中にて行い、この第２加熱の加熱温度あるいは加熱時
間、または両方の設定によりペレット焼結体のＯ／Ｍ比
を最終目的値に調整することを特徴とする。
【０００９】また、上記本発明の方法において、上記ペ
レット成型体の製造時にＵ3 Ｏ8 を添加し、あるいは、
上記第１加熱工程の前にペレット成型体のＯ／Ｍ比を上
げる予備加熱を行い、上記第２加熱工程でのＯ／Ｍ比調
整の裕度を増加せしめることも可能である。
レット成型体の製造時にＵ3 Ｏ8 を添加し、あるいは、
上記第１加熱工程の前にペレット成型体のＯ／Ｍ比を上
げる予備加熱を行い、上記第２加熱工程でのＯ／Ｍ比調
整の裕度を増加せしめることも可能である。
【００１０】
【作用】上記本発明の方法においては、ペレットの焼結
を行う第１加熱では、ペレットのＯ／Ｍ比は成型時の状
態がほぼ保たれており、第２加熱の加熱温度や加熱時間
によってこのＯ／Ｍ比を変化させ、簡易にコントロール
することができる。
を行う第１加熱では、ペレットのＯ／Ｍ比は成型時の状
態がほぼ保たれており、第２加熱の加熱温度や加熱時間
によってこのＯ／Ｍ比を変化させ、簡易にコントロール
することができる。
【００１１】
【実施例】以下、さらに本発明の詳細と共に、その具体
的な実施例を説明する。
的な実施例を説明する。
【００１２】先ず、本発明の方法では、前述のようにＭ
ＯＸペレット成型体の焼結を主として行う第１の加熱工
程と、この工程により焼結体となったＭＯＸペレットの
Ｏ／Ｍ比の調節を行う第２の加熱工程の、２段加熱によ
る方法が用いられる。そして、同方法では、上記第１加
熱前のペレット成形体のＯ／Ｍ比を最終目的値よりも所
要高く設定する一方、上記第１加熱を、加熱温度が約１
０００〜１４００℃、酸素濃度が約２００ｐｐｍ以下の
微酸素雰囲気の条件で、上記加熱温度までの昇温時間を
約１〜１５時間の範囲で行うと共に、この加熱温度での
加熱時間を約１０分〜６時間、好適には４時間程度の範
囲で行い、さらに、上記第２の加熱を水蒸気を含む３Ｈ
2 ／Ｎ2 雰囲気中にて行い、この第２加熱の加熱温度あ
るいは加熱時間、または両方の設定によりペレット焼結
体のＯ／Ｍ比を最終目的値に調整する。
ＯＸペレット成型体の焼結を主として行う第１の加熱工
程と、この工程により焼結体となったＭＯＸペレットの
Ｏ／Ｍ比の調節を行う第２の加熱工程の、２段加熱によ
る方法が用いられる。そして、同方法では、上記第１加
熱前のペレット成形体のＯ／Ｍ比を最終目的値よりも所
要高く設定する一方、上記第１加熱を、加熱温度が約１
０００〜１４００℃、酸素濃度が約２００ｐｐｍ以下の
微酸素雰囲気の条件で、上記加熱温度までの昇温時間を
約１〜１５時間の範囲で行うと共に、この加熱温度での
加熱時間を約１０分〜６時間、好適には４時間程度の範
囲で行い、さらに、上記第２の加熱を水蒸気を含む３Ｈ
2 ／Ｎ2 雰囲気中にて行い、この第２加熱の加熱温度あ
るいは加熱時間、または両方の設定によりペレット焼結
体のＯ／Ｍ比を最終目的値に調整する。
【００１３】なお、第１加熱の昇温時間は、１時間以内
で成型体を１０００℃〜１４００℃まで加熱すると内包
するガスや、熱伝導の関係で健全なペレットは得られ
ず、また、１５時間以上かけて昇温することは工業的に
無駄であり、通常１４００℃まで１０時間程度が適当で
ある。
で成型体を１０００℃〜１４００℃まで加熱すると内包
するガスや、熱伝導の関係で健全なペレットは得られ
ず、また、１５時間以上かけて昇温することは工業的に
無駄であり、通常１４００℃まで１０時間程度が適当で
ある。
【００１４】しかして、本発明は下記の事実を見出し、
これらに基づいてなされたものである。
これらに基づいてなされたものである。
【００１５】（１）Ｍ−Ｏ系（Ｍｅｔａｌ−酸素系）で
は、上記第１加熱を、酸素濃度が約２００ｐｐｍ以下の
微酸化雰囲気条件で、上記加熱温度までの昇温時間が１
５時間以内で、同温度での加熱時間が６時間以内では、
成型時のＯ／Ｍ比が焼結後もほぼそのまま維持されてい
ることが判明した。
は、上記第１加熱を、酸素濃度が約２００ｐｐｍ以下の
微酸化雰囲気条件で、上記加熱温度までの昇温時間が１
５時間以内で、同温度での加熱時間が６時間以内では、
成型時のＯ／Ｍ比が焼結後もほぼそのまま維持されてい
ることが判明した。
【００１６】（２）また、第２加熱を、若干の水蒸気を
含む３Ｈ2 ／Ｎ2 雰囲気の還元条件にて行う場合、ペレ
ットとしてのマクロなＯ／Ｍ比は、加熱温度あるいは時
間、またはその両方の設定によって変化することが判明
した。
含む３Ｈ2 ／Ｎ2 雰囲気の還元条件にて行う場合、ペレ
ットとしてのマクロなＯ／Ｍ比は、加熱温度あるいは時
間、またはその両方の設定によって変化することが判明
した。
【００１７】すなわち、本発明では、第１の微酸化雰囲
気での加熱の前に特別のＯ／Ｍ比を調整する加熱工程を
含まない場合は、第１の加熱では、その主目的である焼
結に最適なＯ／Ｍ比で製造された成型体を供給し、しか
る後、第２加熱の還元雰囲気での加熱条件（温度、時
間）を適切に選択することにより、望ましいＯ／Ｍ比と
することができる。
気での加熱の前に特別のＯ／Ｍ比を調整する加熱工程を
含まない場合は、第１の加熱では、その主目的である焼
結に最適なＯ／Ｍ比で製造された成型体を供給し、しか
る後、第２加熱の還元雰囲気での加熱条件（温度、時
間）を適切に選択することにより、望ましいＯ／Ｍ比と
することができる。
【００１８】また、上記第１加熱の前に、ペレット成型
体製造の過程でＵ3 Ｏ8 を添加してＯ／Ｍ比を上げてお
いたり、Ｏ／Ｍ比を上げておくための特別な予備加熱を
行うことも可能である。このように第１加熱前に高めた
Ｏ／Ｍ比は、第１加熱後も高いままほぼ維持されるため
に、第２加熱時のＯ／Ｍ比調整の裕度（幅）が増す。
体製造の過程でＵ3 Ｏ8 を添加してＯ／Ｍ比を上げてお
いたり、Ｏ／Ｍ比を上げておくための特別な予備加熱を
行うことも可能である。このように第１加熱前に高めた
Ｏ／Ｍ比は、第１加熱後も高いままほぼ維持されるため
に、第２加熱時のＯ／Ｍ比調整の裕度（幅）が増す。
【００１９】一方、以下に実験を行った結果を記す。な
お、ＰｕＯ2 での実験は現実にはできないために、焼結
挙動が類似しているＣｅＯ2 を用いて上記ＰｕＯ2 の代
わりとした。
お、ＰｕＯ2 での実験は現実にはできないために、焼結
挙動が類似しているＣｅＯ2 を用いて上記ＰｕＯ2 の代
わりとした。
【００２０】（比較例１）Ｃｅの原子数比で５％、１０
％、２０％のＣｅＯ2 を、Ｏ／Ｕ比２．０７のＵＯ2 粉
末（ＵＯ2 . 0 7 ）と混合し成型体としたものを、従来
の高温還元焼結として、水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2 雰囲
気中、１７５０℃にて４時間の加熱を行い、Ｏ／Ｍ比を
測定した。
％、２０％のＣｅＯ2 を、Ｏ／Ｕ比２．０７のＵＯ2 粉
末（ＵＯ2 . 0 7 ）と混合し成型体としたものを、従来
の高温還元焼結として、水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2 雰囲
気中、１７５０℃にて４時間の加熱を行い、Ｏ／Ｍ比を
測定した。
【００２１】（実験例１）これに対し、本発明の第１加
熱として、上記比較例１と同じ成型体を夫々、酸素を約
１００ｐｐｍ含む窒素気流中にて、昇温時間８時間で１
１００℃まで昇温し、同温度にて加熱時間３時間、降温
時間８時間の加熱を行い、Ｏ／Ｍ比を測定した。その結
果を前記比較例とともに下記表１に記す。 以下余白
熱として、上記比較例１と同じ成型体を夫々、酸素を約
１００ｐｐｍ含む窒素気流中にて、昇温時間８時間で１
１００℃まで昇温し、同温度にて加熱時間３時間、降温
時間８時間の加熱を行い、Ｏ／Ｍ比を測定した。その結
果を前記比較例とともに下記表１に記す。 以下余白
【００２２】
【表１】
【００２３】またこの一方、第１加熱の終了後、ほとん
ど温度降下することなく第２の加熱ができるような炉を
用いて、上記と同条件での第１加熱の終了後、ただちに
水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2 ガス気流の還元雰囲気での第
２の加熱を行った。
ど温度降下することなく第２の加熱ができるような炉を
用いて、上記と同条件での第１加熱の終了後、ただちに
水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2 ガス気流の還元雰囲気での第
２の加熱を行った。
【００２４】このときの条件は、加熱温度が１１００℃
と１２００℃で、夫々について加熱時間を３０分、２時
間、４時間とし、この第２加熱の終了後にＯ／Ｍ比を測
定した。その結果は図１に示す通りであり、前記表１に
も示すように第１加熱では試料のＯ／Ｍ比は成型時とほ
とんど変わらないが、第２加熱の温度と時間により図示
の如く変化する。
と１２００℃で、夫々について加熱時間を３０分、２時
間、４時間とし、この第２加熱の終了後にＯ／Ｍ比を測
定した。その結果は図１に示す通りであり、前記表１に
も示すように第１加熱では試料のＯ／Ｍ比は成型時とほ
とんど変わらないが、第２加熱の温度と時間により図示
の如く変化する。
【００２５】（比較例２）Ｏ／Ｕ比２．０７のＵＯ2 粉
末にＯ／Ｍ比を更に上昇させるため重量比で３５％のＵ
3 Ｏ8 を加え、Ｏ／Ｕ比約２．３８の粉末を得た。この
粉末にＣｅＯ2 をＣｅ原子数比で５％、１０％、２０％
を夫々加え成型体となした。これらの成型体を水蒸気を
含む３Ｈ2 ／Ｎ2 ガス気流中、従来の高温還元焼結とし
て１７５０℃×４時間の加熱を行い、Ｏ／Ｍ比を測定し
た。
末にＯ／Ｍ比を更に上昇させるため重量比で３５％のＵ
3 Ｏ8 を加え、Ｏ／Ｕ比約２．３８の粉末を得た。この
粉末にＣｅＯ2 をＣｅ原子数比で５％、１０％、２０％
を夫々加え成型体となした。これらの成型体を水蒸気を
含む３Ｈ2 ／Ｎ2 ガス気流中、従来の高温還元焼結とし
て１７５０℃×４時間の加熱を行い、Ｏ／Ｍ比を測定し
た。
【００２６】（実験例２）これに対し本発明では、上記
比較例２と同じ成型体を用い、前記実験例１と同様な手
順で、第１加熱を行った後のＯ／Ｍ比と、第１，第２加
熱を行った後のＯ／Ｍ比を測定した。第１加熱のみの結
果は下記表２に記す通りで、第２加熱後の結果は図２に
示す通りである。
比較例２と同じ成型体を用い、前記実験例１と同様な手
順で、第１加熱を行った後のＯ／Ｍ比と、第１，第２加
熱を行った後のＯ／Ｍ比を測定した。第１加熱のみの結
果は下記表２に記す通りで、第２加熱後の結果は図２に
示す通りである。
【００２７】
【表２】
【００２８】なおさらに、第２加熱を行った実験例２の
試料について、均質化のためにアルゴン雰囲気中１１０
０℃での４時間の加熱した後、Ｏ／Ｍ比を測定したが、
上記第２加熱後の価とほとんど変化は認められなかっ
た。
試料について、均質化のためにアルゴン雰囲気中１１０
０℃での４時間の加熱した後、Ｏ／Ｍ比を測定したが、
上記第２加熱後の価とほとんど変化は認められなかっ
た。
【００２９】また、前記比較例１，２および実験例１で
は試料の結晶粒は微細であったが、上記実験例２では、
Ｕ3 Ｏ8 添加による結晶粒の粗大化が認められた。
は試料の結晶粒は微細であったが、上記実験例２では、
Ｕ3 Ｏ8 添加による結晶粒の粗大化が認められた。
【００３０】以上、本発明の実施例を説明したが、本発
明の方法は一般のＵＯ2 ペレットのＯ／Ｕ比の調整に採
用しても好適である。
明の方法は一般のＵＯ2 ペレットのＯ／Ｕ比の調整に採
用しても好適である。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のＭＯＸペ
レットの製造方法は、当初のＯ／Ｍ比をほぼ維持しペレ
ット成型体の焼結を主に行う第１加熱と、ペレット焼結
体のＯ／Ｍ比を調整する第２加熱とを行い、上記第２加
熱の加熱温度と加熱時間の設定により上記Ｏ／Ｍ比をコ
ントロールするものであり、これを実施することによ
り、従来の高温還元焼結においてはＰｕ含有量の増加に
伴い下降していたＭＯＸペレットのＯ／Ｍ比を、1.98〜
2.02の適正値、あるいは実験用として要求される各種値
に簡易に調整しうるとの顕著な効果を奏するものであ
る。
レットの製造方法は、当初のＯ／Ｍ比をほぼ維持しペレ
ット成型体の焼結を主に行う第１加熱と、ペレット焼結
体のＯ／Ｍ比を調整する第２加熱とを行い、上記第２加
熱の加熱温度と加熱時間の設定により上記Ｏ／Ｍ比をコ
ントロールするものであり、これを実施することによ
り、従来の高温還元焼結においてはＰｕ含有量の増加に
伴い下降していたＭＯＸペレットのＯ／Ｍ比を、1.98〜
2.02の適正値、あるいは実験用として要求される各種値
に簡易に調整しうるとの顕著な効果を奏するものであ
る。
【図１】本発明実施例方法の第２加熱において、実験例
１の試料のＯ／Ｍ比と加熱温度および加熱時間との関係
を示すグラフである。
１の試料のＯ／Ｍ比と加熱温度および加熱時間との関係
を示すグラフである。
【図２】本発明実施例方法の第２加熱において、実験例
２の試料のＯ／Ｍ比と加熱温度および加熱時間との関係
を示すグラフである。
２の試料のＯ／Ｍ比と加熱温度および加熱時間との関係
を示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 ＭＯＸペレット成型体の焼結を行う第１
の加熱と、この第１加熱により焼結体となったペレット
の酸素と金属の比、Ｏ／Ｍ比の調節を行う第２の加熱の
少なくとも２段階の加熱法となし、上記第１加熱前のペ
レット成形体のＯ／Ｍ比を最終目的値よりも所要高く設
定する一方、上記第１加熱を、加熱温度が約１０００〜
１４００℃、酸素濃度が約２００ｐｐｍ以下の微酸素雰
囲気の条件で、上記加熱温度までの昇温時間を約１〜１
５時間の範囲で行うと共に、この加熱温度での加熱時間
を約１０分〜６時間の範囲で行い、さらに、上記第２の
加熱を水蒸気を含む３Ｈ2 ／Ｎ2 雰囲気中にて行い、こ
の第２加熱の加熱温度あるいは加熱時間、または両方の
設定によりペレット焼結体のＯ／Ｍ比を最終目的値に調
整することを特徴とするＭＯＸペレットの製造方法。 - 【請求項２】 上記ペレット成型体の製造時にＵ3 Ｏ8
を添加し、上記第２加熱工程でのＯ／Ｍ比調整の裕度を
増加せしめる請求項１記載のＭＯＸペレットの製造方
法。 - 【請求項３】 上記第１加熱工程の前に、ペレット成型
体のＯ／Ｍ比を上げる予備加熱を行い、第２加熱工程で
のＯ／Ｍ比調整の裕度を増加せしめる請求項１または２
記載のＭＯＸペレットの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6220940A JPH0862363A (ja) | 1994-08-22 | 1994-08-22 | Ｍｏｘペレットの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6220940A JPH0862363A (ja) | 1994-08-22 | 1994-08-22 | Ｍｏｘペレットの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0862363A true JPH0862363A (ja) | 1996-03-08 |
Family
ID=16758945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6220940A Withdrawn JPH0862363A (ja) | 1994-08-22 | 1994-08-22 | Ｍｏｘペレットの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0862363A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010190720A (ja) * | 2009-02-18 | 2010-09-02 | Japan Atomic Energy Agency | 混練造粒による高速増殖炉用核燃料ペレットの製造方法 |
| JP2010190719A (ja) * | 2009-02-18 | 2010-09-02 | Japan Atomic Energy Agency | 高速増殖炉用核燃料ペレットの製造方法 |
| JP2010190718A (ja) * | 2009-02-18 | 2010-09-02 | Japan Atomic Energy Agency | 転動造粒による高速増殖炉用核燃料ペレットの製造方法 |
| JP2010190717A (ja) * | 2009-02-18 | 2010-09-02 | Japan Atomic Energy Agency | 高速増殖炉サイクルにおける高速増殖炉用核燃料ペレットの製造方法 |
-
1994
- 1994-08-22 JP JP6220940A patent/JPH0862363A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010190720A (ja) * | 2009-02-18 | 2010-09-02 | Japan Atomic Energy Agency | 混練造粒による高速増殖炉用核燃料ペレットの製造方法 |
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