JPH0860153A - 地盤注入工法 - Google Patents
地盤注入工法Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Abstract
グラウトを用い、二次注入材としてゲル化時間の長い微
粒子スラグを主成分とするグラウトを用いる地盤注入工
法であって、従来の溶液型にほぼ比適するような浸透性
をもって注入され、高強度で均質な固結を得る。 【構成】 一次注入材がセメントおよび/またはスラグ
を主成分とし、これらの平均粒径が二次注入材に用いら
れるものよりも大きく、かつゲル化時間の短い注入材で
あり、二次注入材がスラグを主成分とし、平均粒径が一
次注入材に用いられるものよりも小さく、かつゲル化時
間が一次注入材よりも長い注入材である。一次注入材に
は、水ガラス、アルカリ剤および反応剤の群から選択さ
れる一種または複数種が含有され、また、二次注入材に
は、水ガラス、アルカリ剤、反応剤およびセメントの群
から選択される一種または複数種が含有される。
Description
特定の一次注入材および二次注入材からなる地盤注入材
を注入して該地盤を固結する地盤注入工法に係り、特に
強固で均質に、かつ確実に該地盤を固結する地盤注入工
法に関する。
地盤注入工法は古くから実施されている。最近の改良工
法としては、注入対象地盤に、二重管ダブルパッカー工
法等を用いてあらかじめセメントを有効成分として含む
懸濁型グラウトを一次注入して地盤の粗い部分を填充
し、次いで二次注入として溶液型グラウトを細かい部分
に浸透させる複合注入工法が知られている。
短い注入材で注入管まわりの空隙にパッカー効果を有す
る填充物を形成するとともに、粗い土層や弱い土層等の
逸脱しやすい部分を填充し、次いで固結時間の長い注入
材を二次注入して、固結時間の短い注入材が浸透しきれ
ない細かい部分に、前記固結時間の短い注入材による填
充物をやぶって浸透せしめ、注入対象領域を確実に固結
する複合注入工法も開発されている。
から一次注入としてゲル化時間の短いグラウト、あるい
は浸透性の悪い懸濁型グラウト、下部吐出口から二次注
入としてゲル化時間の長いグラウト、あるいは浸透性の
良い溶液型グラウトを同時に注入する複合注入工法を知
られている。
工法は複雑な粗粒土部分および細粒土部分をくまなく固
結して全体的に一体化された均質で止水性に優れた固結
地盤を形成せしめるものである。
材は有機系の水ガラスグラウトあるいは酸性水ガラス系
グラウトに限定されていた。この理由は無機系反応剤を
用いた水ガラスグラウトでは、溶液性であれ、懸濁性で
あれ、ゲル化時間を延長させることが困難であったから
である。すなわち、実用性のあるゲル化時間はせいぜい
2〜3分以内で、それ以上長くすると大幅に強度が低下
し、しかもゲル化時間が不安定で、ゲル化しなかったり
する危険があった。
は、ゲル化時間はせいぜい1〜2分程度で、強度はサン
ドゲル2〜3kg/cm2であった。また、酸性シリカゾル系
グラウトならびに有機反応剤を用いた水ガラスグラウト
では、溶液型でゲル化時間は数10分が得られるため、浸
透性はよいが、強度はサンドゲルで通常4〜5kg/cm2、
せいぜい8kg/cm2程度であった。
ゲル化時間の短い懸濁型グラウトを用い、二次注入材と
してゲル化時間の長い微粒子スラグを主成分とするグラ
ウトを用い、二次注入材を一次注入材による拘束効果の
もとに注入し、これにより二次注入材は懸濁型でありな
がら、従来の溶液型にほぼ比適するような浸透性をもっ
て注入され、従来の無機系や有機系水ガラスグラウトで
は全く期待できないような高強度で均質な固結を得、上
述の公知技術に存する欠点を改良した地盤注入工法を提
供することにある。
ため、本発明によれば、一次注入材と二次注入材を地盤
中に注入して該地盤を固結する地盤注入工法において、
前記一次注入材がセメントおよび/またはスラグを主成
分とし、平均粒径が大きく、かつゲル化時間の短い注入
材であり、前記二次注入材がスラグを主成分とし、平均
粒径が前記一次注入材に用いられるものよりも小さく、
かつゲル化時間が前記一次注入材よりも長い注入材であ
ることを特徴とする。
る。
またはスラグあるいはセメントとスラグの混合物を主成
分とし、これに必要に応じて水ガラス、アルカリ剤、反
応剤等を混合してなるゲル化時間の短いグラウトであ
る。上述のセメントやスラグは平均粒径が後述の二次注
入材に用いられるものよりも大きいものである。
れに必要に応じて水ガラス、アルカリ剤、セメント、反
応剤等を混合してなるゲル化時間が一次注入材よりも長
いグラウトである。ここで用いられるスラグは平均粒径
が一次注入材に用いられるものよりも小さいものであ
る。
セメントは具体的にはそれぞれ、平均粒径が10μm以下
であって、比表面積が5000cm2/g 以上の微粒子状のもの
である。
入材は懸濁型グラウトである。これは溶液型グラウトで
はみられない高強度を呈するのみならず、溶液型グラウ
トに近い粘性を有するものであり、したがって、溶液型
グラウトにほぼ比適する浸透性をも発揮する。
を原料とし、これを水、水ガラス液、アルカリ液、また
はアルカリ性を呈する塩の水溶液に懸濁させ、沈澱する
粗い粒度のスラグ懸濁液と、浮遊する細かい粒度のスラ
グ懸濁液とに分離し、粗いスラグ懸濁液を一次注入材用
材料として、また、細かいスラグ懸濁液を二次注入材用
材料として用いる。この工程により、細粒化という極め
てはん雑な工程を経ることなく本発明にかかるスラグを
調製し得る。
ラグ等が挙げられ、また、上述のセメントとしてポルト
ランドセメント、高炉セメント、アルミナセメント等が
挙げられる。
のモル比が使用できる。特に、二次注入材に用いられる
水ガラスはモル比が2.8以下、好ましくは2.8〜1.0、
さらに好ましくは2.8〜1.5のものが強度の点から好ま
しい。しかし、モル比が2.8以上のものでも、スラグと
の反応性が劣るため強度的には低くなるものの、得られ
る注入材のゲル化時間は極めて長くなり、これにアルカ
リ剤を加えれば、反応性が高くなって、高強度の固結体
が得られ、また、得られる注入材のゲル化時間も容易に
調整し得る。
アルミン酸のアルカリ金属塩、石灰、重炭酸塩、炭酸
塩、縮合リン酸系を含むリン酸塩等が挙げられる。
リン酸塩は水ガラス−微粒子スラグ系において、水ガラ
スのモル比が2.8以上では、一般に、ゲル化時間の促進
剤として作用し、モル比が2.8以下では、ゲル化時間の
遅延剤として作用する。
で、あるいは水ガラスとの併用により、カルシウムとの
反応によって、または、このアルカリ分がアルミナとス
ラグの潜在水硬性を刺激してスラグを固化せしめて固結
体の強度を向上せしめる。
のアルカリ分が増大すると、得られる注入材の粘性を高
めることになり、このため、浸透性を大幅に低下させる
が、微量の場合には、ゲル化時間の促進剤として作用す
る。
スのアルカリが非常に高くないと(通常モル比が1.0以
下)反応性に乏しい。これは炭酸カルシウムが消石灰に
なって、水ガラスと反応するには多量のアルカリを必要
とするからである。
硬性を刺激して水ガラスの存在なくしてスラグを固化せ
しめるが、特に、これは微粒子スラグとの反応性に優れ
ている。
を調整するために、エステル類、アルデヒド類、アミド
類、アルコール類、酸類、その他の無機、有機の反応
剤、酸性珪酸水溶液等のゲル化促進剤、フライアッシ
ュ、珪華、珪藻土、白土類ホワイトカーボン等のポゾラ
ン類を併用することもでき、また、ゲル化時間が非常に
長時間を要して沈降のおそれがある系では分散剤を少量
併用してもよい。
ぞれ、地盤中に一次注入材を注入の後、二次注入材を注
入するか、あるいは同時に注入する。
ルカリ金属塩のアルカリ、セメントのアルカリ、消石灰
のアルカリ、苛性アルカリ等が作用すると、スラグがス
ラグ本来の潜在水硬性を発揮するようになる。これはこ
れらのアルカリによる刺激作用でスラグが硬化すること
によるが、スラグを微粒子化することによりこれらの作
用が大幅に増大する。
場合はセメント自体の自硬性によってもちろん硬化する
が、セメント量が少なく、スラグの量が多くなると、セ
メントのアルカリ分が少なくなり、スラグ自体が硬化し
にくくなる。ここでスラグを微粒子化して反応接触面を
大きくすることによって徐々に両粒子間での硬化作用が
進行していくものと思われる。
アルカリ分がスラグの潜在水硬性を刺激してスラグから
カルシウムイオンが遊離され、このカルシウムイオンが
水ガラスのSiO2 とも反応するとともに、セメント自
体の自硬性と相俟って固結強度の大きな固結体を形成す
るものである。
ももちろん以上のような効果を発揮するが、アルカリ分
の量的関係からモル比が2.8以下好ましくは2.8〜1.0
さらに好ましくは2.8〜1.5付近のものが水ガラスと微
粒子スラグの系における注入工法に最も適切なゲル化時
間の領域で、かつ高強度をうる。
メントとスラグ間の親和性を高めて、上記反応を誘起せ
しめるのにより適しているものと考えられる。
説明するが、これは本発明の一例にすぎずそれらに限定
されるものではない。
3 :12.83%:MgO:8.61%、Fe2 O3 :0.3
7%の成分組成からなる水砕スラグを粉砕し、表1に示
す比表面積および平均粒子径を異にした2種類の水砕ス
ラグを使用した。
5.4%、Fe2 O3:3.1%の成分組成からなるポルト
ランドセメントを粉砕し、表2に示す比表面積および平
均粒子径を異にした2種類のポルトランドセメントを使
用した。
た。
ウム、アルミン酸ナトリウム液および消石灰を使用し
た。
水素ナトリウムを使用した。
材を使用した。
合のものを使用した。
を主成分とし、これに少量の粗粒子のスラグ、水ガラス
およびアルカリ剤を加えたセメントを主成分とする懸濁
型グラウト、(ロ) は溶液型の水ガラスグラウト、(ハ) と
(ニ) は水ガラス−微粒子スラグ−微粒子セメントからな
る懸濁型グラウトである。
的にゲル化時間が短いので、A液とB液を別個に調製
し、合流した。
のを使用した。
標準砂と配合液を混合しながら填充して得たサンドゲル
の供試体の結果を示し、7日強度はモールド中に7日間
養生したもの、49日強度はモールド中に7日間養生した
後42日間水中に養生したものの強度を示す。
ル比2.96)の水ガラスを使用した例で、何れもゲル化時
間は長く高粘性で、多かれ少なかれチキソトロピックな
現象を起こし、強度も他の系に比べると低い。
いるb、cは、アルカリ材を使用していないaよりはゲ
ル化時間は短縮し粘性は若干低下し、チキソトロピック
な現象も減少傾向を示し、強度的にも上昇気味にある。
1.52であり、スラグは微粒子状のもので、モル比2.0
1のe〜jをはさんで、何れも殆どの系においてチキソ
トロピックな現象を起こすことなく、低粘性で強度も強
化されている。
は、初期から粘性が高く、ゲル化時間は数分まで短縮さ
れ、二次注入材としてはやや不安定である。また強度的
にも若干見劣りする。しかし消石灰の添加量をさらに減
少すれば、このような現象はある程度解消される。
間は短縮し、強度的に優れるが、粘性の上昇がみられ、
添加する量に大きく左右される。n、oは低モル比(モ
ル比1.37)の水ガラスを使用した例でチキソトロピッ
クな現象はあらわれないが、ゲル化時間は短縮し、粘性
は上昇気味で強度は低下気味にある。
粘性は他の系に比べて一段と低いが、強度も一段と低
い。
均粒子径が10μm以下で比表面積が5000cm2/g 以上の微
粒子スラグと、モル比が2近辺を中心とした水ガラスを
ベースとして、アルカリ材によってゲル化時間、粘性の
調整をはかることにより、粘性の大幅な上昇はみられ
ず、溶液型グラウトにはみられない高強度が得られるこ
とが明らかになった。
度まで設置して表4の一次注入材ではA液(外管を通
す)とB液(内管を通す)を二重管先端部で合流して20
l注入後、表5の二次注入材(a〜p)100lを内管ま
たは外管より注入して最下部のステージの注入を完了し
た後、二重管を0.5m上げてから同様の工程をくり返
し、GL−3mまで注入した。
注入材(a〜p)の代表的な組み合わせにかかる場合の
掘削調査結果を表6に示す。
成分とする懸濁液、ゲル化時間の短い溶液型水ガラス系
グラウト、微粒子スラグと水ガラスからなる比較的短い
ゲル化時間をもつ注入材を用い、二次注入材として、微
粒子スラグと水ガラスを主成分とし、必要に応じて消石
灰系を除いたアルカリ材やセメントを一部併用した懸濁
液を使用することにより、従来の溶液型二次注入材(実
施NO.11 )にほぼ近似する浸透性がみられ、且つ固結強
度は一段と強化されることが明らかとなった。
水ガラスはモル比が2近辺、セメントはスラグと同様に
微粒子化されている方がより好ましいことがわかる。二
次注入材として消石灰の併用(実施NO.10 )はゲル化時
間を著しく早め、高粘性で細砂層への浸透に難がある。
しかし消石灰の添加量を現象せしめることにより好結果
が得られる。
に相当する一次注入材のみを注入した場合を実施NO.12
に、また表5の(f)に相当する二次注入材のみを注入
した場合を実施NO.13 に示した。実施NO.12 、13より本
発明の一次注入材または二次注入材を単独に注入したの
では浸透、強度の両者を共に満足せしめることは困難
で、本発明工法の優れていることが一層理解できる。
り、実施例にあげていない本発明の範囲内では何れも本
実施例に類似した傾向と効果をもたらす。
ントやスラグを主成分として、場合により水ガラス、ア
ルカリ剤、その他の反応剤を添加した懸濁液を用い、二
次注入材として細かい粒子特に平均粒子径が10μm以下
で比表面積が5000 cm2/g 以上である微粒子スラグ、微
粒子セメントとモル比が2.8以下好ましくは2.8〜1.0
さらに好ましくは2.5〜1.5の水ガラスを主成分とし、
必要によりアルカリ剤や反応剤を添加したゲル化時間の
長い懸濁液を使用して複合注入を実施するにあたり次の
効果が明らかになる。
いが細砂地盤への浸透は溶液型グラウトにほぼ比適した
ものが得られる。
ラウトでは到底得られない強固な固結強度が得られる。
易である。
Claims (7)
- 【請求項1】 一次注入材と二次注入材を地盤中に注入
して該地盤を固結する地盤注入工法において、前記一次
注入材がセメントおよび/またはスラグを主成分とし、
これらの平均粒径が二次注入材に用いられるものよりも
大きく、かつゲル化時間の短い注入材であり、前記二次
注入材がスラグを主成分とし、平均粒径が前記一次注入
材に用いられるものよりも小さく、かつゲル化時間が前
記一次注入材よりも長い注入材であることを特徴とする
地盤注入工法。 - 【請求項2】 前記一次注入材が水ガラス、アルカリ剤
および反応剤からなる群から選択される一種または複数
種を含有してなる請求項1の地盤注入工法。 - 【請求項3】 前記二次注入材が水ガラス、アルカリ
剤、反応剤およびセメントの群から選択された一種また
は複数種を含有してなる請求項1の地盤注入工法。 - 【請求項4】 前記二次注入材に用いられるスラグが平
均粒径10μm以下であって、比表面積が5000cm2/g以上
の微粒子状である請求項1の地盤注入工法。 - 【請求項5】 請求項3のセメントが平均粒径10μm以
下であって、比表面積5000cm2/g以上の微粒子状である
請求項3の地盤注入工法。 - 【請求項6】 前記一次注入材を注入の後、二次注入材
を注入する請求項1の地盤注入工法。 - 【請求項7】 前記一次注入材と二次注入材を同時に注
入する請求項1の地盤注入工法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21671894A JP2869852B2 (ja) | 1994-08-19 | 1994-08-19 | 地盤注入工法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21671894A JP2869852B2 (ja) | 1994-08-19 | 1994-08-19 | 地盤注入工法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0860153A true JPH0860153A (ja) | 1996-03-05 |
JP2869852B2 JP2869852B2 (ja) | 1999-03-10 |
Family
ID=16692838
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21671894A Expired - Lifetime JP2869852B2 (ja) | 1994-08-19 | 1994-08-19 | 地盤注入工法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2869852B2 (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09263759A (ja) * | 1996-03-28 | 1997-10-07 | Kyokado Eng Co Ltd | 地盤固結用グラウト材 |
JPH09316449A (ja) * | 1996-06-03 | 1997-12-09 | Kyokado Eng Co Ltd | 地盤注入用薬液 |
JP2001098270A (ja) * | 1999-09-29 | 2001-04-10 | Kyokado Eng Co Ltd | 地盤固結材 |
JP2007314724A (ja) * | 2006-05-29 | 2007-12-06 | Raito Kogyo Co Ltd | 地盤改良材 |
JP2015222221A (ja) * | 2014-05-23 | 2015-12-10 | 清水建設株式会社 | 水中漏水部の止水方法 |
JP6034530B1 (ja) * | 2016-07-01 | 2016-11-30 | 東曹産業株式会社 | 粘着性グラウトの製造方法及びグラウト注入工法 |
JP2021055022A (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 | 真哉 稲積 | 地盤改良用固化材及び地盤改良方法 |
JP2022066686A (ja) * | 2020-10-19 | 2022-05-02 | 強化土エンジニヤリング株式会社 | 地盤固結材および地盤改良工法 |
-
1994
- 1994-08-19 JP JP21671894A patent/JP2869852B2/ja not_active Expired - Lifetime
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JP2022066686A (ja) * | 2020-10-19 | 2022-05-02 | 強化土エンジニヤリング株式会社 | 地盤固結材および地盤改良工法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2869852B2 (ja) | 1999-03-10 |
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