JP2860753B2 - 地盤改良工法 - Google Patents
地盤改良工法Info
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- JP2860753B2 JP2860753B2 JP8022294A JP8022294A JP2860753B2 JP 2860753 B2 JP2860753 B2 JP 2860753B2 JP 8022294 A JP8022294 A JP 8022294A JP 8022294 A JP8022294 A JP 8022294A JP 2860753 B2 JP2860753 B2 JP 2860753B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、グラウト注入による地
盤改良工法に関する。
盤改良工法に関する。
【０００２】
【従来の技術】地盤の改良のためのグラウト注入剤とし
ては、種々のものが従来から用いられてきた。現在の多
くは、水ガラス系またはセメント系のものが大半であ
る。
ては、種々のものが従来から用いられてきた。現在の多
くは、水ガラス系またはセメント系のものが大半であ
る。
【０００３】我が国のグラウト剤の歴史を振り返ってみ
れば、1960年代に樋口氏が開発したセメント懸濁液と希
釈水ガラス溶液とを組み合わせたゲルタイムの短い不安
定水ガラスグラウト（ＬＷ）、その後このＬＷに改良を
加えて、微粒子の高炉コロイドセメントと低モル比の水
ガラス希釈溶液とを組み合わせた、ゲルタイムが十数分
の高強度で恒久性の高い不安定水ガラスグラウト（Ｃ−
ＬＷ）、さらに高炉水砕スラグとポルトランドセメント
の混合比率を変化させ各モル比の水ガラス希釈溶液とを
組み合わせた比較的にゲルタイムの長いグラウト（Ｍ
Ｓ）が基礎になっている。
れば、1960年代に樋口氏が開発したセメント懸濁液と希
釈水ガラス溶液とを組み合わせたゲルタイムの短い不安
定水ガラスグラウト（ＬＷ）、その後このＬＷに改良を
加えて、微粒子の高炉コロイドセメントと低モル比の水
ガラス希釈溶液とを組み合わせた、ゲルタイムが十数分
の高強度で恒久性の高い不安定水ガラスグラウト（Ｃ−
ＬＷ）、さらに高炉水砕スラグとポルトランドセメント
の混合比率を変化させ各モル比の水ガラス希釈溶液とを
組み合わせた比較的にゲルタイムの長いグラウト（Ｍ
Ｓ）が基礎になっている。
【０００４】現在では、浸透を目的とした場合には、水
ガラスと硬化剤とを組み合わせた溶液型のものが多い。
ガラスと硬化剤とを組み合わせた溶液型のものが多い。
【０００５】一方、高炉水砕スラグなどのカルシウムを
含む化合物に対してアルカリを添加すると、加水分解が
生じて高炉水砕スラグの潜在水硬性が発現することは知
られている。
含む化合物に対してアルカリを添加すると、加水分解が
生じて高炉水砕スラグの潜在水硬性が発現することは知
られている。
【０００６】他方で、本出願人は、特公平２−36155 号
公報などにおいて、いわゆる活性化された水ガラスを使
用することにより、強度の高い固結体を得ることができ
ることを開示した。
公報などにおいて、いわゆる活性化された水ガラスを使
用することにより、強度の高い固結体を得ることができ
ることを開示した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、酸化カ
ルシウム含有物に対してケイ酸塩溶液を反応させること
は、公知であるものの、この種のグラウトは、ゲルタイ
ムが比較的短く、かつ必ずしも土層中への浸透性が良好
でない。
ルシウム含有物に対してケイ酸塩溶液を反応させること
は、公知であるものの、この種のグラウトは、ゲルタイ
ムが比較的短く、かつ必ずしも土層中への浸透性が良好
でない。
【０００８】他方、前記公報に示す活性化水ガラスを高
炉水砕スラグ微粉末に対するアルカリ刺激剤として用い
た場合、SiO2／Na2Oのモル比（以下単にモル比ともい
う）が高いと、浸透性が充分でない。また、地下水中に
電解質分を多く含む場合において、特に浸透性が悪い。
炉水砕スラグ微粉末に対するアルカリ刺激剤として用い
た場合、SiO2／Na2Oのモル比（以下単にモル比ともい
う）が高いと、浸透性が充分でない。また、地下水中に
電解質分を多く含む場合において、特に浸透性が悪い。
【０００９】したがって、本発明の課題は、高炉水砕ス
ラグなどのカルシウム含有物の優れた水硬性を利用する
とともに、土層中への浸透性を改良し、かつ充分な強度
を発現させることにある。
ラグなどのカルシウム含有物の優れた水硬性を利用する
とともに、土層中への浸透性を改良し、かつ充分な強度
を発現させることにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題は、酸化カルシ
ウムの含有量が２０〜５０重量％であり、内部構造の５
０％以上がガラス質であり、ブレーン値が 5000cm2／ｇ
以上の酸化カルシウム含有微粉末を懸濁液中に100 〜50
0 kg／m3の割合で有し、さらにSiO2／Na2Oのモル比が1.
45以下の活性液が、前記酸化カルシウム含有懸濁液100
kg中に10〜100リットル有するものを主剤とした地盤改
良剤を用い：前記酸化カルシウム含有微粉末と活性液と
を予め混合調合して、一液とした状態で注入管内に供給
して地盤中に注入するか、前記酸化カルシウム含有微粉
末の懸濁液と活性液とを個別に注入管に供給して注入管
内において合流させた後、地盤中に注入することで解決
できる。
ウムの含有量が２０〜５０重量％であり、内部構造の５
０％以上がガラス質であり、ブレーン値が 5000cm2／ｇ
以上の酸化カルシウム含有微粉末を懸濁液中に100 〜50
0 kg／m3の割合で有し、さらにSiO2／Na2Oのモル比が1.
45以下の活性液が、前記酸化カルシウム含有懸濁液100
kg中に10〜100リットル有するものを主剤とした地盤改
良剤を用い：前記酸化カルシウム含有微粉末と活性液と
を予め混合調合して、一液とした状態で注入管内に供給
して地盤中に注入するか、前記酸化カルシウム含有微粉
末の懸濁液と活性液とを個別に注入管に供給して注入管
内において合流させた後、地盤中に注入することで解決
できる。
【００１１】この場合、前記主剤に、炭酸ナトリウム、
重炭酸ナトリウム、リン酸ナトリウムの群から選ばれた
一種または二種以上のゲル化遅延剤を添加することがで
きる。
重炭酸ナトリウム、リン酸ナトリウムの群から選ばれた
一種または二種以上のゲル化遅延剤を添加することがで
きる。
【００１２】
【作用】本発明に従って、微粉のカルシウム含有物、た
とえば高炉水砕スラグの微粉末に対して、活性液を添加
すると、そのナトリウムにより潜在水硬性が発現する。
とえば高炉水砕スラグの微粉末に対して、活性液を添加
すると、そのナトリウムにより潜在水硬性が発現する。
【００１３】この場合、高炉水砕スラグの微粉末のガラ
ス化率が低い場合であっても、活性化されていない通常
の水ガラス（たとえばＪＩＳで規定する３号水ガラス）
または他のアルカリの場合と異なり、高炉水砕スラグ中
からCa2+の引き出しが可能であり、凝結により硬化させ
ることができる。
ス化率が低い場合であっても、活性化されていない通常
の水ガラス（たとえばＪＩＳで規定する３号水ガラス）
または他のアルカリの場合と異なり、高炉水砕スラグ中
からCa2+の引き出しが可能であり、凝結により硬化させ
ることができる。
【００１４】しかるに、前記の公報記載の技術（以下先
行技術という）においては、SiO2／Na2Oのモル比が１．
５〜２．５が好ましいとされている。この理由は活性化
反応を生じさせる水酸化ナトリウムの使用量の増大に伴
ってコスト増を招くとともに、カルシウム塩と十分反応
せず、土中の残りアルカリ公害を招くとの考えであっ
た。また、前記先行技術においては、活性液とカルシウ
ム塩溶液とは、注入管内において合流させることなく、
地盤内において合流させて、所定の結晶を生成させるも
のであった。
行技術という）においては、SiO2／Na2Oのモル比が１．
５〜２．５が好ましいとされている。この理由は活性化
反応を生じさせる水酸化ナトリウムの使用量の増大に伴
ってコスト増を招くとともに、カルシウム塩と十分反応
せず、土中の残りアルカリ公害を招くとの考えであっ
た。また、前記先行技術においては、活性液とカルシウ
ム塩溶液とは、注入管内において合流させることなく、
地盤内において合流させて、所定の結晶を生成させるも
のであった。
【００１５】しかし、本発明者らのその後の研究によれ
ば、地盤内において合流させなくとも、注入管内におい
て合流させるか、予め活性液材料と酸化カルシウム含有
微粉末とを調合して、これを注入管内に供給したとして
も、目的の結晶を得ることができることを知見した。
ば、地盤内において合流させなくとも、注入管内におい
て合流させるか、予め活性液材料と酸化カルシウム含有
微粉末とを調合して、これを注入管内に供給したとして
も、目的の結晶を得ることができることを知見した。
【００１６】地盤中への浸透性の良否は、その地盤の改
良の成否をもたらす。しかるに、本発明においては、前
記の先行技術とは異なり、SiO2／Na2Oのモル比がより低
い１．４５以下としているとともに、特にブレーン値が
5000 cm2 ／ｇ以上の酸化カルシウム含有微粉末を使用
している。したがって、後述の実施例のとおり、きわめ
て優れた浸透性を示す。
良の成否をもたらす。しかるに、本発明においては、前
記の先行技術とは異なり、SiO2／Na2Oのモル比がより低
い１．４５以下としているとともに、特にブレーン値が
5000 cm2 ／ｇ以上の酸化カルシウム含有微粉末を使用
している。したがって、後述の実施例のとおり、きわめ
て優れた浸透性を示す。
【００１７】ところで、先行技術においては、カルシウ
ム塩、たとえば塩化カルシウムを使用しているが、この
種のカルシウム塩は必ずしも粒径が小さくないのに対し
て、本発明においては、微粉の酸化カルシウム含有微粉
末を使用している。したがって、予め活性液材料と酸化
カルシウム含有微粉末とを調合して、一液の状態で注入
管から地盤中に注入したとしても、現実に、地盤中のア
ルカリの残存が生じないことは、酸化カルシウム含有微
粉末が活性液と高い反応性を示すことに由来すると考え
られる。
ム塩、たとえば塩化カルシウムを使用しているが、この
種のカルシウム塩は必ずしも粒径が小さくないのに対し
て、本発明においては、微粉の酸化カルシウム含有微粉
末を使用している。したがって、予め活性液材料と酸化
カルシウム含有微粉末とを調合して、一液の状態で注入
管から地盤中に注入したとしても、現実に、地盤中のア
ルカリの残存が生じないことは、酸化カルシウム含有微
粉末が活性液と高い反応性を示すことに由来すると考え
られる。
【００１８】酸化カルシウム含有微粉末を懸濁化させる
場合の水として電解質分を多く含む水、たとえば海岸近
くの地下水を用いると、塩析ケイ酸核が、土粒子間隙中
に生成した高炉水砕スラグ硬化物粒子の周りに、間隙を
埋めるように沈析し、止水性を高めるとともに、高炉水
砕スラグの潜在水硬性を刺激して固結体の強度を高め
る。
場合の水として電解質分を多く含む水、たとえば海岸近
くの地下水を用いると、塩析ケイ酸核が、土粒子間隙中
に生成した高炉水砕スラグ硬化物粒子の周りに、間隙を
埋めるように沈析し、止水性を高めるとともに、高炉水
砕スラグの潜在水硬性を刺激して固結体の強度を高め
る。
【００１９】
【実施例】以下本発明を具体的にさらに詳説する。本発
明では、酸化カルシウムの含有量が２０〜５０重量％で
あり、内部構造の５０％以上、好ましくは９０％以上が
ガラス質であり、ブレーン値が 5000 cm2／ｇ以上の微
粉末を用いる。この代表例としては、高炉水砕スラグの
微粉末を挙げることができる。他の冶金スラグも用いる
ことができる。酸化カルシウムの含有量はより好ましく
は２５〜３５重量％である。ブレーン値としては、浸透
性の点でより好ましくは8000〜16000 cm2 ／ｇである。
粗大な粒子の場合、地盤中に対する浸透性が悪い。ブレ
ーン値がより高くとも、浸透性の向上はさほど期待でき
ず、また粉砕に要するコストの増大を招く。
明では、酸化カルシウムの含有量が２０〜５０重量％で
あり、内部構造の５０％以上、好ましくは９０％以上が
ガラス質であり、ブレーン値が 5000 cm2／ｇ以上の微
粉末を用いる。この代表例としては、高炉水砕スラグの
微粉末を挙げることができる。他の冶金スラグも用いる
ことができる。酸化カルシウムの含有量はより好ましく
は２５〜３５重量％である。ブレーン値としては、浸透
性の点でより好ましくは8000〜16000 cm2 ／ｇである。
粗大な粒子の場合、地盤中に対する浸透性が悪い。ブレ
ーン値がより高くとも、浸透性の向上はさほど期待でき
ず、また粉砕に要するコストの増大を招く。
【００２０】この種の高炉水砕スラグ微粉末に対して、
SiO2／Na2Oのモル比が1.45以下、より好適には1.30以下
の活性液が添加される。前記公報の場合には、このモル
比は大きい。モル比が高いと、後述の実施例で示すよう
に、浸透性などの点で劣る。
SiO2／Na2Oのモル比が1.45以下、より好適には1.30以下
の活性液が添加される。前記公報の場合には、このモル
比は大きい。モル比が高いと、後述の実施例で示すよう
に、浸透性などの点で劣る。
【００２１】本発明に係る改良剤の配合量としては、酸
化カルシウム含有微粉末が100 〜500 kg／m3、活性液が
酸化カルシウム含有懸濁液100 kg中に10〜100 リットル
添加される。
化カルシウム含有微粉末が100 〜500 kg／m3、活性液が
酸化カルシウム含有懸濁液100 kg中に10〜100 リットル
添加される。
【００２２】さらに、炭酸ナトリウム、重炭酸ナトリウ
ム、リン酸ナトリウムの群から選ばれた一種または二種
以上のゲル化遅延剤を添加することができる。このゲル
化遅延剤の添加量としては、0.2 〜10kg／m3とすること
ができる。
ム、リン酸ナトリウムの群から選ばれた一種または二種
以上のゲル化遅延剤を添加することができる。このゲル
化遅延剤の添加量としては、0.2 〜10kg／m3とすること
ができる。
【００２３】本発明に係る地盤改良剤は、通常、各材料
を予め調合し一液で対象地盤に施す、たとえば注入管を
介して地盤中に注入することを基本とするが、微粉末の
懸濁液と活性液とを別に注入管に送給し、注入管内でま
たは地盤中で合流混合させることができる。地盤中で合
流混合させる場合には、合流混合性が悪い（一般に完全
な合流混合性は望めない）場合には、活性液が地盤中に
残存し、アルカリ公害を招く危険性がある。この場合、
ゲル化遅延剤を一方の液に添加することができる。さら
に、本発明に係る地盤改良剤は、グラウト注入の場合の
ほか、攪拌混合工法などの他の工法にも用いることがで
きる。
を予め調合し一液で対象地盤に施す、たとえば注入管を
介して地盤中に注入することを基本とするが、微粉末の
懸濁液と活性液とを別に注入管に送給し、注入管内でま
たは地盤中で合流混合させることができる。地盤中で合
流混合させる場合には、合流混合性が悪い（一般に完全
な合流混合性は望めない）場合には、活性液が地盤中に
残存し、アルカリ公害を招く危険性がある。この場合、
ゲル化遅延剤を一方の液に添加することができる。さら
に、本発明に係る地盤改良剤は、グラウト注入の場合の
ほか、攪拌混合工法などの他の工法にも用いることがで
きる。
【００２４】〔実施例〕 以下に実施例を示し本発明の効果を明らかにする。 （実施例１） 高炉水砕スラグの微粉末（ブレーン値10000 cm2 ／ｇ)
２００kg／m3に対して、モル比の異なる活性液を種々の
量をもって添加し、ゲルタイム、浸透性を調べた。浸透
実験においては、注入管により、豊浦標準砂を充填した
（充填密度1.63ｇ／cm3 ）モールドに対して、注入圧力
0.1kg ／cm2 で一液注入を行った。結果を表１に示す。
併せて、同モールドに対して、二次元注入を行い、２８
日後の強度（ｑu28)および透水係数（Ｋ28）を調べた結
果も同表に示した。
２００kg／m3に対して、モル比の異なる活性液を種々の
量をもって添加し、ゲルタイム、浸透性を調べた。浸透
実験においては、注入管により、豊浦標準砂を充填した
（充填密度1.63ｇ／cm3 ）モールドに対して、注入圧力
0.1kg ／cm2 で一液注入を行った。結果を表１に示す。
併せて、同モールドに対して、二次元注入を行い、２８
日後の強度（ｑu28)および透水係数（Ｋ28）を調べた結
果も同表に示した。
【００２５】
【表１】
【００２６】この結果から、活性液のモル比が低く、添
加量が少ないほど、浸透性が高まることが判った。しか
し、強度は逆に低下することも判明した。
加量が少ないほど、浸透性が高まることが判った。しか
し、強度は逆に低下することも判明した。
【００２７】（実施例２） 活性液のモル比を1.0 として、高炉水砕スラグ微粉末量
を変化させた結果を表２に示す。高炉水砕スラグ微粉末
量は浸透性にほとんど影響しないことが判る。
を変化させた結果を表２に示す。高炉水砕スラグ微粉末
量は浸透性にほとんど影響しないことが判る。
【００２８】この理由は、地盤の浸透に十分なブレーン
値を有していたためと考えられる。併せて、高炉水砕ス
ラグ微粉末のブレーン値を変化させた結果も、表２に示
す。ブレーン値が大きいほど、浸透性が良好である。
値を有していたためと考えられる。併せて、高炉水砕ス
ラグ微粉末のブレーン値を変化させた結果も、表２に示
す。ブレーン値が大きいほど、浸透性が良好である。
【００２９】
【表２】
【００３０】（実施例３） 高炉水砕スラグ２００kg／m3、モル比1.3 の活性液４０
０リットル／m3に対して、ゲルタイム遅延剤として、リ
ン酸ナトリウムを0.5 kg添加したところ、図１に示すよ
うに、ゲル化時間が確実に遅延した。他に炭酸ナトリウ
ムまたは重炭酸ナトリウムを同量添加した場合も、同様
であった。
０リットル／m3に対して、ゲルタイム遅延剤として、リ
ン酸ナトリウムを0.5 kg添加したところ、図１に示すよ
うに、ゲル化時間が確実に遅延した。他に炭酸ナトリウ
ムまたは重炭酸ナトリウムを同量添加した場合も、同様
であった。
【００３１】
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、高炉水砕
スラグ微粉末などのカルシウム含有物の水硬性を利用す
るとともに、ブレーン値がきわめて大きい高炉水砕スラ
グ微粉末およびモル比が小さい活性液を使用することに
より、浸透性を改良し、かつ充分な強度を発現させるこ
とができる。
スラグ微粉末などのカルシウム含有物の水硬性を利用す
るとともに、ブレーン値がきわめて大きい高炉水砕スラ
グ微粉末およびモル比が小さい活性液を使用することに
より、浸透性を改良し、かつ充分な強度を発現させるこ
とができる。
【図１】ゲル化遅延剤の添加した場合の強度変化グラフ
である。
である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｅ０２Ｄ 3/12 １０１ Ｅ０２Ｄ 3/12 １０１ // Ｃ０９Ｋ 103:00 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C09K 17/02 C04B 28/08 C04B 28/24 C09K 17/06 C09K 17/12 E02D 3/12 101
Claims (2)
- 【請求項１】酸化カルシウムの含有量が２０〜５０重量
％であり、内部構造の５０％以上がガラス質であり、ブ
レーン値が 5000cm2／ｇ以上の酸化カルシウム含有微粉
末を懸濁液中に100 〜500 kg／m3の割合で有し、さらに
SiO2／Na2Oのモル比が1.45以下の活性液が、前記酸化カ
ルシウム含有懸濁液100 kg中に10〜100リットル有する
ものを主剤とした地盤改良剤を用い： 前記酸化カルシウム含有微粉末と活性液とを予め混合調
合して、一液とした状態で注入管内に供給して地盤中に
注入するか、前記酸化カルシウム含有微粉末の懸濁液と
活性液とを個別に注入管に供給して注入管内において合
流させた後、地盤中に注入することを特徴とする地盤改
良工法。 - 【請求項２】前記主剤に、炭酸ナトリウム、重炭酸ナト
リウム、リン酸ナトリウムの群から選ばれた一種または
二種以上のゲル化遅延剤が添加されている請求項１記載
の地盤改良工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8022294A JP2860753B2 (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 地盤改良工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8022294A JP2860753B2 (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 地盤改良工法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3060495A Division JP2549949B2 (ja) | 1991-03-25 | 1991-03-25 | 地盤改良剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07127047A JPH07127047A (ja) | 1995-05-16 |
| JP2860753B2 true JP2860753B2 (ja) | 1999-02-24 |
Family
ID=13712344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8022294A Expired - Lifetime JP2860753B2 (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 地盤改良工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2860753B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2392460B (en) | 2002-08-29 | 2006-02-08 | Schlumberger Holdings | Delayed-gelation solution |
-
1994
- 1994-04-19 JP JP8022294A patent/JP2860753B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07127047A (ja) | 1995-05-16 |
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