JPH08283479A - 高流動性ゴム組成物およびその用途 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】極限粘度が0.9〜2.0dl/gである特定の中分子量
エチレン・α-オレフィン・ホ゜リエン共重合体(A)と、極限粘度が0.03dl
/g以上 0.9dl/g未満である特定の低分子量エチレン・α-オレフィ
ン共重合体(B)、または炭素原子数6〜18 のα-オレフィンの単
独低分子量重合体、低分子量共重合体またはこれらの水
添物等の極限粘度が0.03dl/g以上 0.9dl/g未満である特
定の低分子量（共）重合体(C)とを含有してなり、(A)成
分と(B)または(C)成分との重量比［(A)/(B)または(C)］
が 95/5〜40/60である高流動性ゴム組成物、および注入
成形または型成形（発泡体）用高流動性ゴム組成物。 【効果】上記ゴム組成物は、耐熱性、耐候性、耐オゾン
性、引き裂き強度等の加硫物性に優れた成形体（発泡
体）を提供することができ、しかも、トランスファー成
形、射出成形等の注入成形、型成形において、精密成形
性、生産性などに優れるという効果がある。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の技術分野】本発明は、高流動性ゴム組成物およ
びその用途に関し、さらに詳しくは、耐熱性、耐候性、
耐オゾン性、引き裂き強度などの加硫物性に優れた成形
体を提供することができ、しかも、トランスファー成
形、射出成形等の注入成形、型成形において、精密成形
性、生産性等に優れた高流動性ゴム組成物およびその用
途に関する。

【０００２】

【発明の技術的背景】従来、エチレン・α- オレフィン
共重合体、あるいはジエンとしてエチリデンノルボルネ
ンを用いたエチレン・α- オレフィン・ジエン共重合体
は、主鎖に不飽和結合を持たないため、ジエン系ゴムに
比べ、耐候性、耐熱性、耐オゾン性に優れ、自動車工業
部品、工業用ゴム製品、電気絶縁材、土木建材用品、ゴ
ム引布等のゴム製品などに用いられている。そして、昨
今、各部品の高性能化、高機能化に伴い、形状の複雑
化、複合化が進み、トランスファー成形、射出成形、型
成形においては、精密成形性、生産性の見地からより優
れた流動性を有するゴム材料が求められている。

【０００３】従来、上記のようなゴム材料としてエチレ
ン・α- オレフィン・ジエン共重合体を用いる場合、低
分子量の共重合体を用いるか、あるいはエチレン・α-
オレフィン・ジエン共重合体にプロセスオイルを多量に
配合して用いることが行なわれている。

【０００４】しかしながら、低分子量のエチレン・α-
オレフィン・ジエン共重合体は、得られる成形品の物
性、特に強度の低下を伴うという問題がある。また、プ
ロセスオイルを多量に使用すると、ブリードアウトによ
る金型汚染が発生するという問題があり、しかも、加硫
接着不良が発生し易く、得られる成形品の物性が低下す
るという問題がある。

【０００５】したがって、従来より、耐熱性、耐候性、
耐オゾン性、引き裂き強度などの加硫物性に優れた成形
体を提供することができ、しかも、トランスファー成
形、射出成形等の注入成形、型成形において、精密成形
性、生産性等に優れる高流動性のゴム組成物の出現が望
まれている。

【０００６】

【発明の目的】本発明は、上記のような従来技術に伴う
問題を解決しようとするものであって、耐熱性、耐候
性、耐オゾン性、引き裂き強度などの加硫物性に優れた
成形体を成形することができ、しかもトランスファー成
形、射出成形等の注入成形、型成形において、精密成形
性、生産性等に優れる高流動性のゴム組成物およびその
用途を提供することを目的としている。

【０００７】

【発明の概要】本発明に係る高流動性ゴム組成物は、 ［Ｉ］エチレン、炭素原子数３〜２０のα- オレフィン
および非共役ポリエンからなる中分子量エチレン・α-
オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と、 ［II］エチレン、炭素原子数３〜２０のα- オレフィン
および必要に応じて非共役ポリエンからなる低分子量エ
チレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）、または水添さ
れていてもよい炭素原子数６〜１８のα- オレフィンの
単独低分子量重合体および低分子量共重合体（ｃ−
１）、水添されていてもよい非晶性のプロピレン単独低
分子量重合体（ｃ−２）、水添されていてもよいイソブ
テン単独低分子量重合体（ｃ−３）、イソブテン・1-ブ
テン低分子量共重合体（ｃ−４）、低分子量水添ポリイ
ソプレン（ｃ−５）、および低分子量水添ポリブタジエ
ン（ｃ−６）からなる群から選ばれる少なくとも１種の
低分子量（共）重合体（Ｃ）とを含有してなり、中分子
量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）
は、（ｉ）エチレンとα- オレフィンとのモル比（エチ
レン／α- オレフィン）が３０／７０〜９０／１０であ
り、（ii）１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度
［η］が０．９〜２．０ｄｌ／ｇであり、（iii） ヨウ
素価が１０〜５０であり、（iv）ＧＰＣ法により求めた
分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜５であり、低分子量エ
チレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）は、（ｉ）エチ
レンとα- オレフィンとのモル比（エチレン／α- オレ
フィン）が３０／７０〜９０／１０であり、（ii）１３
５℃のデカリン中で測定した極限粘度［η］が０．０３
ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ未満であり、（iii） ヨウ
素価が０〜１０であり、（iv）ＧＰＣ法により求めた分
子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１〜３であり、低分子量
（共）重合体（Ｃ）は、（ｉ）１３５℃のデカリン中で
測定した極限粘度［η］が０．０３ｄｌ／ｇ以上０．９
ｄｌ／ｇ未満であり、かつ、中分子量エチレン・α- オ
レフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エチレン
・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分子量（共）
重合体（Ｃ）との重量比［（Ａ）／（Ｂ）または
（Ｃ）］が９５／５〜４０／６０であることを特徴とし
ている。

【０００８】上記の本発明に係る高流動性ゴム組成物中
に、加硫剤［Ｄ］、さらには発泡剤［Ｅ］が添加されて
いてもよい。また、本発明に係る注入成形または型成形
用高流動性ゴム組成物は、 ［Ｉ］上記中分子量エチレン・α- オレフィン・ポリエ
ン共重合体（Ａ）と、 ［II］上記低分子量エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ｂ）または低分子量（共）重合体（Ｃ）と、 ［III］ 加硫剤（Ｄ）とを含有してなり、かつ、中分子
量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）
と低分子量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）ま
たは低分子量（共）重合体（Ｃ）との重量比［（Ａ）／
（Ｂ）または（Ｃ）］が９５／５〜４０／６０であるこ
とを特徴としている。

【０００９】さらに、本発明に係る注入成形または型成
形発泡体用高流動性ゴム組成物は、 ［Ｉ］上記中分子量エチレン・α- オレフィン・ポリエ
ン共重合体（Ａ）と、 ［II］上記低分子量エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ｂ）または低分子量（共）重合体（Ｃ）と、 ［III］ 加硫剤（Ｄ）と、 ［IV］発泡剤（Ｅ）とを含有してなり、かつ、中分子量
エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と
低分子量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）また
は低分子量（共）重合体（Ｃ）との重量比［（Ａ）／
（Ｂ）または（Ｃ）］が９５／５〜４０／６０であるこ
とを特徴としている。

【００１０】

【発明の具体的説明】以下、本発明に係る高流動性ゴム
組成物、注入成形または型成形用高流動性ゴム組成物、
および注入成形または型成形発泡体用高流動性ゴム組成
物について具体的に説明する。

【００１１】本発明に係る高流動性ゴム組成物は、特定
の中分子量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合
体（Ａ）と、特定の低分子量エチレン・α- オレフィン
共重合体（Ｂ）または特定の低分子量（共）重合体
（Ｃ）と、必要に応じて加硫剤（Ｄ）、発泡剤（Ｅ）と
を含有してなる。

【００１２】また、本発明に係る注入成形または型成形
用高流動性ゴム組成物は、特定の中分子量エチレン・α
- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と、特定の低分
子量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または特
定の低分子量（共）重合体（Ｃ）と、加硫剤（Ｄ）とを
含有してなる。

【００１３】さらに、本発明に係る注入成形または型成
形発泡体用高流動性ゴム組成物は、特定の中分子量エチ
レン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と、特
定の低分子量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）
または特定の低分子量（共）重合体（Ｃ）と、加硫剤
（Ｄ）と、発泡剤（Ｅ）とを含有してなる。

【００１４】なお、本明細書においては、「本発明に係
る注入成形または型成形用高流動性ゴム組成物」、およ
び「本発明に係る注入成形または型成形発泡体用高流動
性ゴム組成物」をも含めて、単に「本発明に係る高流動
性ゴム組成物」と称する場合がある。

【００１５】まず、これらの成分について説明する。中分子量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体
（Ａ） 本発明で用いられる中分子量エチレン・α- オレフィン
・ポリエン共重合体（Ａ）は、エチレンと、炭素原子数
３〜２０のα- オレフィンと、非共役ポリエンとからな
る共重合体である。

【００１６】上記の炭素原子数３〜２０のα- オレフィ
ンとしては、具体的には、プロピレン、1-ブテン、1-ペ
ンテン、1-ヘキセン、4-メチル-1- ペンテン、1-ヘプテ
ン、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセン、1-テトラデセ
ン、1-ヘキサデセン、1-エイコセンなどが挙げられる。
これらのα- オレフィンは、単独でまたは組み合わせて
用いることができる。これらの中では、特にプロピレ
ン、1-ブテン、1-オクテンが好ましく用いられる。

【００１７】また、中分子量エチレン・α- オレフィン
・ポリエン共重合体（Ａ）におけるエチレンとα- オレ
フィンとのモル比（エチレン／α- オレフィン）は、３
０／７０〜９０／１０、好ましくは４０／６０〜９０／
１０、さらに好ましくは５０／５０〜８５／１５であ
る。

【００１８】上記の非共役ポリエンとしては、具体的に
は、5-エチリデン-2- ノルボルネン、5-プロピリデン-2
- ノルボルネン、ジシクロペンタジエン、5-ビニル-2-
ノルボルネン、5-メチレン-2- ノルボルネン、5-イソプ
ロピリデン-2- ノルボルネン、ノルボルナジエン等の環
状の非共役ジエン；1,4-ヘキサジエン、4-メチル-1,4-
ヘキサジエン、5-メチル-1,4- ヘキサジエン、5-メチル
-1,5- ヘプタジエン、6-メチル-1,5- ヘプタジエン、6-
メチル-1,7- オクタジエン、7-メチル-1,6- オクタジエ
ン等の鎖状の非共役ジエン；2,3-ジイソプロピリデン-5
- ノルボルネン等のトリエンが挙げられる。中でも、1,
4-ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン、5-エチリデン
-2- ノルボルネンが好ましく用いられる。

【００１９】また、本発明で用いられる中分子量エチレ
ン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）は、非共
役ポリエン含量の一指標であるヨウ素価が１０〜５０、
好ましくは１０〜４０、特に好ましくは１５〜３５であ
る。

【００２０】本発明で用いられる中分子量エチレン・α
- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）は、１３５℃の
デカリン中で測定した極限粘度［η］が通常０．９〜
２．０ｄｌ／ｇ、好ましくは０．９〜１．８ｄｌ／ｇ、
特に好ましくは０．９〜１．５ｄｌ／ｇである。

【００２１】また、本発明で用いられる中分子量エチレ
ン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）は、ＧＰ
Ｃ法により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜５、
好ましくは２〜４、特に好ましくは２〜３である。この
ような分子量分布を有する中分子量エチレン・α- オレ
フィン・ポリエン共重合体（Ａ）を用いることによっ
て、機械的強度特性、低圧縮永久歪特性に優れた加硫ゴ
ム成形体、加硫ゴム発泡成形体を提供することができ
る。

【００２２】本発明においては、中分子量エチレン・α
- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）を１種または２
種以上組合わせて用いることができる。上記のような中
分子量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体
（Ａ）は、たとえば特公昭５９−１４４９７号公報に記
載されている方法により製造することができる。すなわ
ち、チーグラー触媒の存在下に、水素を分子量調節剤と
して用い、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフ
ィンと非共役ポリエンとを共重合することにより、中分
子量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体
（Ａ）を得ることができる。

【００２３】低分子量エチレン・α- オレフィン共重合
体（Ｂ） 本発明で用いられる低分子量エチレン・α- オレフィン
共重合体（Ｂ）は、エチレンと、炭素原子数３〜２０の
α- オレフィンとからなる共重合体、またはエチレン
と、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンと、非共役ポ
リエンとからなる共重合体である。

【００２４】上記の炭素原子数３〜２０のα- オレフィ
ンおよび非共役ポリエンの具体例、好ましい具体例は、
上述した中分子量エチレン・α- オレフィン・ポリエン
共重合体（Ａ）における炭素原子数３〜２０のα−オレ
フィンおよび非共役ポリエンの具体例、好ましい具体例
と同じである。

【００２５】低分子量エチレン・α- オレフィン共重合
体（Ｂ）におけるエチレンとα- オレフィンとのモル比
（エチレン／α- オレフィン）は、３０／７０〜９０／
１０、好ましくは４０／６０〜９０／１０、さらに好ま
しくは５０／５０〜８５／１５である。

【００２６】本発明で用いられる低分子量エチレン・α
- オレフィン共重合体（Ｂ）は、非共役ポリエン含量の
一指標であるヨウ素価が０〜１０、好ましくは０〜８で
ある。

【００２７】本発明で用いられる低分子量エチレン・α
- オレフィン共重合体（Ｂ）は、１３５℃のデカリン中
で測定した極限粘度［η］が０．０３ｄｌ／ｇ以上０．
９ｄｌ／ｇ未満、好ましくは０．０５ｄｌ／ｇ以上０．
９ｄｌ／ｇ未満、特に好ましくは０．０７〜０．８ｄｌ
／ｇである。

【００２８】また、本発明で用いられる低分子量エチレ
ン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）は、ＧＰＣ法により
求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１〜３、好ましくは
１．５〜２．５である。このような分子量分布を有する
低分子量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）を用
いることによって、ブリードアウトによる金型汚染や加
硫接着不良が低減され、機械的強度特性、低圧縮永久歪
特性に優れた加硫ゴム成形体、加硫ゴム発泡成形体を提
供することができるゴム組成物が得られる。

【００２９】本発明においては、低分子量エチレン・α
- オレフィン共重合体（Ｂ）を１種または２種以上組合
わせて用いることができる。上記のような低分子量エチ
レン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）は、上述した中分
子量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体
（Ａ）の製法と同様の方法で、チーグラー触媒の存在下
に、水素を分子量調節剤として用い、エチレンと、炭素
原子数３〜２０のα- オレフィンと、必要に応じて非共
役ポリエンとを共重合することにより得ることができ
る。

【００３０】本発明においては、中分子量エチレン・α
- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エチ
レン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）との重量比
［（Ａ）／（Ｂ）］は、９５／５〜４０／６０、好まし
くは９５／５〜５０／５０、さらに好ましくは９０／１
０〜６０／４０である。

【００３１】低分子量（共）重合体（Ｃ） 本発明で用いられる低分子量（共）重合体（Ｃ）は、水
添されていてもよい炭素原子数６〜１８のα- オレフィ
ンの単独低分子量重合体および低分子量共重合体（ｃ−
１）、水添されていてもよい非晶性のプロピレン単独低
分子量重合体（ｃ−２）、水添されていてもよいイソブ
テン単独低分子量重合体（ｃ−３）、イソブテン・1-ブ
テン低分子量共重合体（ｃ−４）、低分子量水添ポリイ
ソプレン（ｃ−５）、および低分子量水添ポリブタジエ
ン（ｃ−６）からなる群から選ばれる。これらの低分子
量（共）重合体は、単独で、または組合わせて用いられ
る。

【００３２】水添されていてもよい炭素原子数６〜１８
のα−オレフィンの単独低分子量重合体および低分子量
共重合体（ｃ−１）を構成するα- オレフィンとして
は、具体的には、1-ヘキセン、4-メチル-1- ペンテン、
1-ヘプテン、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセン、1-テ
トラデセン、1-ヘキサデセン、1-オクタデセンなどが挙
げられる。これらのα- オレフィンは、単独で、または
組合わせて用いることができる。これらの中では、特に
1-オクテン、1-デセン、1-ドデセンが好ましく用いられ
る。

【００３３】本発明で用いられる炭素原子数６〜１８の
α- オレフィンの単独低分子量重合体および低分子量共
重合体は、エチレンの低重合によって得られるか、また
はワックスの熱分解によって得られたα- オレフィンを
配位アニオン重合触媒あるいはカチオン重合触媒の存在
下に低重合反応を行なうことにより得ることができる。
また、このような単独低分子量重合体および低分子量共
重合体の水添物は、上記の低重合反応を行なった後、さ
らに水添反応を行なうことにより得ることができる。

【００３４】また、上記の水添されていてもよい非晶性
のプロピレン単独低分子量重合体（ｃ−２）、水添され
ていてもよいイソブテン単独低分子量重合体（ｃ−
３）、イソブテン・1-ブテン低分子量共重合体（ｃ−
４）、低分子量水添ポリイソプレン（ｃ−５）、および
低分子量水添ポリブタジエン（ｃ−６）は、従来公知の
製法により得ることができる。

【００３５】本発明で用いられる低分子量（共）重合体
（Ｃ）は、デカリン中で測定した極限粘度［η］が０．
０３ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ未満、好ましくは０．
０５ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ未満、特に好ましくは
０．０７〜０．８ｄｌ／ｇである。

【００３６】また、本発明で用いられる低分子量（共）
重合体（Ｃ）は、ＧＰＣ法により求めた分子量分布（Ｍ
ｗ／Ｍｎ）が通常１．５〜３、好ましくは１．５〜２．
５である。このような分子量分布を有する低分子量
（共）重合体（Ｃ）を用いることによって、ブリードア
ウトによる金型汚染や加硫接着不良が低減され、機械的
強度特性、低圧縮永久歪特性に優れた加硫ゴム成形体、
加硫ゴム発泡成形体を提供することができるゴム組成物
が得られる。

【００３７】本発明においては、中分子量エチレン・α
- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量
（共）重合体（Ｃ）との重量比［（Ａ）／（Ｃ）］は、
９５／５〜４０／６０、好ましくは９５／５〜５０／５
０、さらに好ましくは９０／１０〜６０／４０である。

【００３８】なお、本発明では、低分子量エチレン・α
- オレフィン共重合体（Ｂ）と低分子量（共）重合体
（Ｃ）とを併用することができる。加硫剤（Ｄ） 本発明で用いられる加硫剤（Ｄ）としては、イオウ、イ
オウ系化合物および有機過酸化物を挙げることができ
る。特にイオウ系化合物を使用した場合に本発明に係る
高流動性ゴム組成物の性能を最もよく発揮できる。

【００３９】イオウとしては、具体的には、粉末イオ
ウ、沈降イオウ、コロイドイオウ、表面処理イオウ、不
溶性イオウなどが挙げられる。イオウ系化合物として
は、具体的には、塩化イオウ、二塩化イオウ、高分子多
硫化物などが挙げられる。また、加硫温度で活性イオウ
を放出して加硫するイオウ化合物、たとえばモルホリン
ジスルフィド、アルキルフェノ−ルジスルフィド、テト
ラメチルチウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウ
ラムテトラスルフィド、ジメチルジチオカルバミン酸セ
レンなどが挙げられる。

【００４０】本発明においては、イオウが好ましく用い
られる。イオウまたはイオウ系化合物は、中分子量エチ
レン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分
子量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低
分子量（共）重合体（Ｃ）との総量１００重量部に対し
て、０．１〜１０重量部、好ましくは０．５〜５重量部
の量で用いられる。

【００４１】また、加硫剤（Ｄ）としてイオウまたはイ
オウ系化合物を使用するときは、加硫促進剤を併用する
ことが好ましい。加硫促進剤としては、具体的には、N-
シクロヘキシル-2- ベンゾチアゾリルスルフェンアミ
ド、N-オキシジエチレン-2- ベンゾチアゾリルスルフェ
ンアミド、N,N-ジイソプロピル-2- ベンゾチアゾリルス
ルフェンアミド等のスルフェンアミド系化合物；2-メル
カプトベンゾチアゾ−ル、2-（2',4'-ジニトロフェニ
ル）メルカプトベンゾチアゾ−ル、2-（4'- モルホリノ
ジチオ）ベンゾチアゾ−ル、ジベンゾチアジルジスルフ
ィド等のチアゾ−ル系化合物；ジフェニルグアニジン、
ジオルソトリルグアニジン、ジオルソニトリルグアニジ
ン、オルソニトリルバイグアナイド、ジフェニルグアニ
ジンフタレ−ト等のグアニジン化合物；アセトアルデヒ
ド−アニリン反応物、ブチルアルデヒド−アニリン縮合
物、ヘキサメチレンテトラミン、アセトアルデヒドアン
モニア等のアルデヒドアミンまたはアルデヒド−アンモ
ニア系化合物；2-メルカプトイミダゾリン等のイミダゾ
リン系化合物；チオカルバニリド、ジエチルチオユリ
ア、ジブチルチオユリア、トリメチルチオユリア、ジオ
ルソトリルチオユリア等のチオユリア系化合物；テトラ
メチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラム
ジスルフィド、テトラエチルチウラムジスルフィド、テ
トラブチルチウラムジスルフィド、ペンタメチレンチウ
ラムテトラスルフィド等のチウラム系化合物；ジメチル
ジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチオカルバミン酸
亜鉛、ジ-ｎ-ブチルジチオカルバミン酸亜鉛、エチルフ
ェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ブチルフェニルジチオ
カルバミン酸亜鉛、ジメチルジチオカルバミン酸ナトリ
ウム、ジメチルジチオカルバミン酸セレン、ジメチルジ
チオカルバミン酸テルル等のジチオ酸塩系化合物；ジブ
チルキサントゲン酸亜鉛等のザンテ−ト系化合物；亜鉛
華等の化合物を挙げることができる。

【００４２】これらの加硫促進剤は、中分子量エチレン
・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分子
量（共）重合体（Ｃ）との総量１００重量部に対して、
０．１〜２０重量部、好ましくは０．２〜１０重量部の
量で用いられる。

【００４３】有機過酸化物としては、通常ゴムの過酸化
物加硫に使用される化合物であればよい。たとえば、ジ
クミルパーオキサイド、ジ-t- ブチルパーオキサイド、
ジ-t- ブチルパーオキシ-3,3,5- トリメチルシクロヘキ
サン、t-ブチルヒドロパーオキサイド、t-ブチルクミル
パーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、2,5-ジメ
チル-2,5- ジ（t-ブチルパーオキシン）ヘキシン-3、2,
5-ジメチル-2,5- ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサ
ン、2,5-ジメチル-2,5- モノ（t-ブチルパーオキシ）-
ヘキサン、α，α’- ビス（t-ブチルパーオキシ-ｍ-イ
ソプロピル）ベンゼンなどが挙げられる。なかでも、ジ
クミルパーオキサイド、ジ-t- ブチルパーオキサイド、
ジ-t- ブチルパーオキシ-3,3,5- トリメチルシクロヘキ
サンが好ましく用いられる。これらの有機過酸化物は１
種または２種以上組み合わせて用いられる。

【００４４】有機過酸化物は、中分子量エチレン・α-
オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エチレ
ン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分子量
（共）重合体（Ｃ）との総量１００ｇに対して、０．０
００３〜０．０５モル、好ましくは０．００１〜０．０
３モルの範囲で使用されるが、要求される物性値に応じ
て適宜最適量を決定することが望ましい。

【００４５】加硫剤（Ｄ）として有機過酸化物を使用す
るときは、加硫助剤を併用することが好ましい。加硫助
剤としては、具体的には、イオウ；ｐ- キノンジオキシ
ム等のキノンジオキシム系化合物；ポリエチレングリコ
−ルジメタクリレ−ト等のメタクリレ−ト系化合物；ジ
アリルフタレ−ト、トリアリルシアヌレ−ト等のアリル
系化合物；その他マレイミド系化合物；ジビニルベンゼ
ンなどが挙げられる。

【００４６】このような加硫助剤は、使用する有機過酸
化物１モルに対して０．５〜２モル、好ましくは約等モ
ルの量で用いられる。発泡剤（Ｅ） 本発明で用いられる発泡剤（Ｅ）としては、具体的に
は、重炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモ
ニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム等の無
機発泡剤；N,N'- ジメチル-N,N'-ジニトロソテレフタル
アミド、N,N'- ジニトロソペンタメチレンテトラミン等
のニトロソ化合物；アゾジカルボンアミド、アゾビスイ
ソブチロニトリル、アゾシクロヘキシルニトリル、アゾ
ジアミノベンゼン、バリウムアゾジカルボキシレート等
のアゾ化合物；ベンゼンスルホニルヒドラジド、トルエ
ンスルホニルヒドラジド、p,p'- オキシビス（ベンゼン
スルホニルヒドラジド）、ジフェニルスルホン-3,3'-ジ
スルホニルヒドラジド等のスルホニルヒドラジド化合
物；カルシウムアジド、4,4-ジフェニルジスルホニルア
ジド、p-トルエンスルホルニルアジド等のアジド化合物
などが挙げられる。

【００４７】これらの発泡剤は、中分子量エチレン・α
- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エチ
レン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分子量
（共）重合体（Ｃ）との総量１００重量部に対して、
０．５〜３０重量部、好ましくは１〜２０重量部の割合
で用いられる。上記のような割合で発泡剤を用いると、
見かけ比重が０．０３〜０．８ｇ／ｃｍ³ である発泡体
を製造することができるが、要求される物性値に応じて
発泡剤の最適量を適宜決定することが望ましい。

【００４８】また、必要に応じて、発泡剤と併用して、
発泡助剤を使用してもよい。発泡助剤は、発泡剤の分解
温度の低下、分解促進、気泡の均一化などの作用をす
る。このような発泡助剤としては、サリチル酸、フタル
酸、ステアリン酸、しゅう酸等の有機酸、尿素またはそ
の誘導体などが挙げられる。

【００４９】これらの発泡助剤は、中分子量エチレン・
α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エ
チレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分子量
（共）重合体（Ｃ）との総量１００重量部に対して、
０．０１〜１０重量部、好ましくは０．１〜５重量部の
割合で用いられるが、要求される物性値に応じて適宜最
適量を決定することが望ましい。

【００５０】ゴム組成物の調製 本発明に係る高流動性ゴム組成物は、たとえば次のよう
な方法で調製される。すなわち、バンバリ−ミキサ−、
ニーダー、インターミックスのようなインターナルミキ
サ−（密閉式混合機）類により、中分子量エチレン・α
- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と、低分子量エ
チレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分子量
（共）重合体（Ｃ）と、必要に応じて充填剤、軟化剤な
どの添加剤を８０〜１７０℃の温度で３〜１０分間混練
した後、オ−プンロ−ルのようなロ−ル類、あるいはニ
ーダーを使用して、加硫剤（Ｄ）、必要に応じて加硫促
進剤または加硫助剤、発泡剤（Ｅ）、発泡助剤を追加混
合し、ロ−ル温度４０〜８０℃で５〜３０分間混練した
後、分出しすることにより調製することができる。

【００５１】また、インターナルミキサー類での混練温
度が低い場合には、ポリマー、充填剤、軟化剤などとと
もに加硫剤（Ｄ）、加硫促進剤、発泡剤（Ｅ）、発泡助
剤などを同時に混練してもよい。

【００５２】上記のようにして調製された配合ゴム、す
なわち本発明に係る高流動性ゴム組成物は、未加硫のま
までも用いることもできるが、加硫ゴム成形体あるいは
加硫ゴム発泡成形体のような加硫物として用いた場合に
最もその特性を発揮することができる。本発明に係る高
流動性ゴム組成物は、種々の成形法により、成形、加硫
することができるが、トランスファー成形、射出成形な
どの注入成形、型成形により、成形、加硫する場合に最
もその特性を発揮することができる。

【００５３】たとえば、トランスファー成形の場合、予
め秤量した配合ゴムをポットに入れピストンにより金型
内に１〜２０秒で注入する。注入後１２０〜２７０℃の
温度で、３０秒〜６０分加熱することにより、目的とす
る加硫物が得られる。

【００５４】また、射出成形の場合、リボン状あるいは
ペレット状の配合ゴムをスクリューにより予め設定した
量だけポットに供給する。引き続き予備加熱された配合
ゴムをプランジャー等により金型内に１〜２０秒で送り
込み、トランスファー成形と同様に加熱することにより
加硫物が得られる。

【００５５】本発明に係る高流動性ゴム組成物から非発
泡の加硫物を調製するには、通常一般のゴムを加硫する
ときと同様に、上記（Ａ）成分、（Ｂ）成分または
（Ｃ）成分、加硫剤（Ｄ）、および必要に応じて加硫促
進剤、加硫助剤を配合して未加硫の配合ゴムを一度調製
し、次いで、この配合ゴムを意図する形状に成形した後
に加硫を行なえばよい。

【００５６】また、本発明に係る高流動性ゴム組成物か
らなる加硫ゴム発泡成形体は、上記（Ａ）成分、（Ｂ）
成分または（Ｃ）成分、加硫剤（Ｄ）、発泡剤（Ｅ）、
および必要に応じて加硫促進剤、加硫助剤、発泡助剤を
配合して未加硫未発泡の配合ゴムを一度調製し、次い
で、この配合ゴムを意図する形状に成形した後に発泡、
加硫を行なうことにより得ることができる。

【００５７】このようにして本発明に係る高流動性ゴム
組成物から加硫ゴム成形体、加硫ゴム発泡体などの加硫
物を調製する場合、意図する加硫物の用途、性能に応じ
て、中分子量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重
合体（Ａ）と低分子量エチレン・α- オレフィン共重合
体（Ｂ）または低分子量（共）重合体（Ｃ）との他に、
ゴム補強剤、充填剤、軟化剤の種類およびその配合量、
また加硫剤（Ｄ）、加硫促進剤、加硫助剤などの加硫系
を構成する化合物の種類およびその配合量、発泡剤
（Ｅ）、発泡助剤などの発泡のための化合物の種類およ
びその配合量、老化防止剤、加工助剤の種類およびその
配合量、さらに加硫物を製造する工程を適宜選択でき
る。

【００５８】加硫物中に占める中分子量エチレン・α-
オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エチレ
ン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分子量
（共）重合体（Ｃ）との総量は、意図する加硫物の性
能、用途に応じて適宜選択できるが、通常２０重量％以
上、好ましくは２５重量％以上である。

【００５９】上記のゴム補強剤は、加硫ゴムの引張強
度、引き裂き強度、耐摩耗性などの機械的性質を高める
効果がある。このようなゴム補強剤としては、具体的に
は、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＭＡＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡ
Ｆ、ＳＡＦ、ＦＴ、ＭＴなどのカ−ボンブラック、シラ
ンカップリング剤などにより表面処理が施されているこ
れらカーボンブラック、シリカ、活性化炭酸カルシウ
ム、微粉タルク、微粉ケイ酸などが挙げられる。また、
充填剤は、物性にあまり影響を与えることなく、ゴム製
品の硬度を高くしたり、コストを引き下げることを目的
として使用される。このような充填剤としては、具体的
には、軽質炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、タル
ク、クレ−などが挙げられる。

【００６０】これらのゴム補強剤および充填剤の種類お
よび配合量は、その用途により適宜選択できるが、配合
量は、通常、中分子量エチレン・α- オレフィン・ポリ
エン共重合体（Ａ）と低分子量エチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ｂ）または低分子量（共）重合体（Ｃ）と
の総量１００重量部に対して、最大３００重量部、好ま
しくは最大２００重量部である。

【００６１】上記軟化剤としては、通常ゴムに使用され
る軟化剤を用いることができる。具体的には、プロセス
オイル、潤滑油、パラフィン、流動パラフィン、石油ア
スファルト、ワセリン等の石油系軟化剤；コ−ルタ−
ル、コ−ルタ−ルピッチ等のコ−ルタ−ル系軟化剤；ヒ
マシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油等の脂肪油系軟化
剤；ト−ル油；サブ；蜜ロウ、カルナウバロウ、ラノリ
ン等のロウ類；リシノ−ル酸、パルミチン酸、ステアリ
ン酸バリウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸亜
鉛等の脂肪酸および脂肪酸塩；石油樹脂、アタクチック
ポリプロピレン、クマロンインデン樹脂等の合成高分子
物質を挙げることができる。中でも石油系軟化剤が好ま
しく用いられ、特にプロセスオイルが好ましく用いられ
る。

【００６２】これらの軟化剤の配合量は、加硫物の用途
により適宜選択できるが、その配合量は、通常、中分子
量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）
と低分子量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）ま
たは低分子量（共）重合体（Ｃ）との総量１００重量部
に対して、最大１５０重量部、好ましくは最大１００重
量部である。

【００６３】上記の老化防止剤としては、具体的には、
フェニルナフチルアミン、4,4'- （α，α- ジメチルベ
ンジル）ジフェニルアミン、N,N'- ジ-2- ナフチル-ｐ-
フェニレンジアミン等の芳香族第二アミン系安定剤；2,
6-ジ-t- ブチル-4- メチルフェノール、テトラキス-
［メチレン-3- （3',5'- ジ-t- ブチル-4'-ヒドロキシ
フェニル）プロピオネート］メタン等のフェノール系安
定剤；ビス［2-メチル-4- （3-n-アルキルチオプロピオ
ニルオキシ）-5-t- ブチルフェニル］スルフィド等のチ
オエーテル系安定剤；2-メルカプトベンゾイミダゾール
等のベンゾイミダゾール系安定剤；ジブチルジチオカル
バミン酸ニッケル等のジチオカルバミン酸塩系安定剤；
2,2,4-トリメチル-1,2- ジヒドロキノリンの重合物等の
キノリン系安定剤などが挙げられる。これらの老化防止
剤は、単独あるいは２種以上併用して用いられる。

【００６４】このような老化防止剤は、中分子量エチレ
ン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子
量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分
子量（共）重合体（Ｃ）との総量１００重量部に対し
て、５重量部以下、好ましくは３重量部以下の割合で用
いられるが、要求される物性値に応じて適宜最適量を決
定することが望ましい。

【００６５】上記の加工助剤としては、通常のゴムの加
工に使用される化合物を使用することができる。具体的
には、リシノール酸、ステアリン酸、パルチミン酸、ラ
ウリン酸等の高級脂肪酸；ステアリン酸バリウム、ステ
アリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム等の高級脂肪酸
の塩；リシノール酸、ステアリン酸、パルチミン酸、ラ
ウリン酸等の高級脂肪酸のエステル類などが挙げられ
る。

【００６６】このような加工助剤は、通常、中分子量エ
チレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低
分子量エチレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または
低分子量（共）重合体（Ｃ）との総量１００重量部に対
して、１０重量部以下、好ましくは５重量部以下の割合
で用いられるが、要求される物性値に応じて適宜最適量
を決定することが望ましい。

【００６７】以上のようにして調製されたゴム加硫物
は、ウェザーストリップ、ドアーグラスランチャンネ
ル、トランクシール等の自動車部品、ゴムロ−ル等の工
業用ゴム製品、電気絶縁材、土木建材用品などの用途に
用いることができる。とりわけ、これらの型成形用途、
たとえばウェザーストリップ、ドアーグラスランチャン
ネルなどのコーナー接続部および末端部、複雑な形状を
有する電気部品、各種シール部品断熱材、クッション
材、シーリング材などに好適に用いることができる。

【００６８】

【発明の効果】本発明に係る高流動性ゴム組成物は、特
定の中分子量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重
合体（Ａ）と特定の低分子量エチレン・α- オレフィン
共重合体（Ｂ）または特定の低分子量（共）重合体とを
特定の割合で含んでいるので、耐熱性、耐候性、耐オゾ
ン性、引き裂き強度などの加硫物性に優れた成形体を提
供することができ、しかも、トランスファー成形、射出
成形等の注入成形、型成形において、精密成形性、生産
性などに優れるという効果がある。また、上記のような
効果を有する加硫ゴム成形体あるいは加硫ゴム発泡体を
提供することができる。

【００６９】本発明に係る高流動性ゴム組成物から得ら
れる加硫ゴム成形体あるいは加硫ゴム発泡成形体は、上
記のような効果を有するので、ウェザーストリップ、ド
アーグラスランチャンネル、トランクシール、特にこれ
らのコーナー接続部、末端部などの自動車内装部品、複
雑な形状を有する電気部品、各種シール部品、断熱材、
クッション材、シ−リング材などの用途に好適に用いる
ことができる。

【００７０】以下、本発明を実施例により説明するが、
本発明は、これら実施例に限定されるものではない。実
施例および比較例で用いた中分子量エチレン・α- オレ
フィン・ポリエン共重合体（Ａ）、低分子量エチレン・
α- オレフィン共重合体（Ｂ）、低分子量（共）重合体
（Ｃ）等の成分を第１表、第２表および第３表に示す。
また、これらの共重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の
測定方法は、以下の通りである。

【００７１】分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の測定 分子量分布の測定は、武内著、「ゲルパーミエーション
クロマトグラフィー」（丸善発行）に準じて下記の通り
行なった。

【００７２】（１）分子量が既知である標準ポリスチレ
ン［単分散ポリスチレン：東ソー（株）製］を使用し、
分子量ＭとそのＧＰＣ（Gel Permeation Chromatograph
y） カウントを測定し、分子量Ｍと溶離体積ＥＶ（Elut
ion Volume）との相関図校正曲線を作成する。このとき
のポリスチレン濃度は０．０２重量％とする。

【００７３】（２）ＧＰＣ測定法により試料のＧＰＣパ
ターンをとり、上記（１）により分子量Ｍを知る。その
際のサンプル調製条件およびＧＰＣ測定条件は、以下の
通りである。

【００７４】［サンプルの調製条件］試料をその濃度が
０．０４重量％になるようにｏ- ジクロルベンゼン溶媒
とともに三角フラスコに分取する。

【００７５】次いで、試料の入っている三角フラスコ
に、老化防止剤（2,6-ジ-t- ブチル-ｐ-クレゾール）を
ポリマー溶液に対し０．１重量％添加した後、三角フラ
スコを１４０℃に加熱し約３０分攪拌して、試料を溶解
させる。

【００７６】その後、三角フラスコ内の溶解液を１３５
〜１４０℃に保ちながら、直径１μｍのポアフィルター
で濾過する。そして、その濾液をＧＰＣ分析にかける。

【００７７】［ＧＰＣ測定条件］ 装置：Ｗａｔｅｒｓ社製２００型 カラム：東ソー（株）製Ｓ−タイプ（ＭＩＸタイプ） サンプル量：２ｍｌ 温度：１３５℃ 流速：１ｍｌ／ｍｍ カラムの総理論段数：２×１０⁴〜４×１０⁴（アセトン
による測定値）

【００７８】

【表１】

【００７９】

【表２】

【００８０】

【表３】

【００８１】加硫成形体および加硫発泡成形体の評価試
験方法は、以下の通りである。 （１）加硫成形体の評価試験方法 （１−１）成型方法 各（共）重合体、亜鉛華、ステアリン酸、カーボンブラ
ック、可塑剤を１．７リットル容量のＢＲ型バンバリー
ミキサーで５分混練した後、得られた組成物を８インチ
ロールでまとめ、放冷した。さらに、この組成物の所定
量を量りとり、５０℃に保った８インチロールにより加
硫剤、加硫促進剤、発泡剤、発泡助剤を加え、８分間混
練を行なった。

【００８２】加硫にはプレス成形機を用い、引張試験と
引き裂き試験のサンプル用に、金型温度１８０℃で３．
５分加硫し、長さ１３５ｍｍ、幅１２０ｍｍ、厚さ２ｍ
ｍのシートを作製した。また、圧縮永久歪試験のサンプ
ル用に、金型温度１８０℃で５分加硫し、直径２９ｍ
ｍ、厚さ１２．７ｍｍのブロックを作製した。 （１−２）加硫したシートからＪＩＳ Ｋ ６３０１（１
９８９年）に記載してある３号型ダンベルで打ち抜いて
試験片を得た。この試験片を用いて同ＪＩＳ Ｋ ６３０
１第３項に規定されている方法に従い、測定温度２５
℃、引張速度５００ｍｍ／分の条件で引張試験を行な
い、引張破断点応力（Ｔ_B ）と引張破断点伸び（Ｅ_B ）
を測定した。 （１−３）硬さ試験 硬さ試験は、加硫したシートを６枚重ね、ＪＩＳ Ｋ ６
３０１（１９８９年）に準拠してスプリング硬さ（Ｈ
_S 、ＪＩＳ−Ａ硬度）を測定した。 （１−４）引き裂き試験 加硫したシートからＪＩＳ Ｋ ６３０１（１９８９年）
第９項に記載してあるＢ型ダンベルで打ち抜いて試験片
を得た。この試験片を用いて同項に規定されている方法
に従い、測定温度２５℃、引張速度５００ｍｍ／分の条
件で引張試験を行ない、試験片が切断するまで引っ張
り、引き裂き強度を測定した。 （１−５）圧縮永久歪試験 加熱したブロック（試験片）を、ＪＩＳ Ｋ ６３０１
（１９８９年）第１０項に記載してある方法に従い、圧
縮装置に取り付ける。次いで、試験片の高さが、荷重を
かける前の高さの１／２になるように圧縮し、金型ごと
試験片を７０℃のギヤーオーブン中で２００時間熱処理
した。次いで、熱処理した試験片を圧縮装置から取り出
し、３０分間放冷後、試験片の高さを測定し、下記の計
算式で圧縮永久歪を算出した。

【００８３】圧縮永久歪（％）＝［（ｔ₀−ｔ₁）／（ｔ
₀−ｔ₂）］×１００ ｔ₀ ： 試験片の試験前の高さ ｔ₁ ： 試験片を熱処理し圧縮装置から取り出した後３
０分放冷した後の試験片の高さ ｔ₂ ： 試験片の測定金型に取り付けた状態での高さ （２）加硫発泡成形体の評価試験方法 （２−１）成型方法 各（共）重合体、亜鉛華、ステアリン酸、カーボンブラ
ックおよび可塑剤を、１．７リットル容量のＢＲ型バン
バリーミキサーで５分混練した後、この混練物を８イン
チロールでまとめ、放冷した。

【００８４】さらに、この組成物の所定量を秤採り、５
０℃に保った８インチロールにより加硫剤、加硫促進
剤、発泡剤、発泡助剤を加え、８分間混練を行なった。
加硫にはトランスファー成形機を用い、上記のようにし
て得られた混練物を図１に示すようなチューブ状の型１
内に１０秒で注入し、型温度１８０℃で３．５分加硫発
泡させてチューブ状スポンジを得た。 （２−２）比重測定 加硫したチューブ状スポンジの上部から２０ｍｍ×２０
ｍｍの試験片を打ち抜き、表面の汚れをアルコールで拭
き取る。この試片を２５℃雰囲気下で自動比重計［東洋
精機製作所（株）製：Ｍ−１型］に取り付け、空気中と
純水中の質量の差から比重測定を行なった。 （２−３）吸水率測定 加硫したチューブ状スポンジの上部から２０ｍｍ×２０
ｍｍの試験片を打ち抜き、試験片の重量を測定する。次
に吸引口の付いたデシケーターに底から１００ｍｍ以上
の水を入れ、その中に試験片を入れる。試験片は浮いて
こないように金網により水面下に沈める。この状態でデ
シケーター内部を真空ポンプで減圧下にし、６３５ｍｍ
Ｈｇで保持する。３分後減圧を解除し、さらに３分間保
持する。試験片を取り出し試験片表面の水滴を拭き取っ
た後、重量を測定し、以下の計算式で吸水率を算出し
た。

【００８５】 吸水率（％）＝［（Ｗ₂ − Ｗ₁ ）／Ｗ₁］×１００ Ｗ₁ ： 浸積前の試験片重量（ｇ） Ｗ₂ ： 浸積後の試験片重量（ｇ） （２−４）引張試験 加硫したチューブ状スポンジの上部を長さ方向にＪＩＳ
Ｋ ６３０１（１９８９年）に記載してある３号型ダン
ベルで打ち抜いて試験片を得た。この試験片を用いて同
ＪＩＳ Ｋ ６３０１第３項に規定されている方法に従
い、測定温度２５℃、引張速度５００ｍｍ／分の条件で
引張試験を行ない、引張破断点応力（Ｔ_B）と引張破断
点伸び（Ｅ_B ）を測定した。 （２−５）引き裂き試験 加硫したチューブ状スポンジ上部から長さ方向に、長さ
１２０ｍｍ、幅２５ｍｍの短冊状試験片を打ち抜き、一
端から長さの１／３まで長手方向の中心線（列理方向）
に沿って、一本刃にて切り込みを入れる。試験片の厚み
を測定した後、切り込みを入れた部分をチャック間距離
が４０ｍｍになるよう引張試験機に取り付ける。続いて
測定温度２５℃、引張速度２００ｍｍ／分の条件で、試
験片が切断するまで引張り、引き裂き強度（Ｔ_R −スポ
ンジ）を測定した。 （２−６）圧縮永久歪試験 加硫したチューブ状スポンジを長さ方向に３０ｍｍに切
断し、圧縮装置（ＪＩＳ Ｋ ６３０１に記載されている
装置）に取り付ける。試験片の高さが荷重をかける前の
高さの１／２になるよう圧縮し、金型ごと７０℃のギヤ
ーオーブン中に２００時間熱処理した。次いで、熱処理
した試験片を圧縮装置から取り出し３０分間放冷後、試
験片の高さを測定し、下記の計算式で圧縮永久歪を算出
した。

【００８６】圧縮永久歪（％）＝［（ｔ_O −ｔ₁ ）／
（ｔ_O −ｔ₂ ）］×１００ ｔ_O ： 試験片の試験前の高さ ｔ₁ ： 試験片を熱処理し圧縮装置から取り出した後３
０分放冷した後の試験片の高さ ｔ₂ ： 試験片の測定金型に取り付けた状態での高さ （２−７）流動性評価試験 上記のトランスファー成形機を用い、図２に示す型２内
に配合ゴム１０ｇを１０秒で注入し、型温度１８０℃で
３．５分加硫した。加硫物を型から取り出し、自由発泡
した成形品の長さ（図２中のＬ）を測定した。 ［注入成形または型成形用ゴム組成物の実施例、比較
例］

【００８７】

【実施例１】エチレン・プロピレン・5-エチリデン-2-
ノルボルネン共重合体（Ａ−１）１００重量部と、エチ
レン・プロピレン共重合体（Ｂ−１）３０重量部と、亜
鉛華５重量部と、ステアリン酸２重量部と、ＳＲＦカー
ボンブラック［商品名 旭＃５０、旭カーボン社製］８
０重量部と、パラフィン系プロセスオイル［商品名 ダ
イアナプロセスＰＷ−３８０、出光興産（株）製］１０
重量部とをバンバリーミキサーで混練した。さらに、こ
の配合物２２７重量部に対し、2-メルカプトベンゾチア
ゾール［商品名 サンセラーＭ、三新化学工業（株）
製］０．５重量部、テトラメチルチウラムジスルフィド
［商品名 サンセラーＴＴ、三新化学工業（株）製］
１．０重量部、ジ-ｎ-ブチルジチオカルバミン酸亜鉛
（商品名 サンセラーＢＺ、三新化学工業（株）製］
１．５重量部、硫黄１．０重量部を表面温度が５０℃の
８インチロールで加えて混練し、配合ゴムを得た。

【００８８】この配合ゴムを上述した方法により成形
し、加硫ゴムを得た。得られた加硫ゴムについて、引張
破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ_B）、引き裂
き強度（Ｔ_R −Ｂ）および圧縮永久歪を上述した方法に
より求めた。

【００８９】結果を第４表に示す。

【００９０】

【実施例２】実施例１において、エチレン・プロピレン
共重合体（Ｂ−１）の配合量を５０重量部とし、パラフ
ィン系プロセスオイルを用いなかった以外は、実施例１
と同様にして、配合ゴム、加硫ゴムを調製した。

【００９１】得られた加硫ゴムについて、引張破断点応
力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ_B）、引き裂き強度
（Ｔ_R −Ｂ）および圧縮永久歪を上述した方法により求
めた。結果を第４表に示す。

【００９２】

【比較例１】実施例１において、パラフィン系プロセス
オイルの配合量を４０重量部とし、エチレン・プロピレ
ン共重合体（Ｂ−１）を用いなかった以外は、実施例１
と同様にして、配合ゴム、加硫ゴムを調製した。

【００９３】得られた加硫ゴムについて、引張破断点応
力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ_B）、引き裂き強度
（Ｔ_R −Ｂ）および圧縮永久歪を上述した方法により求
めた。結果を第４表に示す。

【００９４】

【表４】

【００９５】第４表より、次のことが理解される。実施
例１、２を比較例１と対比すると、共重合体（Ａ−１）
に共重合体（Ｂ−１）を適正量加えることにより、圧縮
永久歪を悪化させることなく、引張破断点伸びと引き裂
き強度を著しく向上させることができる。

【００９６】

【実施例３】実施例２において、実施例２のエチレン・
プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体
（Ａ−１）の代わりにエチレン・プロピレン・5-エチリ
デン-2- ノルボルネン共重合体（Ａ−２）を用い、エチ
レン・プロピレン共重合体（Ｂ−１）５０重量部の代わ
りに、イソブテン・1-ブテン低分子量共重合体（Ｃ−
１）を４０重量部を用いた以外は、実施例２と同様にし
て、配合ゴム、加硫ゴムを調製した。

【００９７】得られた加硫ゴムについて、引張破断点応
力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ_B）、引き裂き強度
（Ｔ_R −Ｂ）および圧縮永久歪を上述した方法により求
めた。結果を第５表に示す。

【００９８】

【実施例４】実施例３において、イソブテン・1-ブテン
低分子量共重合体（Ｃ−１）の代わりに低分子量水添ポ
リイソプレン（Ｃ−２）を用いた以外は、実施例３と同
様にして、配合ゴム、加硫ゴムを調製した。

【００９９】得られた加硫ゴムについて、引張破断点応
力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ_B）、引き裂き強度
（Ｔ_R −Ｂ）および圧縮永久歪を上述した方法により求
めた。結果を第５表に示す。

【０１００】

【比較例２】実施例３において、イソブテン・1-ブテン
低分子量共重合体（Ｃ−１）の代わりに低分子量ポリイ
ソプレン（Ｃ−３）を用いた以外は、実施例３と同様に
して、配合ゴム、加硫ゴムを調製した。

【０１０１】得られた加硫ゴムについて、引張破断点応
力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ_B）、引き裂き強度
（Ｔ_R −Ｂ）および圧縮永久歪を上述した方法により求
めた。結果を第５表に示す。

【０１０２】

【比較例３】実施例３において、イソブテン・1-ブテン
低分子量共重合体（Ｃ−１）を用いずに、パラフィン系
プロセスオイル［商品名 ダイアナプロセスＰＷ−３８
０、出光興産（株）製］を４０重量部を用いた以外は、
実施例３と同様にして、配合ゴム、加硫ゴムを調製し
た。

【０１０３】得られた加硫ゴムについて、引張破断点応
力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ_B）、引き裂き強度
（Ｔ_R −Ｂ）および圧縮永久歪を上述した方法により求
めた。結果を第５表に示す。

【０１０４】

【表５】

【０１０５】第５表より、次のことが理解される。実施
例３、４を比較例３と対比すると、共重合体（Ａ−２）
に共重合体（Ｃ−１）、（Ｃ−２）を加えた実施例３、
４の方が、プロセスオイルを用いた比較例３よりも引張
特性が著しく向上している。

【０１０６】しかしながら、共重合体（Ａ−２）に低分
子量ポリイソプレン（Ｃ−３）を加えた比較例２では、
比較例３と比較しても強度、圧縮永久歪が著しく悪化し
ている。 ［注入成形または型成形発泡体用ゴム組成物の実施例、
比較例］

【０１０７】

【実施例５】エチレン・プロピレン・5-エチリデン-2-
ノルボルネン共重合体（Ａ−１）１００重量部と、エチ
レン・プロピレン共重合体（Ｂ−１）２０重量部と、亜
鉛華５重量部と、ステアリン酸２重量部と、ＳＲＦカー
ボンブラック［商品名 旭＃５０、旭カーボン社製］８
０重量部と、パラフィン系プロセスオイル［商品名 ダ
イアナプロセスＰＷ−３８０、出光興産社製］２０重量
部とをバンバリーミキサーで混練した。さらに、この配
合物２２７重量部に対し、2-メルカプトベンゾチアゾー
ル［商品名 サンセラーＭ、三新化学工業（株）製］
０．５重量部、テトラメチルチウラムジスルフィド［商
品名 サンセラーＴＴ、三新化学工業（株）製］１．０
重量部、ジ-ｎ-ブチルジチオカルバミン酸亜鉛（商品名
サンセラーＢＺ、三新化学工業（株）製］１．５重量
部、硫黄１．０重量部、アゾジカルボンアミド［商品名
ビニホールＡＣ＃３、永和化成社製］７．０重量部、
尿素系発泡助剤［商品名 セルペースト１０１、永和化
成社製］２．０重量部を表面温度が５０℃の８インチロ
ールで加えて混練し、配合ゴムを得た。

【０１０８】この配合ゴムを上述した方法により加硫発
泡させ、加硫発泡ゴムを得た。得られた加硫発泡ゴムに
ついて、比重、吸水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張
破断点伸び（Ｅ_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）
および圧縮永久歪を上述した方法により求めた。また、
加硫発泡前の配合ゴムについて流動性試験を上述した方
法で行なった。

【０１０９】結果を第６表に示す。

【０１１０】

【実施例６】実施例５において、エチレン・プロピレン
共重合体（Ｂ−１）の配合量を４０重量部とし、パラフ
ィン系プロセスオイルを用いなかった以外は、実施例５
と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１１１】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１１２】結果を第６表に示す。

【０１１３】

【比較例４】実施例５において、パラフィン系プロセス
オイルの配合量を４０重量部とし、エチレン・プロピレ
ン共重合体（Ｂ−１）を用いなかった以外は、実施例５
と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１１４】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１１５】結果を第６表に示す。

【０１１６】

【表６】

【０１１７】第６表より次のことが理解される。実施例
５、６を比較例４と対比すると、エチレン・プロピレン
・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体（Ａ−１）に
エチレン・プロピレン共重合体（Ｂ−１）を適正量加え
ることにより、圧縮永久歪と流動性を悪化させることな
く、引張破断点伸びと引き裂き強度を著しく向上させる
ことができる。

【０１１８】

【実施例７】実施例５において、実施例５のエチレン・
プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体
（Ａ−１）の代わりにエチレン・プロピレン・5-エチリ
デン-2- ノルボルネン共重合体（Ａ−２）を用いた以外
は、実施例５と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを
調製した。

【０１１９】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１２０】結果を第７表に示す。

【０１２１】

【実施例８】実施例５において、実施例５のエチレン・
プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体
（Ａ−１）の代わりにエチレン・プロピレン・5-エチリ
デン-2- ノルボルネン共重合体（Ａ−３）を用いた以外
は、実施例５と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを
調製した。

【０１２２】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１２３】結果を第７表に示す。

【０１２４】

【比較例５】実施例５において、実施例５のエチレン・
プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体
（Ａ−１）の代わりにエチレン・プロピレン・5-エチリ
デン-2- ノルボルネン共重合体（Ａ−４）を用いた以外
は、実施例５と同様にして、配合ゴムを調製した。

【０１２５】得られた配合ゴムについて流動性試験を行
なった結果、第７表に示すように、自由発泡した成形品
の長さが６８ｍｍと、ゴム配合物の流動性が悪いためチ
ューブ状の試験片は成形できなかった。

【０１２６】

【表７】

【０１２７】第７表より次のことが理解される。実施例
７、８のように、（Ａ）成分としてのエチレン・プロピ
レン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体の極限粘
度［η］が本発明の範囲内であれば、配合ゴムの成形性
は問題にならないが、比較例５のように、（Ａ）成分と
してのエチレン・プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボ
ルネン共重合体の極限粘度［η］が本発明の範囲から大
きく外れると、配合ゴムの成形性に問題がある。

【０１２８】

【実施例９】実施例５において、実施例５のエチレン・
プロピレン共重合体（Ｂ−１）の代わりにエチレン・プ
ロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体（Ｂ
−２）を用いた以外は、実施例５と同様にして、配合ゴ
ム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１２９】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１３０】結果を第８表に示す。

【０１３１】

【実施例１０】実施例５において、実施例５のエチレン
・プロピレン共重合体（Ｂ−１）の代わりにエチレン・
プロピレン共重合体（Ｂ−３）を用いた以外は、実施例
５と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１３２】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１３３】結果を第８表に示す。

【０１３４】

【比較例６】実施例５において、実施例５のエチレン・
プロピレン共重合体（Ｂ−１）の代わりにエチレン・プ
ロピレン共重合体（Ｂ−４）を用いた以外は、実施例５
と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１３５】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１３６】結果を第８表に示す。

【０１３７】

【表８】

【０１３８】第８表より次のことが理解される。実施例
９、１０のように、（Ｂ）成分としてのエチレン・プロ
ピレン共重合体の極限粘度［η］が本発明の範囲内であ
れば、成形性、加硫物性において優れた特性を示すが、
比較例３のように、（Ｂ）成分としてのエチレン・プロ
ピレン共重合体の極限粘度［η］が本発明の範囲よりも
大きくなると、配合ゴムの流動性が著しく低下する。

【０１３９】

【実施例１１】実施例５において、実施例５のプロセス
オイルの代わりにエチレン・プロピレン共重合体（Ｂ−
５）を用いた以外は、実施例５と同様にして、配合ゴ
ム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１４０】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１４１】結果を第９表に示す。

【０１４２】

【比較例７】実施例５において、実施例５のエチレン・
プロピレン共重合体（Ｂ−１）の代わりにエチレン・プ
ロピレン共重合体（Ｂ−５）を用いた以外は、実施例５
と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１４３】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１４４】結果を第９表に示す。

【０１４５】

【比較例８】実施例５において、実施例５のエチレン・
プロピレン共重合体（Ｂ−１）２０重量部の代わりにエ
チレン・プロピレン共重合体（Ｂ−５）４０重量部を用
い、かつ、実施例５のプロセスオイルを用いなかった以
外は、実施例５と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴム
を調製した。

【０１４６】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１４７】結果を第９表に示す。

【０１４８】

【表９】

【０１４９】第９表より次のことがわかる。比較例７、
８のように、（Ｂ）成分としてのエチレン・プロピレン
共重合体の極限粘度［η］が本発明の範囲よりも小さけ
れば、引張破断点伸びおよび引き裂き強度の改良効果は
認められないが、実施例１１のように、極限粘度［η］
が本発明の範囲にある（Ｂ）成分としてのエチレン・プ
ロピレン共重合体をさらに配合すると引張破断点伸びお
よび引き裂き強度の改良効果が認められる。

【０１５０】

【実施例１２】実施例６において、実施例６のエチレン
・プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体
（Ａ−１）の代わりにエチレン・プロピレン・5-エチリ
デン-2- ノルボルネン共重合体（Ａ−２）を用い、エチ
レン・プロピレン共重合体（Ｂ−１）４０重量部の代わ
りにイソブテン・1-ブテン低分子量共重合体（Ｃ−１）
を４０重量部用いた以外は、実施例６と同様にして、配
合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１５１】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１５２】結果を第１０表に示す。

【０１５３】

【実施例１３】実施例１２において、イソブテン・1-ブ
テン低分子量共重合体（Ｃ−１）の代わりに低分子量水
添ポリイソプレン（Ｃ−２）を用いた以外は、実施例１
２と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１５４】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１５５】結果を第１０表に示す。

【０１５６】

【比較例９】実施例１２において、イソブテン・1-ブテ
ン低分子量共重合体（Ｃ−１）の代わりに低分子量ポリ
イソプレン（Ｃ−３）を用いた以外は、実施例１２と同
様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１５７】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１５８】結果を第１０表に示す。

【０１５９】

【比較例１０】実施例１２において、イソブテン・1-ブ
テン低分子量共重合体（Ｃ−１）を用いずに、実施例５
のプロセスオイル４０重量部を用いた以外は、実施例１
２と同様にして、配合ゴム、加硫発泡ゴムを調製した。

【０１６０】得られた加硫発泡ゴムについて、比重、吸
水率、引張破断点応力（Ｔ_B ）、引張破断点伸び（Ｅ
_B ）、引き裂き強度（Ｔ_R −スポンジ）および圧縮永久
歪を上述した方法により求めた。また、加硫発泡前の配
合ゴムについて流動性試験を上述した方法で行なった。

【０１６１】結果を第１０表に示す。

【０１６２】

【表１０】

【０１６３】第１０表より、次のことが理解される。実
施例１２、１３を比較例１０と対比すると、共重合体
（Ａ−２）に共重合体（Ｃ−１）、（Ｃ−２）を加えた
実施例１２、１３の方が、プロセスオイルを用いた比較
例１０よりも引張特性が著しく向上している。

【０１６４】しかしながら、共重合体（Ａ−２）に低分
子量ポリイソプレン（Ｃ−３）を加えた比較例９では、
比較例１０と比較しても強度、圧縮永久歪が著しく悪化
している。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、実施例等で用いた加硫発泡成形用の型
を示す図であり、図１の（ａ）は、この型の正面図であ
り、図１の（ｂ）は、この型の側面図である。

【図２】図２は、流動性評価試験に供する試験片の調製
に際して用いた加硫発泡成形用の型を示す図であり、図
２の（ａ）は、この型の平面図であり、図２の（ｂ）
は、この型の正面図である。

【符号の説明】

１ ・・・・・ 加硫発泡成形用の型 ２ ・・・・・ 加硫発泡成形用の型

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｋ 5/00 ＫＥＧ Ｃ０８Ｋ 5/00 ＫＥＧ Ｃ０８Ｌ 23/12 ＬＤＤ Ｃ０８Ｌ 23/12 ＬＤＤ 23/18 ＬＣＺ 23/18 ＬＣＺ 47/00 ＬＫＪ 47/00 ＬＫＪ (72)発明者 東 條 哲 夫 千葉県市原市千種海岸３番地 三井石油化 学工業株式会社内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】［Ｉ］エチレン、炭素原子数３〜２０のα
   - オレフィンおよび非共役ポリエンからなる中分子量エ
   チレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と、 ［II］エチレン、炭素原子数３〜２０のα- オレフィン
   および必要に応じて非共役ポリエンからなる低分子量エ
   チレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）、または水添さ
   れていてもよい炭素原子数６〜１８のα- オレフィンの
   単独低分子量重合体および低分子量共重合体（ｃ−
   １）、水添されていてもよい非晶性のプロピレン単独低
   分子量重合体（ｃ−２）、水添されていてもよいイソブ
   テン単独低分子量重合体（ｃ−３）、イソブテン・1-ブ
   テン低分子量共重合体（ｃ−４）、低分子量水添ポリイ
   ソプレン（ｃ−５）、および低分子量水添ポリブタジエ
   ン（ｃ−６）からなる群から選ばれる少なくとも１種の
   低分子量（共）重合体（Ｃ）とを含有してなり、中分子
   量エチレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）
   は、（ｉ）エチレンとα- オレフィンとのモル比（エチ
   レン／α- オレフィン）が３０／７０〜９０／１０であ
   り、（ii）１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度
   ［η］が０．９〜２．０ｄｌ／ｇであり、（iii） ヨウ
   素価が１０〜５０であり、（iv）ＧＰＣ法により求めた
   分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜５であり、低分子量エ
   チレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）は、（ｉ）エチ
   レンとα- オレフィンとのモル比（エチレン／α- オレ
   フィン）が３０／７０〜９０／１０であり、（ii）１３
   ５℃のデカリン中で測定した極限粘度［η］が０．０３
   ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ未満であり、（iii） ヨウ
   素価が０〜１０であり、（iv）ＧＰＣ法により求めた分
   子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１〜３であり、低分子量
   （共）重合体（Ｃ）は、（ｉ）１３５℃のデカリン中で
   測定した極限粘度［η］が０．０３ｄｌ／ｇ以上０．９
   ｄｌ／ｇ未満であり、かつ、中分子量エチレン・α- オ
   レフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エチレン
   ・α- オレフィン共重合体（Ｂ）または低分子量（共）
   重合体（Ｃ）との重量比［（Ａ）／（Ｂ）または
   （Ｃ）］が９５／５〜４０／６０であることを特徴とす
   る高流動性ゴム組成物。
2. 【請求項２】加硫剤（Ｄ）を含有していることを特徴と
   する請求項１に記載の高流動性ゴム組成物。
3. 【請求項３】発泡剤（Ｅ）を含有していることを特徴と
   する請求項２に記載の高流動性ゴム組成物。
4. 【請求項４】［Ｉ］エチレン、炭素原子数３〜２０のα
   - オレフィンおよび非共役ポリエンからなる中分子量エ
   チレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と、 ［II］エチレン、炭素原子数３〜２０のα- オレフィン
   および必要に応じて非共役ポリエンからなる低分子量エ
   チレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）、または水添さ
   れていてもよい炭素原子数６〜１８のα- オレフィンの
   単独低分子量重合体および低分子量共重合体（ｃ−
   １）、水添されていてもよい非晶性のプロピレン単独低
   分子量重合体（ｃ−２）、水添されていてもよいイソブ
   テン単独低分子量重合体（ｃ−３）、イソブテン・1-ブ
   テン低分子量共重合体（ｃ−４）、低分子量水添ポリイ
   ソプレン（ｃ−５）、および低分子量水添ポリブタジエ
   ン（ｃ−６）からなる群から選ばれる少なくとも１種の
   低分子量（共）重合体（Ｃ）と、 ［III］ 加硫剤（Ｄ）とを含有してなり、中分子量エチ
   レン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）は、
   （ｉ）エチレンとα- オレフィンとのモル比（エチレン
   ／α- オレフィン）が３０／７０〜９０／１０であり、
   （ii）１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度［η］
   が０．９〜２．０ｄｌ／ｇであり、（iii） ヨウ素価が
   １０〜５０であり、（iv）ＧＰＣ法により求めた分子量
   分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜５であり、低分子量エチレン
   ・α- オレフィン共重合体（Ｂ）は、（ｉ）エチレンと
   α- オレフィンとのモル比（エチレン／α- オレフィ
   ン）が３０／７０〜９０／１０であり、（ii）１３５℃
   のデカリン中で測定した極限粘度［η］が０．０３ｄｌ
   ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ未満であり、（iii） ヨウ素価
   が０〜１０であり、（iv）ＧＰＣ法により求めた分子量
   分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１〜３であり、低分子量（共）重
   合体（Ｃ）は、（ｉ）１３５℃のデカリン中で測定した
   極限粘度［η］が０．０３ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ
   未満であり、かつ、中分子量エチレン・α- オレフィン
   ・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エチレン・α- オ
   レフィン共重合体（Ｂ）または低分子量（共）重合体
   （Ｃ）との重量比［（Ａ）／（Ｂ）または（Ｃ）］が９
   ５／５〜４０／６０であることを特徴とする注入成形ま
   たは型成形用高流動性ゴム組成物。
5. 【請求項５】［Ｉ］エチレン、炭素原子数３〜２０のα
   - オレフィンおよび非共役ポリエンからなる中分子量エ
   チレン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）と、 ［II］エチレン、炭素原子数３〜２０のα- オレフィン
   および必要に応じて非共役ポリエンからなる低分子量エ
   チレン・α- オレフィン共重合体（Ｂ）、または水添さ
   れていてもよい炭素原子数６〜１８のα- オレフィンの
   単独低分子量重合体および低分子量共重合体（ｃ−
   １）、水添されていてもよい非晶性のプロピレン単独低
   分子量重合体（ｃ−２）、水添されていてもよいイソブ
   テン単独低分子量重合体（ｃ−３）、イソブテン・1-ブ
   テン低分子量共重合体（ｃ−４）、低分子量水添ポリイ
   ソプレン（ｃ−５）、および低分子量水添ポリブタジエ
   ン（ｃ−６）からなる群から選ばれる少なくとも１種の
   低分子量（共）重合体（Ｃ）と、 ［III］ 加硫剤（Ｄ）と、 ［IV］発泡剤（Ｅ）とを含有してなり、中分子量エチレ
   ン・α- オレフィン・ポリエン共重合体（Ａ）は、
   （ｉ）エチレンとα- オレフィンとのモル比（エチレン
   ／α- オレフィン）が３０／７０〜９０／１０であり、
   （ii）１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度［η］
   が０．９〜２．０ｄｌ／ｇであり、（iii） ヨウ素価が
   １０〜５０であり、（iv）ＧＰＣ法により求めた分子量
   分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２〜５であり、低分子量エチレン
   ・α- オレフィン共重合体（Ｂ）は、（ｉ）エチレンと
   α- オレフィンとのモル比（エチレン／α- オレフィ
   ン）が３０／７０〜９０／１０であり、（ii）１３５℃
   のデカリン中で測定した極限粘度［η］が０．０３ｄｌ
   ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ未満であり、（iii） ヨウ素価
   が０〜１０であり、（iv）ＧＰＣ法により求めた分子量
   分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１〜３であり、低分子量（共）重
   合体（Ｃ）は、（ｉ）１３５℃のデカリン中で測定した
   極限粘度［η］が０．０３ｄｌ／ｇ以上０．９ｄｌ／ｇ
   未満であり、かつ、中分子量エチレン・α- オレフィン
   ・ポリエン共重合体（Ａ）と低分子量エチレン・α- オ
   レフィン共重合体（Ｂ）または低分子量（共）重合体
   （Ｃ）との重量比［（Ａ）／（Ｂ）または（Ｃ）］が９
   ５／５〜４０／６０であることを特徴とする注入成形ま
   たは型成形発泡体用高流動性ゴム組成物。