JPH08224579A - 復水脱塩装置 - Google Patents
復水脱塩装置Info
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- JPH08224579A JPH08224579A JP7321312A JP32131295A JPH08224579A JP H08224579 A JPH08224579 A JP H08224579A JP 7321312 A JP7321312 A JP 7321312A JP 32131295 A JP32131295 A JP 32131295A JP H08224579 A JPH08224579 A JP H08224579A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 クラッド除去性能に優れ、かつ混床からの有
機物の溶出量が小さい、復水脱塩処理装置を提供するこ
と。 【解決手段】 架橋度が２．５〜１０％であるゲル型陽
イオン交換樹脂、または水分保有能力が４４〜７３％で
あるゲル型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イ
オン交換樹脂の混床を使用することを特徴とする復水脱
塩装置。
機物の溶出量が小さい、復水脱塩処理装置を提供するこ
と。 【解決手段】 架橋度が２．５〜１０％であるゲル型陽
イオン交換樹脂、または水分保有能力が４４〜７３％で
あるゲル型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イ
オン交換樹脂の混床を使用することを特徴とする復水脱
塩装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は復水脱塩装置に関し、特
にＢＷＲ型原子力発電プラントの復水脱塩装置として最
適な装置に関する。
にＢＷＲ型原子力発電プラントの復水脱塩装置として最
適な装置に関する。
【０００２】
【従来技術】従来より、復水脱塩処理において、大きな
交換容量や高いクラッド除去性能が必要とされ、かつ再
生頻度があまり多くない用途ではゲル型陽イオン交換樹
脂が使用され、再生頻度が多い用途では物理的強度の大
きなマクロポーラス型陽イオン交換樹脂が使用されてい
た。また、これらの陽イオン交換樹脂と混床として使用
される陰イオン交換樹脂も、陽イオン交換樹脂と同じ型
の樹脂が使用されていた。つまり、陽イオン交換樹脂が
ゲル型陽イオン交換樹脂の場合には陰イオン交換樹脂も
ゲル型が使用され、たとえば、ＢＷＲ型原子力発電プラ
ントでの復水処理ではこの組み合わせが一般的に使用さ
れていた。
交換容量や高いクラッド除去性能が必要とされ、かつ再
生頻度があまり多くない用途ではゲル型陽イオン交換樹
脂が使用され、再生頻度が多い用途では物理的強度の大
きなマクロポーラス型陽イオン交換樹脂が使用されてい
た。また、これらの陽イオン交換樹脂と混床として使用
される陰イオン交換樹脂も、陽イオン交換樹脂と同じ型
の樹脂が使用されていた。つまり、陽イオン交換樹脂が
ゲル型陽イオン交換樹脂の場合には陰イオン交換樹脂も
ゲル型が使用され、たとえば、ＢＷＲ型原子力発電プラ
ントでの復水処理ではこの組み合わせが一般的に使用さ
れていた。
【０００３】陽イオン交換樹脂は、陰イオン交換樹脂に
比べ水中の溶存酸素などの酸化雰囲気により容易に酸化
分解し、その結果、陽イオン交換樹脂から分解によって
生成された低分子のポリスチレンスルホン酸などの有機
物が溶出する。復水脱塩装置に使用するような混床塔で
は、この陽イオン交換樹脂からの溶出物は陰イオン交換
樹脂を汚染し、その反応性を低下させる要因の一つとな
る。陰イオン交換樹脂の反応性が低下すると、発電所の
復水脱塩装置処理水に陽イオン交換樹脂の溶出物が陰イ
オン交換樹脂に捕捉されないでボイラ、原子炉および蒸
気発生器に流入し、高温下で熱分解してＣＯ2やＳＯ4 2-
を生成するためイオン量が増加し、また、復水器の漏洩
による海水の流入に対し、復水脱塩装置の処理水質の低
下を招く。
比べ水中の溶存酸素などの酸化雰囲気により容易に酸化
分解し、その結果、陽イオン交換樹脂から分解によって
生成された低分子のポリスチレンスルホン酸などの有機
物が溶出する。復水脱塩装置に使用するような混床塔で
は、この陽イオン交換樹脂からの溶出物は陰イオン交換
樹脂を汚染し、その反応性を低下させる要因の一つとな
る。陰イオン交換樹脂の反応性が低下すると、発電所の
復水脱塩装置処理水に陽イオン交換樹脂の溶出物が陰イ
オン交換樹脂に捕捉されないでボイラ、原子炉および蒸
気発生器に流入し、高温下で熱分解してＣＯ2やＳＯ4 2-
を生成するためイオン量が増加し、また、復水器の漏洩
による海水の流入に対し、復水脱塩装置の処理水質の低
下を招く。
【０００４】この陽イオン交換樹脂からの有機物の溶出
量は、マクロポーラス型陽イオン交換樹脂よりもゲル型
陽イオン交換樹脂の方が多く、また架橋度が低いほど溶
出量も多くなることから、低架橋度のゲル型陽イオン交
換樹脂の使用には問題があった。ところが、近年原子力
発電所の冷却水に要求されるクラッドの分離効果への要
求が高度化されており、これに応えるためクラッド除去
性能に優れた陽イオン交換樹脂の探索が行われてきた
が、低架橋度のゲル型陽イオン交換樹脂がクラッド除去
に関して効果的であることが見いだされた。そこで、処
理水への溶出量の増大を引き起こさずに、低架橋度のゲ
ル型陽イオン交換樹脂を使用するための新規な復水脱塩
装置の開発が求められていた。
量は、マクロポーラス型陽イオン交換樹脂よりもゲル型
陽イオン交換樹脂の方が多く、また架橋度が低いほど溶
出量も多くなることから、低架橋度のゲル型陽イオン交
換樹脂の使用には問題があった。ところが、近年原子力
発電所の冷却水に要求されるクラッドの分離効果への要
求が高度化されており、これに応えるためクラッド除去
性能に優れた陽イオン交換樹脂の探索が行われてきた
が、低架橋度のゲル型陽イオン交換樹脂がクラッド除去
に関して効果的であることが見いだされた。そこで、処
理水への溶出量の増大を引き起こさずに、低架橋度のゲ
ル型陽イオン交換樹脂を使用するための新規な復水脱塩
装置の開発が求められていた。
【０００５】一方、陰イオン交換樹脂にもゲル型樹脂と
マクロポーラス型の樹脂があり、それぞれの特性は以下
の通りである。ゲル型樹脂と呼ばれるマクロ・ポアーを
有しない強塩基性陰イオン樹脂は一般的にポーラス型樹
脂と比較した場合、体積基準のイオン交換容量（Volume
Capacity;Vol.Cap.）が高く、微粒子やポリスチレンス
ルホン酸（以下、場合によりＰＳＳと略称する）等の高
分子化合物を吸着する量（率）が少ない。つまりゲル型
樹脂を使用した場合、ＰＳＳの捕捉量（率）が少なく、
したがってＰＳＳが素通りしてそのＰＳＳは硫酸イオ
ン、ＴＯＣの原因となる。一方、ポーラス型樹脂と呼ば
れるマクロ・ポアーを有する強塩基性陰イオン樹脂はゲ
ル型樹脂と比較した場合、一般的に体積基準のイオン交
換容量が低く、微粒子や高分子化合物を良く吸着する。
つまりマクロポーラス型樹脂を使用した場合、ＰＳＳを
効率よく捕捉し、ＰＳＳの捕捉量（率）が多い。すなわ
ち、ゲル型ではＶｏｌ．Ｃａｐ．は高いがＰＳＳを効率
良く吸着・除去することはできず、ポーラス型樹脂はＰ
ＳＳを効率良く吸着・除去することができるがＶｏｌ．
Ｃａｐ．が低いため、Ｖｏｌ．Ｃａｐ．を高く保ちつつ
ＰＳＳを効率良く吸着・除去する方法が望まれていたの
である。
マクロポーラス型の樹脂があり、それぞれの特性は以下
の通りである。ゲル型樹脂と呼ばれるマクロ・ポアーを
有しない強塩基性陰イオン樹脂は一般的にポーラス型樹
脂と比較した場合、体積基準のイオン交換容量（Volume
Capacity;Vol.Cap.）が高く、微粒子やポリスチレンス
ルホン酸（以下、場合によりＰＳＳと略称する）等の高
分子化合物を吸着する量（率）が少ない。つまりゲル型
樹脂を使用した場合、ＰＳＳの捕捉量（率）が少なく、
したがってＰＳＳが素通りしてそのＰＳＳは硫酸イオ
ン、ＴＯＣの原因となる。一方、ポーラス型樹脂と呼ば
れるマクロ・ポアーを有する強塩基性陰イオン樹脂はゲ
ル型樹脂と比較した場合、一般的に体積基準のイオン交
換容量が低く、微粒子や高分子化合物を良く吸着する。
つまりマクロポーラス型樹脂を使用した場合、ＰＳＳを
効率よく捕捉し、ＰＳＳの捕捉量（率）が多い。すなわ
ち、ゲル型ではＶｏｌ．Ｃａｐ．は高いがＰＳＳを効率
良く吸着・除去することはできず、ポーラス型樹脂はＰ
ＳＳを効率良く吸着・除去することができるがＶｏｌ．
Ｃａｐ．が低いため、Ｖｏｌ．Ｃａｐ．を高く保ちつつ
ＰＳＳを効率良く吸着・除去する方法が望まれていたの
である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、クラッド除
去性能に優れ、かつ混床からの有機物の溶出量が小さい
復水脱塩装置を提供することを目的とし、特にＢＷＲ型
原子力発電プラントの復水処理に有益な装置を提供する
ことを目的とする。
去性能に優れ、かつ混床からの有機物の溶出量が小さい
復水脱塩装置を提供することを目的とし、特にＢＷＲ型
原子力発電プラントの復水処理に有益な装置を提供する
ことを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の課題
を解決すべく鋭意研究した結果、ゲル型陽イオン交換樹
脂とマクロポーラス型陰イオン交換樹脂の混床を使用す
ることにより、混床処理水への有機物の溶出量を低減で
きることを見いだし本発明を完成した。すなわち、本発
明は、架橋度が２．５〜１０％であるゲル型陽イオン交
換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交換樹脂の混床を
使用することを特徴とする復水脱塩装置を提供する。本
発明はＢＷＲ型原子力発電プラントの復水脱塩装置とし
て好適であり、その一態様として架橋度が２．５〜１０
％であるゲル型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型
陰イオン交換樹脂の混床を使用することを特徴とする、
ＢＷＲ型原子力発電プラントの復水脱塩装置を含む。
を解決すべく鋭意研究した結果、ゲル型陽イオン交換樹
脂とマクロポーラス型陰イオン交換樹脂の混床を使用す
ることにより、混床処理水への有機物の溶出量を低減で
きることを見いだし本発明を完成した。すなわち、本発
明は、架橋度が２．５〜１０％であるゲル型陽イオン交
換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交換樹脂の混床を
使用することを特徴とする復水脱塩装置を提供する。本
発明はＢＷＲ型原子力発電プラントの復水脱塩装置とし
て好適であり、その一態様として架橋度が２．５〜１０
％であるゲル型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型
陰イオン交換樹脂の混床を使用することを特徴とする、
ＢＷＲ型原子力発電プラントの復水脱塩装置を含む。
【０００８】ゲル型陽イオン交換樹脂の架橋度が１０％
以下、好ましくは８％以下、より好ましくは６％以下の
場合に、良好なクラッド除去性能が得られるが、本発明
の装置によればいずれのゲル型陽イオン交換樹脂を使用
しても良好なクラッド除去性能を維持しつつ有機物の溶
出量を低減することができる。なお、樹脂の物理的強度
の添加ら、架橋度が２．５％以上、好ましくは４％以上
であることが望ましい。またクラッドの除去性能を保持
するため、ゲル型陽イオン交換樹脂の架橋度は１０％以
下であることが好ましい。
以下、好ましくは８％以下、より好ましくは６％以下の
場合に、良好なクラッド除去性能が得られるが、本発明
の装置によればいずれのゲル型陽イオン交換樹脂を使用
しても良好なクラッド除去性能を維持しつつ有機物の溶
出量を低減することができる。なお、樹脂の物理的強度
の添加ら、架橋度が２．５％以上、好ましくは４％以上
であることが望ましい。またクラッドの除去性能を保持
するため、ゲル型陽イオン交換樹脂の架橋度は１０％以
下であることが好ましい。
【０００９】イオン交換樹脂において架橋度と水分保有
能力とは密接な関係にあり、一般には架橋度が小さくな
ると水分保有能力が大きくなる。したがって、本発明で
使用するゲル型陽イオン交換樹脂を水分保有能力によっ
て規定することもできる。すなわち、本発明は水分保有
能力が４４〜７３％、好ましくは４４〜７０％であるゲ
ル型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交
換樹脂の混床を使用することを特徴とする復水脱塩装置
を提供すると共に、その一態様として、水分保有能力が
４４〜７３％、好ましくは４４〜７０％であるゲル型陽
イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交換樹脂
の混床を使用することを特徴とするＢＷＲ型原子力発電
プラントの復水脱塩装置を含む。
能力とは密接な関係にあり、一般には架橋度が小さくな
ると水分保有能力が大きくなる。したがって、本発明で
使用するゲル型陽イオン交換樹脂を水分保有能力によっ
て規定することもできる。すなわち、本発明は水分保有
能力が４４〜７３％、好ましくは４４〜７０％であるゲ
ル型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交
換樹脂の混床を使用することを特徴とする復水脱塩装置
を提供すると共に、その一態様として、水分保有能力が
４４〜７３％、好ましくは４４〜７０％であるゲル型陽
イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交換樹脂
の混床を使用することを特徴とするＢＷＲ型原子力発電
プラントの復水脱塩装置を含む。
【００１０】架橋度の場合と同様、ゲル型陽イオン交換
樹脂の水分保有能力が４４％以上、好ましくは５０％以
上の場合に、良好なクラッド除去性能が得られるが、本
発明の復水脱塩装置によればいずれのゲル型陽イオン交
換樹脂を使用しても良好なクラッド除去性能を維持しつ
つ有機物の溶出量を低減することができる。水分保有能
力は７３％程度が実際に使用できるゲル型陽イオン交換
樹脂の上限であり、水分保有能力が、これ以上になると
物理的強度が弱過ぎて実際に使用する事が困難となる。
樹脂の水分保有能力が４４％以上、好ましくは５０％以
上の場合に、良好なクラッド除去性能が得られるが、本
発明の復水脱塩装置によればいずれのゲル型陽イオン交
換樹脂を使用しても良好なクラッド除去性能を維持しつ
つ有機物の溶出量を低減することができる。水分保有能
力は７３％程度が実際に使用できるゲル型陽イオン交換
樹脂の上限であり、水分保有能力が、これ以上になると
物理的強度が弱過ぎて実際に使用する事が困難となる。
【００１１】本発明において使用されるゲル型陽イオン
交換樹脂は、公知のものが使用できる。たとえばスチレ
ン、ビニルトルエン、ビニルキシレン、エチルスチレ
ン、クロルスチレン等の芳香族モノビニルモノマーとジ
ビニルベンゼン、ジビニルトルエン等の芳香族ポリビニ
ルモノマーとを共重合し、これに陽イオン交換基を導入
することにより製造できる。ポリビニルモノマーとして
芳香族ポリビニルモノマーとエステル系ポリビニルモノ
マーを併用することができ、かかる共重合体から誘導さ
れるゲル型陽イオン交換樹脂がより好ましい。エステル
系ポリビニルモノマーとしては、たとえばエチレングリ
コールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタ
クリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレー
ト、トリメチロールプロパントリメタクリレート等や、
これらに相当するアクリレートを単独あるいは混合して
使用することができる。
交換樹脂は、公知のものが使用できる。たとえばスチレ
ン、ビニルトルエン、ビニルキシレン、エチルスチレ
ン、クロルスチレン等の芳香族モノビニルモノマーとジ
ビニルベンゼン、ジビニルトルエン等の芳香族ポリビニ
ルモノマーとを共重合し、これに陽イオン交換基を導入
することにより製造できる。ポリビニルモノマーとして
芳香族ポリビニルモノマーとエステル系ポリビニルモノ
マーを併用することができ、かかる共重合体から誘導さ
れるゲル型陽イオン交換樹脂がより好ましい。エステル
系ポリビニルモノマーとしては、たとえばエチレングリ
コールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタ
クリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレー
ト、トリメチロールプロパントリメタクリレート等や、
これらに相当するアクリレートを単独あるいは混合して
使用することができる。
【００１２】架橋度とは、上記のポリビニルモノマーに
よる架橋の度合いをいい、ジビニルベンゼンの全ビニル
モノマーに対する質量比（％）をいう。ただし、前述の
芳香族ポリビニルモノマーとエステル系ポリビニルモノ
マーを併用した樹脂の場合には、架橋の程度を上記の架
橋度の定義で規定することはできない。その場合には、
水分保有能力に基づいて、好適なゲル型陽イオン交換樹
脂を選択・決定することができる。水分保有能力とは、
樹脂の細孔中の水分を飽和平衡状態に調節して測定した
場合の水分をいい、測定方法は後述の実施例において詳
述される。
よる架橋の度合いをいい、ジビニルベンゼンの全ビニル
モノマーに対する質量比（％）をいう。ただし、前述の
芳香族ポリビニルモノマーとエステル系ポリビニルモノ
マーを併用した樹脂の場合には、架橋の程度を上記の架
橋度の定義で規定することはできない。その場合には、
水分保有能力に基づいて、好適なゲル型陽イオン交換樹
脂を選択・決定することができる。水分保有能力とは、
樹脂の細孔中の水分を飽和平衡状態に調節して測定した
場合の水分をいい、測定方法は後述の実施例において詳
述される。
【００１３】本発明におけるマクロポーラス型陰イオン
交換樹脂は、巨大網目状イオン交換樹脂とも称され、Ｍ
Ｒ型（macro reticular ）およびＭＰ型（macro porou
s）の両者を含むものである。通常のゲル型イオン交換
樹脂の内部構造は分子の架橋度によって決まる網目の構
造（ミクロ多孔性）を持つが、ＭＲ型イオン交換樹脂は
これとは区別される物理的細孔（マクロ多孔性）とミク
ロ多孔性を併せて有する。これはスチレン−ジビニルベ
ンゼンを共重合させ、イオン交換基を導入する際の重合
方法を変えることによって製造することができる。マク
ロポーラス型イオン交換樹脂は、イオン交換容量はやや
小さいが有機物の除去に優れた性能を有する。また、物
理的強度が大きく高度に精製可能で、化学的にも安定で
ある。直径が１００から１０００μｍの公知並びに市販
のマクロポーラス型イオン交換樹脂を使用でき、強塩基
性樹脂および弱塩基性樹脂のどちらも使用できる。本発
明において好適に使用される市販のマクロポーラス型イ
オン交換樹脂としては、たとえば、ローム アンド ハ
ース社製アンバーライト（ＩＲＡ−９００，ＩＲＡ−９
０４，ＩＲＡ−９３８，ＩＲＡ−９１１，ＩＲＡ−９
３）、三菱化学社製ダイヤイオン（ＰＫ３０８，ＰＡ３
１６，ＰＡ４１６，ＷＡ３０）等がある。
交換樹脂は、巨大網目状イオン交換樹脂とも称され、Ｍ
Ｒ型（macro reticular ）およびＭＰ型（macro porou
s）の両者を含むものである。通常のゲル型イオン交換
樹脂の内部構造は分子の架橋度によって決まる網目の構
造（ミクロ多孔性）を持つが、ＭＲ型イオン交換樹脂は
これとは区別される物理的細孔（マクロ多孔性）とミク
ロ多孔性を併せて有する。これはスチレン−ジビニルベ
ンゼンを共重合させ、イオン交換基を導入する際の重合
方法を変えることによって製造することができる。マク
ロポーラス型イオン交換樹脂は、イオン交換容量はやや
小さいが有機物の除去に優れた性能を有する。また、物
理的強度が大きく高度に精製可能で、化学的にも安定で
ある。直径が１００から１０００μｍの公知並びに市販
のマクロポーラス型イオン交換樹脂を使用でき、強塩基
性樹脂および弱塩基性樹脂のどちらも使用できる。本発
明において好適に使用される市販のマクロポーラス型イ
オン交換樹脂としては、たとえば、ローム アンド ハ
ース社製アンバーライト（ＩＲＡ−９００，ＩＲＡ−９
０４，ＩＲＡ−９３８，ＩＲＡ−９１１，ＩＲＡ−９
３）、三菱化学社製ダイヤイオン（ＰＫ３０８，ＰＡ３
１６，ＰＡ４１６，ＷＡ３０）等がある。
【００１４】本発明において、ゲル型陽イオン交換樹脂
とマクロポーラス型陰イオン交換樹脂の比率は、ゲル型
陽イオン交換樹脂：マクロポーラス型陰イオン交換樹脂
＝１：２〜３：１（体積比）の範囲が好ましい。また、
ゲル型陽イオン交換樹脂は通常Ｈ型で、マクロポーラス
型陰イオン交換樹脂はＯＨ型で使用される。
とマクロポーラス型陰イオン交換樹脂の比率は、ゲル型
陽イオン交換樹脂：マクロポーラス型陰イオン交換樹脂
＝１：２〜３：１（体積比）の範囲が好ましい。また、
ゲル型陽イオン交換樹脂は通常Ｈ型で、マクロポーラス
型陰イオン交換樹脂はＯＨ型で使用される。
【００１５】本発明者らはＶｏｌ．Ｃａｐ．を高く保ち
つつＰＳＳを効率良く吸着・除去するためには、ゲル型
樹脂とポーラス型樹脂を混合使用すればよいことも見い
だした。すなわち、本発明においては、マクロポーラス
型陰イオン交換樹脂およびゲル型陰イオン交換樹脂を混
合使用することもできる。したがって、本発明は架橋度
が２．５〜１０％、好ましくは４〜１０％であるゲル型
陽イオン交換樹脂、マクロポーラス型陰イオン交換樹
脂、およびゲル型陰イオン交換樹脂との混床を使用する
ことを特徴とする復水脱塩装置、ならびに水分保有能力
が４４〜７３％、好ましくは４４から７０％であるゲル
型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交換
樹脂、およびゲル型陰イオン交換樹脂との混床を使用す
ることを特徴とする復水脱塩装置をも提供するものであ
る。
つつＰＳＳを効率良く吸着・除去するためには、ゲル型
樹脂とポーラス型樹脂を混合使用すればよいことも見い
だした。すなわち、本発明においては、マクロポーラス
型陰イオン交換樹脂およびゲル型陰イオン交換樹脂を混
合使用することもできる。したがって、本発明は架橋度
が２．５〜１０％、好ましくは４〜１０％であるゲル型
陽イオン交換樹脂、マクロポーラス型陰イオン交換樹
脂、およびゲル型陰イオン交換樹脂との混床を使用する
ことを特徴とする復水脱塩装置、ならびに水分保有能力
が４４〜７３％、好ましくは４４から７０％であるゲル
型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交換
樹脂、およびゲル型陰イオン交換樹脂との混床を使用す
ることを特徴とする復水脱塩装置をも提供するものであ
る。
【００１６】好ましいＭＲ型陰イオン交換樹脂／ゲル型
陰イオン交換樹脂の体積比率は、ＭＲ型陰イオン交換樹
脂とゲル型陰イオン交換樹脂との合計の体積に対して、
ＭＲ型陰イオン交換樹脂が５％以上、より好ましくは４
０％以上である。ゲル型陽イオン交換樹脂と、マクロポ
ーラス型陰イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交換樹脂と
の合計との比率は、陽イオン交換樹脂：陰イオン交換樹
脂＝１：２〜３：１（体積比）の範囲が好ましい。ゲル
型陰イオン交換樹脂も通常ＯＨ型で使用される。
陰イオン交換樹脂の体積比率は、ＭＲ型陰イオン交換樹
脂とゲル型陰イオン交換樹脂との合計の体積に対して、
ＭＲ型陰イオン交換樹脂が５％以上、より好ましくは４
０％以上である。ゲル型陽イオン交換樹脂と、マクロポ
ーラス型陰イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交換樹脂と
の合計との比率は、陽イオン交換樹脂：陰イオン交換樹
脂＝１：２〜３：１（体積比）の範囲が好ましい。ゲル
型陰イオン交換樹脂も通常ＯＨ型で使用される。
【００１７】ゲル型陰イオン交換樹脂とは、マクロ多孔
性を有しないで、分子の架橋度によって決まる、編み目
の構造（ミクロ多孔性）のみを有している陰イオン交換
樹脂をいう。本発明において使用されるゲル型陰イオン
交換樹脂は、公知のものが使用できる。たとえば、ゲル
型陰イオン交換樹脂は、前述のゲル型陽イオン交換樹脂
と同様、スチレン、ビニルトルエン、ビニルキシレン、
エチルスチレン、クロルスチレン等の芳香族モノビニル
モノマーとジビニルベンゼン、ジビニルトルエン等の芳
香族ポリビニルモノマーとを共重合した後、これに陰イ
オン交換基を導入することにより製造できる。
性を有しないで、分子の架橋度によって決まる、編み目
の構造（ミクロ多孔性）のみを有している陰イオン交換
樹脂をいう。本発明において使用されるゲル型陰イオン
交換樹脂は、公知のものが使用できる。たとえば、ゲル
型陰イオン交換樹脂は、前述のゲル型陽イオン交換樹脂
と同様、スチレン、ビニルトルエン、ビニルキシレン、
エチルスチレン、クロルスチレン等の芳香族モノビニル
モノマーとジビニルベンゼン、ジビニルトルエン等の芳
香族ポリビニルモノマーとを共重合した後、これに陰イ
オン交換基を導入することにより製造できる。
【００１８】本発明は一般産業用ボイラー、火力発電
所、原子力発電所、抄紙用ドライヤー等の分野における
復水の処理に使用できるが、特に火力発電所や原子力発
電所の復水処理に有用であり、特には発電所プラントに
おいて複合水処理法または中性水処理法で運用された復
水循環系の水を処理する装置として有用である。さらに
好適には、ＢＷＲ型原子力発電プラントの中性水処理法
で運用される復水の脱塩処理、ＰＷＲ型原子力発電プラ
ントの復水である二次系統水の脱塩処理や火力発電プラ
ントの復水の脱塩処理などに適用され、不純物イオンの
除去と共に、クラッドの除去にその効果が発揮される。
なお、本発明の復水脱塩装置は上述のごとく使用するイ
オン交換樹脂の組合せに特徴を有するもので、この点が
従来の復水脱塩装置とは異なるが、その他の構造は従来
の復水脱塩装置とほぼ同じであるので、装置の構造につ
いての詳しい説明は省略する。
所、原子力発電所、抄紙用ドライヤー等の分野における
復水の処理に使用できるが、特に火力発電所や原子力発
電所の復水処理に有用であり、特には発電所プラントに
おいて複合水処理法または中性水処理法で運用された復
水循環系の水を処理する装置として有用である。さらに
好適には、ＢＷＲ型原子力発電プラントの中性水処理法
で運用される復水の脱塩処理、ＰＷＲ型原子力発電プラ
ントの復水である二次系統水の脱塩処理や火力発電プラ
ントの復水の脱塩処理などに適用され、不純物イオンの
除去と共に、クラッドの除去にその効果が発揮される。
なお、本発明の復水脱塩装置は上述のごとく使用するイ
オン交換樹脂の組合せに特徴を有するもので、この点が
従来の復水脱塩装置とは異なるが、その他の構造は従来
の復水脱塩装置とほぼ同じであるので、装置の構造につ
いての詳しい説明は省略する。
【００１９】実施例 参考例１ 陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を常法によりＨ型
とＯＨ型に再生し、超純水を用いて十分に洗浄した。そ
の後、各イオン交換樹脂を樹脂／超純水＝１／１の体積
比で超純水中に浸漬し、６０℃に加熱下で２４時間放置
し、２４時間浸漬後の上澄水のＴＯＣを測定した。サン
プルとして以下のものを使用した。 サンプルＡ：架橋度８％のゲル型陽イオン交換樹脂（ア
ンバーライトＩＲ−１２０Ｂ） サンプルＢ：架橋度６％のゲル型陽イオン交換樹脂（ア
ンバーライトＸＴ−１００４） サンプルＣ：マクロポーラス型陰イオン交換樹脂（アン
バーライトＩＲＡ−９００ＣＰ） サンプルＤ：ゲル型陰イオン交換樹脂（アンバーライト
ＩＲＡ−４００Ｔ） 上記の樹脂および以下の実施例において使用されるイオ
ン交換樹脂はいずれもオルガノ株式会社より販売されて
いるものである。結果を図１に示す。なお、表示された
ＴＯＣは、超純水のＴＯＣを差し引いた、イオン交換樹
脂の浸漬によるＴＯＣの増加分であり、これは実施例１
および２においても同じである。また、図１において横
軸の符号Ａ〜Ｄはそれぞれ上記各イオン交換樹脂のサン
プル名に対応している。
とＯＨ型に再生し、超純水を用いて十分に洗浄した。そ
の後、各イオン交換樹脂を樹脂／超純水＝１／１の体積
比で超純水中に浸漬し、６０℃に加熱下で２４時間放置
し、２４時間浸漬後の上澄水のＴＯＣを測定した。サン
プルとして以下のものを使用した。 サンプルＡ：架橋度８％のゲル型陽イオン交換樹脂（ア
ンバーライトＩＲ−１２０Ｂ） サンプルＢ：架橋度６％のゲル型陽イオン交換樹脂（ア
ンバーライトＸＴ−１００４） サンプルＣ：マクロポーラス型陰イオン交換樹脂（アン
バーライトＩＲＡ−９００ＣＰ） サンプルＤ：ゲル型陰イオン交換樹脂（アンバーライト
ＩＲＡ−４００Ｔ） 上記の樹脂および以下の実施例において使用されるイオ
ン交換樹脂はいずれもオルガノ株式会社より販売されて
いるものである。結果を図１に示す。なお、表示された
ＴＯＣは、超純水のＴＯＣを差し引いた、イオン交換樹
脂の浸漬によるＴＯＣの増加分であり、これは実施例１
および２においても同じである。また、図１において横
軸の符号Ａ〜Ｄはそれぞれ上記各イオン交換樹脂のサン
プル名に対応している。
【００２０】実施例１ 陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を常法によりＨ型
とＯＨ型に再生し、超純水で洗浄後、陽イオン交換樹脂
と陰イオン交換樹脂とを体積比１／１で混合して混合樹
脂を調整した。この混合樹脂を樹脂／超純水＝１／１の
体積比で超純水中に浸漬し、６０℃に加熱下で２４時間
放置して、２４時間浸漬後の上澄水のＴＯＣを測定し
た。使用したゲル型陽イオン交換樹脂のサンプルは以下
の通りである。 サンプルＡ：アンバーライトＩＲ−１２０Ｂ （架橋度
８％、水分保有能力４７．０％） サンプルＢ：アンバーライトＩＲ−１２０ＢＮ（架橋度
８％、水分保有能力４５．３％） サンプルＣ：アンバーライトＸＴ−１００４ （架橋度
６％、水分保有能力５３．８％） 上記のサンプルをゲル型陰イオン交換樹脂（アンバーラ
イトＩＲＡ−４００Ｔ）またはマクロポーラス型陰イオ
ン交換樹脂（アンバーライトＩＲＡ−９００ＣＰ）と混
床とし、それぞれの場合の２４時間浸漬後の上澄水のＴ
ＯＣを測定した。結果を図２に示すが、斜線で示された
ものがゲル型陽イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交換樹
脂との混床の結果であり、他方がゲル型陽イオン交換樹
脂とマクロポーラス型陰イオン交換樹脂との混床の結果
である。なお、図２において横軸のＡ，Ｂ，Ｃ，の符号
は上記陽イオン交換樹脂のサンプル名に対応している。
ゲル型陰イオン交換樹脂とマクロポーラス型陰イオン交
換樹脂を単独で比較すると、前記図１に示したごとくゲ
ル型陰イオン交換樹脂の方がＴＯＣの溶出量が少ないに
も拘らず、ゲル型陽イオン交換樹脂と混床にした場合に
は、予想外にもマクロポーラス型陰イオン交換樹脂の方
がＴＯＣの溶出量が少なくなることがわかる。
とＯＨ型に再生し、超純水で洗浄後、陽イオン交換樹脂
と陰イオン交換樹脂とを体積比１／１で混合して混合樹
脂を調整した。この混合樹脂を樹脂／超純水＝１／１の
体積比で超純水中に浸漬し、６０℃に加熱下で２４時間
放置して、２４時間浸漬後の上澄水のＴＯＣを測定し
た。使用したゲル型陽イオン交換樹脂のサンプルは以下
の通りである。 サンプルＡ：アンバーライトＩＲ−１２０Ｂ （架橋度
８％、水分保有能力４７．０％） サンプルＢ：アンバーライトＩＲ−１２０ＢＮ（架橋度
８％、水分保有能力４５．３％） サンプルＣ：アンバーライトＸＴ−１００４ （架橋度
６％、水分保有能力５３．８％） 上記のサンプルをゲル型陰イオン交換樹脂（アンバーラ
イトＩＲＡ−４００Ｔ）またはマクロポーラス型陰イオ
ン交換樹脂（アンバーライトＩＲＡ−９００ＣＰ）と混
床とし、それぞれの場合の２４時間浸漬後の上澄水のＴ
ＯＣを測定した。結果を図２に示すが、斜線で示された
ものがゲル型陽イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交換樹
脂との混床の結果であり、他方がゲル型陽イオン交換樹
脂とマクロポーラス型陰イオン交換樹脂との混床の結果
である。なお、図２において横軸のＡ，Ｂ，Ｃ，の符号
は上記陽イオン交換樹脂のサンプル名に対応している。
ゲル型陰イオン交換樹脂とマクロポーラス型陰イオン交
換樹脂を単独で比較すると、前記図１に示したごとくゲ
ル型陰イオン交換樹脂の方がＴＯＣの溶出量が少ないに
も拘らず、ゲル型陽イオン交換樹脂と混床にした場合に
は、予想外にもマクロポーラス型陰イオン交換樹脂の方
がＴＯＣの溶出量が少なくなることがわかる。
【００２１】なお、水分保有能力は本実施例および以下
の実施例において、以下の方法により測定された。 （ａ） 水分が平衡状態にある試料樹脂を調製する。 （ｂ） あらかじめ恒量にしてある平型はかり瓶２個に
それぞれ（ａ）で調製した試料樹脂約５ｇを１ｍｇまで
はかりとる。 （ｃ） これを１１０±５℃にあらかじめ調節してある
乾燥容器中に入れ、２４時間乾燥する。 （ｄ） デシケーター中で約３０分放冷する。 （ｅ） 次いで、はかり瓶のふたをしてその質量をはか
り、はかり瓶の前後の差（ａｇ）を求め、次式によって
水分保有能力（％）を算出する。 Ｍ1＝ａ／Ｗ × １００ ここでＭ1：水分保有能力（％） Ｗ：試料樹脂（ｇ）
の実施例において、以下の方法により測定された。 （ａ） 水分が平衡状態にある試料樹脂を調製する。 （ｂ） あらかじめ恒量にしてある平型はかり瓶２個に
それぞれ（ａ）で調製した試料樹脂約５ｇを１ｍｇまで
はかりとる。 （ｃ） これを１１０±５℃にあらかじめ調節してある
乾燥容器中に入れ、２４時間乾燥する。 （ｄ） デシケーター中で約３０分放冷する。 （ｅ） 次いで、はかり瓶のふたをしてその質量をはか
り、はかり瓶の前後の差（ａｇ）を求め、次式によって
水分保有能力（％）を算出する。 Ｍ1＝ａ／Ｗ × １００ ここでＭ1：水分保有能力（％） Ｗ：試料樹脂（ｇ）
【００２２】実施例２ Ｈ型に再生したゲル型陽イオン交換樹脂（アンバーライ
トＸＴ−１００４）と、ＯＨ型に再生したゲル型陰イオ
ン交換樹脂（アンバーライトＩＲＡ−４００Ｔ）および
マクロポーラス型陰イオン交換樹脂（アンバーライトＩ
ＲＡ−９００ＣＰ）を体積比１／１で混合し、この混合
樹脂を内径２０ｍｍ、層高８００ｍｍのアクリルカラム
に充填し、２５℃の超純水を毎時２０メートルの線流速
で通水した。この時のカラム出口水のＴＯＣを測定し、
結果を図３に示した。図３から明かなごとく、ゲル型陽
イオン交換樹脂とマクロポーラス型陰イオン交換樹脂と
の混床では、使用開始当初より長期間にわたりゲル型陽
イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交換樹脂との混床の場
合よりも著しくＴＯＣ濃度の低い出口水が得られた。
トＸＴ−１００４）と、ＯＨ型に再生したゲル型陰イオ
ン交換樹脂（アンバーライトＩＲＡ−４００Ｔ）および
マクロポーラス型陰イオン交換樹脂（アンバーライトＩ
ＲＡ−９００ＣＰ）を体積比１／１で混合し、この混合
樹脂を内径２０ｍｍ、層高８００ｍｍのアクリルカラム
に充填し、２５℃の超純水を毎時２０メートルの線流速
で通水した。この時のカラム出口水のＴＯＣを測定し、
結果を図３に示した。図３から明かなごとく、ゲル型陽
イオン交換樹脂とマクロポーラス型陰イオン交換樹脂と
の混床では、使用開始当初より長期間にわたりゲル型陽
イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交換樹脂との混床の場
合よりも著しくＴＯＣ濃度の低い出口水が得られた。
【００２３】参考例２ ゲル型陰イオン交換樹脂（ＩＲＡ−４００Ｔ）およびマ
クロポーラス型陰イオン交換樹脂（ＩＲＡ−９００Ｃ
Ｐ）に、陽イオン交換樹脂から溶出する代表的分解生成
物であるポリスチレンスルホン酸（ＰＳＳ）の標準物質
（分子量１０，０００）を、所定量吸着させ、吸着後の
樹脂の物質移動係数（ＭＴＣ）を測定し、ＰＳＳ吸着量
と陰イオン交換樹脂の動的性能との関係を調べた。陰イ
オン交換樹脂へのＰＳＳ吸着量と陰イオン交換樹脂の動
的性能の結果を図４に示した。なお、図４における横軸
のＰＳＳ吸着量とは、陰イオン交換樹脂に一旦ＰＳＳを
吸着させ、次いでこの樹脂を水酸化ナトリウム水溶液を
用いて再生した後の樹脂中に残留していたＰＳＳ量であ
る。図４より、マクロポーラス型陰イオン交換樹脂の方
がゲル型陰イオン交換樹脂よりも耐汚染性が強く、反応
性の低下が少ないことがわかる。
クロポーラス型陰イオン交換樹脂（ＩＲＡ−９００Ｃ
Ｐ）に、陽イオン交換樹脂から溶出する代表的分解生成
物であるポリスチレンスルホン酸（ＰＳＳ）の標準物質
（分子量１０，０００）を、所定量吸着させ、吸着後の
樹脂の物質移動係数（ＭＴＣ）を測定し、ＰＳＳ吸着量
と陰イオン交換樹脂の動的性能との関係を調べた。陰イ
オン交換樹脂へのＰＳＳ吸着量と陰イオン交換樹脂の動
的性能の結果を図４に示した。なお、図４における横軸
のＰＳＳ吸着量とは、陰イオン交換樹脂に一旦ＰＳＳを
吸着させ、次いでこの樹脂を水酸化ナトリウム水溶液を
用いて再生した後の樹脂中に残留していたＰＳＳ量であ
る。図４より、マクロポーラス型陰イオン交換樹脂の方
がゲル型陰イオン交換樹脂よりも耐汚染性が強く、反応
性の低下が少ないことがわかる。
【００２４】実施例３ ゲル型陰イオン交換樹脂（ＩＲＡ−４００Ｔ）とＭＲ型
陰イオン交換樹脂との混床を使用し、各種比率の混合樹
脂において、参考例２に従ってＰＳＳの吸着量および吸
着率を測定した。ＰＳＳサンプルとしては、東ソー株式
会社製のＰｏｌｙ ＮａＳＳ ５（分子量５万）を使用
した。 ＰＳＳ吸着条件：ＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂の各
５０ｍｌに、Ｈ型ＰＳＳ水溶液（約０．１％）１００ｍ
ｌを加え、４０℃で１６時間振蕩させた。０．４５μｍ
のフィルターで濾過した。 樹脂調製条件：基準型（Ｃｌ型）の樹脂１００ｍｌに、
２リットルの８％ＮａＯＨ水溶液を５時間かけて通液し
た後、超純水２リットルを１時間通水した。 ＰＳＳ調製条件：Ｎａ型（基準型）ポリスチレンスルホ
ン酸（２０％）２０ｇを、樹脂高５０ｃｍ、樹脂量２０
０ｍｌのＨ型強酸性カチオン交換樹脂に１時間かけて通
過させてＨ型とした。分析はＨＰＬＣで行った。結果を
表１に示す。
陰イオン交換樹脂との混床を使用し、各種比率の混合樹
脂において、参考例２に従ってＰＳＳの吸着量および吸
着率を測定した。ＰＳＳサンプルとしては、東ソー株式
会社製のＰｏｌｙ ＮａＳＳ ５（分子量５万）を使用
した。 ＰＳＳ吸着条件：ＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂の各
５０ｍｌに、Ｈ型ＰＳＳ水溶液（約０．１％）１００ｍ
ｌを加え、４０℃で１６時間振蕩させた。０．４５μｍ
のフィルターで濾過した。 樹脂調製条件：基準型（Ｃｌ型）の樹脂１００ｍｌに、
２リットルの８％ＮａＯＨ水溶液を５時間かけて通液し
た後、超純水２リットルを１時間通水した。 ＰＳＳ調製条件：Ｎａ型（基準型）ポリスチレンスルホ
ン酸（２０％）２０ｇを、樹脂高５０ｃｍ、樹脂量２０
０ｍｌのＨ型強酸性カチオン交換樹脂に１時間かけて通
過させてＨ型とした。分析はＨＰＬＣで行った。結果を
表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１中、「実吸着率」は、陰イオン交換樹
脂に吸着されるＰＳＳの吸着量をＰＳＳの負荷量で割っ
たものを１００倍して％で表示したものであり、以下の
式で表される。 実吸着率（％）＝［ＰＳＳ吸着量（ｍｇ）／ＰＳＳ負荷
量（ｍｇ）］×１００ 「単純平均吸着率」は、ゲル型陰イオン交換樹脂とＭＲ
型陰イオン交換樹脂を混合した場合に、その混合比率に
基づいて予測される吸着率をいい、ゲル型陰イオン交換
樹脂の実吸着率をＡ（％）、ＭＲ型陰イオン交換樹脂の
実吸着率をＢ（％）とし、ゲル型陰イオン交換樹脂とＭ
Ｒ型陰イオン交換樹脂の混合物中のそれぞれの体積分率
をＶ１およびＶ２とすると、以下の式で表される。 単純平均吸着率（％）＝Ａ×Ｖ１＋Ｂ×Ｖ２ 混合物の単純平均吸着率と実吸着率との比較から、少量
のＭＲ型強塩基性陰イオン交換樹脂の混合により吸着率
が大きく改善されることがわかる。
脂に吸着されるＰＳＳの吸着量をＰＳＳの負荷量で割っ
たものを１００倍して％で表示したものであり、以下の
式で表される。 実吸着率（％）＝［ＰＳＳ吸着量（ｍｇ）／ＰＳＳ負荷
量（ｍｇ）］×１００ 「単純平均吸着率」は、ゲル型陰イオン交換樹脂とＭＲ
型陰イオン交換樹脂を混合した場合に、その混合比率に
基づいて予測される吸着率をいい、ゲル型陰イオン交換
樹脂の実吸着率をＡ（％）、ＭＲ型陰イオン交換樹脂の
実吸着率をＢ（％）とし、ゲル型陰イオン交換樹脂とＭ
Ｒ型陰イオン交換樹脂の混合物中のそれぞれの体積分率
をＶ１およびＶ２とすると、以下の式で表される。 単純平均吸着率（％）＝Ａ×Ｖ１＋Ｂ×Ｖ２ 混合物の単純平均吸着率と実吸着率との比較から、少量
のＭＲ型強塩基性陰イオン交換樹脂の混合により吸着率
が大きく改善されることがわかる。
【００２７】実施例４ 本実施例では、分子量が４０−６０万のＰＳＳを使用
し、実施例３と同様の方法でＰＳＳ吸着率を測定した。
結果は表２に示す通りである。
し、実施例３と同様の方法でＰＳＳ吸着率を測定した。
結果は表２に示す通りである。
【００２８】
【表２】
【００２９】
【効果】本発明に基づいて特定の架橋度あるいは特定の
水分保有能力のゲル型陽イオン交換樹脂とマクロポーラ
ス型陰イオン交換樹脂とを組み合わせて使用することに
より、クラッド除去性能に優れ、かつ混床系での有機物
の溶出量を低減して陰イオン交換樹脂の反応性低下を抑
制できる復水脱塩装置が得られる。
水分保有能力のゲル型陽イオン交換樹脂とマクロポーラ
ス型陰イオン交換樹脂とを組み合わせて使用することに
より、クラッド除去性能に優れ、かつ混床系での有機物
の溶出量を低減して陰イオン交換樹脂の反応性低下を抑
制できる復水脱塩装置が得られる。
【図１】参考例１の結果を示す図である。
【図２】実施例１の結果を示す図である。
【図３】実施例２の結果を示す図である。
【図４】参考例２の結果を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年２月１３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】なお、本実施例および以下の実施例におい
て、水分保有能力の値とは、イオン形が基準形（ナトリ
ウム形）のゲル形強酸性カチオン交換樹脂に対して以下
の方法によって測定された値をいう。 （ａ） 水分が平衡状態にある基準形（ナトリウム形）
の試料樹脂を調製する。 （ｂ） あらかじめ恒量にしてある平型はかり瓶２個に
それぞれ（ａ）で調製した試料樹脂約５ｇを１ｍｇまで
はかりとる。 （ｃ） これを１１０±５℃にあらかじめ調節してある
乾燥容器中に入れ、２４時間乾燥する。 （ｄ） デシケーター中で約３０分放冷する。 （ｅ） 次いで、はかり瓶のふたをしてその質量をはか
り、はかり瓶の前後すなわち水分が平衡状態にある樹脂
の重さと、乾燥後の樹脂の重さの差（ａｇ）を求め、次
式によって水分保有能力（％）を算出する。 Ｍ１＝ａ／Ｗ × １００ ここでＭ１：水分保有能力（％） Ｗ：水分が平衡状態にある樹脂（ｇ） なお上記水分が平衡状態にある樹脂と乾燥後の樹脂の秤
量は、同じ樹脂について２個づつ同時に行い、２個の結
果が０．５％以上変動する場合には、試験を繰り返し
０．５％以内で一致したときは、２個の平均値を試験結
果として示す。
て、水分保有能力の値とは、イオン形が基準形（ナトリ
ウム形）のゲル形強酸性カチオン交換樹脂に対して以下
の方法によって測定された値をいう。 （ａ） 水分が平衡状態にある基準形（ナトリウム形）
の試料樹脂を調製する。 （ｂ） あらかじめ恒量にしてある平型はかり瓶２個に
それぞれ（ａ）で調製した試料樹脂約５ｇを１ｍｇまで
はかりとる。 （ｃ） これを１１０±５℃にあらかじめ調節してある
乾燥容器中に入れ、２４時間乾燥する。 （ｄ） デシケーター中で約３０分放冷する。 （ｅ） 次いで、はかり瓶のふたをしてその質量をはか
り、はかり瓶の前後すなわち水分が平衡状態にある樹脂
の重さと、乾燥後の樹脂の重さの差（ａｇ）を求め、次
式によって水分保有能力（％）を算出する。 Ｍ１＝ａ／Ｗ × １００ ここでＭ１：水分保有能力（％） Ｗ：水分が平衡状態にある樹脂（ｇ） なお上記水分が平衡状態にある樹脂と乾燥後の樹脂の秤
量は、同じ樹脂について２個づつ同時に行い、２個の結
果が０．５％以上変動する場合には、試験を繰り返し
０．５％以内で一致したときは、２個の平均値を試験結
果として示す。
Claims (6)
- 【請求項１】 架橋度が２．５〜１０％であるゲル型陽
イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交換樹脂
の混床を使用することを特徴とする復水脱塩装置。 - 【請求項２】 ゲル型陽イオン交換樹脂の架橋度が４〜
１０％である請求項１記載の復水脱塩装置。 - 【請求項３】 水分保有能力が４４〜７３％であるゲ
ル型陽イオン交換樹脂と、マクロポーラス型陰イオン交
換樹脂の混床を使用することを特徴とする復水脱塩装
置。 - 【請求項４】 ゲル型陽イオン交換樹脂の水分保有能
力が４４〜７０％である請求項３記載の復水脱塩装置。 - 【請求項５】 ゲル型陰イオン交換樹脂をさらに含む、
請求項１から４のいずれか１項記載の復水脱塩装置。 - 【請求項６】 ゲル型陰イオン交換樹脂をさらに含み、
マクロポーラス型陰イオン交換樹脂を、マクロポーラス
型陰イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交換樹脂との合計
体積の５％以上含む、請求項１から４のいずれか１項記
載の復水脱塩装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32131295A JP3330483B2 (ja) | 1994-11-30 | 1995-11-16 | 復水脱塩装置 |
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31951794 | 1994-11-30 | ||
| JP6-319517 | 1994-11-30 | ||
| JP32131295A JP3330483B2 (ja) | 1994-11-30 | 1995-11-16 | 復水脱塩装置 |
| US08/654,590 US5750266A (en) | 1994-11-30 | 1996-05-29 | Sliding material for light metal materials |
| DE19621787A DE19621787C2 (de) | 1994-11-30 | 1996-05-30 | Gleit- und Dichtmaterial für Leichtmetallmaterial |
| GB9611220A GB2313600B (en) | 1994-11-30 | 1996-05-30 | Sliding material for use with light metal materials |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08224579A true JPH08224579A (ja) | 1996-09-03 |
| JP3330483B2 JP3330483B2 (ja) | 2002-09-30 |
Family
ID=27512512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32131295A Expired - Fee Related JP3330483B2 (ja) | 1994-11-30 | 1995-11-16 | 復水脱塩装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3330483B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004107354A1 (ja) * | 2003-05-27 | 2004-12-09 | Ebara Corporation | 復水脱塩方法及び装置 |
| JP2009281873A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| JP2009281874A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| JP2009279519A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| JP2009281875A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
-
1995
- 1995-11-16 JP JP32131295A patent/JP3330483B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004107354A1 (ja) * | 2003-05-27 | 2004-12-09 | Ebara Corporation | 復水脱塩方法及び装置 |
| US7727405B2 (en) | 2003-05-27 | 2010-06-01 | Ebara Corporation | Method for demineralizing condensate |
| JP2009281873A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| JP2009281874A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| JP2009279519A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| JP2009281875A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| US20090296873A1 (en) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Takeshi Izumi | Method and apparatus for condensate demineralization |
| US8861670B2 (en) | 2008-05-22 | 2014-10-14 | Ebara Corporation | Method and apparatus for condensate demineralization |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3330483B2 (ja) | 2002-09-30 |
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