JPH08197214A - 鋼の連続鋳造用パウダー - Google Patents
鋼の連続鋳造用パウダーInfo
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- JPH08197214A JPH08197214A JP2239295A JP2239295A JPH08197214A JP H08197214 A JPH08197214 A JP H08197214A JP 2239295 A JP2239295 A JP 2239295A JP 2239295 A JP2239295 A JP 2239295A JP H08197214 A JPH08197214 A JP H08197214A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳片表面の割れを防止するとともに、ブレー
クアウト（ブレークアウト検知を含む）を防止する。 【構成】 炭素含有量が０．０８〜０．１８ｗｔ％の中
炭素鋼を連続鋳造で鋳造するに際して、ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ＝１．０〜１．５（ｗｔ％比）の範囲で、Ａｌ2 Ｏ
3 ；２〜９ｗｔ％、Ｎａ2 Ｏ；７〜１４ｗｔ％、Ｌｉ2
Ｏ；０．５〜３ｗｔ％でかつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2
Ｏ）が８〜１５ｗｔ％、Ｆ；４〜１２ｗｔ％、溶融速度
調整剤としての炭素粉を０．５〜７ｗｔ％を含有し、１
３００℃における粘度が０．６〜２．５ｐｏｉｓｅであ
り、溶融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2 が、 １２５０℃≧Ｔ2 ≧１１５０℃、かつ７５℃≧Ｔ2 −Ｔ
1 ≧４０℃ の関係式を満足することを特徴とする連続鋳造用パウダ
ー。
クアウト（ブレークアウト検知を含む）を防止する。 【構成】 炭素含有量が０．０８〜０．１８ｗｔ％の中
炭素鋼を連続鋳造で鋳造するに際して、ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ＝１．０〜１．５（ｗｔ％比）の範囲で、Ａｌ2 Ｏ
3 ；２〜９ｗｔ％、Ｎａ2 Ｏ；７〜１４ｗｔ％、Ｌｉ2
Ｏ；０．５〜３ｗｔ％でかつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2
Ｏ）が８〜１５ｗｔ％、Ｆ；４〜１２ｗｔ％、溶融速度
調整剤としての炭素粉を０．５〜７ｗｔ％を含有し、１
３００℃における粘度が０．６〜２．５ｐｏｉｓｅであ
り、溶融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2 が、 １２５０℃≧Ｔ2 ≧１１５０℃、かつ７５℃≧Ｔ2 −Ｔ
1 ≧４０℃ の関係式を満足することを特徴とする連続鋳造用パウダ
ー。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造におい
て、鋳型内に添加し使用される連続鋳造パウダーに関す
るものである。すなわち本発明は、鋼の連続鋳造におい
て、鋳型内溶鋼面上に添加して溶鋼表面を被覆すること
により、溶鋼表面を保温しながら溶鋼の酸化を防止する
とともに、溶融したスラグが鋳型と鋳片の間に流入して
スラグフィルムを形成し、潤滑作用を行いながらブレー
クアウトを防止し、このスラグフィルムが鋳片よりの抜
熱を制御し、優れた表面性状の鋳片を製造できる連続鋳
造パウダーに関するもので、特に中炭素鋼の連続鋳造に
おいて、鋳片表面の割れ及びブレークアウトの防止に最
大の効果を発揮する。
て、鋳型内に添加し使用される連続鋳造パウダーに関す
るものである。すなわち本発明は、鋼の連続鋳造におい
て、鋳型内溶鋼面上に添加して溶鋼表面を被覆すること
により、溶鋼表面を保温しながら溶鋼の酸化を防止する
とともに、溶融したスラグが鋳型と鋳片の間に流入して
スラグフィルムを形成し、潤滑作用を行いながらブレー
クアウトを防止し、このスラグフィルムが鋳片よりの抜
熱を制御し、優れた表面性状の鋳片を製造できる連続鋳
造パウダーに関するもので、特に中炭素鋼の連続鋳造に
おいて、鋳片表面の割れ及びブレークアウトの防止に最
大の効果を発揮する。
【０００２】
【従来の技術】近年、鋼の連続鋳造は、省エネルギーや
省資源、歩留りや原単位の向上によるコストダウンのた
めの高速化、さらには高速連続鋳造で製造された鋳片を
冷却、再加熱することなく直接圧延工程に送り込む直送
圧延方式が、積極的に採用されるようになっている。直
送圧延を実施するためには、鋳造される鋳片の欠陥を直
送圧延に支障のない程度に極めて少なくしなければなら
ない。しかし中炭素鋼や包晶組成の鋼では割れが発生し
易く、直送圧延を実施するうえで大きな問題となってい
る。
省資源、歩留りや原単位の向上によるコストダウンのた
めの高速化、さらには高速連続鋳造で製造された鋳片を
冷却、再加熱することなく直接圧延工程に送り込む直送
圧延方式が、積極的に採用されるようになっている。直
送圧延を実施するためには、鋳造される鋳片の欠陥を直
送圧延に支障のない程度に極めて少なくしなければなら
ない。しかし中炭素鋼や包晶組成の鋼では割れが発生し
易く、直送圧延を実施するうえで大きな問題となってい
る。
【０００３】これまでに割れの発生を防止する方法とし
て種々の研究がなされている。これらの研究によれば、
割れの発生を防止するには鋳片の冷却を均一にすること
が必要であり、そのためには鋳型と鋳片間に流入して形
成されるスラグフィルム自体の伝熱抵抗を大きくするこ
とにより、鋳片から鋳型への抜熱抵抗を大きくして、鋳
片を緩冷却することが有効とされている。
て種々の研究がなされている。これらの研究によれば、
割れの発生を防止するには鋳片の冷却を均一にすること
が必要であり、そのためには鋳型と鋳片間に流入して形
成されるスラグフィルム自体の伝熱抵抗を大きくするこ
とにより、鋳片から鋳型への抜熱抵抗を大きくして、鋳
片を緩冷却することが有効とされている。
【０００４】スラグフィルム自体の伝熱抵抗を大きくす
るためには、パウダーの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）を
高くしてスラグの凝固温度を高く設定することにより、
パウダースラグの凝固時の結晶性を強める方法が採られ
ている。抜熱抵抗の増大により鋳片は緩冷却され、割れ
は減少する傾向にある。
るためには、パウダーの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）を
高くしてスラグの凝固温度を高く設定することにより、
パウダースラグの凝固時の結晶性を強める方法が採られ
ている。抜熱抵抗の増大により鋳片は緩冷却され、割れ
は減少する傾向にある。
【０００５】しかしながら凝固温度を高めていくと割れ
は減少するものの、スラグベアの成長が大きくなるとと
もに、原単位ガ減少することから鋳型と鋳片間のスラグ
の流入が悪くなり、また拘束性ブレークアウトの発生頻
度が増大して、操業性を著しく損なう結果となる。すな
わち、凝固温度を高めていく方法では潤滑性を損なう結
果となり問題の解決にはならない。
は減少するものの、スラグベアの成長が大きくなるとと
もに、原単位ガ減少することから鋳型と鋳片間のスラグ
の流入が悪くなり、また拘束性ブレークアウトの発生頻
度が増大して、操業性を著しく損なう結果となる。すな
わち、凝固温度を高めていく方法では潤滑性を損なう結
果となり問題の解決にはならない。
【０００６】凝固温度を高めて割れを防止するとともに
潤滑性を確保する手段として、スラグの粘度を低くする
方法が提案されている。しかし粘度は鋳型形状や鋳造速
度によって最適な潤滑性を確保すべく選定される特性で
あり、低粘度化によって必ずしも潤滑性は向上しない。
また必要以上の低粘度化は溶融スラグの巻き込みによる
欠陥を増大させ、また過剰な消費は省資源の面からも好
ましいものではなく、実際にスラグ粘度を低くすること
でブレークアウト（ブレークアウト検知を含む）の問題
を解決できていないのが現状である。
潤滑性を確保する手段として、スラグの粘度を低くする
方法が提案されている。しかし粘度は鋳型形状や鋳造速
度によって最適な潤滑性を確保すべく選定される特性で
あり、低粘度化によって必ずしも潤滑性は向上しない。
また必要以上の低粘度化は溶融スラグの巻き込みによる
欠陥を増大させ、また過剰な消費は省資源の面からも好
ましいものではなく、実際にスラグ粘度を低くすること
でブレークアウト（ブレークアウト検知を含む）の問題
を解決できていないのが現状である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術で解決できなかった鋳片表面の割れを防止するととも
に、ブレークアウト（ブレークアウト検知を含む）を防
止することができる連続鋳造用パウダーを提供するもの
である。
術で解決できなかった鋳片表面の割れを防止するととも
に、ブレークアウト（ブレークアウト検知を含む）を防
止することができる連続鋳造用パウダーを提供するもの
である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、多種類の
いずれも高凝固温度を持つパウダーについて、鋳型と鋳
片間に流入して形成されるスラグフィルムを、鋳型に埋
め込んだ熱電対により鋳型温度を測定しブレークアウト
（ブレークアウト検知を含む）が発生するパウダーと、
発生しないパウダーの調査及び当該鋳片の割れ発生調査
を行い、これら知見を基に研究、開発を行い、本発明を
完成させた。
いずれも高凝固温度を持つパウダーについて、鋳型と鋳
片間に流入して形成されるスラグフィルムを、鋳型に埋
め込んだ熱電対により鋳型温度を測定しブレークアウト
（ブレークアウト検知を含む）が発生するパウダーと、
発生しないパウダーの調査及び当該鋳片の割れ発生調査
を行い、これら知見を基に研究、開発を行い、本発明を
完成させた。
【０００９】すなわち、本発明の連続鋳造用フラックス
は、炭素含有量が０．０８〜０．１８ｗｔ％の中炭素鋼
を連続鋳造で鋳造するに際して、ＣａＯ／ＳｉＯ2 ＝
１．０〜１．５（ｗｔ％比）の範囲で、Ａｌ2 Ｏ3 ；２
〜９ｗｔ％、Ｎａ2 Ｏ；７〜１４ｗｔ％、Ｌｉ2 Ｏ；
０．５〜３ｗｔ％でかつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が
８〜１５ｗｔ％、Ｆ；４〜１２ｗｔ％、溶融速度調整剤
としての炭素粉が０．５〜７ｗｔ％を含有し、１３００
℃における粘度が０．６〜２．５ｐｏｉｓｅであり、溶
融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2 が、 １２５０℃≧Ｔ2 ≧１１５０℃かつ７５℃≧Ｔ2 −Ｔ1
≧４０℃ の関係式を満足することを特徴とした、鋼の鋳片の表面
割れを防止するとともに、ブレークアウト（ブレークア
ウト検知を含む）を防止することができる連続鋳造用パ
ウダーである。さらに、このパウダーは、ＭｇＯ；３ｗ
ｔ％以下、ＺｒＯ2 ；３ｗｔ％以下であれば、その含有
が許容できる。
は、炭素含有量が０．０８〜０．１８ｗｔ％の中炭素鋼
を連続鋳造で鋳造するに際して、ＣａＯ／ＳｉＯ2 ＝
１．０〜１．５（ｗｔ％比）の範囲で、Ａｌ2 Ｏ3 ；２
〜９ｗｔ％、Ｎａ2 Ｏ；７〜１４ｗｔ％、Ｌｉ2 Ｏ；
０．５〜３ｗｔ％でかつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が
８〜１５ｗｔ％、Ｆ；４〜１２ｗｔ％、溶融速度調整剤
としての炭素粉が０．５〜７ｗｔ％を含有し、１３００
℃における粘度が０．６〜２．５ｐｏｉｓｅであり、溶
融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2 が、 １２５０℃≧Ｔ2 ≧１１５０℃かつ７５℃≧Ｔ2 −Ｔ1
≧４０℃ の関係式を満足することを特徴とした、鋼の鋳片の表面
割れを防止するとともに、ブレークアウト（ブレークア
ウト検知を含む）を防止することができる連続鋳造用パ
ウダーである。さらに、このパウダーは、ＭｇＯ；３ｗ
ｔ％以下、ＺｒＯ2 ；３ｗｔ％以下であれば、その含有
が許容できる。
【００１０】
【作用】一般に、割れが発生し易い中炭素鋼や包晶組成
の鋼を鋳造するため、連続鋳造用パウダーの凝固温度を
高くして鋳片を緩冷却し、割れをなくす方法が採られて
いるが、凝固温度を高めていくと割れは減少するもの
の、鋳型と鋳片間へのスラグの流入が悪くなり、また拘
束性ブレークアウトの発生頻度が増大して、操業性を著
しく損なう結果となる。本発明は、割れのない良好な鋳
片を連続鋳造するととともに、ブレークアウトなどの操
業性の問題を解決するため実験研究を繰り返した結果、
潤滑性と安定した緩冷却による割れ防止機能を兼ね備え
た、特許請求範囲に示した条件での連続鋳造用パウダー
によって、本発明の目的を達成できることを見いだした
ものであり、以下に本発明の作用についてその詳細を述
べる。
の鋼を鋳造するため、連続鋳造用パウダーの凝固温度を
高くして鋳片を緩冷却し、割れをなくす方法が採られて
いるが、凝固温度を高めていくと割れは減少するもの
の、鋳型と鋳片間へのスラグの流入が悪くなり、また拘
束性ブレークアウトの発生頻度が増大して、操業性を著
しく損なう結果となる。本発明は、割れのない良好な鋳
片を連続鋳造するととともに、ブレークアウトなどの操
業性の問題を解決するため実験研究を繰り返した結果、
潤滑性と安定した緩冷却による割れ防止機能を兼ね備え
た、特許請求範囲に示した条件での連続鋳造用パウダー
によって、本発明の目的を達成できることを見いだした
ものであり、以下に本発明の作用についてその詳細を述
べる。
【００１１】ＣａＯ／ＳｉＯ2 を１．０〜１．５の範囲
にしたのは、凝固温度、溶融温度及び粘度を規定範囲に
するためである。ＣａＯ／ＳｉＯ2 が１．０未満では規
定範囲に対して凝固温度が低くなるか、溶融温度または
粘度が高くなる。ＣａＯ／ＳｉＯ2 が１．５を超えると
規定範囲に対して凝固温度及び溶融温度が高くなるか粘
度が低くなる。いずれの場合も規定の範囲に対して凝固
温度、溶融温度及び粘度の調整が困難となる。
にしたのは、凝固温度、溶融温度及び粘度を規定範囲に
するためである。ＣａＯ／ＳｉＯ2 が１．０未満では規
定範囲に対して凝固温度が低くなるか、溶融温度または
粘度が高くなる。ＣａＯ／ＳｉＯ2 が１．５を超えると
規定範囲に対して凝固温度及び溶融温度が高くなるか粘
度が低くなる。いずれの場合も規定の範囲に対して凝固
温度、溶融温度及び粘度の調整が困難となる。
【００１２】Ａｌ2 Ｏ3 は溶融温度を下げる目的で使用
する。Ａｌ2 Ｏ3 を２〜９ｗｔ％の範囲に限定したの
は、Ａｌ2 Ｏ3 が２ｗｔ％未満では凝固温度または溶融
温度が高くなる。Ａｌ2 Ｏ3 が９ｗｔ％を超えると凝固
温度または溶融温度が比低くなるか、粘度が高くなる。
する。Ａｌ2 Ｏ3 を２〜９ｗｔ％の範囲に限定したの
は、Ａｌ2 Ｏ3 が２ｗｔ％未満では凝固温度または溶融
温度が高くなる。Ａｌ2 Ｏ3 が９ｗｔ％を超えると凝固
温度または溶融温度が比低くなるか、粘度が高くなる。
【００１３】Ｎａ2 ＯとＬｉ2 Ｏはいずれも凝固温度、
溶融温度及び粘度を規定範囲に維持する目的で使用す
る。Ｎａ2 Ｏ；７〜１４ｗｔ％、Ｌｉ2 Ｏ；０．５〜３
ｗｔ％でかつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が８〜１５ｗ
ｔ％の範囲に限定したのは、Ｎａ2 Ｏが７ｗｔ％未満で
かつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が８ｗｔ％未満では溶
融温度を規定範囲に下げることができない。Ｎａ2 Ｏが
１４ｗｔ％を超えるかまたは（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2
Ｏ）が１５ｗｔ％を超えると凝固温度または粘度が低く
なる。Ｎａ2 Ｏのみでは溶融温度Ｔ1 の低下に伴い凝固
温度Ｔ2 も低下するため、凝固温度Ｔ2 と溶融温度Ｔ1
の温度差を規定範囲の４０℃以上にできない。Ｌｉ2 Ｏ
はＮａ2 Ｏに比較して凝固温度よりも溶融温度を下げる
効果が大きく、Ｌｉ2 Ｏを０．５〜３ｗｔ％の範囲で使
用することより凝固温度Ｔ2 と溶融温度Ｔ1 の温度差を
規定範囲にすることが可能となる。Ｌｉ2 Ｏを３ｗｔ％
までとしたのは、Ｌｉ2 Ｏが３ｗｔ％を超えると溶融温
度が下がり過ぎるからである。
溶融温度及び粘度を規定範囲に維持する目的で使用す
る。Ｎａ2 Ｏ；７〜１４ｗｔ％、Ｌｉ2 Ｏ；０．５〜３
ｗｔ％でかつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が８〜１５ｗ
ｔ％の範囲に限定したのは、Ｎａ2 Ｏが７ｗｔ％未満で
かつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が８ｗｔ％未満では溶
融温度を規定範囲に下げることができない。Ｎａ2 Ｏが
１４ｗｔ％を超えるかまたは（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2
Ｏ）が１５ｗｔ％を超えると凝固温度または粘度が低く
なる。Ｎａ2 Ｏのみでは溶融温度Ｔ1 の低下に伴い凝固
温度Ｔ2 も低下するため、凝固温度Ｔ2 と溶融温度Ｔ1
の温度差を規定範囲の４０℃以上にできない。Ｌｉ2 Ｏ
はＮａ2 Ｏに比較して凝固温度よりも溶融温度を下げる
効果が大きく、Ｌｉ2 Ｏを０．５〜３ｗｔ％の範囲で使
用することより凝固温度Ｔ2 と溶融温度Ｔ1 の温度差を
規定範囲にすることが可能となる。Ｌｉ2 Ｏを３ｗｔ％
までとしたのは、Ｌｉ2 Ｏが３ｗｔ％を超えると溶融温
度が下がり過ぎるからである。
【００１４】Ｆは粘度を低下させる成分であり、規定粘
度範囲に維持する目的で使用する。Ｆを４〜１２ｗｔ％
に限定したのは、４ｗｔ％未満では粘度が高くなり、１
２ｗｔ％を超えると粘度が下がるためである。
度範囲に維持する目的で使用する。Ｆを４〜１２ｗｔ％
に限定したのは、４ｗｔ％未満では粘度が高くなり、１
２ｗｔ％を超えると粘度が下がるためである。
【００１５】ＭｇＯは粘度、凝固温度を低下させる成分
であり、本発明では積極的な添加は不要である。しかし
一般に使用される連続鋳造用パウダー原料には、少量の
ＭｇＯを含有するものがあり、３ｗｔ％以下であれば影
響が少なく、規定した凝固温度及び溶融温度の特性が得
られる。ＭｇＯが３ｗｔ％を超えると規定の凝固温度範
囲内で溶融温度の調整が困難となる。
であり、本発明では積極的な添加は不要である。しかし
一般に使用される連続鋳造用パウダー原料には、少量の
ＭｇＯを含有するものがあり、３ｗｔ％以下であれば影
響が少なく、規定した凝固温度及び溶融温度の特性が得
られる。ＭｇＯが３ｗｔ％を超えると規定の凝固温度範
囲内で溶融温度の調整が困難となる。
【００１６】ＺｒＯ2 は凝固温度及び溶融温度を高める
作用があり、またノズル溶損防止のために一般に使用さ
れている成分であるが、本発明においては、溶融温度を
高めるため好ましくない成分である。従って積極的な添
加は不要であるが、ただし３ｗｔ％以下の範囲であれば
規定した凝固温度及び溶融温度特性が得られるのでこの
範囲内では使用できる。ＺｒＯ2 が３ｗｔ％を超えると
規定の凝固温度範囲内で溶融温度の調整が困難となる。
作用があり、またノズル溶損防止のために一般に使用さ
れている成分であるが、本発明においては、溶融温度を
高めるため好ましくない成分である。従って積極的な添
加は不要であるが、ただし３ｗｔ％以下の範囲であれば
規定した凝固温度及び溶融温度特性が得られるのでこの
範囲内では使用できる。ＺｒＯ2 が３ｗｔ％を超えると
規定の凝固温度範囲内で溶融温度の調整が困難となる。
【００１７】溶融速度調整剤として炭素粉末は０．５〜
７ｗｔ％が必要である。０．５ｗｔ％未満では溶融速度
が速すぎる。７ｗｔ％を超えると溶融速度が遅くなるた
め溶融プール厚が薄くなり、潤滑機能が阻害される。
７ｗｔ％が必要である。０．５ｗｔ％未満では溶融速度
が速すぎる。７ｗｔ％を超えると溶融速度が遅くなるた
め溶融プール厚が薄くなり、潤滑機能が阻害される。
【００１８】粘度は鋳造速度に応じて適正な値とするこ
とが必要である。粘度を０．６〜２．５ｐｏｉｓｅの範
囲と限定したのは、０．６ｐｏｉｓｅ未満ではパウダー
の巻き込みによる欠陥が発生する。粘度を２．５ｐｏｉ
ｓｅより高くした場合不均一流入による鋳片の割れが発
生する。
とが必要である。粘度を０．６〜２．５ｐｏｉｓｅの範
囲と限定したのは、０．６ｐｏｉｓｅ未満ではパウダー
の巻き込みによる欠陥が発生する。粘度を２．５ｐｏｉ
ｓｅより高くした場合不均一流入による鋳片の割れが発
生する。
【００１９】以上に述べた成分、粘度の規定範囲内にお
いて、溶融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2との関係が１２５０
℃≧Ｔ2 ≧１１５０℃で、かつ７５℃≧Ｔ2 −Ｔ1 ≧４
０℃にすることが必要である。凝固温度Ｔ2 は、鋳片の
割れを防止及びブレークアウト（ブレークアウト検知を
含む）を防止するため規定される。凝固温度Ｔ2 が１１
５０℃より低くなると鋳片の割れを防止できない。凝固
温度Ｔ2 が１２５０℃より高くなると潤滑性が阻害され
ブレークアウト（ブレークアウト検知を含む）を防止で
きない。
いて、溶融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2との関係が１２５０
℃≧Ｔ2 ≧１１５０℃で、かつ７５℃≧Ｔ2 −Ｔ1 ≧４
０℃にすることが必要である。凝固温度Ｔ2 は、鋳片の
割れを防止及びブレークアウト（ブレークアウト検知を
含む）を防止するため規定される。凝固温度Ｔ2 が１１
５０℃より低くなると鋳片の割れを防止できない。凝固
温度Ｔ2 が１２５０℃より高くなると潤滑性が阻害され
ブレークアウト（ブレークアウト検知を含む）を防止で
きない。
【００２０】凝固温度Ｔ2 が１２５０℃≧Ｔ2 ≧１１５
０℃で、かつ溶融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2 との関係が、
７５℃≧Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０℃の条件下において、スラグ
ベアや凝固フィルムの過剰な成長が抑制され、安定した
緩冷却による鋳片の割れ防止と潤滑性の確保によるブレ
ークアウト（ブレークアウト検知を含む）防止を同時に
達成できる。Ｔ2 −Ｔ1 ＜４０℃では鋳片の割れは防止
できてもブレークアウト（ブレークアウト検知も含む）
を防止できない。Ｔ2 −Ｔ1 ＞７５℃では溶融温度が低
くなり、凝固フィルムの緩冷却効果が損なわれ鋳片の割
れが増加し、またＬｉ2 Ｏ成分比率が増加するためにコ
スト高となる。
０℃で、かつ溶融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2 との関係が、
７５℃≧Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０℃の条件下において、スラグ
ベアや凝固フィルムの過剰な成長が抑制され、安定した
緩冷却による鋳片の割れ防止と潤滑性の確保によるブレ
ークアウト（ブレークアウト検知を含む）防止を同時に
達成できる。Ｔ2 −Ｔ1 ＜４０℃では鋳片の割れは防止
できてもブレークアウト（ブレークアウト検知も含む）
を防止できない。Ｔ2 −Ｔ1 ＞７５℃では溶融温度が低
くなり、凝固フィルムの緩冷却効果が損なわれ鋳片の割
れが増加し、またＬｉ2 Ｏ成分比率が増加するためにコ
スト高となる。
【００２１】溶融温度、凝固温度の評価は、溶融温度に
ついては５ｍｍφ×５ｍｍＨの円柱状に成型した試料を
大気雰囲気の電気炉で１０℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱
した時、２．５ｍｍＨの半球状になった時の温度とし
た。凝固温度については、回転円筒法による粘度（η）
測定においてηと１／Ｔ（°Ｋ）につついてほぼ直線関
係が得られるが、結晶が析出したときは粘度が急激に高
目に変化するため、この変化点の温度（℃）を凝固温度
とした。なお、ηと１／Ｔ（°Ｋ）の関係は１３００℃
より１℃／ｍｉｎの速度での降温条件で測定して求め
た。
ついては５ｍｍφ×５ｍｍＨの円柱状に成型した試料を
大気雰囲気の電気炉で１０℃／ｍｉｎの昇温速度で加熱
した時、２．５ｍｍＨの半球状になった時の温度とし
た。凝固温度については、回転円筒法による粘度（η）
測定においてηと１／Ｔ（°Ｋ）につついてほぼ直線関
係が得られるが、結晶が析出したときは粘度が急激に高
目に変化するため、この変化点の温度（℃）を凝固温度
とした。なお、ηと１／Ｔ（°Ｋ）の関係は１３００℃
より１℃／ｍｉｎの速度での降温条件で測定して求め
た。
【００２２】
【実施例】次に、スラグ連鋳機にて鋳造を実施した結果
を示す。鋳造条件は、鋳型サイズ２２０〜２８０×９０
０〜１８００ｍｍ、鋳造鋼種は炭素含有量が０．０８〜
０．１８ｗｔ％の中炭素鋼で代表的な成分例を表１に示
す。鋳造速度は１．０〜２．０ｍ／ｍｉｎである。表２
に本発明の対象となる製品の成分、特性及びそれを使用
した時の条件と結果を示す。表３は比較例として本発明
以外のものについて成分、特性及びそれを使用した時の
条件と結果を示す。
を示す。鋳造条件は、鋳型サイズ２２０〜２８０×９０
０〜１８００ｍｍ、鋳造鋼種は炭素含有量が０．０８〜
０．１８ｗｔ％の中炭素鋼で代表的な成分例を表１に示
す。鋳造速度は１．０〜２．０ｍ／ｍｉｎである。表２
に本発明の対象となる製品の成分、特性及びそれを使用
した時の条件と結果を示す。表３は比較例として本発明
以外のものについて成分、特性及びそれを使用した時の
条件と結果を示す。
【００２３】鋳片表面割れ評価については、長さ１００
ｍｍ以上の縦割れに対する手入れ率が、スラブ長さ比で
０．１％以下のものを◎、１．０％以下を○、２．０％
以下を△、２．０％を超えるものを×とした。ブレーク
アウト（ブレークアウト検知を含む）の評価について
は、鋳片が鋳型に焼き付いてブレークアウトに至った場
合及び、ブレークアウト検知によりブレークアウトに至
らずとも鋳片に焼き付きの跡が認められた場合、そのチ
ャージをブレークアウト発生チャージとし、チャージ比
での発生率が０．１％以下のものを◎、０．５以下を
○、３．０％以下を△、３．０％を超えるものを×とし
た。
ｍｍ以上の縦割れに対する手入れ率が、スラブ長さ比で
０．１％以下のものを◎、１．０％以下を○、２．０％
以下を△、２．０％を超えるものを×とした。ブレーク
アウト（ブレークアウト検知を含む）の評価について
は、鋳片が鋳型に焼き付いてブレークアウトに至った場
合及び、ブレークアウト検知によりブレークアウトに至
らずとも鋳片に焼き付きの跡が認められた場合、そのチ
ャージをブレークアウト発生チャージとし、チャージ比
での発生率が０．１％以下のものを◎、０．５以下を
○、３．０％以下を△、３．０％を超えるものを×とし
た。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】表２のＡ〜Ｌは本発明によるもので、いず
れも鋳片表面割れ品質、潤滑性ともに良好な結果を示し
た。表３のＭ〜Ｗは比較例（従来例）である。ＭはＬｉ
2 Ｏが含まれておらず、またＺｒＯ2 が本発明の許容範
囲以上に含有されており、Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０℃を満足し
ていない。ＮはＴ2 −Ｔ1 ≧４０℃を満足していない。
ＯはＮａ2 Ｏが不足し（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が範
囲外で、またＭｇＯが本発明の許容範囲以上に含有され
ており、Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０℃を満足していない。ＰはＮ
ａ2 Ｏが不足し（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が範囲外で
Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０℃を満足していない。
れも鋳片表面割れ品質、潤滑性ともに良好な結果を示し
た。表３のＭ〜Ｗは比較例（従来例）である。ＭはＬｉ
2 Ｏが含まれておらず、またＺｒＯ2 が本発明の許容範
囲以上に含有されており、Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０℃を満足し
ていない。ＮはＴ2 −Ｔ1 ≧４０℃を満足していない。
ＯはＮａ2 Ｏが不足し（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が範
囲外で、またＭｇＯが本発明の許容範囲以上に含有され
ており、Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０℃を満足していない。ＰはＮ
ａ2 Ｏが不足し（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が範囲外で
Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０℃を満足していない。
【００２８】ＱはＬｉ2 Ｏが過剰でまた（Ｎａ2 Ｏ＋２
×Ｌｉ2 Ｏ）が範囲より高く、凝固温度が低い。ＲはＭ
ｇＯが本発明の許容範囲以上に含有されており、ＳはＮ
ａ2Ｏが過剰でいずれも凝固温度が低目に外れている。
ＴはＡｌ2 Ｏ3 が低く塩基度が高いため、凝固温度が高
目に外れており、ブレークアウト（ブレークアウト検知
を含む）が発生した。ＵとＶはＬｉ2 Ｏが含まれておら
ず（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が範囲外で、またＴ2 −
Ｔ1 ≧４０℃を満足しておらず、更に粘度も高いため、
鋳片表面割れ品質及びブレークアウト（ブレークアウト
検知を含む）ともに結果が悪かった。
×Ｌｉ2 Ｏ）が範囲より高く、凝固温度が低い。ＲはＭ
ｇＯが本発明の許容範囲以上に含有されており、ＳはＮ
ａ2Ｏが過剰でいずれも凝固温度が低目に外れている。
ＴはＡｌ2 Ｏ3 が低く塩基度が高いため、凝固温度が高
目に外れており、ブレークアウト（ブレークアウト検知
を含む）が発生した。ＵとＶはＬｉ2 Ｏが含まれておら
ず（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2 Ｏ）が範囲外で、またＴ2 −
Ｔ1 ≧４０℃を満足しておらず、更に粘度も高いため、
鋳片表面割れ品質及びブレークアウト（ブレークアウト
検知を含む）ともに結果が悪かった。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば従来解決できなかった鋳
片の表面割れを防止することができ、さらにはブレーク
アウトをも防止できる連続鋳造用パウダーを実現するこ
とができ、産業上非常に有益な発明である。
片の表面割れを防止することができ、さらにはブレーク
アウトをも防止できる連続鋳造用パウダーを実現するこ
とができ、産業上非常に有益な発明である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 谷口 秀久 大分県中津市牛神114−５ (72)発明者 佐藤 正廣 大分県中津市中央町２−６−42
Claims (2)
- 【請求項１】 炭素含有量が０．０８〜０．１８ｗｔ％
の中炭素鋼を連続鋳造で鋳造するに際して、ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 ＝１．０〜１．５（ｗｔ％比）の範囲で、Ａｌ2
Ｏ3 ；２〜９ｗｔ％、Ｎａ2 Ｏ；７〜１４ｗｔ％、Ｌｉ
2 Ｏ；０．５〜３ｗｔ％でかつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2
Ｏ）が８〜１５ｗｔ％、Ｆ；４〜１２ｗｔ％、溶融速度
調整剤としての炭素粉を０．５〜７ｗｔ％を含有し、１
３００℃における粘度が０．６〜２．５ｐｏｉｓｅであ
り、溶融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2 が、 １２５０℃≧Ｔ2 ≧１１５０℃、かつ７５℃≧Ｔ2 −Ｔ
1 ≧４０℃ の関係式を満足することを特徴とする連続鋳造用パウダ
ー。 - 【請求項２】 炭素含有量が０．０８〜０．１８ｗｔ％
の中炭素鋼を連続鋳造で鋳造するに際して、ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 ＝１．０〜１．５（ｗｔ％比）の範囲で、Ａｌ2
Ｏ3 ；２〜９ｗｔ％、Ｎａ2 Ｏ；７〜１４ｗｔ％、Ｌｉ
2 Ｏ；０．５〜３ｗｔ％でかつ（Ｎａ2 Ｏ＋２×Ｌｉ2
Ｏ）が８〜１５ｗｔ％、Ｆ；４〜１２ｗｔ％、ＭｇＯ；
３ｗｔ％以下、ＺｒＯ2 ；３ｗｔ％以下、溶融速度調整
剤としての炭素粉を０．５〜７ｗｔ％を含有し、１３０
０℃における粘度が０．６〜２．５ｐｏｉｓｅであり、
溶融温度Ｔ1 と凝固温度Ｔ2 が、 １２５０℃≧１１５℃、かつ７５℃≧Ｔ2 −Ｔ1 ≧４０
℃ の関係式を満足することを特徴とする連続鋳造用パウダ
ー。
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|---|---|---|---|
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-
1995
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