JP3179358B2 - 連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents
連続鋳造用モールドパウダーInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造に用
いられるモールドパウダーに関する。
いられるモールドパウダーに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、モールドパウダ
ーは溶鋼の上面にあっては溶鋼の酸化防止、保温、浮上
介在物の吸収という機能を有し、また鋳型（以下、モー
ルドともいう）と鋳片との間に流入し、潤滑および鋼の
抜熱制御を行っている。
ーは溶鋼の上面にあっては溶鋼の酸化防止、保温、浮上
介在物の吸収という機能を有し、また鋳型（以下、モー
ルドともいう）と鋳片との間に流入し、潤滑および鋼の
抜熱制御を行っている。
【０００３】鋼の中で、中炭素鋼と呼ばれる炭素含有量
が０．０８〜０．１８％の亜包晶鋼領域の鋼において
は、凝固時のδ→γ変態により体積収縮が大きく、不均
一凝固しやすいため、鋳片に縦割れが発生しやすい。こ
の縦割れ発生は鋳型内の熱流束と相関があり、熱流束を
低下させることで、その発生を抑制することが可能であ
る。したがって、使用するパウダーは緩冷却可能な特性
を有することが望ましい。
が０．０８〜０．１８％の亜包晶鋼領域の鋼において
は、凝固時のδ→γ変態により体積収縮が大きく、不均
一凝固しやすいため、鋳片に縦割れが発生しやすい。こ
の縦割れ発生は鋳型内の熱流束と相関があり、熱流束を
低下させることで、その発生を抑制することが可能であ
る。したがって、使用するパウダーは緩冷却可能な特性
を有することが望ましい。
【０００４】中炭素鋼用モールドパウダーに関して、市
川らは品川技報Ｎｏ．２３に、パウダーの塩基度（Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2）を上げることによって、凝固点を上昇さ
せ、かつ凝固の際に結晶化を促進させることによって、
モールドと鋳片（凝固シェル）との間に流入する溶融ス
ラグのうち、モールド側に固着した凝固層内に空隙を生
じさせ、凝固層の見かけの熱伝導率を低下させ、鋳片の
割れを防止することができるとしている。
川らは品川技報Ｎｏ．２３に、パウダーの塩基度（Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2）を上げることによって、凝固点を上昇さ
せ、かつ凝固の際に結晶化を促進させることによって、
モールドと鋳片（凝固シェル）との間に流入する溶融ス
ラグのうち、モールド側に固着した凝固層内に空隙を生
じさせ、凝固層の見かけの熱伝導率を低下させ、鋳片の
割れを防止することができるとしている。
【０００５】また、特開平３−１９３２４８号公報で
は、市川らと同じく、モールドに固着した凝固層中の熱
伝導率を下げるという観点から、パウダーの凝固点を高
め、かつ溶融スラグをガラス化させずに結晶化させるた
め、パウダーの１成分として周期律表IIIＡ族およびIV
族の元素の酸化物を少なくとも１種添加することが望ま
しいとし、これらの１種または２種以上を０．０１〜１
５％含有することが示されている。
は、市川らと同じく、モールドに固着した凝固層中の熱
伝導率を下げるという観点から、パウダーの凝固点を高
め、かつ溶融スラグをガラス化させずに結晶化させるた
め、パウダーの１成分として周期律表IIIＡ族およびIV
族の元素の酸化物を少なくとも１種添加することが望ま
しいとし、これらの１種または２種以上を０．０１〜１
５％含有することが示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上の従来技術におけ
るパウダーは、鋳型に接触している凝固層中の熱抵抗を
増大させることにより、鋳型内緩冷却化を図ったもので
あり、一定の成果を挙げてはいるが、さらに鋳片品質を
向上させるために、さらなる緩冷却化が望まれている。
るパウダーは、鋳型に接触している凝固層中の熱抵抗を
増大させることにより、鋳型内緩冷却化を図ったもので
あり、一定の成果を挙げてはいるが、さらに鋳片品質を
向上させるために、さらなる緩冷却化が望まれている。
【０００７】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
のであって、鋳型内を従来よりも一層緩冷却化すること
ができる連続鋳造用モールドパウダーを提供することを
目的とする。
のであって、鋳型内を従来よりも一層緩冷却化すること
ができる連続鋳造用モールドパウダーを提供することを
目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】従来技術におけるモール
ドパウダーは、鋳型に接触している凝固層を厚くした
り、その中に気孔を設けることで、凝固層中の熱抵抗を
増大させることにより、鋳型内緩冷却化を図ったもので
ある。
ドパウダーは、鋳型に接触している凝固層を厚くした
り、その中に気孔を設けることで、凝固層中の熱抵抗を
増大させることにより、鋳型内緩冷却化を図ったもので
ある。
【０００９】しかしながら、本発明者らが種々検討した
結果、鋳型内の熱流束に影響を及ぼす最大の因子は、鋳
型−凝固層間の隙間（エアーギャップ）であり、この界
面の熱抵抗を増大させることにより、鋳型内を大幅に緩
冷却化することができることが判明した。
結果、鋳型内の熱流束に影響を及ぼす最大の因子は、鋳
型−凝固層間の隙間（エアーギャップ）であり、この界
面の熱抵抗を増大させることにより、鋳型内を大幅に緩
冷却化することができることが判明した。
【００１０】パウダーがスラグ化し鋳型側に固着して形
成される固着層は、一般には面積率で５０〜７０％の結
晶相と、その粒間に存在するガラス相とで構成されてい
るが、本発明者が界面熱抵抗とこの固着相組織との関係
を調査したところ、結晶化しやすいもの、すなわち結晶
相が多くガラス相が少ないものほど界面熱抵抗が増大
し、緩冷却されることが判明した。
成される固着層は、一般には面積率で５０〜７０％の結
晶相と、その粒間に存在するガラス相とで構成されてい
るが、本発明者が界面熱抵抗とこの固着相組織との関係
を調査したところ、結晶化しやすいもの、すなわち結晶
相が多くガラス相が少ないものほど界面熱抵抗が増大
し、緩冷却されることが判明した。
【００１１】しかしながら、このようなパウダーにおい
ては、その軟化温度が高く、溶融速度が遅くなり、ペア
生成の増大、パウダー流れ込み不足等、溶融特性を満足
させることができず、特に高速鋳造においてパウダーと
しての役割を果たすことはできない。
ては、その軟化温度が高く、溶融速度が遅くなり、ペア
生成の増大、パウダー流れ込み不足等、溶融特性を満足
させることができず、特に高速鋳造においてパウダーと
しての役割を果たすことはできない。
【００１２】これは、一般的にはパウダーを溶融して冷
却した際に生じる結晶相は、カスピダイン（３ＣａＯ・
２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）という融点の高い物質であり、パ
ウダー中においてその量が増大する高塩基度（ＣａＯ／
ＳｉＯ2＝１．４〜１．６）の条件下では、軟化温度が
高くなるためであると考えられる。
却した際に生じる結晶相は、カスピダイン（３ＣａＯ・
２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）という融点の高い物質であり、パ
ウダー中においてその量が増大する高塩基度（ＣａＯ／
ＳｉＯ2＝１．４〜１．６）の条件下では、軟化温度が
高くなるためであると考えられる。
【００１３】しかしながら、本発明者らがさらに検討を
重ねた結果、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2）が１．６以上
では、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｒｂ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ等
の周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物を所定量以上含
有させることで、カスピダインとは異なる結晶が生じ、
そして、これら酸化物の２種類以上を複合化すること
で、軟化温度を最適化し、かつ、高い結晶化率を維持す
れば、界面熱抵抗を増大させることができ、その結果鋳
型内を緩冷却にすることができ、鋳片品質が著しく向上
することを見出した。
重ねた結果、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2）が１．６以上
では、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｒｂ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ等
の周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物を所定量以上含
有させることで、カスピダインとは異なる結晶が生じ、
そして、これら酸化物の２種類以上を複合化すること
で、軟化温度を最適化し、かつ、高い結晶化率を維持す
れば、界面熱抵抗を増大させることができ、その結果鋳
型内を緩冷却にすることができ、鋳片品質が著しく向上
することを見出した。
【００１４】本発明は、このような知見に基づいてなさ
れたものであり、中炭素鋼の連続鋳造に用いられる連続
鋳造用モールドパウダーであって、塩基度（ＣａＯ＊／
ＳｉＯ２）が１．６〜２．５の範囲であり、周期律表Ｉ
Ａ族に属する元素の酸化物を２種類以上、以下の（１）
式の範囲内で含有し、かつＦを５〜１５重量％の範囲で
含有し、鋳型側に固着した際にその固着層が周期律表Ｉ
Ａ族に属する元素の酸化物を含む結晶を有することを特
徴とする連続鋳造用モールドパウダーを提供するもので
ある。 ０．１３＜（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａの
モル数）＜０．６……（１） ただし、塩基度のＣａＯ＊はパウダー中のＣａのモル数
からＣａＯに換算した値である。
れたものであり、中炭素鋼の連続鋳造に用いられる連続
鋳造用モールドパウダーであって、塩基度（ＣａＯ＊／
ＳｉＯ２）が１．６〜２．５の範囲であり、周期律表Ｉ
Ａ族に属する元素の酸化物を２種類以上、以下の（１）
式の範囲内で含有し、かつＦを５〜１５重量％の範囲で
含有し、鋳型側に固着した際にその固着層が周期律表Ｉ
Ａ族に属する元素の酸化物を含む結晶を有することを特
徴とする連続鋳造用モールドパウダーを提供するもので
ある。 ０．１３＜（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａの
モル数）＜０．６……（１） ただし、塩基度のＣａＯ＊はパウダー中のＣａのモル数
からＣａＯに換算した値である。
【００１５】この場合に、前記周期律表ＩＡ族に属する
元素の酸化物としては、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｒ
ｂ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏが例示され、これらから選択されたもの
を用いることができる。また、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂ
ａ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅの酸化物を合計で０．３〜１０重
量％含むことが好ましい。
元素の酸化物としては、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｒ
ｂ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏが例示され、これらから選択されたもの
を用いることができる。また、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂ
ａ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅの酸化物を合計で０．３〜１０重
量％含むことが好ましい。
【００１６】
【発明の実施の形態】鋳型内の緩冷却化のためには、結
晶化しやすいパウダーを用いることが効果的であること
が経験的に知られている。そして、その結晶化と熱流束
との相関を検討した結果、熱流束を支配する最大の因子
は、鋳型とパウダーフィルム層間の界面熱抵抗であるこ
とが判明した。
晶化しやすいパウダーを用いることが効果的であること
が経験的に知られている。そして、その結晶化と熱流束
との相関を検討した結果、熱流束を支配する最大の因子
は、鋳型とパウダーフィルム層間の界面熱抵抗であるこ
とが判明した。
【００１７】この界面熱抵抗は、パウダーフィルムの鋳
型側表面の凹凸により決定される。本発明者が種々検討
を行った結果、パウダーフィルムの結晶化によりその凹
凸が生じること、パウダーの組成によりその凹凸の大き
さが異なることが見出された。そして、その凹凸の大き
さは、固着層中の結晶化比率に依存することが確認され
た。
型側表面の凹凸により決定される。本発明者が種々検討
を行った結果、パウダーフィルムの結晶化によりその凹
凸が生じること、パウダーの組成によりその凹凸の大き
さが異なることが見出された。そして、その凹凸の大き
さは、固着層中の結晶化比率に依存することが確認され
た。
【００１８】中炭素鋼に用いられる塩基度が１．１〜
１．５のパウダーを使用した場合、固着層を電子顕微鏡
により観察すると、面積率で５０〜７０％の結晶相と、
その粒間に存在するガラス相とにより構成されているこ
とが確認される。一般には、この結晶はカスピダイン
（３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）と呼ばれる鉱物相か
らなり、粒間にあるガラスはＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2
Ｏ、Ｌｉ2Ｏ、ＣａＯ等の酸化物からなる。
１．５のパウダーを使用した場合、固着層を電子顕微鏡
により観察すると、面積率で５０〜７０％の結晶相と、
その粒間に存在するガラス相とにより構成されているこ
とが確認される。一般には、この結晶はカスピダイン
（３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2）と呼ばれる鉱物相か
らなり、粒間にあるガラスはＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2
Ｏ、Ｌｉ2Ｏ、ＣａＯ等の酸化物からなる。
【００１９】塩基度を上昇させてこの固着層を９０％以
上結晶化することにより、上記パウダーフィルムの鋳型
側表面の凹凸が２倍以上にもなり、界面熱抵抗を高くで
きることが確認されたが、パウダー中のカスピダイン結
晶はその融点が約１４７０℃とかなり高く、この結晶相
を単純に増加させた場合、軟化温度等パウダーに必要な
溶融特性を満足させることができない。
上結晶化することにより、上記パウダーフィルムの鋳型
側表面の凹凸が２倍以上にもなり、界面熱抵抗を高くで
きることが確認されたが、パウダー中のカスピダイン結
晶はその融点が約１４７０℃とかなり高く、この結晶相
を単純に増加させた場合、軟化温度等パウダーに必要な
溶融特性を満足させることができない。
【００２０】この点に鑑み、本発明者が種々検討した結
果、パウダーの塩基度（ＣａＯ*／ＳｉＯ2）が１．６〜
２．５の範囲で、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｒｂ2Ｏ、
Ｃｓ2Ｏ等の周期律ＩＡ族に属する元素の酸化物を２種
類以上、一定範囲で添加することにより、カスピダイン
ではない結晶相を析出させることのできるパウダーとす
ることができることを見出した。これにより得られる結
晶相は、ＬｉＣａ2ＦＳｉＯ4、ＮａＣａ2ＦＳｉＯ4等の
式、またはそれに近い化学量論組成を有するものであ
る。つまり、これらはカスピダインとＩＡ族元素の酸化
物とが１：１で組み合わされた結晶となっている。すな
わち、従来粒間のガラス相側に多く存在していたＩＡ族
元素の酸化物を結晶相として一定量取り込むことがで
き、結晶化率が増大し、界面熱抵抗を増加させることが
容易となった。
果、パウダーの塩基度（ＣａＯ*／ＳｉＯ2）が１．６〜
２．５の範囲で、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｒｂ2Ｏ、
Ｃｓ2Ｏ等の周期律ＩＡ族に属する元素の酸化物を２種
類以上、一定範囲で添加することにより、カスピダイン
ではない結晶相を析出させることのできるパウダーとす
ることができることを見出した。これにより得られる結
晶相は、ＬｉＣａ2ＦＳｉＯ4、ＮａＣａ2ＦＳｉＯ4等の
式、またはそれに近い化学量論組成を有するものであ
る。つまり、これらはカスピダインとＩＡ族元素の酸化
物とが１：１で組み合わされた結晶となっている。すな
わち、従来粒間のガラス相側に多く存在していたＩＡ族
元素の酸化物を結晶相として一定量取り込むことがで
き、結晶化率が増大し、界面熱抵抗を増加させることが
容易となった。
【００２１】また、これらの結晶はカスピダインよりも
融点が低い上、添加するＩＡ族元素の酸化物の組み合わ
せにより、複数の結晶を析出させることが可能である。
このように複数の結晶を析出させることにより、軟化温
度を調節することができるため、結晶化率が高くても軟
化温度が低いパウダーとすることが可能となり、高界面
熱抵抗で鋳型内熱流束が低く、大幅な鋳型内緩冷却化が
実現され、鋳片の割れ防止に絶大な効果を有するモール
ドパウダーを得ることが可能となる。なお、塩基度のＣ
ａＯ*はパウダー中に含まれるＣａ中のモル数からＣａ
Ｏに換算した値である。
融点が低い上、添加するＩＡ族元素の酸化物の組み合わ
せにより、複数の結晶を析出させることが可能である。
このように複数の結晶を析出させることにより、軟化温
度を調節することができるため、結晶化率が高くても軟
化温度が低いパウダーとすることが可能となり、高界面
熱抵抗で鋳型内熱流束が低く、大幅な鋳型内緩冷却化が
実現され、鋳片の割れ防止に絶大な効果を有するモール
ドパウダーを得ることが可能となる。なお、塩基度のＣ
ａＯ*はパウダー中に含まれるＣａ中のモル数からＣａ
Ｏに換算した値である。
【００２２】本発明に係るモールドパウダーは、その塩
基度（ＣａＯ*／ＳｉＯ2）が１．６〜２．５の範囲であ
り、周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物を２種類以
上、以下の（１）式の範囲内で含有し、かつＦを５〜１
５重量％の範囲で含有する。
基度（ＣａＯ*／ＳｉＯ2）が１．６〜２．５の範囲であ
り、周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物を２種類以
上、以下の（１）式の範囲内で含有し、かつＦを５〜１
５重量％の範囲で含有する。
【００２３】ここで、塩基度（ＣａＯ*／ＳｉＯ2）の値
を１．６〜２．５の範囲としたのは、この値が１．６未
満であると、結晶相がカスピダインとなって高界面熱抵
抗の発現には限界があり、一方２．５を超えると、ＩＡ
族元素の酸化物をどのように組み合わせても軟化温度が
１２００℃以上の高温となり、パウダーとしての機能を
持つことができないからである。
を１．６〜２．５の範囲としたのは、この値が１．６未
満であると、結晶相がカスピダインとなって高界面熱抵
抗の発現には限界があり、一方２．５を超えると、ＩＡ
族元素の酸化物をどのように組み合わせても軟化温度が
１２００℃以上の高温となり、パウダーとしての機能を
持つことができないからである。
【００２４】また、周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化
物を２種類以上含有させることとしたのは、１種類では
軟化温度を有効に低減させることができないからであ
る。これらは（１）式の範囲内で含有する。 ０．１３＜（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａのモル数）＜０．６ ……（１） これは、（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａのモ
ル数）の値が０．１３未満の場合にはカスピダインがか
なりの割合で生じ、軟化温度も高く、パウダーとしての
機能を持たず、一方この値が０．６を超えるとガラス相
の量が増大し、高界面熱抵抗を発現することができない
からである。（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａ
のモル数）の値のさらに好ましい範囲は０．２〜０．４
である。なお、周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物と
しては、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ 2Ｏ、Ｒｂ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ
が例示され、これらの２種以上を用いることができる。
物を２種類以上含有させることとしたのは、１種類では
軟化温度を有効に低減させることができないからであ
る。これらは（１）式の範囲内で含有する。 ０．１３＜（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａのモル数）＜０．６ ……（１） これは、（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａのモ
ル数）の値が０．１３未満の場合にはカスピダインがか
なりの割合で生じ、軟化温度も高く、パウダーとしての
機能を持たず、一方この値が０．６を超えるとガラス相
の量が増大し、高界面熱抵抗を発現することができない
からである。（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａ
のモル数）の値のさらに好ましい範囲は０．２〜０．４
である。なお、周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物と
しては、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ 2Ｏ、Ｒｂ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ
が例示され、これらの２種以上を用いることができる。
【００２５】さらに、本発明のモールドパウダーにおい
てＦを５〜１５重量％の範囲としたのは、Ｆ量が５％未
満では軟化温度を低減することができず、一方１５％を
超えると冷却水により連続鋳造機が腐食するためであ
る。
てＦを５〜１５重量％の範囲としたのは、Ｆ量が５％未
満では軟化温度を低減することができず、一方１５％を
超えると冷却水により連続鋳造機が腐食するためであ
る。
【００２６】本発明において、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂ
ａ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅの酸化物（Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ等）
を合計で０．３〜１０重量％含むことが好ましい。これ
らは軟化温度をより低減する効果があるからである。こ
れらが０．３％未満ではこのような効果を得ることがで
きず、１０％を超えるとガラス相の量が増大し、界面熱
抵抗を十分高くすることができない。したがって、これ
らの範囲を０．３〜１０％とした。
ａ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅの酸化物（Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ等）
を合計で０．３〜１０重量％含むことが好ましい。これ
らは軟化温度をより低減する効果があるからである。こ
れらが０．３％未満ではこのような効果を得ることがで
きず、１０％を超えるとガラス相の量が増大し、界面熱
抵抗を十分高くすることができない。したがって、これ
らの範囲を０．３〜１０％とした。
【００２７】
（実施例１）表１に示す組成を有する溶鋼を用い、８種
類のモールドパウダーを使用して実機の連続鋳造機で連
続鋳造試験を行った。鋳造速度は１．８ｍ／ｍｉｎ、モ
ールドサイズは２２０ｍｍ×２０００ｍｍとした。試験
においては、固着層の結晶化率、パウダーの軟化温度、
鋳型内熱流束、および縦割れ発生を評価した。鋳型内熱
流束は鋳型内メニスカス部に埋め込んである熱電対によ
り求めた。鋳片の縦割れ発生頻度は、従来パウダー使用
時における縦割れ発生頻度を１００として指数表示し
た。表２に各パウダーの基材成分と実機試験結果を示
す。この基材に対して外掛けで３重量％となるようにカ
ーボンを添加したものをモールドパウダーとして使用し
た。なお、表２のうち比較例１〜３は従来品であり、発
明例１〜５が本発明の範囲内のものである。
類のモールドパウダーを使用して実機の連続鋳造機で連
続鋳造試験を行った。鋳造速度は１．８ｍ／ｍｉｎ、モ
ールドサイズは２２０ｍｍ×２０００ｍｍとした。試験
においては、固着層の結晶化率、パウダーの軟化温度、
鋳型内熱流束、および縦割れ発生を評価した。鋳型内熱
流束は鋳型内メニスカス部に埋め込んである熱電対によ
り求めた。鋳片の縦割れ発生頻度は、従来パウダー使用
時における縦割れ発生頻度を１００として指数表示し
た。表２に各パウダーの基材成分と実機試験結果を示
す。この基材に対して外掛けで３重量％となるようにカ
ーボンを添加したものをモールドパウダーとして使用し
た。なお、表２のうち比較例１〜３は従来品であり、発
明例１〜５が本発明の範囲内のものである。
【００２８】表２に示すように、発明例１〜５は、従来
品である比較例１〜３よりもメニスカス部の熱流束が低
減し、縦割れ指数が低い値を示した。この中でも特に、
Ａｌ、Ｍｇの酸化物が０．３〜１０％の範囲である発明
例１〜４の縦割れ指数が低かった。
品である比較例１〜３よりもメニスカス部の熱流束が低
減し、縦割れ指数が低い値を示した。この中でも特に、
Ａｌ、Ｍｇの酸化物が０．３〜１０％の範囲である発明
例１〜４の縦割れ指数が低かった。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】（実施例２）上記比較例１および発明例１
〜４のパウダーを用い、鋳造速度を２．４ｍ／ｍｉｎと
した以外は実施例１と同様に試験を行った。その結果を
表３に示す。表３に示すように、従来品である比較例１
は縦割れ指数が大幅に増大したが、発明例１〜４は縦割
れ指数が微増するにとどまっており、本発明範囲のパウ
ダーが高速鋳造において良好な結果を示すことが確認さ
れた。
〜４のパウダーを用い、鋳造速度を２．４ｍ／ｍｉｎと
した以外は実施例１と同様に試験を行った。その結果を
表３に示す。表３に示すように、従来品である比較例１
は縦割れ指数が大幅に増大したが、発明例１〜４は縦割
れ指数が微増するにとどまっており、本発明範囲のパウ
ダーが高速鋳造において良好な結果を示すことが確認さ
れた。
【００３２】
【表３】
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鋳型内を従来よりも一層緩冷却化することができる連続
鋳造用モールドパウダーが提供される。したがって、従
来よりも連続鋳造鋳片の縦割れを少なくすることができ
る。
鋳型内を従来よりも一層緩冷却化することができる連続
鋳造用モールドパウダーが提供される。したがって、従
来よりも連続鋳造鋳片の縦割れを少なくすることができ
る。
フロントページの続き (72)発明者 中田 正之 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 酒井 英典 東京都千代田区丸の内二丁目３番２号 鋼管鉱業株式会社内 (72)発明者 塩見 剛温 東京都千代田区丸の内二丁目３番２号 鋼管鉱業株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−258353（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−76049（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−164460（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−141712（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−197214（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−193248（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−269560（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−305403（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−141713（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−208250（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−323354（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−164120（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−63713（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/108 B22D 11/07
Claims (3)
- 【請求項１】 中炭素鋼の連続鋳造に用いられる連続鋳
造用モールドパウダーであって、 塩基度（ＣａＯ＊／ＳｉＯ２）が１．６〜２．５の範囲
であり、周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物を２種類
以上、以下の（１）式の範囲内で含有し、かつＦを５〜
１５重量％の範囲で含有し、鋳型側に固着した際にその
固着層が周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化物を含む結
晶を有することを特徴とする連続鋳造用モールドパウダ
ー。 ０．１３＜（ＩＡ族酸化物の合計のモル数）／（Ｃａの
モル数）＜０．６……（１） ただし、塩基度のＣａＯ＊はパウダー中のＣａのモル数
からＣａＯに換算した値である。 - 【請求項２】 前記周期律表ＩＡ族に属する元素の酸化
物が、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｒｂ２Ｏ、Ｃｓ２
Ｏから選択されたものであることを特徴とする請求項１
に記載の連続鋳造用モールドパウダー。 - 【請求項３】 Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｃｒ、Ｍｎ、
Ｆｅの酸化物を合計で０．３〜１０重量％含むことを特
徴とする請求項１に記載の連続鋳造用モールドパウダ
ー。
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| JP03150797A JP3179358B2 (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | 連続鋳造用モールドパウダー |
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|---|---|---|---|
| JP03150797A JP3179358B2 (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | 連続鋳造用モールドパウダー |
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-
1997
- 1997-01-31 JP JP03150797A patent/JP3179358B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN101745615B (zh) * | 2010-01-21 | 2014-09-10 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 大方坯低碳钢连铸结晶器功能保护材料 |
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