JPH08136805A - ズームレンズ - Google Patents
ズームレンズInfo
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- JPH08136805A JPH08136805A JP6304275A JP30427594A JPH08136805A JP H08136805 A JPH08136805 A JP H08136805A JP 6304275 A JP6304275 A JP 6304275A JP 30427594 A JP30427594 A JP 30427594A JP H08136805 A JPH08136805 A JP H08136805A
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- lens group
- lens
- positive
- object side
- group
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144109—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +--+
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- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 大口径で、大ズーム比でありながら、小型軽
量で、高仕様で、且つ高性能なズームレンズを提供する
こと。 【構成】 本発明のズームレンズは、物体側より順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を
有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レ
ンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と
を備えたズームレンズにおいて、広角端から望遠端への
変倍に際して、前記第２レンズ群Ｇ２は光軸に沿って物
体側から像側に単調に移動し、前記第３レンズ群Ｇ３は
光軸上を往復し、前記第１レンズ群Ｇ１および前記第４
レンズ群Ｇ４は光軸に沿って固定され、前記第１レンズ
群Ｇ１は、物体側より順に、負レンズ群Ｌ１１と、正レ
ンズ群Ｌ１２と、正レンズ群Ｌ１３と、正レンズ群Ｌ１
４とを有し、 ０．６＜ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＜１．０ ０．７＜｜β2W・Ｖ1/2 ｜＜１．１ の条件を満足する。
量で、高仕様で、且つ高性能なズームレンズを提供する
こと。 【構成】 本発明のズームレンズは、物体側より順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を
有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レ
ンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と
を備えたズームレンズにおいて、広角端から望遠端への
変倍に際して、前記第２レンズ群Ｇ２は光軸に沿って物
体側から像側に単調に移動し、前記第３レンズ群Ｇ３は
光軸上を往復し、前記第１レンズ群Ｇ１および前記第４
レンズ群Ｇ４は光軸に沿って固定され、前記第１レンズ
群Ｇ１は、物体側より順に、負レンズ群Ｌ１１と、正レ
ンズ群Ｌ１２と、正レンズ群Ｌ１３と、正レンズ群Ｌ１
４とを有し、 ０．６＜ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＜１．０ ０．７＜｜β2W・Ｖ1/2 ｜＜１．１ の条件を満足する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はズームレンズに関し、特
に小型軽量で、大口径で、大ズーム比を有する、テレビ
カメラ等に用いられるズームレンズに関する。
に小型軽量で、大口径で、大ズーム比を有する、テレビ
カメラ等に用いられるズームレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、大口径で、大ズーム比（高変
倍比）を有するズームレンズは、一般的に、物体側から
順に、正・負・負・正または正・負・正・正の屈折力配
置を有する４群構成であり、第２レンズ群および第３レ
ンズ群を光軸に沿って移動させて広角端から望遠端への
変倍を行っている。
倍比）を有するズームレンズは、一般的に、物体側から
順に、正・負・負・正または正・負・正・正の屈折力配
置を有する４群構成であり、第２レンズ群および第３レ
ンズ群を光軸に沿って移動させて広角端から望遠端への
変倍を行っている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、大口径で、しか
も大ズーム比でありながら、小型軽量で且つ高性能なズ
ームレンズに対する要望がさらに高まっている。一般
に、ズームレンズの小型軽量化を進めつつあるいは小型
軽量を維持しつつ、ズームレンズの高仕様化をさらに図
るために、各レンズ群の屈折力を強める方法が用いられ
ている。しかしながら、単に各レンズ群の屈折力を強め
ると、諸収差の補正が犠牲となり結像性能が低下すると
いう不都合があった。
も大ズーム比でありながら、小型軽量で且つ高性能なズ
ームレンズに対する要望がさらに高まっている。一般
に、ズームレンズの小型軽量化を進めつつあるいは小型
軽量を維持しつつ、ズームレンズの高仕様化をさらに図
るために、各レンズ群の屈折力を強める方法が用いられ
ている。しかしながら、単に各レンズ群の屈折力を強め
ると、諸収差の補正が犠牲となり結像性能が低下すると
いう不都合があった。
【０００４】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、大口径で、大ズーム比でありながら、小型軽
量で、高仕様で、且つ高性能なズームレンズを提供する
ことを目的とする。
のであり、大口径で、大ズーム比でありながら、小型軽
量で、高仕様で、且つ高性能なズームレンズを提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側より順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備えたズ
ームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍に際し
て、前記第２レンズ群Ｇ２は光軸に沿って物体側から像
側に単調に移動し、前記第３レンズ群Ｇ３は光軸上を往
復し、前記第１レンズ群Ｇ１および前記第４レンズ群Ｇ
４は光軸に沿って固定され、前記第１レンズ群Ｇ１は、
物体側より順に、負レンズ群Ｌ１１と、正レンズ群Ｌ１
２と、正レンズ群Ｌ１３と、正レンズ群Ｌ１４とを有
し、前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ1 とし、望遠
端におけるレンズ全系の焦点距離をｆT とし、望遠端に
おけるＦナンバーをＦT とし、前記第２レンズ群Ｇ２の
広角端における倍率をβ2Wとし、変倍比をＶとしたと
き、 ０．６＜ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＜１．０ ０．７＜｜β2W・Ｖ1/2 ｜＜１．１ の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供
する。
に、本発明においては、物体側より順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備えたズ
ームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍に際し
て、前記第２レンズ群Ｇ２は光軸に沿って物体側から像
側に単調に移動し、前記第３レンズ群Ｇ３は光軸上を往
復し、前記第１レンズ群Ｇ１および前記第４レンズ群Ｇ
４は光軸に沿って固定され、前記第１レンズ群Ｇ１は、
物体側より順に、負レンズ群Ｌ１１と、正レンズ群Ｌ１
２と、正レンズ群Ｌ１３と、正レンズ群Ｌ１４とを有
し、前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ1 とし、望遠
端におけるレンズ全系の焦点距離をｆT とし、望遠端に
おけるＦナンバーをＦT とし、前記第２レンズ群Ｇ２の
広角端における倍率をβ2Wとし、変倍比をＶとしたと
き、 ０．６＜ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＜１．０ ０．７＜｜β2W・Ｖ1/2 ｜＜１．１ の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供
する。
【０００６】本発明の好ましい態様によれば、前記第２
レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、レンズ群Ｌ２１と、
レンズ群Ｌ２２と、レンズ群Ｌ２３と、レンズ群Ｌ２４
とを有する。
レンズ群Ｇ２は、物体側より順に、レンズ群Ｌ２１と、
レンズ群Ｌ２２と、レンズ群Ｌ２３と、レンズ群Ｌ２４
とを有する。
【０００７】
【作用】以下、本発明の各条件式について説明する。本
発明のズームレンズでは、以下の条件式（１）および
（２）を満足する。 ０．６＜ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＜１．０ （１） ０．７＜｜β2W・Ｖ1/2 ｜＜１．１ （２）
発明のズームレンズでは、以下の条件式（１）および
（２）を満足する。 ０．６＜ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＜１．０ （１） ０．７＜｜β2W・Ｖ1/2 ｜＜１．１ （２）
【０００８】ここで、 ＦT ：望遠端におけるＦナンバー ｆ1 ：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ｆT ：望遠端におけるレンズ全系の焦点距離 β2W：第２レンズ群Ｇ２の広角端における倍率 Ｖ ：変倍比
【０００９】条件式（１）は、結像性能を維持しつつズ
ームレンズの変倍部の小型化を図るために、変倍部の最
適な屈折力（パワー）を規定するものである。この条件
を満足することにより、ズームレンズのズーム比（変倍
比）および最大口径比による最適な変倍部の屈折力範囲
を規定することができる。条件式（１）の上限値を上回
る場合には、変倍部の小型化を達成することが困難とな
る。
ームレンズの変倍部の小型化を図るために、変倍部の最
適な屈折力（パワー）を規定するものである。この条件
を満足することにより、ズームレンズのズーム比（変倍
比）および最大口径比による最適な変倍部の屈折力範囲
を規定することができる。条件式（１）の上限値を上回
る場合には、変倍部の小型化を達成することが困難とな
る。
【００１０】逆に、条件式（１）の下限値を下回る場合
は、変倍部の小型化には効果的であるが、これに伴う諸
収差の悪化が著しくなる。特に、第２レンズ群Ｇ２およ
び第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなることによりペッ
ツバール和が劣化し、第１レンズ群Ｇ１の望遠端におけ
る見掛けのＦナンバーが小さくなり過ぎる。このため、
望遠端での球面収差が補正困難となる。そして、製造上
の公差も厳しくなり、各レンズの偏心による画質の劣化
も著しくなってしまう。
は、変倍部の小型化には効果的であるが、これに伴う諸
収差の悪化が著しくなる。特に、第２レンズ群Ｇ２およ
び第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなることによりペッ
ツバール和が劣化し、第１レンズ群Ｇ１の望遠端におけ
る見掛けのＦナンバーが小さくなり過ぎる。このため、
望遠端での球面収差が補正困難となる。そして、製造上
の公差も厳しくなり、各レンズの偏心による画質の劣化
も著しくなってしまう。
【００１１】さらに、本発明においては、レンズ系の全
長および前玉径の増大を防ぐための条件として条件式
（２）を課すことにより、小型軽量化を図っている。図
７は、第２レンズ群Ｇ２による変倍の様子を示す図であ
る。図７において、Ｐは第１レンズ群Ｇ１による像点位
置、すなわち第２レンズ群Ｇ２に対する物点位置を、Ｑ
は第２レンズ群Ｇ２によって形成される像点の軌跡をそ
れぞれ示している。
長および前玉径の増大を防ぐための条件として条件式
（２）を課すことにより、小型軽量化を図っている。図
７は、第２レンズ群Ｇ２による変倍の様子を示す図であ
る。図７において、Ｐは第１レンズ群Ｇ１による像点位
置、すなわち第２レンズ群Ｇ２に対する物点位置を、Ｑ
は第２レンズ群Ｇ２によって形成される像点の軌跡をそ
れぞれ示している。
【００１２】第２レンズ群Ｇ２による変倍率をｖとし、
第２レンズ群Ｇ２の広角端および望遠端における倍率が
それぞれ−１／ｖ1/2 および−ｖ1/2 になるような範囲
Ｗ0〜Ｔ0 を基準変倍域として選ぶと、像点Ｑの位置が
広角端と望遠端とで一致し、第３レンズ群Ｇ３の位置も
広角端と望遠端とで一致する。このとき、第２レンズ群
Ｇ２の変倍率ｖはズーム比Ｖに等しくなる。
第２レンズ群Ｇ２の広角端および望遠端における倍率が
それぞれ−１／ｖ1/2 および−ｖ1/2 になるような範囲
Ｗ0〜Ｔ0 を基準変倍域として選ぶと、像点Ｑの位置が
広角端と望遠端とで一致し、第３レンズ群Ｇ３の位置も
広角端と望遠端とで一致する。このとき、第２レンズ群
Ｇ２の変倍率ｖはズーム比Ｖに等しくなる。
【００１３】第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とが
最も接近する広角端において、各レンズ群が機械的に干
渉するのを防ぐために必要な空間を△とすると、広角端
における第２レンズ群Ｇ２の倍率β2Wと第２レンズ群Ｇ
２の焦点距離ｆ2 との間には次の式（ａ）で表す関係が
成立する。 ｆ2 ＝（ｆ1 −△）・β2W／（１−β2W） （ａ）
最も接近する広角端において、各レンズ群が機械的に干
渉するのを防ぐために必要な空間を△とすると、広角端
における第２レンズ群Ｇ２の倍率β2Wと第２レンズ群Ｇ
２の焦点距離ｆ2 との間には次の式（ａ）で表す関係が
成立する。 ｆ2 ＝（ｆ1 −△）・β2W／（１−β2W） （ａ）
【００１４】この式（ａ）より、β2Wを−１／Ｖ1/2 よ
り小さくすれば｜ｆ2 ｜は小さくなり、第２レンズ群Ｇ
２の屈折力は強くなることが明らかである。これは、図
７において、第２レンズ群Ｇ２の変倍域を基準変倍域Ｗ
0 〜Ｔ0 より図中上側の領域Ｗ〜Ｔを選ぶことに相当す
る。本発明では、第２レンズ群Ｇ２の変倍域を、条件式
（２）で規定される領域に限定している。
り小さくすれば｜ｆ2 ｜は小さくなり、第２レンズ群Ｇ
２の屈折力は強くなることが明らかである。これは、図
７において、第２レンズ群Ｇ２の変倍域を基準変倍域Ｗ
0 〜Ｔ0 より図中上側の領域Ｗ〜Ｔを選ぶことに相当す
る。本発明では、第２レンズ群Ｇ２の変倍域を、条件式
（２）で規定される領域に限定している。
【００１５】条件式（２）の下限値を下回る場合には、
第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎて、ペッツバ
ール和および諸収差の悪化が著しくなってしまう。逆
に、条件式（２）の上限値を上回る場合には、第２レン
ズ群Ｇ２の変倍に必要な可動スペースが大きくなり、レ
ンズ系の全長および前玉径が増大してしまう。
第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎて、ペッツバ
ール和および諸収差の悪化が著しくなってしまう。逆
に、条件式（２）の上限値を上回る場合には、第２レン
ズ群Ｇ２の変倍に必要な可動スペースが大きくなり、レ
ンズ系の全長および前玉径が増大してしまう。
【００１６】また、本発明においては、テレビカメラ用
ズームレンズに求められる高い仕様および高い性能を達
成するために、第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、
負レンズ群Ｌ１１と少なくとも３つの正レンズ群Ｌ１
２、Ｌ１３、Ｌ１４を有する。さらに、高い仕様および
高い性能を達成するには、第２レンズ群Ｇ２は、物体側
より順に、少なくとも４つのレンズ群Ｌ２１、Ｌ２２、
Ｌ２３、Ｌ２４を有することが望ましい。
ズームレンズに求められる高い仕様および高い性能を達
成するために、第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、
負レンズ群Ｌ１１と少なくとも３つの正レンズ群Ｌ１
２、Ｌ１３、Ｌ１４を有する。さらに、高い仕様および
高い性能を達成するには、第２レンズ群Ｇ２は、物体側
より順に、少なくとも４つのレンズ群Ｌ２１、Ｌ２２、
Ｌ２３、Ｌ２４を有することが望ましい。
【００１７】また、本発明においては、色収差を良好に
補正するために、次の条件式（３）乃至（５）を満足す
るのが好ましい。 ６５．０≦νd1 （３） ９４．０≦νd2 （４） ８１．０≦νd3 （５）
補正するために、次の条件式（３）乃至（５）を満足す
るのが好ましい。 ６５．０≦νd1 （３） ９４．０≦νd2 （４） ８１．０≦νd3 （５）
【００１８】ここで、 νd1：第１レンズ群Ｇ１中のすべての正レンズ群のアッ
ベ数の最小値 νd2：第１レンズ群Ｇ１中の正レンズ群Ｌ１２のアッベ
数 νd3：第１レンズ群Ｇ１中の正レンズ群Ｌ１３のアッベ
数 なお、アッベ数νd1〜νd3は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する値である。
ベ数の最小値 νd2：第１レンズ群Ｇ１中の正レンズ群Ｌ１２のアッベ
数 νd3：第１レンズ群Ｇ１中の正レンズ群Ｌ１３のアッベ
数 なお、アッベ数νd1〜νd3は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する値である。
【００１９】テレビカメラ用ズームレンズにおいては、
近年のＣＣＤカメラの普及に伴い、色収差の低減が強く
求められている。第１レンズ群Ｇ１中の各正レンズ群の
アッベ数νd が条件式（３）〜（５）をそれぞれ満足す
ることにより、特に望遠端における色収差を良好に補正
することができる。
近年のＣＣＤカメラの普及に伴い、色収差の低減が強く
求められている。第１レンズ群Ｇ１中の各正レンズ群の
アッベ数νd が条件式（３）〜（５）をそれぞれ満足す
ることにより、特に望遠端における色収差を良好に補正
することができる。
【００２０】また、本発明においては、第１レンズ群Ｇ
１の負レンズ群Ｌ１１について、以下の条件式（６）を
満足するのが好ましい。 −１．４＜（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）＜−０．９ （６） ここで、 Ｒ１：負レンズ群Ｌ１１の最も物体側の面の曲率半径 Ｒ２：負レンズ群Ｌ１１の最も像側の面の曲率半径
１の負レンズ群Ｌ１１について、以下の条件式（６）を
満足するのが好ましい。 −１．４＜（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）＜−０．９ （６） ここで、 Ｒ１：負レンズ群Ｌ１１の最も物体側の面の曲率半径 Ｒ２：負レンズ群Ｌ１１の最も像側の面の曲率半径
【００２１】条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の負レ
ンズ群Ｌ１１の形状因子（シェイプファクアター）につ
いて規定している。条件式（６）の上限値を上回ると、
望遠側の球面収差が補正不足（アンダー）になってしま
うので、好ましくない。逆に、条件式（６）の下限値を
下回ると、糸巻き型の歪曲収差が増大してしまうので、
好ましくない。
ンズ群Ｌ１１の形状因子（シェイプファクアター）につ
いて規定している。条件式（６）の上限値を上回ると、
望遠側の球面収差が補正不足（アンダー）になってしま
うので、好ましくない。逆に、条件式（６）の下限値を
下回ると、糸巻き型の歪曲収差が増大してしまうので、
好ましくない。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。本発明の各実施例にかかるズームレンズ
は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群
Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の
屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有す
る第４レンズ群Ｇ４とを備え、広角端から望遠端への変
倍に際して、前記第２レンズ群Ｇ２は光軸に沿って物体
側から像側に単調に移動し、前記第３レンズ群Ｇ３は光
軸上を往復し、前記第１レンズ群Ｇ１および前記第４レ
ンズ群Ｇ４は光軸に沿って固定されている。
いて説明する。本発明の各実施例にかかるズームレンズ
は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群
Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の
屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有す
る第４レンズ群Ｇ４とを備え、広角端から望遠端への変
倍に際して、前記第２レンズ群Ｇ２は光軸に沿って物体
側から像側に単調に移動し、前記第３レンズ群Ｇ３は光
軸上を往復し、前記第１レンズ群Ｇ１および前記第４レ
ンズ群Ｇ４は光軸に沿って固定されている。
【００２３】〔実施例１〕図１は、本発明の第１実施例
にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。図
１のズームレンズは、物体側から順に、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからな
る第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、および両凹レン
ズと両凸レンズとの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、両凹レンズと両凸レンズとの接合レンズからなる
第３レンズ群Ｇ３と、物体側に凹面を向けた正メニスカ
スレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズと両
凸レンズとの接合レンズ、両凸レンズと物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズ、および両
凸レンズからなる第４レンズ群Ｇ４とから構成されてい
る。
にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。図
１のズームレンズは、物体側から順に、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからな
る第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、および両凹レン
ズと両凸レンズとの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、両凹レンズと両凸レンズとの接合レンズからなる
第３レンズ群Ｇ３と、物体側に凹面を向けた正メニスカ
スレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズと両
凸レンズとの接合レンズ、両凸レンズと物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズ、および両
凸レンズからなる第４レンズ群Ｇ４とから構成されてい
る。
【００２４】次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。なお、レンズの最も像側の面と像面との
間には色分解プリズムや各種フィルター等の平行平面板
が配置されており、これらの平行平面板を含めて収差補
正されているため、これらの平行平面板の諸元の値も併
せて示す。
の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。なお、レンズの最も像側の面と像面との
間には色分解プリズムや各種フィルター等の平行平面板
が配置されており、これらの平行平面板を含めて収差補
正されているため、これらの平行平面板の諸元の値も併
せて示す。
【００２５】
【表１】 ｆ＝８．７５〜４０．０〜１２６．９ｍｍ ＦNO＝１．７２〜１．７２〜１．９３ ２ω＝６５．２〜１５．９〜５．１° 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 1710.2700 2.8000 27.61 1.755200 2 112.7796 5.7653 3 205.6837 11.7500 94.97 1.438750 4 -158.5765 7.3006 5 91.5508 12.4000 82.52 1.497820 6 -375.5570 0.1000 7 57.9808 8.0000 68.33 1.592400 8 154.7114 (d8= 可変) 9 142.0576 0.9000 43.35 1.840421 10 17.5913 5.8000 11 -50.9553 0.9000 43.35 1.840421 12 26.6049 0.1000 13 22.2776 6.7000 32.17 1.672700 14 -22.1115 0.6500 15 -19.2022 1.0000 39.82 1.869940 16 29.0000 3.4000 23.01 1.860741 17 -114.2127 (d17=可変) 18 -29.2573 1.0000 43.35 1.840421 19 46.8024 3.4000 23.01 1.860741 20 -219.7862 (d20=可変) 21 ∞ 4.6000 (開口絞り) 22 -68.7288 3.9000 58.90 1.518230 23 -31.2427 0.2000 24 67.1786 6.0000 82.52 1.497820 25 -87.5920 0.2000 26 69.2910 5.4000 65.77 1.464500 27 -129.2852 3.8000 28 -51.2578 2.0000 28.39 1.795040 29 -84.8131 33.8849 30 61.5864 5.8000 65.77 1.464500 31 -53.8209 0.8000 32 -68.6635 1.7000 39.82 1.869940 33 47.2488 7.4000 65.77 1.464500 34 -41.2692 0.2000 35 119.7097 6.3000 56.41 1.501370 36 -30.4299 1.7000 39.82 1.869940 37 -150.1397 0.2000 38 38.1423 4.6000 65.77 1.464500 39 -337.1248 10.0000 40 ∞ 33.5000 53.87 1.559200 41 ∞ 12.7000 64.10 1.516800 42 ∞ Bf= 2.7128 （変倍における可変間隔） ｆ 8.75 40.00 126.90 d8 0.5906 38.9711 51.9753 d17 56.4600 12.2117 3.1593 d20 1.5067 7.3745 3.4227 （条件対応値） ＦT ＝ １．９２ ｆ1 ＝ ７６．４４ ｆT ＝ １２６．９４ β2W＝ −０．２４２ Ｖ ＝ １４．５１ Ｒ１＝１７１０．２７００ Ｒ２＝ １１２．７７９６ （１）ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＝ ０．８３ （２）｜β2W・Ｖ1/2 ｜ ＝ ０．９２ （３）νd1 ＝６８．３３ （４）νd2 ＝９４．９７ （５）νd3 ＝８２．５２ （６）（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）＝−１．１４
【００２６】図２は実施例１の諸収差図であり、（ａ）
は広角端（最短焦点距離状態）における諸収差図を、
（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図を、（ｃ）
は望遠端（最長焦点距離状態）における諸収差図をそれ
ぞれ示している。各収差図において、Ｙは像高を、Ｄお
よびｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、Ｇおよびｇは
ｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において実線はｄ線に対する
サジタル像面Ｓｄおよびｇ線に対するサジタル像面Ｓｇ
を示し、破線はｄ線に対するメリディオナル像面Ｍｄお
よびｇ線に対するメリディオナル像面Ｍｇを示してい
る。さらに、球面収差を示す収差図において破線は正弦
条件ＳＣ（サイン・コンディション）を示している。各
収差図から明らかなように、本実施例では、各焦点距離
状態において諸収差が良好に補正されていることがわか
る。
は広角端（最短焦点距離状態）における諸収差図を、
（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図を、（ｃ）
は望遠端（最長焦点距離状態）における諸収差図をそれ
ぞれ示している。各収差図において、Ｙは像高を、Ｄお
よびｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、Ｇおよびｇは
ｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において実線はｄ線に対する
サジタル像面Ｓｄおよびｇ線に対するサジタル像面Ｓｇ
を示し、破線はｄ線に対するメリディオナル像面Ｍｄお
よびｇ線に対するメリディオナル像面Ｍｇを示してい
る。さらに、球面収差を示す収差図において破線は正弦
条件ＳＣ（サイン・コンディション）を示している。各
収差図から明らかなように、本実施例では、各焦点距離
状態において諸収差が良好に補正されていることがわか
る。
【００２７】〔実施例２〕図３は、本発明の第２実施例
にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。図
３のズームレンズは、物体側から順に、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからな
る第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、および両凹レン
ズと両凸レンズとの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、両凹レンズと両凸レンズとの接合レンズからなる
第３レンズ群Ｇ３と、物体側に凹面を向けた正メニスカ
スレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズと両
凸レンズとの接合レンズ、両凸レンズと物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズ、および両
凸レンズからなる第４レンズ群Ｇ４とから構成されてい
る。
にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。図
３のズームレンズは、物体側から順に、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからな
る第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、および両凹レン
ズと両凸レンズとの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、両凹レンズと両凸レンズとの接合レンズからなる
第３レンズ群Ｇ３と、物体側に凹面を向けた正メニスカ
スレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズと両
凸レンズとの接合レンズ、両凸レンズと物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズ、および両
凸レンズからなる第４レンズ群Ｇ４とから構成されてい
る。
【００２８】次の表（２）に、本発明の実施例２の諸元
の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。なお、レンズの最も像側の面と像面との
間には色分解プリズムや各種フィルター等の平行平面板
が配置されており、これらの平行平面板を含めて収差補
正されているため、これらの平行平面板の諸元の値も併
せて示す。
の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。なお、レンズの最も像側の面と像面との
間には色分解プリズムや各種フィルター等の平行平面板
が配置されており、これらの平行平面板を含めて収差補
正されているため、これらの平行平面板の諸元の値も併
せて示す。
【００２９】
【表２】 ｆ＝８．７５〜４０．０〜１２６．９ｍｍ ＦNO＝１．７２〜１．７２〜１．９２ ２ω＝６５．２〜１５．９〜５．１° 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 2009.0255 2.6000 27.61 1.755200 2 114.1286 5.6381 3 217.5082 11.7500 94.97 1.438750 4 -152.9623 7.2466 5 90.5545 12.5000 82.52 1.497820 6 -363.6357 0.1000 7 57.1644 7.9500 68.33 1.592400 8 144.4734 (d8= 可変) 9 145.0000 0.9000 43.35 1.840421 10 17.3239 5.8000 11 -50.0212 0.9000 43.35 1.840421 12 27.9469 0.1000 13 23.1761 6.3000 32.17 1.672700 14 -23.7337 0.6500 15 -20.2516 1.0000 39.82 1.869940 16 28.0000 3.4000 23.01 1.860741 17 -109.8183 (d17=可変) 18 -29.2506 1.0000 43.35 1.840421 19 46.8024 3.4000 23.01 1.860741 20 -219.4448 (d20=可変) 21 ∞ 4.6000 (開口絞り) 22 -69.1960 3.9000 58.90 1.518230 23 -31.1338 0.2000 24 66.2411 6.0000 82.52 1.497820 25 -87.2663 0.2000 26 68.8613 5.4000 65.77 1.464500 27 -139.6810 3.8000 28 -51.3652 2.0000 28.39 1.795040 29 -85.6608 33.7995 30 60.9570 5.8000 65.77 1.464500 31 -53.7610 0.8000 32 -68.2740 1.7000 39.82 1.869940 33 46.7517 7.4000 65.77 1.464500 34 -41.3056 0.2000 35 119.5650 6.3000 56.41 1.501370 36 -30.7503 1.7000 39.82 1.869940 37 -147.3670 0.2000 38 38.4765 4.6000 65.77 1.464500 39 -352.1965 10.0000 40 ∞ 33.5000 53.87 1.559200 41 ∞ 12.7000 64.10 1.516800 42 ∞ Bf=2.7134 （変倍における可変間隔） ｆ 8.75 40.00 126.90 d8 0.6064 38.9869 51.9911 d17 56.4893 12.2410 3.1886 d20 1.6061 7.4739 3.5221 （条件対応値） ＦT ＝ １．９１ ｆ1 ＝ ７６．４４ ｆT ＝ １２６．９３ β2W＝ −０．２４２ Ｖ ＝ １４．５１ Ｒ１＝２００９．０２５５ Ｒ２＝ １１４．１２８６ （１）ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＝ ０．８３ （２）｜β2W・Ｖ1/2 ｜ ＝ ０．９２ （３）νd1 ＝６８．３３ （４）νd2 ＝９４．９７ （５）νd3 ＝８２．５２ （６）（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）＝−１．１２
【００３０】図４は実施例２の諸収差図であり、（ａ）
は広角端における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状
態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差
図をそれぞれ示している。各収差図において、Ｙは像高
を、Ｄおよびｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、Ｇお
よびｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はｄ線
に対するサジタル像面Ｓｄおよびｇ線に対するサジタル
像面Ｓｇを示し、破線はｄ線に対するメリディオナル像
面Ｍｄおよびｇ線に対するメリディオナル像面Ｍｇを示
している。さらに、球面収差を示す収差図において破線
は正弦条件ＳＣ（サイン・コンディション）を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
は広角端における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状
態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差
図をそれぞれ示している。各収差図において、Ｙは像高
を、Ｄおよびｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、Ｇお
よびｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はｄ線
に対するサジタル像面Ｓｄおよびｇ線に対するサジタル
像面Ｓｇを示し、破線はｄ線に対するメリディオナル像
面Ｍｄおよびｇ線に対するメリディオナル像面Ｍｇを示
している。さらに、球面収差を示す収差図において破線
は正弦条件ＳＣ（サイン・コンディション）を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
【００３１】〔実施例３〕図５は、本発明の第３実施例
にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。図
５のズームレンズは、物体側から順に、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからな
る第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、および両凹レン
ズと両凸レンズとの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、両凹レンズと両凸レンズとの接合レンズからなる
第３レンズ群Ｇ３と、物体側に凹面を向けた正メニスカ
スレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズと両
凸レンズとの接合レンズ、両凸レンズと物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズ、および両
凸レンズからなる第４レンズ群Ｇ４とから構成されてい
る。
にかかるズームレンズのレンズ構成を示す図である。図
５のズームレンズは、物体側から順に、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからな
る第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた負メニス
カスレンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、および両凹レン
ズと両凸レンズとの接合レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、両凹レンズと両凸レンズとの接合レンズからなる
第３レンズ群Ｇ３と、物体側に凹面を向けた正メニスカ
スレンズ、両凸レンズ、両凸レンズ、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズと両
凸レンズとの接合レンズ、両凸レンズと物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズ、および両
凸レンズからなる第４レンズ群Ｇ４とから構成されてい
る。
【００３２】次の表（３）に、本発明の実施例３の諸元
の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。なお、レンズの最も像側の面と像面との
間には色分解プリズムや各種フィルター等の平行平面板
が配置されており、これらの平行平面板を含めて収差補
正されているため、これらの平行平面板の諸元の値も併
せて示す。
の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。なお、レンズの最も像側の面と像面との
間には色分解プリズムや各種フィルター等の平行平面板
が配置されており、これらの平行平面板を含めて収差補
正されているため、これらの平行平面板の諸元の値も併
せて示す。
【００３３】
【表３】 ｆ＝８．７５〜４０．０〜１２７．０ｍｍ ＦNO＝１．７５〜１．７５〜１．９３ ２ω＝６５．２〜１５．９〜５．１° 面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率 1 1115.6326 2.8000 27.61 1.755200 2 108.1075 6.4100 3 170.3843 11.6000 94.97 1.438750 4 -184.6859 7.2289 5 93.8244 11.9000 82.52 1.497820 6 -387.4798 0.1000 7 57.6071 8.2000 68.33 1.592400 8 158.5193 (d8 =可変) 9 161.0946 0.9000 43.35 1.840421 10 17.8461 5.8000 11 -58.2138 0.9000 43.35 1.840421 12 26.7117 0.1000 13 22.2066 6.7000 32.17 1.672700 14 -22.2066 0.6500 15 -19.2914 1.0000 39.82 1.869940 16 27.0248 3.4000 23.01 1.860741 17 -147.6465 (d17=可変) 18 -29.9088 1.0000 43.35 1.840421 19 46.7967 3.4000 23.01 1.860741 20 -257.6272 (d20=可変) 21 ∞ 4.6000 (開口絞り) 22 -67.0175 3.9000 58.90 1.518230 23 -30.7031 0.2000 24 68.6395 6.0000 82.52 1.497820 25 -86.0173 0.2000 26 74.2999 5.4000 65.77 1.464500 27 -89.8710 3.8000 28 -50.1094 2.0000 28.39 1.795040 29 -86.9346 33.9945 30 61.3751 5.8000 65.77 1.464500 31 -54.4709 0.8000 32 -67.6825 1.7000 39.82 1.869940 33 49.3685 7.4000 65.77 1.464500 34 -40.5739 0.2000 35 123.8754 6.3000 56.41 1.501370 36 -30.2744 1.7000 39.82 1.869940 37 -162.6478 0.2000 38 38.2046 4.6000 65.77 1.464500 39 -259.3304 10.0000 40 ∞ 33.5000 53.87 1.559200 41 ∞ 12.7000 64.10 1.516800 42 ∞ Bf=0.8150 （変倍における可変間隔） ｆ 8.75 40.00 127.00 d8 0.5523 38.9326 51.9345 d17 56.6844 12.4359 3.3903 d20 1.4408 7.3090 3.3527 （条件対応値） ＦT ＝ １．９３ ｆ1 ＝ ７６．４４ ｆT ＝ １２６．９５ β2W＝ −０．２４２ Ｖ ＝ １４．５１ Ｒ１＝１１１５．６３２６ Ｒ２＝ １０８．１０７５ （１）ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＝ ０．８４ （２）｜β2W・Ｖ1/2 ｜ ＝ ０．９２ （３）νd1 ＝６８．３３ （４）νd2 ＝９４．９７ （５）νd3 ＝８２．５２ （６）（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）＝−１．２１
【００３４】図６は実施例３の諸収差図であり、（ａ）
は広角端における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状
態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差
図をそれぞれ示している。各収差図において、Ｙは像高
を、Ｄおよびｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、Ｇお
よびｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はｄ線
に対するサジタル像面Ｓｄおよびｇ線に対するサジタル
像面Ｓｇを示し、破線はｄ線に対するメリディオナル像
面Ｍｄおよびｇ線に対するメリディオナル像面Ｍｇを示
している。さらに、球面収差を示す収差図において破線
は正弦条件ＳＣ（サイン・コンディション）を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
は広角端における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状
態における諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差
図をそれぞれ示している。各収差図において、Ｙは像高
を、Ｄおよびｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、Ｇお
よびｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はｄ線
に対するサジタル像面Ｓｄおよびｇ線に対するサジタル
像面Ｓｇを示し、破線はｄ線に対するメリディオナル像
面Ｍｄおよびｇ線に対するメリディオナル像面Ｍｇを示
している。さらに、球面収差を示す収差図において破線
は正弦条件ＳＣ（サイン・コンディション）を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
【００３５】
【効果】以上説明したように、本発明によれば、大口径
で且つ大ズーム比でありながら、小型軽量で、高仕様
で、且つ高性能なズームレンズを実現することができ
る。
で且つ大ズーム比でありながら、小型軽量で、高仕様
で、且つ高性能なズームレンズを実現することができ
る。
【図１】本発明の第１実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。
ンズ構成を示す図である。
【図２】実施例１の諸収差図であって、（ａ）は広角端
における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態におけ
る諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差図をそれ
ぞれ示している。
における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態におけ
る諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差図をそれ
ぞれ示している。
【図３】本発明の第２実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。
ンズ構成を示す図である。
【図４】実施例２の諸収差図であって、（ａ）は広角端
における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態におけ
る諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差図をそれ
ぞれ示している。
における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態におけ
る諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差図をそれ
ぞれ示している。
【図５】本発明の第３実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成を示す図である。
ンズ構成を示す図である。
【図６】実施例３の諸収差図であって、（ａ）は広角端
における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態におけ
る諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差図をそれ
ぞれ示している。
における諸収差図を、（ｂ）は中間焦点距離状態におけ
る諸収差図を、（ｃ）は望遠端における諸収差図をそれ
ぞれ示している。
【図７】第２レンズ群Ｇ２による変倍の様子を示す図で
ある。
ある。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Claims (4)
- 【請求項１】 物体側より順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈
折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備えたズームレンズ
において、 広角端から望遠端への変倍に際して、前記第２レンズ群
Ｇ２は光軸に沿って物体側から像側に単調に移動し、前
記第３レンズ群Ｇ３は光軸上を往復し、前記第１レンズ
群Ｇ１および前記第４レンズ群Ｇ４は光軸に沿って固定
され、 前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、負レンズ群
Ｌ１１と、正レンズ群Ｌ１２と、正レンズ群Ｌ１３と、
正レンズ群Ｌ１４とを有し、 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ1 とし、望遠端に
おけるレンズ全系の焦点距離をｆT とし、望遠端におけ
るＦナンバーをＦT とし、前記第２レンズ群Ｇ２の広角
端における倍率をβ2Wとし、変倍比をＶとしたとき、 ０．６＜ＦT1/2・ｆ1 ／ｆT ＜１．０ ０．７＜｜β2W・Ｖ1/2 ｜＜１．１ の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。 - 【請求項２】 前記第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順
に、レンズ群Ｌ２１と、レンズ群Ｌ２２と、レンズ群Ｌ
２３と、レンズ群Ｌ２４とを有することを特徴とする請
求項１に記載のズームレンズ。 - 【請求項３】 前記第１レンズ群Ｇ１中のすべての正レ
ンズ群のアッベ数のうち最も小さい値をνd1とし、前記
正レンズ群Ｌ１２のアッベ数をνd2とし、前記正レンズ
群Ｌ１３のアッベ数をνd3としたとき、 ６５．０≦νd1 ９４．０≦νd2 ８１．０≦νd3 の条件を満足することを特徴とする請求項２に記載のズ
ームレンズ。 - 【請求項４】 前記第１レンズ群Ｇ１中の前記負レンズ
群Ｌ１１の最も物体側の面の曲率半径をＲ１とし、前記
負レンズ群Ｌ１１の最も像側の面の曲率半径をＲ２とし
たとき、 −１．４＜（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１）＜−０．９ の条件を満足することを特徴とする請求項２または３に
記載のズームレンズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6304275A JPH08136805A (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | ズームレンズ |
| US08/552,195 US5703725A (en) | 1994-11-14 | 1995-11-02 | Compact high-performance zoom lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6304275A JPH08136805A (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | ズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08136805A true JPH08136805A (ja) | 1996-05-31 |
Family
ID=17931089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6304275A Pending JPH08136805A (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | ズームレンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5703725A (ja) |
| JP (1) | JPH08136805A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007156251A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3824190B2 (ja) * | 1997-11-05 | 2006-09-20 | フジノン株式会社 | 広角ズームレンズ |
| US9459430B2 (en) * | 2012-03-20 | 2016-10-04 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Wide-angle depth imaging lens construction |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3924934A (en) * | 1972-12-26 | 1975-12-09 | David S Grey | Compact seven element zoom lens with mechanical compensation |
| JPS54127322A (en) * | 1978-03-27 | 1979-10-03 | Canon Inc | Zoom lens |
| JPH02232613A (ja) * | 1989-03-07 | 1990-09-14 | Konica Corp | コンパクトなズームレンズ |
| JPH05290317A (ja) * | 1992-04-13 | 1993-11-05 | Mitsubishi Electric Corp | 磁気ヘッドおよびその製造方法 |
| JPH05264902A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-15 | Konica Corp | ズームレンズ |
| JP3102200B2 (ja) * | 1993-03-31 | 2000-10-23 | キヤノン株式会社 | ズームレンズ |
| US5579172A (en) * | 1993-07-19 | 1996-11-26 | Nikon Corporation | Zoom lens system |
-
1994
- 1994-11-14 JP JP6304275A patent/JPH08136805A/ja active Pending
-
1995
- 1995-11-02 US US08/552,195 patent/US5703725A/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007156251A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5703725A (en) | 1997-12-30 |
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