JPH0772390A - 小型のズームレンズ - Google Patents
小型のズームレンズInfo
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- JPH0772390A JPH0772390A JP5242042A JP24204293A JPH0772390A JP H0772390 A JPH0772390 A JP H0772390A JP 5242042 A JP5242042 A JP 5242042A JP 24204293 A JP24204293 A JP 24204293A JP H0772390 A JPH0772390 A JP H0772390A
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- lens group
- lens
- telephoto end
- wide
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144105—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-+-
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- Physics & Mathematics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 望遠端におけるレンズ全長および前玉有効径
の小型化を図り、少ないレンズ枚数で構成された小型で
高変倍化が可能なズームレンズを提供することを目的と
する。 【構成】 本発明のズームレンズは、物体側より順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を
有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レ
ンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と
を備え、広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レン
ズ群Ｇ１および前記第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動
し、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との
間の空気間隔は増大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記第
４レンズ群Ｇ４との間の空気間隔は減少し、 １．４７＜（dt34−dw34）・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw
）＜２．００ Ｆw ／ｒ4 ＜−０．１ の条件を満足することを特徴とする。
の小型化を図り、少ないレンズ枚数で構成された小型で
高変倍化が可能なズームレンズを提供することを目的と
する。 【構成】 本発明のズームレンズは、物体側より順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を
有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レ
ンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と
を備え、広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レン
ズ群Ｇ１および前記第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動
し、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との
間の空気間隔は増大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記第
４レンズ群Ｇ４との間の空気間隔は減少し、 １．４７＜（dt34−dw34）・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw
）＜２．００ Ｆw ／ｒ4 ＜−０．１ の条件を満足することを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はズームレンズに関し、特
にコンパクトカメラ用に適した小型のズームレンズに関
する。
にコンパクトカメラ用に適した小型のズームレンズに関
する。
【０００２】
【従来の技術】最近のレンズシャッター式のコンパクト
カメラ用の撮影レンズにおいては、ズームレンズが主流
となりつつある。いわゆる正負２群ズームレンズは、簡
易構成であり、物体側より順に正屈折力を有する第１レ
ンズ群と負屈折力を有する第２レンズ群とから構成され
る。たとえば正負２群ズームレンズとして、特開平２−
７３３２２号公報において、変倍比２倍程度で且つ少な
いレンズ枚数で構成されたズームレンズが開示されてい
る。このズームレンズでは、広角端において十分なバッ
クフォーカスを確保し、正の歪曲収差を良好に補正する
ために、正レンズ群の像側主点の位置は正レンズ群の最
も像側の面よりもさらに像側にあった。
カメラ用の撮影レンズにおいては、ズームレンズが主流
となりつつある。いわゆる正負２群ズームレンズは、簡
易構成であり、物体側より順に正屈折力を有する第１レ
ンズ群と負屈折力を有する第２レンズ群とから構成され
る。たとえば正負２群ズームレンズとして、特開平２−
７３３２２号公報において、変倍比２倍程度で且つ少な
いレンズ枚数で構成されたズームレンズが開示されてい
る。このズームレンズでは、広角端において十分なバッ
クフォーカスを確保し、正の歪曲収差を良好に補正する
ために、正レンズ群の像側主点の位置は正レンズ群の最
も像側の面よりもさらに像側にあった。
【０００３】高変倍化を可能としたズームタイプでは、
レンズ群の数を増やして、広角端から望遠端への変倍に
際して各レンズ群を独立に移動させたものとして、例え
ば正負正負４群ズームレンズや正正負３群ズームレンズ
が知られている。正正負３群ズームレンズは、物体側よ
り順に、正屈折力を有する第１レンズ群と、正屈折力を
有する第２レンズ群と、負屈折力を有する第３レンズ群
とから構成されている。そして、広角端から望遠端への
変倍に際して、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と
の間の空気間隔が減少し、前記第１レンズ群と前記第２
レンズ群との間の空気間隔が増大するように構成して、
高変倍化を可能としている。
レンズ群の数を増やして、広角端から望遠端への変倍に
際して各レンズ群を独立に移動させたものとして、例え
ば正負正負４群ズームレンズや正正負３群ズームレンズ
が知られている。正正負３群ズームレンズは、物体側よ
り順に、正屈折力を有する第１レンズ群と、正屈折力を
有する第２レンズ群と、負屈折力を有する第３レンズ群
とから構成されている。そして、広角端から望遠端への
変倍に際して、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群と
の間の空気間隔が減少し、前記第１レンズ群と前記第２
レンズ群との間の空気間隔が増大するように構成して、
高変倍化を可能としている。
【０００４】例えば、特開平２−７３２１１号公報に開
示のズームレンズでは、第２レンズ群は物体側に配置さ
れた負屈折力を有する第２ａレンズ群と像側に配置され
た正屈折力を有する第２ｂレンズ群とにより構成されて
いる。そして、前記第２ａレンズ群と前記第２ｂレンズ
群との間隔を適度に開くことにより、広角端において第
２ａレンズ群により負の歪曲収差を発生させて正の歪曲
収差を良好に補正し、十分なバックフォーカスを得られ
るようにして広角化を図り、高変倍化を実現している。
示のズームレンズでは、第２レンズ群は物体側に配置さ
れた負屈折力を有する第２ａレンズ群と像側に配置され
た正屈折力を有する第２ｂレンズ群とにより構成されて
いる。そして、前記第２ａレンズ群と前記第２ｂレンズ
群との間隔を適度に開くことにより、広角端において第
２ａレンズ群により負の歪曲収差を発生させて正の歪曲
収差を良好に補正し、十分なバックフォーカスを得られ
るようにして広角化を図り、高変倍化を実現している。
【０００５】一方、正負正負４群ズームレンズは、例え
ば特開平１−２５２９１５号公報に開示されているよう
に、物体側より順に、正屈折力を有する第１レンズ群
と、負屈折力を有する第２レンズ群と、正屈折力を有す
る第３レンズ群と、負屈折力を有する第４レンズ群とに
より構成されている。そして、広角端から望遠端への変
倍に際して前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間
隔を増大させ、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群と
の間隔を減少させている。こうして、変倍に伴うズーム
レンズ全長の変化を抑え、正負２群ズームレンズに比べ
て望遠端におけるレンズ全長の短縮化を可能としてい
る。
ば特開平１−２５２９１５号公報に開示されているよう
に、物体側より順に、正屈折力を有する第１レンズ群
と、負屈折力を有する第２レンズ群と、正屈折力を有す
る第３レンズ群と、負屈折力を有する第４レンズ群とに
より構成されている。そして、広角端から望遠端への変
倍に際して前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間
隔を増大させ、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群と
の間隔を減少させている。こうして、変倍に伴うズーム
レンズ全長の変化を抑え、正負２群ズームレンズに比べ
て望遠端におけるレンズ全長の短縮化を可能としてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、正負２
群ズームレンズにおいて高変倍化を図ろうとする場合、
広角端から望遠端への変倍時における負レンズ群の結像
倍率の変化量が大きくなる。このため、変倍時の負レン
ズ群による諸収差の変動を、良好に抑えることができな
くなってしまうという不都合があった。また、正負２群
ズームレンズにおいて広角化を図る場合、広角端におい
て十分なバックフォーカスが得られなく、後玉有効径が
大きくなり、広角端から望遠端への変倍のための負レン
ズ群の移動量が大きくなってしまう。また、前述のよう
に、正レンズ群の像側主点の位置が正レンズ群の最も像
側の面よりもさらに像側にあるため、望遠端におけるレ
ンズ全長が大きくなり、小型化の点で十分ではないとい
う不都合があった。
群ズームレンズにおいて高変倍化を図ろうとする場合、
広角端から望遠端への変倍時における負レンズ群の結像
倍率の変化量が大きくなる。このため、変倍時の負レン
ズ群による諸収差の変動を、良好に抑えることができな
くなってしまうという不都合があった。また、正負２群
ズームレンズにおいて広角化を図る場合、広角端におい
て十分なバックフォーカスが得られなく、後玉有効径が
大きくなり、広角端から望遠端への変倍のための負レン
ズ群の移動量が大きくなってしまう。また、前述のよう
に、正レンズ群の像側主点の位置が正レンズ群の最も像
側の面よりもさらに像側にあるため、望遠端におけるレ
ンズ全長が大きくなり、小型化の点で十分ではないとい
う不都合があった。
【０００７】正正負３群ズームレンズの場合、例えば特
開平２−７３２１１号公報に開示されているように、正
負２群ズームレンズに比べて高変倍化には適している。
しかしながら、前述のように、前記第２ａレンズ群が発
散作用を有し、前記第２ａレンズ群と前記第２ｂレンズ
群との間隔が開いているので、望遠端において焦点距離
に比べてレンズ全長が長くなり、レンズ全長の小型化を
図る上で十分ではないという不都合があった。
開平２−７３２１１号公報に開示されているように、正
負２群ズームレンズに比べて高変倍化には適している。
しかしながら、前述のように、前記第２ａレンズ群が発
散作用を有し、前記第２ａレンズ群と前記第２ｂレンズ
群との間隔が開いているので、望遠端において焦点距離
に比べてレンズ全長が長くなり、レンズ全長の小型化を
図る上で十分ではないという不都合があった。
【０００８】正負正負４群ズームレンズの場合、例えば
特開平１−２５２９１５号公報に示されるように、広角
端から望遠端への変倍に際して第２レンズ群と第３レン
ズ群との間の空気間隔が減少するので、正正負３群ズー
ムレンズに比べてより高変倍化に適し、且つ望遠端にお
けるレンズ全長の小型化に適している。しかしながら、
前記第２レンズ群の屈折力が前記第４レンズ群の屈折力
に比べて負に非常に大きいため、望遠端におけるレンズ
全長の小型化が十分とはいえず、広角端から望遠端へ変
倍するに従い、第１レンズ群を通過する主光線の高さが
光軸より離れるため前玉有効径が大きくなってしまうと
いう不都合があった。
特開平１−２５２９１５号公報に示されるように、広角
端から望遠端への変倍に際して第２レンズ群と第３レン
ズ群との間の空気間隔が減少するので、正正負３群ズー
ムレンズに比べてより高変倍化に適し、且つ望遠端にお
けるレンズ全長の小型化に適している。しかしながら、
前記第２レンズ群の屈折力が前記第４レンズ群の屈折力
に比べて負に非常に大きいため、望遠端におけるレンズ
全長の小型化が十分とはいえず、広角端から望遠端へ変
倍するに従い、第１レンズ群を通過する主光線の高さが
光軸より離れるため前玉有効径が大きくなってしまうと
いう不都合があった。
【０００９】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、望遠端におけるレンズ全長および前玉有効径
の小型化を図り、少ないレンズ枚数で構成された小型で
高変倍化が可能なズームレンズを提供することを目的と
する。
のであり、望遠端におけるレンズ全長および前玉有効径
の小型化を図り、少ないレンズ枚数で構成された小型で
高変倍化が可能なズームレンズを提供することを目的と
する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側より順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備え、広
角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群Ｇ１お
よび前記第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、前記第１
レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間の空気間隔
は増大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ
４との間の空気間隔は減少し、前記第３レンズ群Ｇ３の
屈折力をψ3 とし、前記第４レンズ群Ｇ４の屈折力ψ4
とし、広角端における前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４
レンズ群Ｇ４との間の軸上空気間隔をdw34とし、望遠端
における前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４
との間の軸上空気間隔をdt34とし、広角端におけるズー
ムレンズ全系の焦点距離をＦw とし、望遠端におけるズ
ームレンズ全系の焦点距離をＦt とし、前記第４レンズ
群Ｇ４の最も像側の面の曲率半径をｒ4 としたとき、 １．４７＜（dt34−dw34）・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw
）＜２．００ Ｆw ／ｒ4 ＜−０．１ の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供
する。
に、本発明においては、物体側より順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備え、広
角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群Ｇ１お
よび前記第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動し、前記第１
レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間の空気間隔
は増大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ
４との間の空気間隔は減少し、前記第３レンズ群Ｇ３の
屈折力をψ3 とし、前記第４レンズ群Ｇ４の屈折力ψ4
とし、広角端における前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４
レンズ群Ｇ４との間の軸上空気間隔をdw34とし、望遠端
における前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４
との間の軸上空気間隔をdt34とし、広角端におけるズー
ムレンズ全系の焦点距離をＦw とし、望遠端におけるズ
ームレンズ全系の焦点距離をＦt とし、前記第４レンズ
群Ｇ４の最も像側の面の曲率半径をｒ4 としたとき、 １．４７＜（dt34−dw34）・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw
）＜２．００ Ｆw ／ｒ4 ＜−０．１ の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供
する。
【００１１】本発明の好ましい態様によれば、前記第１
レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ1 とし、前記第２レンズ群
Ｇ２の焦点距離をｆ2 とし、前記第４レンズ群Ｇ４の焦
点距離をｆ4 とし、望遠端におけるズームレンズ全系の
焦点距離をＦt としたとき、 ０．４＜ｆ1 ／Ｆt ＜０．８ ０．４＜ｆ4 ／ｆ2 ＜１．０ の条件を満足する。さらに、前記第１レンズ群Ｇ１およ
び前記第４レンズ群Ｇ４は、広角端から望遠端への変倍
時に一体的に移動するのが好ましい。
レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ1 とし、前記第２レンズ群
Ｇ２の焦点距離をｆ2 とし、前記第４レンズ群Ｇ４の焦
点距離をｆ4 とし、望遠端におけるズームレンズ全系の
焦点距離をＦt としたとき、 ０．４＜ｆ1 ／Ｆt ＜０．８ ０．４＜ｆ4 ／ｆ2 ＜１．０ の条件を満足する。さらに、前記第１レンズ群Ｇ１およ
び前記第４レンズ群Ｇ４は、広角端から望遠端への変倍
時に一体的に移動するのが好ましい。
【００１２】
【作用】本発明においては、物体側より順に、正屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、
負屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備え、広角端か
ら望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群Ｇ１と前
記第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、前記第２レンズ
群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、前記
第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４との間隔は減
少する。また、絞りＳはレンズ系（最も物体側のレンズ
面から最も像側のレンズ面までを含む全系）の中央付近
に配置することが望ましい。特に、前記第２レンズ群Ｇ
２と前記第３レンズ群Ｇ３との間、前記第３レンズ群Ｇ
３中、あるいは前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ
群Ｇ４との間に配置することが望ましい。
を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、
負屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備え、広角端か
ら望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群Ｇ１と前
記第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、前記第２レンズ
群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、前記
第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４との間隔は減
少する。また、絞りＳはレンズ系（最も物体側のレンズ
面から最も像側のレンズ面までを含む全系）の中央付近
に配置することが望ましい。特に、前記第２レンズ群Ｇ
２と前記第３レンズ群Ｇ３との間、前記第３レンズ群Ｇ
３中、あるいは前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ
群Ｇ４との間に配置することが望ましい。
【００１３】広角化を図ろうとする場合、広角端におい
ては、レンズ系の屈折力配分が絞りＳに対して非対称
で、特に前記第４レンズ群Ｇ４が絞りＳより離れた位置
に配置されるために正の歪曲収差が発生しがちとなる。
したがって、広角端において前記第１レンズ群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２との合成屈折力を負とすることで、正の
歪曲収差を良好に補正して、十分なバックフォーカスが
得られる。一方、第１レンズ群Ｇ１は正屈折力を有し、
望遠端において前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ
群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４との合成屈折力は負を示
す。このように、レンズ全系における屈折力配分は正負
のテレフォトタイプとなるため、望遠端におけるレンズ
全長（最も物体側のレンズ面から無限遠物体に対するガ
ウス像面までの光軸上の長さ）の小型化が可能になる。
ては、レンズ系の屈折力配分が絞りＳに対して非対称
で、特に前記第４レンズ群Ｇ４が絞りＳより離れた位置
に配置されるために正の歪曲収差が発生しがちとなる。
したがって、広角端において前記第１レンズ群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２との合成屈折力を負とすることで、正の
歪曲収差を良好に補正して、十分なバックフォーカスが
得られる。一方、第１レンズ群Ｇ１は正屈折力を有し、
望遠端において前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ
群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４との合成屈折力は負を示
す。このように、レンズ全系における屈折力配分は正負
のテレフォトタイプとなるため、望遠端におけるレンズ
全長（最も物体側のレンズ面から無限遠物体に対するガ
ウス像面までの光軸上の長さ）の小型化が可能になる。
【００１４】一般に、コンパクトカメラに用いられるズ
ームレンズには小型化が要求される。この場合、小型化
として、望遠端におけるレンズ全長の短縮化や、各レン
ズ径の小型化や、沈胴時のレンズ全厚（レンズ全系の最
も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸
上の距離）の薄肉化等が挙げられる。本発明において
は、特に望遠端におけるレンズ全長の短縮化を図ってい
る。
ームレンズには小型化が要求される。この場合、小型化
として、望遠端におけるレンズ全長の短縮化や、各レン
ズ径の小型化や、沈胴時のレンズ全厚（レンズ全系の最
も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸
上の距離）の薄肉化等が挙げられる。本発明において
は、特に望遠端におけるレンズ全長の短縮化を図ってい
る。
【００１５】前述のように、正正負３群ズームレンズに
おいては、広角端から望遠端への変倍に際して、負屈折
力を有する第２ａレンズ群と正屈折力を有する第２ｂレ
ンズ群との間の空気間隔が一定であり、望遠端における
レンズ全長が大きいという欠点があった。このため、本
発明においては、広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔
を減少させることにより、望遠端においてレンズ全長の
小型化を可能としている。
おいては、広角端から望遠端への変倍に際して、負屈折
力を有する第２ａレンズ群と正屈折力を有する第２ｂレ
ンズ群との間の空気間隔が一定であり、望遠端における
レンズ全長が大きいという欠点があった。このため、本
発明においては、広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔
を減少させることにより、望遠端においてレンズ全長の
小型化を可能としている。
【００１６】ここで、前記第２レンズ群Ｇ２および前記
第３レンズ群Ｇ３の屈折力をそれぞれψ２およびψ３と
し、広角端および望遠端における前記第２レンズ群Ｇ２
と前記第３レンズ群Ｇ３との主点間隔をそれぞれｄｗ2
3、ｄｔ23とすると、広角端および望遠端における前記
第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との合成屈折
力ψｗ23およびψｔ23は、それぞれ次の数式（ａ）およ
び（ｂ）で表される。 ψｗ23＝ψ２＋ψ３−ｄｗ23・ψ２・ψ３ （ａ） ψｔ23＝ψ２＋ψ３−ｄｔ23・ψ２・ψ３ （ｂ）
第３レンズ群Ｇ３の屈折力をそれぞれψ２およびψ３と
し、広角端および望遠端における前記第２レンズ群Ｇ２
と前記第３レンズ群Ｇ３との主点間隔をそれぞれｄｗ2
3、ｄｔ23とすると、広角端および望遠端における前記
第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との合成屈折
力ψｗ23およびψｔ23は、それぞれ次の数式（ａ）およ
び（ｂ）で表される。 ψｗ23＝ψ２＋ψ３−ｄｗ23・ψ２・ψ３ （ａ） ψｔ23＝ψ２＋ψ３−ｄｔ23・ψ２・ψ３ （ｂ）
【００１７】このとき、ψｗ23およびψｔ23は正屈折力
を示し、ｄｔ23＝ｄｗ23−Δｄ23とすれば、式（ｂ）に
式（ａ）を代入して次の数式（ｃ）が得られる。 ψｔ23＝ψｗ23＋Δｄ23・ψ２・ψ３ （ｃ） このように、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群
Ｇ３との合成屈折力を考える場合、Δｄ23が大きいほど
ψｗ23に比べてψｔ23は正に小さくなり、変倍に寄与す
るようになる。
を示し、ｄｔ23＝ｄｗ23−Δｄ23とすれば、式（ｂ）に
式（ａ）を代入して次の数式（ｃ）が得られる。 ψｔ23＝ψｗ23＋Δｄ23・ψ２・ψ３ （ｃ） このように、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群
Ｇ３との合成屈折力を考える場合、Δｄ23が大きいほど
ψｗ23に比べてψｔ23は正に小さくなり、変倍に寄与す
るようになる。
【００１８】以下、各条件式について述べる。本発明の
ズームレンズでは、次の条件式（１）および（２）を満
足する。 １．４７＜（dt34−dw34）・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw ）＜２．００ （１） Ｆw ／ｒ4 ＜−０．１ （２）
ズームレンズでは、次の条件式（１）および（２）を満
足する。 １．４７＜（dt34−dw34）・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw ）＜２．００ （１） Ｆw ／ｒ4 ＜−０．１ （２）
【００１９】ここで、 ψ3 ： 第３レンズ群Ｇ３の屈折力 ψ4 ： 第４レンズ群Ｇ４の屈折力 dw34： 広角端における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ
群Ｇ４との間の軸上空気間隔 dt34： 望遠端における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ
群Ｇ４との間の軸上空気間隔 Ｆw ： 広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離 Ｆt ： 望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離 ｒ4 ： 第４レンズ群Ｇ４の最も像側の面の曲率半径
群Ｇ４との間の軸上空気間隔 dt34： 望遠端における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ
群Ｇ４との間の軸上空気間隔 Ｆw ： 広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離 Ｆt ： 望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離 ｒ4 ： 第４レンズ群Ｇ４の最も像側の面の曲率半径
【００２０】条件式（１）は、広角端から望遠端への変
倍時において、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と
の間の軸上空気間隔変化のレンズ全系の変倍に対する寄
与分を規定するものであり、以下のように説明すること
ができる。第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４の
屈折力をそれぞれψ3 およびψ4とし、広角端および望
遠端における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との
間の主点間隔をそれぞれｅｗ34およびｅｔ34とすると
き、広角端および望遠端における第３レンズ群Ｇ３と第
４レンズ群Ｇ４との合成屈折力ψｗ34およびψｔ34は、
それぞれ次の数式（ｄ）および（ｅ）で表される。 ψｗ34＝ψ3 ＋ψ4 −ｅｗ34・ψ3 ・ψ4 （ｄ） ψｔ34＝ψ3 ＋ψ4 −ｅｔ34・ψ3 ・ψ4 （ｅ）
倍時において、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と
の間の軸上空気間隔変化のレンズ全系の変倍に対する寄
与分を規定するものであり、以下のように説明すること
ができる。第３レンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４の
屈折力をそれぞれψ3 およびψ4とし、広角端および望
遠端における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との
間の主点間隔をそれぞれｅｗ34およびｅｔ34とすると
き、広角端および望遠端における第３レンズ群Ｇ３と第
４レンズ群Ｇ４との合成屈折力ψｗ34およびψｔ34は、
それぞれ次の数式（ｄ）および（ｅ）で表される。 ψｗ34＝ψ3 ＋ψ4 −ｅｗ34・ψ3 ・ψ4 （ｄ） ψｔ34＝ψ3 ＋ψ4 −ｅｔ34・ψ3 ・ψ4 （ｅ）
【００２１】また、広角端から望遠端への変倍時におけ
る第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成屈折力
の変化量Δψ34は、次の数式（ｆ）で表される。 Δψ34＝ψｗ34−ψｔ34 （ｆ） ここで、式（ｄ）および式（ｅ）を式（ｆ）に代入し、
主点間隔の変化量をΔｅ34＝ｅｗ34−ｅｔ34とすると、
数式（ｆ）を次の数式（ｇ）のように表すことができ
る。 Δψ34＝Δｅ34・ψ3 ・ψ4 （ｇ）
る第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成屈折力
の変化量Δψ34は、次の数式（ｆ）で表される。 Δψ34＝ψｗ34−ψｔ34 （ｆ） ここで、式（ｄ）および式（ｅ）を式（ｆ）に代入し、
主点間隔の変化量をΔｅ34＝ｅｗ34−ｅｔ34とすると、
数式（ｆ）を次の数式（ｇ）のように表すことができ
る。 Δψ34＝Δｅ34・ψ3 ・ψ4 （ｇ）
【００２２】なお、広角端および望遠端における第３レ
ンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上空気間隔を
それぞれdw34およびdt34とすると、広角端から望遠端へ
の変倍時における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４
との間の軸上空気間隔の変化量Δｄ34は、次の数式
（ｈ）で表される。 Δｄ34＝dw34−dt34 （ｈ） ここで、主点間隔の変化量Δｅ34と空気間隔の変化量Δ
ｄ34とは同じであるから、式（ｈ）を式（ｇ）に代入し
て次の数式（ｉ）を得る。 Δψ34＝Δｄ34・ψ3 ・ψ4 （ｉ）
ンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間の軸上空気間隔を
それぞれdw34およびdt34とすると、広角端から望遠端へ
の変倍時における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４
との間の軸上空気間隔の変化量Δｄ34は、次の数式
（ｈ）で表される。 Δｄ34＝dw34−dt34 （ｈ） ここで、主点間隔の変化量Δｅ34と空気間隔の変化量Δ
ｄ34とは同じであるから、式（ｈ）を式（ｇ）に代入し
て次の数式（ｉ）を得る。 Δψ34＝Δｄ34・ψ3 ・ψ4 （ｉ）
【００２３】ところで、広角端および望遠端におけるレ
ンズ全系の焦点距離をＦw およびＦt とすると、レンズ
全系の焦点距離の変化量ΔＦは、次の数式（ｊ）で表さ
れる。 ΔＦ＝Ｆt −Ｆw （ｊ） 以上により、条件式（１）の変数部分は式（ｉ）と式
（ｊ）との積として次の数式（ｋ）のように得られる。
ンズ全系の焦点距離をＦw およびＦt とすると、レンズ
全系の焦点距離の変化量ΔＦは、次の数式（ｊ）で表さ
れる。 ΔＦ＝Ｆt −Ｆw （ｊ） 以上により、条件式（１）の変数部分は式（ｉ）と式
（ｊ）との積として次の数式（ｋ）のように得られる。
【数１】 Δψ34・ΔＦ＝Δｄ34・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw ） ＝（dt34−dw34）・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw ） （ｋ） このように、条件式（１）は、広角端から望遠端への変
倍時におけるレンズ全系の焦点距離の変化量ΔＦに対す
る第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成屈折力
の変化量Δψ34を規定するものといえる。
倍時におけるレンズ全系の焦点距離の変化量ΔＦに対す
る第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成屈折力
の変化量Δψ34を規定するものといえる。
【００２４】条件式（１）の上限値を上回った場合、望
遠端におけるレンズ全長の小型化につながるが、広角端
から望遠端への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３と第４レ
ンズ群Ｇ４との合成焦点距離の変化量が大きくなり、変
倍時における諸収差の変動を良好に抑えることができな
くなってしまう。逆に、条件式（１）の下限値を下回っ
た場合、広角端から望遠端への変倍に際して第３レンズ
群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４の変倍に対する寄与が小
さくなるため、変倍時において第３レンズ群Ｇ３および
第４レンズ群Ｇ４で発生する諸収差の変動を良好に抑え
ることが可能となる。しかしながら、所定の変倍比を得
るために、広角端から望遠端への変倍時に第２レンズ群
Ｇ２の結像倍率の変化量が大きくなり、第２レンズ群Ｇ
２で発生する諸収差の変動を抑えることができなくなっ
てしまう。
遠端におけるレンズ全長の小型化につながるが、広角端
から望遠端への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３と第４レ
ンズ群Ｇ４との合成焦点距離の変化量が大きくなり、変
倍時における諸収差の変動を良好に抑えることができな
くなってしまう。逆に、条件式（１）の下限値を下回っ
た場合、広角端から望遠端への変倍に際して第３レンズ
群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４の変倍に対する寄与が小
さくなるため、変倍時において第３レンズ群Ｇ３および
第４レンズ群Ｇ４で発生する諸収差の変動を良好に抑え
ることが可能となる。しかしながら、所定の変倍比を得
るために、広角端から望遠端への変倍時に第２レンズ群
Ｇ２の結像倍率の変化量が大きくなり、第２レンズ群Ｇ
２で発生する諸収差の変動を抑えることができなくなっ
てしまう。
【００２５】条件式（２）は、第４レンズ群Ｇ４の最も
像側の面の曲率半径の適切な範囲を規定するものであ
る。本発明は、バックフォーカスに制限のないズームレ
ンズに適しているが、望遠端におけるレンズ全長の小型
化を図るためには、広角端においてバックフォーカスを
ある程度小さくすることが望ましい。条件式（２）の上
限値を上回った場合、広角端においてよりバックフォー
カスが短くなり、それに伴い後玉有効径が大きくなって
しまう。また、広角端での正の歪曲収差を良好に抑える
ことができなくなってしまうので好ましくない。
像側の面の曲率半径の適切な範囲を規定するものであ
る。本発明は、バックフォーカスに制限のないズームレ
ンズに適しているが、望遠端におけるレンズ全長の小型
化を図るためには、広角端においてバックフォーカスを
ある程度小さくすることが望ましい。条件式（２）の上
限値を上回った場合、広角端においてよりバックフォー
カスが短くなり、それに伴い後玉有効径が大きくなって
しまう。また、広角端での正の歪曲収差を良好に抑える
ことができなくなってしまうので好ましくない。
【００２６】本発明においては、以上の諸条件に加え
て、次の条件式（３）および（４）を満足することが望
ましい。 ０．４＜ｆ1 ／Ｆt ＜０．８ （３） ０．４＜ｆ4 ／ｆ2 ＜１．０ （４） ここで、 ｆ1 ： 第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ｆ2 ： 第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 ｆ4 ： 第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
て、次の条件式（３）および（４）を満足することが望
ましい。 ０．４＜ｆ1 ／Ｆt ＜０．８ （３） ０．４＜ｆ4 ／ｆ2 ＜１．０ （４） ここで、 ｆ1 ： 第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ｆ2 ： 第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 ｆ4 ： 第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
【００２７】条件式（３）および条件式（４）は、望遠
端におけるレンズ全長の小型化に関するものである。以
下、レンズ系を薄肉系として説明を進める。第１レンズ
群Ｇ１の屈折力をψ1 とし、望遠端における第１レンズ
群Ｇ１の主点位置と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群
Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成主点の位置との間隔を
ｄｔ12として、ズームレンズ全系の合成屈折力をψｔと
すると、バックフォーカスＢｆｔおよびレンズ全長ＴＬ
はそれぞれ次の数式（ｍ）および（ｎ）で表される。 Ｂｆｔ＝（１−ψ1 ・ｄｔ12）／ψｔ （ｍ） ＴＬ＝ｄｔ12＋Ｂｆｔ （ｎ） 式（ｍ）を式（ｎ）に代入して、レンズ全長ＴＬを次の
数式（ｏ）のように表すこともできる。 ＴＬ＝１／ψｔ＋（１−ψ1 ／ψｔ）ｄｔ12 （ｏ）
端におけるレンズ全長の小型化に関するものである。以
下、レンズ系を薄肉系として説明を進める。第１レンズ
群Ｇ１の屈折力をψ1 とし、望遠端における第１レンズ
群Ｇ１の主点位置と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群
Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成主点の位置との間隔を
ｄｔ12として、ズームレンズ全系の合成屈折力をψｔと
すると、バックフォーカスＢｆｔおよびレンズ全長ＴＬ
はそれぞれ次の数式（ｍ）および（ｎ）で表される。 Ｂｆｔ＝（１−ψ1 ・ｄｔ12）／ψｔ （ｍ） ＴＬ＝ｄｔ12＋Ｂｆｔ （ｎ） 式（ｍ）を式（ｎ）に代入して、レンズ全長ＴＬを次の
数式（ｏ）のように表すこともできる。 ＴＬ＝１／ψｔ＋（１−ψ1 ／ψｔ）ｄｔ12 （ｏ）
【００２８】条件式（３）は、望遠端におけるズームレ
ンズ全系の焦点距離と第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との
比に関して適切な範囲を規定するものである。レンズ全
長の小型化を図るためには、（ｏ）式において（１−ψ
1 ／ψｔ）ｄｔ12＜０であることが必要であるが、ｄｔ
12＞０であるので次の式（ｐ）が成立する必要がある。 １＜ψ1 ／ψｔ （ｐ） したがって、望遠端におけるレンズ全長の小型化を図る
には、ψ1 ／ψｔを適切な値とすることが望ましい。そ
の結果、望遠端におけるレンズ全系の焦点距離と第１レ
ンズ群Ｇ１の焦点距離との比Ｆｔ／ｆ1 を適切な値とす
ることが望ましい。
ンズ全系の焦点距離と第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との
比に関して適切な範囲を規定するものである。レンズ全
長の小型化を図るためには、（ｏ）式において（１−ψ
1 ／ψｔ）ｄｔ12＜０であることが必要であるが、ｄｔ
12＞０であるので次の式（ｐ）が成立する必要がある。 １＜ψ1 ／ψｔ （ｐ） したがって、望遠端におけるレンズ全長の小型化を図る
には、ψ1 ／ψｔを適切な値とすることが望ましい。そ
の結果、望遠端におけるレンズ全系の焦点距離と第１レ
ンズ群Ｇ１の焦点距離との比Ｆｔ／ｆ1 を適切な値とす
ることが望ましい。
【００２９】条件式（３）の上限値を上回った場合、第
１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ1 が正に大きくなるため、
望遠端でのレンズ全長が大きくなってしまい不都合であ
る。逆に、条件式（３）の下限値を下回った場合、第１
レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ1 が正に小さくなるので、望
遠端におけるレンズ全長の小型化には結びつくが、軸上
収差と軸外収差とを同時に補正することが難しくなって
しまい好ましくない。
１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ1 が正に大きくなるため、
望遠端でのレンズ全長が大きくなってしまい不都合であ
る。逆に、条件式（３）の下限値を下回った場合、第１
レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ1 が正に小さくなるので、望
遠端におけるレンズ全長の小型化には結びつくが、軸上
収差と軸外収差とを同時に補正することが難しくなって
しまい好ましくない。
【００３０】条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離と第４レンズ群Ｇ４の焦点距離との比を規定するも
のである。望遠端におけるレンズ全長は、前述のとおり
式（ｏ）で表わされる。小型化のために式（ｐ）を満足
するとき、望遠端における第１レンズ群Ｇ１の主点位置
と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ
群Ｇ４との合成主点の位置との間隔ｄｔ12が大きいほど
レンズ全長の小型化につながる。条件式（４）の上限値
を上回った場合、広角端において十分なバックフォーカ
スを得ることができ、後玉有効径の小型化を図ることが
できる。しかしながら、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ
群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成主点の位置は次第に
物体側に近づくので、前記主点間隔ｄｔ12が小さくな
り、望遠端におけるレンズ全長が大型化してしまい好ま
しくない。
距離と第４レンズ群Ｇ４の焦点距離との比を規定するも
のである。望遠端におけるレンズ全長は、前述のとおり
式（ｏ）で表わされる。小型化のために式（ｐ）を満足
するとき、望遠端における第１レンズ群Ｇ１の主点位置
と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ
群Ｇ４との合成主点の位置との間隔ｄｔ12が大きいほど
レンズ全長の小型化につながる。条件式（４）の上限値
を上回った場合、広角端において十分なバックフォーカ
スを得ることができ、後玉有効径の小型化を図ることが
できる。しかしながら、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ
群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成主点の位置は次第に
物体側に近づくので、前記主点間隔ｄｔ12が小さくな
り、望遠端におけるレンズ全長が大型化してしまい好ま
しくない。
【００３１】逆に、条件式（４）の下限値を下回った場
合、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が第４レンズ群Ｇ４の
焦点距離に対して大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３
レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成主点の位置は
次第に像側に近づくので、前記主点間隔ｄが大きくな
り、望遠端でのレンズ全長の小型化を図ることができ
る。しかしながら、広角端において十分なバックフォー
カスを得ることが困難になり、正の歪曲収差を良好に補
正することが難しくなってしまうので好ましくない。
合、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が第４レンズ群Ｇ４の
焦点距離に対して大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３
レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との合成主点の位置は
次第に像側に近づくので、前記主点間隔ｄが大きくな
り、望遠端でのレンズ全長の小型化を図ることができ
る。しかしながら、広角端において十分なバックフォー
カスを得ることが困難になり、正の歪曲収差を良好に補
正することが難しくなってしまうので好ましくない。
【００３２】本発明においては、以上の諸条件を満足し
た上で、さらに広角端から望遠端への変倍時に、第１レ
ンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４が一体的に移動する
ことが望ましい。第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群
Ｇ４を一体化して移動させることにより、レンズ鏡筒の
簡略化を図ることが可能となる。
た上で、さらに広角端から望遠端への変倍時に、第１レ
ンズ群Ｇ１および第４レンズ群Ｇ４が一体的に移動する
ことが望ましい。第１レンズ群Ｇ１および第４レンズ群
Ｇ４を一体化して移動させることにより、レンズ鏡筒の
簡略化を図ることが可能となる。
【００３３】
【実施例】図１は、本発明の各実施例にかかるズームレ
ンズの基本的な構成および広角端（Ｗ）から望遠端
（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様子を示
す図である。図１に示すように、本発明によるズームレ
ンズは各実施例において、物体側より順に、正の屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２
レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備えてい
る。そして、広角端から望遠端への変倍時に、前記第１
レンズ群Ｇ１および前記第４レンズ群Ｇ４は物体側に移
動し、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２と
の間の空気間隔は増大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記
第４レンズ群Ｇ４との間の空気間隔は減少するように、
第１レンズ群Ｇ１乃至第４レンズ群Ｇ４の各々が物体側
に移動する。
ンズの基本的な構成および広角端（Ｗ）から望遠端
（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様子を示
す図である。図１に示すように、本発明によるズームレ
ンズは各実施例において、物体側より順に、正の屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２
レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを備えてい
る。そして、広角端から望遠端への変倍時に、前記第１
レンズ群Ｇ１および前記第４レンズ群Ｇ４は物体側に移
動し、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２と
の間の空気間隔は増大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記
第４レンズ群Ｇ４との間の空気間隔は減少するように、
第１レンズ群Ｇ１乃至第４レンズ群Ｇ４の各々が物体側
に移動する。
【００３４】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基
づいて説明する。 〔実施例１〕図２は、本発明の第１実施例にかかるズー
ムレンズの構成を示す図である。図示のズームレンズ
は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズ成分Ｌ１１および物体側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズ成分Ｌ１２からなる第１レンズ群Ｇ１と、
両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成分Ｌ２２との貼り
合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、正レンズ成
分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼り合わせ面を有す
る接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第３レンズ群Ｇ３
と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ４
１、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ４２
および像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ４
３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。ま
た、絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と
の間に配置され、広角端より望遠端への変倍時には第３
レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
づいて説明する。 〔実施例１〕図２は、本発明の第１実施例にかかるズー
ムレンズの構成を示す図である。図示のズームレンズ
は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズ成分Ｌ１１および物体側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズ成分Ｌ１２からなる第１レンズ群Ｇ１と、
両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成分Ｌ２２との貼り
合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、正レンズ成
分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼り合わせ面を有す
る接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第３レンズ群Ｇ３
と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ４
１、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ４２
および像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ４
３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。ま
た、絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と
の間に配置され、広角端より望遠端への変倍時には第３
レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
【００３５】図２は、広角端における各レンズ群の位置
関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で
示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。次の表
（１）に、本発明の実施例１の諸元の値を掲げる。表
（１）において、ｆは焦点距離を、ＦNOはＦナンバー
を、２ωは画角を表す。さらに、屈折率およびアッベ数
はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示
している。
関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で
示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。次の表
（１）に、本発明の実施例１の諸元の値を掲げる。表
（１）において、ｆは焦点距離を、ＦNOはＦナンバー
を、２ωは画角を表す。さらに、屈折率およびアッベ数
はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示
している。
【００３６】
【表１】 ｆ＝39.0〜70.0〜107.0mm ＦNO＝ 4.2〜 6.0〜 8.0 ２ω＝57.6〜33.4〜22.4 （条件対応値） （１）Δψ・ΔＦ＝１．６１５ （２）Ｆw ／ｒ4 ＝−０．７４５ （３）ｆ1 ／Ｆt ＝０．６０１ （４）ｆ4 ／ｆ2 ＝０．６４５
【００３７】図３は実施例１の諸収差図であって、
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
【００３８】〔実施例２〕図４は、本発明の第２実施例
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
接合面を有する接合正レンズ成分Ｌ１１からなる第１レ
ンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成分
Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２
と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼り
合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第３
レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成され
ている。また、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ
群Ｇ３との間に配置され、広角端から望遠端への変倍時
には第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
接合面を有する接合正レンズ成分Ｌ１１からなる第１レ
ンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成分
Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２
と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼り
合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第３
レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成され
ている。また、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ
群Ｇ３との間に配置され、広角端から望遠端への変倍時
には第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
【００３９】図４は、広角端における各レンズ群の位置
関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で
示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例２の
ズームレンズは、上述した実施例１のズームレンズと同
様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状等
が異なっている。次の表（２）に、本発明の実施例２の
諸元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で
示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例２の
ズームレンズは、上述した実施例１のズームレンズと同
様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状等
が異なっている。次の表（２）に、本発明の実施例２の
諸元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
【００４０】
【表２】 ｆ＝39.0〜70.0〜107.0mm ＦNO＝ 4.3〜 6.2〜 8.1 ２ω＝58.2〜33.6〜22.4 （条件対応値） （１）Δψ・ΔＦ＝１．５１９ （２）Ｆw ／ｒ4 ＝−０．５９１ （３）ｆ1 ／Ｆt ＝０．６９６ （４）ｆ4 ／ｆ2 ＝０．６９９
【００４１】図５は実施例２の諸収差図であって、
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
【００４２】〔実施例３〕図６は、本発明の第３実施例
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
接合面を有する接合正レンズ成分Ｌ１１からなる第１レ
ンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成分
Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２
と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼り
合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第３
レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成され
ている。また、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ
群Ｇ３との間に配置され、広角端から望遠端への変倍時
には第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
接合面を有する接合正レンズ成分Ｌ１１からなる第１レ
ンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成分
Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２
と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼り
合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第３
レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成され
ている。また、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ
群Ｇ３との間に配置され、広角端から望遠端への変倍時
には第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
【００４３】図６は、広角端における各レンズ群の位置
関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で
示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例３の
ズームレンズは、上述した実施例２のズームレンズと同
様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状等
が異なっている。次の表（３）に、本発明の実施例３の
諸元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で
示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例３の
ズームレンズは、上述した実施例２のズームレンズと同
様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状等
が異なっている。次の表（３）に、本発明の実施例３の
諸元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
【００４４】
【表３】 ｆ＝39.0〜69.6〜107.0mm ＦNO＝ 4.1〜 6.0〜 8.0 ２ω＝58.0〜33.8〜22.6 （条件対応値） （１）Δψ・ΔＦ＝１．５８３ （２）Ｆw ／ｒ4 ＝−０．６７６ （３）ｆ1 ／Ｆt ＝０．６７２ （４）ｆ4 ／ｆ2 ＝０．５６３
【００４５】図７は実施例３の諸収差図であって、
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
【００４６】〔実施例４〕図８は、本発明の第４実施例
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
接合面を有する接合レンズ成分Ｌ１１および物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ１２からなる第１
レンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成
分Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼
り合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第
３レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成さ
れている。また、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レン
ズ群Ｇ３との間に配置され、広角端から望遠端への変倍
時には第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
接合面を有する接合レンズ成分Ｌ１１および物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ１２からなる第１
レンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成
分Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼
り合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第
３レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成さ
れている。また、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レン
ズ群Ｇ３との間に配置され、広角端から望遠端への変倍
時には第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
【００４７】図８は、広角端における各レンズ群の位置
関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で
示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例４の
ズームレンズは、上述した実施例１のズームレンズと同
様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状等
が異なっている。次の表（４）に、本発明の実施例４の
諸元の値を掲げる。表（４）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で
示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例４の
ズームレンズは、上述した実施例１のズームレンズと同
様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状等
が異なっている。次の表（４）に、本発明の実施例４の
諸元の値を掲げる。表（４）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
【００４８】
【表４】 ｆ＝39.0〜69.7〜107.0mm ＦNO＝ 4.2〜 6.0〜8.0 ２ω＝57.2〜33.6〜22.4 （条件対応値） （１）Δψ・ΔＦ＝１．５９９ （２）Ｆw ／ｒ4 ＝−０．７５０ （３）ｆ1 ／Ｆt ＝０．６２６ （４）ｆ4 ／ｆ2 ＝０．５３６
【００４９】図９は実施例４の諸収差図であって、
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
【００５０】〔実施例５〕図１０は、本発明の第５実施
例にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示の
ズームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向け
た接合面を有する接合レンズ成分Ｌ１１および物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ１２からなる第
１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ
成分Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群
Ｇ２と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた
貼り合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる
第３レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカス
レンズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカス
レンズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成
されている。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ１と第２レ
ンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端から望遠端への変
倍時には第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。
例にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示の
ズームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向け
た接合面を有する接合レンズ成分Ｌ１１および物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ１２からなる第
１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ
成分Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群
Ｇ２と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた
貼り合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる
第３レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカス
レンズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカス
レンズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成
されている。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ１と第２レ
ンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端から望遠端への変
倍時には第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。
【００５１】図１０は、広角端における各レンズ群の位
置関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印
で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例５
のズームレンズは、上述した実施例１のズームレンズと
同様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状
等が異なっている。次の表（５）に、本発明の実施例５
の諸元の値を掲げる。表（５）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
置関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印
で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例５
のズームレンズは、上述した実施例１のズームレンズと
同様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状
等が異なっている。次の表（５）に、本発明の実施例５
の諸元の値を掲げる。表（５）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
【００５２】
【表５】 ｆ＝39.0〜70.4〜107.0mm ＦNO＝ 4.0〜 6.0〜 8.0 ２ω＝57.2〜33.2〜22.4 （条件対応値） （１）Δψ・ΔＦ＝１．７６５ （２）Ｆw ／ｒ4 ＝−０．６０２ （３）ｆ1 ／Ｆt ＝０．６２３ （４）ｆ4 ／ｆ2 ＝０．７３７
【００５３】図１１は実施例５の諸収差図であって、
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
【００５４】〔実施例６〕図１２は、本発明の第６実施
例にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示の
ズームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向け
た接合面を有する接合正レンズ成分Ｌ１１からなる第１
レンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成
分Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼
り合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第
３レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成さ
れている。また、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レン
ズ群Ｇ３との間に配置され、広角端から望遠端への変倍
時には第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
例にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示の
ズームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向け
た接合面を有する接合正レンズ成分Ｌ１１からなる第１
レンズ群Ｇ１と、両凹レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズ成
分Ｌ２２との貼り合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、正レンズ成分Ｌ３１および像側に凸面を向けた貼
り合わせ面を有する接合正レンズ成分Ｌ３２からなる第
３レンズ群Ｇ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４１、像側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ成分Ｌ４２および像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズ成分Ｌ４３からなる第４レンズ群Ｇ４とから構成さ
れている。また、絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と第３レン
ズ群Ｇ３との間に配置され、広角端から望遠端への変倍
時には第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。
【００５５】図１２は、広角端における各レンズ群の位
置関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印
で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例６
のズームレンズは、上述した実施例２のズームレンズと
同様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状
等が異なっている。次の表（６）に、本発明の実施例６
の諸元の値を掲げる。表（６）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
置関係を示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印
で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。実施例６
のズームレンズは、上述した実施例２のズームレンズと
同様な構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状
等が異なっている。次の表（６）に、本発明の実施例６
の諸元の値を掲げる。表（６）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、
屈折率およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値を示している。
【００５６】
【表６】 ｆ＝39.0〜70.0〜107.0mm ＦNO＝ 4.4〜 6.2〜 8.0 ２ω＝59.2〜33.6〜22.4 （条件対応値） （１）Δψ・ΔＦ＝１．５５６ （２）Ｆw ／ｒ4 ＝−０．４２３ （３）ｆ1 ／Ｆt ＝０．６５６ （４）ｆ4 ／ｆ2 ＝０．９５８
【００５７】図１３は実施例６の諸収差図であって、
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における
諸収差図、中間焦点距離状態における諸収差図および望
遠端における諸収差図である。各収差図において、ＦNO
はＦナンバーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａ
は主光線の入射角をそれぞれ示している。また、非点収
差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破
線はメリディオナル像面を示している。各収差図から明
らかなように、本実施例では、諸収差が良好に補正され
ていることがわかる。
【００５８】なお、本発明においては、各レンズ群中に
非球面を配置することにより、高性能化および高変倍化
を図ることができる。また、いずれか１つあるいは複数
のレンズ群を光軸とほぼ直交する方向に適宜移動させる
ことによって、たとえば手振れ等に起因する像位置の変
動を補正するいわゆる防振効果を得ることもできる。
非球面を配置することにより、高性能化および高変倍化
を図ることができる。また、いずれか１つあるいは複数
のレンズ群を光軸とほぼ直交する方向に適宜移動させる
ことによって、たとえば手振れ等に起因する像位置の変
動を補正するいわゆる防振効果を得ることもできる。
【００５９】
【効果】以上説明したように、本発明によれば、少ない
レンズ枚数で構成され且つ高変倍化が可能な小型のズー
ムレンズを実現することができる。
レンズ枚数で構成され且つ高変倍化が可能な小型のズー
ムレンズを実現することができる。
【図１】本発明の各実施例にかかるズームレンズの基本
的な構成および広角端（Ｗ）から望遠端（Ｔ）への変倍
時における各レンズ群の移動の様子を示す図である。
的な構成および広角端（Ｗ）から望遠端（Ｔ）への変倍
時における各レンズ群の移動の様子を示す図である。
【図２】本発明の第１実施例にかかるズームレンズの構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図３】実施例１の諸収差図であって、（ａ）、（ｂ）
および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。
および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。
【図４】本発明の第２実施例にかかるズームレンズの構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図５】実施例２の諸収差図であって、（ａ）、（ｂ）
および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。
および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。
【図６】本発明の第３実施例にかかるズームレンズの構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図７】実施例３の諸収差図であって、（ａ）、（ｂ）
および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。
および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。
【図８】本発明の第４実施例にかかるズームレンズの構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図９】実施例４の諸収差図であって、（ａ）、（ｂ）
および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。
および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。
【図１０】本発明の第５実施例にかかるズームレンズの
構成を示す図である。
構成を示す図である。
【図１１】実施例５の諸収差図であって、（ａ）、
（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差
図、中間焦点距離状態における諸収差図および望遠端に
おける諸収差図である。
（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差
図、中間焦点距離状態における諸収差図および望遠端に
おける諸収差図である。
【図１２】本発明の第６実施例にかかるズームレンズの
構成を示す図である。
構成を示す図である。
【図１３】実施例６の諸収差図であって、（ａ）、
（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差
図、中間焦点距離状態における諸収差図および望遠端に
おける諸収差図である。
（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ広角端における諸収差
図、中間焦点距離状態における諸収差図および望遠端に
おける諸収差図である。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群 Ｓ 開口絞り
Claims (6)
- 【請求項１】 物体側より順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正
の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する
第４レンズ群とを備え、 広角端から望遠端への変倍時に、前記第１レンズ群及び
前記第４レンズ群は物体側に移動し、前記第１レンズ群
と前記第２レンズ群との間の空気間隔は増大し、前記第
３レンズ群と前記第４レンズ群との間の空気間隔は減少
し、 前記第３レンズ群の屈折力をψ3 とし、前記第４レンズ
群の屈折力ψ4 とし、広角端における前記第３レンズ群
と前記第４レンズ群との間の軸上空気間隔をdw34とし、
望遠端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群と
の間の軸上空気間隔をdt34とし、広角端におけるズーム
レンズ全系の焦点距離をＦw とし、望遠端におけるズー
ムレンズ全系の焦点距離をＦt とし、前記第４レンズ群
の最も像側の面の曲率半径をｒ4 としたとき、 １．４７＜（dt34−dw34）・ψ3 ・ψ4 ・（Ｆt −Ｆw
）＜２．００ Ｆw ／ｒ4 ＜−０．１ の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。 - 【請求項２】 前記第１レンズ群の焦点距離をｆ1 と
し、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ2 とし、前記第４
レンズ群の焦点距離をｆ4 とし、望遠端におけるズーム
レンズ全系の焦点距離をＦt としたとき、 ０．４＜ｆ1 ／Ｆt ＜０．８ ０．４＜ｆ4 ／ｆ2 ＜１．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズ
ームレンズ。 - 【請求項３】 前記第１レンズ群及び前記第４レンズ群
は、広角端から望遠端への変倍時に一体的に移動するこ
とを特徴とする請求項１または２に記載のズームレン
ズ。 - 【請求項４】 広角端から望遠端への変倍時に、前記第
２レンズ群と前記第３レンズ群との間の空気間隔は減少
することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に
記載のズームレンズ。 - 【請求項５】 広角端において、前記第１レンズ群と前
記第２レンズ群との合成屈折力は負であることを特徴と
する請求項１乃至４のいずれか１項に記載のズームレン
ズ。 - 【請求項６】 望遠端において、前記第２レンズ群と前
記第３レンズ群と前記第４レンズ群との合成屈折力は負
であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項
に記載のズームレンズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5242042A JPH0772390A (ja) | 1993-09-02 | 1993-09-02 | 小型のズームレンズ |
| US08/299,410 US5493447A (en) | 1993-09-02 | 1994-09-01 | Small-sized zoom lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5242042A JPH0772390A (ja) | 1993-09-02 | 1993-09-02 | 小型のズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0772390A true JPH0772390A (ja) | 1995-03-17 |
Family
ID=17083409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5242042A Pending JPH0772390A (ja) | 1993-09-02 | 1993-09-02 | 小型のズームレンズ |
Country Status (2)
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|---|---|
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| JP (1) | JPH0772390A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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- 1993-09-02 JP JP5242042A patent/JPH0772390A/ja active Pending
-
1994
- 1994-09-01 US US08/299,410 patent/US5493447A/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JPH09184982A (ja) * | 1996-01-06 | 1997-07-15 | Canon Inc | ズームレンズ |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| US5493447A (en) | 1996-02-20 |
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