JPH08132116A - 圧延機の制御方法およびその制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】本発明の目的は、圧延中の板クラウン制御の制
御範囲が広く、制御遅れが少なく、且つ、簡単な圧延機
の制御方法及び制御装置を提供するにある。 【構成】圧延材１を上下から作業ロール２により挟み、
その作業ロール２の上下を補強ロール３により補強し、
この作業ロール２にベンデイング力を加えて圧延材の板
クラウンの制御をする。ここで、上下作業ロール２を圧
延材の移動方向に直交する軸に対してそれぞれ交差する
交差角θを可変できるとともに、上記圧延材に加えられ
る圧延荷重の変化に基づいて求められた目標となる目標
ベンデイング力に応じて作業ロールベンデイング力Ｆ及
び作業ロール交差角θを制御指令演算部５により求め、
作業ロールベンデイング力制御装置８と作業ロール交差
角制御装置９に指令値を出し、それぞれを可変制御す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、圧延機の制御方法及び
制御装置に係り、特に、圧延材の板クラウンを所定状態
に制御するのに好適な圧延機の制御方法及び制御装置に
関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、圧延材の板クラウンを制御す
るアクチュエータとして、作業ロールベンディングが有
効であることは、広く知られている。

【０００３】板クラウン修正能力を有する圧延機で最も
多く知られているものは作業ロールと補強ロールをそれ
ぞれ２つずつ有する４重圧延機に作業ロールベンディン
グ力を付加したタイプの圧延機である。この圧延機で
は、圧延材の板クラウンは作業ロールベンディング力を
操作することで制御することが可能である。

【０００４】また、通常の４重圧延機より板クラウン修
正能力の高いものとして、上下作業ロールのみを圧延方
向に相互に交差させる４重圧延機が、例えば、特開平５
ー５０１１０号により知られてる。また、上側の作業ロ
ールと補強ロール及び下側のそれらをそれぞれ一対とし
て平行にし、さらに上下の対どおしを圧延方向に交差す
る４重圧延機としては、例えば、特開昭５６ー１３１０
０４号に記載されたものが知られている。

【０００５】これらの４重圧延機より更に板クラウン修
正能力の大きい圧延機として、従来より６重圧延機が著
名である。６重圧延機とは作業ロールと補強ロールに加
えて中間ロールを有する圧延機であり、中間ロールシフ
ト、中間ロールベンディング力、作業ロールベンデイン
グ力が板クラウン制御アクチュエータである。ここで、
例えば、特開昭６２−１６２８０７号や特開平２ー２５
５２０８号に記載のように、中間ロールベンディング力
と作業ロールベンデイング力を同時に操作し、一方のア
クチュエータが操作限界のある値に達すると他方のアク
チュエータに振り替えるものが知られている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６２−１６２８０７号や特開平２ー２５５２０８号に記
載の方法は中間ロールベンディング力と作業ロールベン
ディング力の２つのアクチュエータを同時に使用してい
るため、制御範囲を広げた有効な方法であるが、２種類
のアクチュエータに操作量を振り替えるために制御遅れ
が生じる欠点があった。特に、中間ロールは、作業ロー
ルに比べて大きいため、中間ロールベンディング力によ
る制御は作業ロールベンディング力による制御に比べて
応答が遅く、そのため、制御遅れを生じることとなる。

【０００７】また、例えば、中間ロールに１０トンのベ
ンディング力を与えた場合と作業ロールに１０トンのベ
ンディング力を与えた場合とでは、板クラウン制御への
利き方が異なり、この利き方の違いに対する補正が必要
となるため、制御が複雑になるという問題があった。本
発明の第１の目的は、圧延中の板クラウン制御の制御範
囲が広く、制御遅れが少なく、且つ、簡単な圧延機の制
御方法を提供するにある。

【０００８】本発明の第２の目的は、圧延中の板クラウ
ン制御の制御範囲が広く、制御遅れが少なく、且つ、簡
単な圧延機の制御装置を提供するにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るために、本発明は、圧延材を上下から作業ロールによ
り挟み、その上下作業ロールの上下を補強ロールにより
支え、上記上下作業ロールに作業ロールベンデイング力
を加え、且つ、上下作業ロールの交差角を変化して圧延
材の板クラウンの制御をする圧延機の制御方法におい
て、板クラウンの制御のための目標となる目標ベンデイ
ング力に応じて、上記作業ロールベンデイング力を可変
制御すると共にこの可変制御される作業ロールベンデイ
ング力の値に基づいて作業ロール交差角を可変制御する
ものである。

【００１０】上記圧延機の制御方法において、好ましく
は、上記の作業ロールベンデイング力と作業ロール交差
角の可変制御は、作業ロールベンデイング力がその操作
限界範囲内の所定の上限値以下でかつ所定の下限値以上
では、作業ロール交差角を一定に維持するとともに、ベ
ンデイング力を順次変化する第１の制御ステップと、上
記所定の上限値以上では、作業ロール交差角を順次増加
する第２の制御ステップと、上記所定の下限値以下で
は、作業ロール交差角を順次減少する第３の制御ステッ
プとを備えている。

【００１１】上記圧延機の制御方法において、好ましく
は、上記第２の制御ステップでは、作業ロール交差角の
増加に応じて、目標とすべきベンデイング力から作業ロ
ール交差角増加によって派生するベンデイング力分を差
し引いたものを作業ロールベンデイング力とするように
作業ロールベンデイング力を制御すると共に、上記第３
の制御ステップでは、作業ロール交差角の減少に応じ
て、目標とすべきベンデイング力から作業ロール交差角
減少によって派生するベンデイング力分を差し引いたも
のを作業ロールベンデイング力とするように制御する。

【００１２】上記圧延機の制御方法において、好ましく
は、上記第２の制御ステップにおいて、作業ロールベン
デイング力が所定の増加交差角設定値以下になると、作
業ロール交差角を一定に維持し、作業ロールベンデイン
グ力を順次減少する第４の制御ステップとし、上記第３
の制御ステップにおいて、作業ロールベンデイング力が
所定の減少交差角設定値以上になると、作業ロール交差
角を一定に維持し、作業ロールベンデイング力を順次減
少する第５の制御ステップとする。

【００１３】上記圧延機の制御方法において、好ましく
は、上記の作業ロールベンデイング力と作業ロール交差
角の可変制御は、作業ロールベンデイング力がその操作
限界範囲内の所定の上限値以下でかつ下限値以上では、
作業ロール交差角を一定に維持するとともに、ベンデイ
ング力を順次変化するようにするに第１の制御ステップ
と、上記所定の上限値以上では、所定作業ロールベンデ
イング力相当分だけ作業ロール交差角を順次増加する第
６の制御ステップと、上記所定の下限値以下では、所定
作業ロールベンデイング力相当分だけ作業ロール交差角
を順次減少する第７の制御ステップとを備えている。

【００１４】上記圧延機の制御方法において、好ましく
は、上記第６の制御ステップでは、作業ロール交差角の
増加に応じて、目標とすべきベンデイング力から作業ロ
ール交差角増加によって派生するベンデイング力分を差
し引いたものを作業ロールベンデイング力とするように
作業ロールベンデイング力を制御すると共に、上記第７
の制御ステップでは、作業ロール交差角の減少に応じ
て、目標とすべきベンデイング力から作業ロール交差角
減少によって派生するベンデイング力分を差し引いたも
のを作業ロールベンデイング力とするように制御する。

【００１５】また、上記第２の目的を達成するために、
本発明では、 一対の上下作業ロールと、この一対の上
下作業ロールをそれぞれ支持する一対の上下補強ロール
と、上記一対の上下作業ロールに印可する作業ロールベ
ンデイング力を制御する第１の制御手段と、上記一対の
上下作業ロールの交差角を制御する第２の制御手段と、
上記第１及び第２の制御手段に与える制御指令を演算す
る制御指令演算部とを有する圧延機の制御装置におい
て、上記制御指令演算部は、板クラウンの制御のための
目標となる目標ベンデイング力に応じて、上記作業ロー
ルベンデイング力を可変する指令をおくるようにすると
共にこの作業ロールベンデイング力の値に基づいて作業
ロール交差角を可変するように演算を行い、上記第１の
制御手段及び上記第２の制御手段に制御指令を送り、上
記第１及び第２の制御手段はそれぞれの制御指令に応じ
て作業ロールベンデイング力及び作業ロール交差角を制
御するようにしたものである。

【００１６】上記圧延機の制御装置において、好ましく
は、上記制御指令演算部は、作業ロールベンデイング力
がその操作限界範囲内の所定の上限値以下でかつ所定の
下限値以上では、作業ロール交差角を一定に維持すると
ともに、ベンデイング力を順次変化する第１の演算を行
い、上記所定の上限値以上では、作業ロール交差角を順
次増加する第２の演算を行い、上記所定の下限値以下で
は、作業ロール交差角を順次減少する第３の演算を行
い、この制御指令演算部の演算に基づいて第１及び第２
の制御手段は、それぞれ、作業ロールベンデイング力及
び作業ロール交差角を制御する。

【００１７】上記圧延機の制御装置において、好ましく
は、上記制御指令演算部は、上記第２の演算では、作業
ロール交差角の増加に応じて、目標とすべきベンデイン
グ力から作業ロール交差角増加によって派生するベンデ
イング力分を差し引いた作業ロールベンデイング力とす
るように作業ロールベンデイング力を演算すると共に、
上記第３の演算では、作業ロール交差角の減少に応じ
て、目標とすべきベンデイング力から作業ロール交差角
減少によって派生するベンデイング力分を差し引いたも
のを作業ロールベンデイング力とするように作業ロール
ベンデイング力を演算する。

【００１８】上記圧延機の制御装置において、好ましく
は、上記制御指令演算部は、上記第２の演算において、
作業ロールベンデイング力が所定の増加交差角設定値以
下になると、作業ロール交差角を一定に維持し、作業ロ
ールベンデイング力を順次減少する第４の演算を行い、
上記第３の演算において、作業ロールベンデイング力が
所定の減少交差角設定値以上になると、作業ロール交差
角を一定に維持し、作業ロールベンデイング力を順次減
少する第５の演算を行う。

【００１９】上記圧延機の制御装置において、好ましく
は、上記制御指令演算部は、作業ロールベンデイング力
がその操作限界範囲内の所定の上限値以下でかつ下限値
以上では、作業ロール交差角を一定に維持するととも
に、ベンデイング力を順次変化するようにするに第１の
演算を行い、上記所定の上限値以上では、所定作業ロー
ルベンデイング力相当分だけ作業ロール交差角を順次増
加する第６の演算を行い、上記所定の下限値以下では、
所定作業ロールベンデイング力相当分だけ作業ロール交
差角を順次減少する第７の演算を行う。

【００２０】上記圧延機の制御装置において、好ましく
は、上記第６の演算では、作業ロール交差角の増加に応
じて、目標とすべきベンデイング力から作業ロール交差
角増加によって派生するベンデイング力分を差し引いた
ものを作業ロールベンデイング力とするように演算する
と共に、上記第７の演算では、作業ロール交差角の減少
に応じて、目標とすべきベンデイング力から作業ロール
交差角減少によって派生するベンデイング力分を差し引
いたものを作業ロールベンデイング力とするように作業
ロールベンデイング力を演算する。

【００２１】

【作用】本発明では、板クラウンの制御のための目標と
なる目標ベンデイング力に応じて、上記作業ロールベン
デイング力を可変制御すると共にこの可変制御される作
業ロールベンデイング力の値に基づいて作業ロール交差
角を可変制御することにより、作業ロール単体のベンデ
イング力及び交差角を制御するものであるため、作業ロ
ールと中間ロールのベンデイング力を制御する場合に比
べて制御遅れが生じることもなく、また、制御も単純な
圧延機の制御方法が実現し得るものとなる。

【００２２】また、作業ロールベンデイング力と作業ロ
ール交差角の可変制御は、作業ロールベンデイング力が
その操作限界範囲内の所定の上限値以内でかつ所定の下
限値以上では、第１の制御ステップにより、作業ロール
交差角を一定に維持するとともに、ベンデイング力を順
次変化するようにする制御し、上記所定の上限値以上で
は、第２の制御ステップにより、作業ロール交差角を順
次増加するように制御し、上記所定の下限値以下では、
第３の制御ステップにより、作業ロール交差角を順次減
少するように制御することで、制御遅れが生じるなく、
制御の単純な圧延機の制御方法が実現し得るものとな
る。

【００２３】また、第２の制御ステップでは、作業ロー
ル交差角の増加に応じて、目標とすべきベンデイング力
から作業ロール交差角増加によって派生するベンデイン
グ力分を差し引いて作業ロールベンデイング力とするよ
うに制御すると共に、上記第３の制御ステップでは、作
業ロール交差角の減少に応じて、目標とすべきベンデイ
ング力に作業ロール交差角減少によって派生するベンデ
イング力分を加味して作業ロールベンデイング力とする
ように制御することで、制御遅れが生じるなく、制御の
単純な圧延機の制御方法が実現し得るものとなる。

【００２４】また、第２の制御ステップにおいて、作業
ロールベンデイング力が所定の増加交差角設定値以下に
なると、第４の制御ステップにより、作業ロール交差角
を一定に維持し、作業ロールベンデイング力を順次減少
するように制御し、第３の制御ステップにおいて、作業
ロールベンデイング力が所定の減少交差角設定値以上に
なると、第５の制御ステップにより、作業ロール交差角
を一定に維持し、作業ロールベンデイング力を順次減少
するよう制御することで、制御遅れが生じるなく、制御
の単純な圧延機の制御方法が実現し得るものとなる。

【００２５】また、更に、作業ロールベンデイング力と
作業ロール交差角の可変制御は、作業ロールベンデイン
グ力がその操作限界範囲内の所定の上限値以内でかつ下
限値以上では、第１の制御ステップにより、作業ロール
交差角を一定に維持するとともに、ベンデイング力を順
次変化するように制御し、所定の上限値以上では、第６
の制御ステップにより、所定作業ロールベンデイング力
相当分だけ作業ロール交差角を順次増加するように制御
し、所定の下限値以下では、第７の制御ステップによ
り、所定作業ロールベンデイング力相当分だけ作業ロー
ル交差角を順次減少するように制御することで、制御遅
れが生じるなく、制御の単純な圧延機の制御方法が実現
し得るものとなる。

【００２６】また、第６の制御ステップでは、作業ロー
ル交差角の増加に応じて、目標とすべきベンデイング力
から作業ロール交差角増加によって派生するベンデイン
グ力分を差し引いて作業ロールベンデイング力とするよ
うに制御すると共に、第７の制御ステップでは、作業ロ
ール交差角の減少に応じて、目標とすべきベンデイング
力に作業ロール交差角減少によって派生するベンデイン
グ力分を加味して作業ロールベンデイング力とするよう
に制御することで、制御遅れが生じるなく、制御の単純
な圧延機の制御方法が実現し得るものとなる。

【００２７】また、本発明では、制御指令演算部は、板
クラウンの制御のための目標となる目標ベンデイング力
に応じて、上記作業ロールベンデイング力を可変するよ
うに演算を行うと共にこの作業ロールベンデイング力の
値に基づいて作業ロール交差角を可変するように演算を
行い、上記第１の制御手段及び上記第２の制御手段に制
御指令を送り、上記第１及び第２の制御手段はそれぞれ
の制御指令に応じて作業ロールベンデイング力及び作業
ロール交差角を制御するように構成していることから、
作業ロール単体のベンデイング力及び交差角を制御する
ものであるため、作業ロールと中間ロールのベンデイン
グ力を制御する場合に比べて制御遅れが生じることもな
く、また、制御も単純な圧延機の制御装置を実現し得る
ものとなる。

【００２８】また、制御指令演算部は、作業ロールベン
デイング力がその操作限界範囲内の所定の上限値以下で
かつ所定の下限値以上では、作業ロール交差角を一定に
維持するとともに、ベンデイング力を順次変化するよう
にするに第１の演算を行い、上記所定の上限値以上で
は、作業ロール交差角を順次増加する第２の演算を行
い、上記所定の下限値以下では、作業ロール交差角を順
次減少する第３の演算を行い、この制御指令演算部の演
算に基づいて第１及び第２の制御手段は、それぞれ、作
業ロールベンデイング力及び作業ロール交差角を制御す
ることにより、制御遅れが生じることもなく、また、制
御も単純な圧延機の制御装置を実現し得るものとなる。

【００２９】また、更に、上記制御指令演算部は、上記
第２の演算では、作業ロール交差角の増加に応じて、目
標とすべきベンデイング力から作業ロール交差角増加に
よって派生するベンデイング力分を差し引いて作業ロー
ルベンデイング力とするように演算すると共に、上記第
３の演算では、作業ロール交差角の減少に応じて、目標
とすべきベンデイング力に作業ロール交差角減少によっ
て派生するベンデイング力分を加味して作業ロールベン
デイング力とするように演算することにより、制御遅れ
が生じることもなく、また、制御も単純な圧延機の制御
装置を実現し得るものとなる。

【００３０】また、上記制御指令演算部は、上記第２の
演算において、作業ロールベンデイング力が所定の増加
交差角設定値以下になると、作業ロール交差角を一定に
維持し、作業ロールベンデイング力を順次減少するよう
に第４の演算を行い、上記第３の演算において、作業ロ
ールベンデイング力が所定の減少交差角設定値以上にな
ると、作業ロール交差角を一定に維持し、作業ロールベ
ンデイング力を順次減少するように第５の演算を行うこ
とにより、制御遅れが生じることもなく、また、制御も
単純な圧延機の制御装置を実現し得るものとなる。

【００３１】また、更に、上記制御指令演算部は、作業
ロールベンデイング力がその操作限界範囲内の所定の上
限値以内でかつ下限値では、作業ロール交差角を一定に
維持するとともに、ベンデイング力を順次変化するよう
にするに第１の演算を行い、上記所定の上限値以上で
は、所定作業ロールベンデイング力相当分だけ作業ロー
ル交差角を順次増加する第６の演算を行い、上記所定の
下限値以下では、所定作業ロールベンデイング力相当分
だけ作業ロール交差角を順次減少する第７の演算を行う
ことにより、制御遅れが生じることもなく、また、制御
も単純な圧延機の制御装置を実現し得るものとなる。

【００３２】また、上記第６の演算では、作業ロール交
差角の増加に応じて、演算される目標とすべきベンデイ
ング力から作業ロール交差角増加によって派生するベン
デイング力分を差し引いて作業ロールベンデイング力と
するように制御すると共に、上記第７の演算では、作業
ロール交差角の減少に応じて、目標とすべきベンデイン
グ力に作業ロール交差角減少によって派生するベンデイ
ング力分を加味して作業ロールベンデイング力とするよ
うに制御することにより、制御遅れが生じることもな
く、また、制御も単純な圧延機の制御装置を実現し得る
ものとなる。

【００３３】

【実施例】本発明の一実施例について、以下に図面を用
いて説明する。

【００３４】図１は、本発明の一実施例の構成を示すブ
ロック図である。圧延材１を挟んで上下２本設けられた
作業ロール２は、水平方向で互いに逆方向にそれぞれの
作業ロールの軸線が交差するように配置され、その交差
角は油圧シリンダ１１によって変えることができ、且
つ、両側のチョックには鉛直方向に油圧シリンダ１０に
より、ベンデイング力が加えられている。２本の作業ロ
ール２の上下には、それぞれ、補強ロール３が備えられ
ている。この作業ロール２及び補強ロール３により構成
される圧延機は、圧延サイズ情報に基づいて、設定演算
部７において、製品サイズに見合った圧下率、圧延速度
などと共に作業ロールベンデイング力Ｆや作業ロール交
差角θが演算され、設定される。ここで、作業ロール交
差角θとは、図２に誇張して示すように、一方の作業ロ
ールの軸が圧延材の圧延方向Ｘに直交する線Ｙ方向に対
して成した角度であり、上下の作業ロール同士は、その
軸線が２θの角度をなすことになる。

【００３５】ところで、圧延材の板クラウンは図３に示
すＣｈで表すことが出来、この板クラウンＣｈは、作業
ロールベンデイング力Ｆ及び作業ロール交差角θと次式
（１）のような関係がある。

【００３６】 Ｃｈ＝ａ１×Ｐ＋ａ２×Ｆ＋ａ３×ｂ３（θ）＋ａ４ ……（１） ここで、ａ１〜ａ４は、圧延材のサイズ、鋼種や作業ロ
ール径などによって定まる定数であり、ｂ３は、後述す
るような作業ロール径と圧延材板幅の関数である。変数
Ｐは圧延荷重、Ｆは作業ロールベンデイング力である。

【００３７】作業ロール交差角θと関数ｂ３（θ）に
は、次式（２）に示すような関係にあり、作業ロール径
Ｄｗと圧延材板幅Ｂの２次関数になっている。

【００３８】 ｂ３（θ）＝（Ｂ×θ／Ｄｗ）² ……（２） 図１に戻り、係数演算部６は、設定演算部７に設定され
た圧延情報を用いて、圧延中に行われる圧延材１の板ク
ラウン制御に必要な（１）式で示した係数ａ１〜ａ４、
ｂ３を算出して、制御指令演算部５にこれらの係数を送
る。

【００３９】制御指令演算部５では、（１）式に基づい
て、荷重計４によって検出される圧延荷重Ｐが変化した
場合に、作業ロールベンディング力Ｆと作業ロール交差
角θを操作して、板クラウンを一定にする演算を行う。
この結果得られた作業ロールベンディング力Ｆと作業ロ
ール交差角θの指令値を、それぞれ、作業ロールベンデ
ィング力制御装置８及び作業ロール交差角制御装置９に
与える。作業ロールベンディング力制御装置８及び作業
ロール交差角制御装置９は、それぞれ作業ロールベンデ
イング力印加用の油圧シリンダ１０及び作業ロール交差
角可変用の油圧シリンダ１１に制御信号を供給する。油
圧シリンダ１０には、油圧検出用のセンサー１２が付随
している。センサー１２は、例えば、プレッシャーセル
からなる。このセンサー１２からの油圧信号は、作業ロ
ールベンデイング力制御装置８に取り込まれ、フィード
バック制御に用いられる。また、油圧シリンダ１１に
は、センサー１３が付随している。センサー１３として
は、例えば、マグネスケールと変位／角度変換器から構
成される。マグネスケールにより作業ロールの圧延方向
の変位量を検出し、作業ロールの全長は分かるため、こ
の変位量からを変位／角度変換器により作業ロールの交
差角θを表す信号として出力される。この交差角信号が
作業ロール交差角制御装置９に取り込まれ、フィードバ
ック制御に用いられる。作業ロールベンディング力Ｆ、
作業ロール交差角θの閉ループ制御は、これらの制御装
置８、９によって行われる。

【００４０】以上の構成において、設定演算部７、係数
演算部６、制御指令演算部５、作業ロール交差角制御装
置９、作業ロールベンデイング力制御装置８、荷重計
４、センサー１２、センサー１３が、本実施例における
圧延機の制御装置を構成する。

【００４１】次に、本実施例の制御装置の制御機能を説
明をする前に、本発明の原理について説明する。

【００４２】先に述べた板クラウンを一定にするための
演算は、（１）式において圧延荷重Ｐと作業ロールベン
ディング力Ｆの微小変化をそれぞれΔＰ、ΔＦとおくこ
とにより、 ａｌ×ΔＰ＋ａ２×ΔＦ＝０ ……（３） となる。従って、（３）式より、ΔＦは、次式（４）と
して求められる。

【００４３】 ΔＦ＝ー（ａｌ÷ａ２）×ΔＰ ……（４） （４）式の条件で作業ロールベンディング力の変更量Δ
Ｆを求める。

【００４４】図４２は、作業ロール径Ｄｗ＝７５０ｍ
ｍ、圧延材板幅Ｂ＝９５０ｍｍの場合における交差角θ
と圧延材の板クラウンＣｈとの関係を示している。θ＝
１．５の時に、圧延材に６００μｍの板クラウンをつけ
る能力を持つことがわかる。

【００４５】次に、板クラウンを一定とする作業ロール
交差角θと作業ロールベンディング力Ｆとの関係を求め
る。（１）式で作業ロールベンディング力と作業ロール
交差角の微小変化をそれぞれΔＦ、Δθとおくことによ
り、 ａ２×ΔＦ＋ａ３×ｂ３（Δθ）＝０ ……（５） なる関係が求められる。

【００４６】これをθ＝０度を基準にしてグラフ化した
ものが図５である。

【００４７】図５に示した２次曲線の関係を保って作業
ロールベンディング力Ｆと作業ロール交差角θを動作さ
せれば圧延材の板クラウンは変化しないことは（５）式
導出の過程からあきらかである。

【００４８】ここで、θ＝０度とは上下の作業ロール
が、４重圧延機と同様の位置関係にある角度である。即
ち、上下の作業ロールの軸線は上下の補強ロールの軸線
と平行であり、それぞれの軸線は圧延材の圧延方向とは
直交している。

【００４９】この図から作業ロールベンディング力１５
０トンに相当するθ＝０からの作業ロール交差角の動作
量はおよそ０．７５度であり、作業ロール交差角を１．
５度とした場合に同等の効果を得る作業ロールベンディ
ング力はおよそ５８０トンであることがわかる。

【００５０】また、図５及び（２）、（５）式から明ら
かなように作業ロール交差角の作業ロールベンディング
力に対する効果は角度が大きくなるにつれて２乗カーブ
で増して行く。

【００５１】図５から作業ロール交差角が変化した場合
の作業ロールベンディング力への影響ｄＦ／ｄθを読み
とるとθ＝０．１、０．３、０．６、０．９、１．２、
１．５度でそれぞれ５４、１５７、３１２、４６７、６
２０、７７０（トン／度）である。従って、板クラウン
を作業ロール交差角で制御する場合には角度が大きくな
るに従い制御ゲインが高くなり安定した制御は難しくな
る。

【００５２】これらの結果から、本発明者らは、作業ロ
ールベンディング力を圧延材の板クラウン操作量とし、
作業ロール交差角は見かけ上の作業ロールベンディング
力の範囲を決める基準量とすることで、良好な圧延材の
板クラウン制御を行わせることとした。

【００５３】上記考えに基づく板クラウンの制御範囲を
広げる原理について、図６を用いて説明する。この例で
は、作業ロールベンディング力０〜１５０トン、作業ロ
ール交差角０〜１．５度の圧延機で作業ロールベンディ
ング力を見かけ上０〜７２０トン動かしたと同等の効果
を得る方法を示す。

【００５４】目標作業ロールベンディング力（図中では
目標ベンディング力と記述している）を、時間ととも
に、０から７２０トンまで増加させる場合に、作業ロー
ルベンディング力は、１５０トンで操作限界に達する。
この時点で、作業ロール交差角を増加させ始めて、作業
ロールベンディング力がゼロになった時点で、作業ロー
ル交差を停止する。

【００５５】この間の作業ロールベンディング力Ｆと作
業ロール交差角θの関係は、 目標作業ロールベンディング力＝ａ２×Ｆ＋ａ３×ｂ３（θ） ……（６） であるため、 Ｆ＝（目標作業ロールベンディング力−ａ３×ｂ３（θ））÷ａ２……（７ ） で表される。

【００５６】作業ロールベンディング力が、ゼロから再
び１５０トンになるまでには、作業ロール交差角は一定
角度に停止したままで、作業ロールベンディング力だけ
が目標作業ロールベンディング力の増加分だけ増える。

【００５７】以降この作業ロールベンディング力が１５
０トンに達したら再び今述べた動作を繰り返し作業ロー
ル交差角を増加させ始める。

【００５８】このようにすることにより、作業ロール交
差角が大きくなるに従い制御ゲインが高くなり安定した
制御が難しくなる難点は取り除かれ、作業ロールベンデ
ィング力０〜１５０トンの機構を持つ圧延機で恰も０〜
７２０トンの作業ロールベンディング力を有する圧延機
の如き性能をもたせることが可能になる。

【００５９】以上の原理に基づく実施例の制御装置にお
ける制御機能を図７及び図８に示すフローチャートによ
り説明する。

【００６０】図７において、ステップ１００において制
御を開始すると、次のステップ１０２において、圧延サ
イズ情報に基づいて、製品サイズに見合った作業ロール
ベンデイング力Ｆ0、作業ロール交差角θ0が設定演算部
７で演算され、制御指令演算部５に設定される。ステッ
プ１０４において、係数演算部６では、設定演算部６に
設定された圧延情報に基づいて、圧延中に行われる圧延
材の板クラウンの制御に必要な（１）式で示した係数ａ
１、ａ２、ａ３、ａ４及びｂ３の演算を行い、制御指令
演算部５に入力する。

【００６１】次に、ステップ１０６では、ロードＯＮか
否かが判断される。即ち、圧延材が圧延機に噛まれたか
否かが判別される。このロードＯＮか否かは制御指令演
算部５において、制御指令演算部５に入力する圧延荷重
の変化から判断される。圧延が開始されると、ステップ
１０８において、制御指令演算部５に圧延ロックオン値
Ｐ0を入力する。圧延開始時には、圧延材の先端はその
後方の部分に比べて硬く、圧延荷重も通常値より大きな
値を示すので、圧延開始時より数秒後の比較的安定した
時の圧延荷重をロックオン値Ｐ0として荷重計４により
検出し、入力する。ステップ１１０において、制御指令
演算部５では、圧延荷重のロックオン値Ｐ0に基づい
て、作業ロールベンデイング力Ｆ1、作業ロール交差角
θ1が演算され、作業ロールベンデイング力制御装置８
及び作業ロール交差角制御装置９に指令される。以上で
イニシャル設定が終わり、以降は通常の制御に移行す
る。

【００６２】即ち、ステップ１１２において、ロードＯ
Ｎか否かが判断される。即ち、制御指令演算部５では、
圧延荷重の変化に基づいて、圧延材が圧延機によって圧
延中であるか否かが判別される。圧延中であるとする
と、ステップ１１４では、圧延荷重Ｐが逐次荷重計４に
よって検出され、制御指令演算部５に入力し、続いて、
ステップ１１６において、制御指令演算部５では、荷重
変動分ΔＰが検出された荷重Ｐと圧延荷重のロックオン
値Ｐ0の差分として求められる。ΔＰは圧延開始数秒後
のロックオン値からの圧延荷重変動分を表しており、以
降はこのロックオン値Ｐからの圧延荷重変動分を制御に
用いる。

【００６３】ステップ１１８において、ΔＦは（４）式
で説明したように圧延荷重変動分ΔＰの板クラウンに与
える影響を相殺するために必要な作業ロールベンディン
グ力の増分であり、荷重変動分ΔＰを相殺するベンデイ
ング力ΔＦを（４）式により、制御指令演算部５で、求
める。ステップ１２０において、制御指令演算部５で
は、この増分ΔＦを圧延荷重と同じく圧延開始数秒後に
ロックオンした作業ロールベンディング力Ｆ1に加算
し、この加算した値を作業ロールベンディング力指令値
Ｆとして、作業ロールベンディング力の閉ループ制御を
行う作業ロールベンディング力制御装置８にセットす
る。

【００６４】引き続き、図７の（Ａ）から続いている図
８のフローチャートの（Ａ）に続くステップ１２２にお
いて、制御指令演算部５では、作業ロールベンディング
力指令値Ｆが操作限界値（一例としては、０トンから１
５０トン）の上下限値（一例としては、操作限界範囲の
８０％を超えた場合、即ち、上限値は１３５トン、下限
値は１５トン）を超えていないか判定して、超過してい
ない場合には、図８のフローチャートの（Ｂ）から図７
の（Ｂ）を経由して、図７のステップ１１２の前段にフ
ローは戻り、作業ロールベンデイング力のみによる制御
が継続すると共に、超過した場合には作業ロール交差角
θと作業ロールベンディング力Ｆを次のように操作す
る。

【００６５】作業ロールベンディング力指令値Ｆが操作
限界値の上限値（一例としては、１３５トン）を超過し
た場合には、ステップ１２４において制御指令演算部５
では、、作業ロール交差角θを一定速度で増加方向に動
かすように制御指令を変える。ここで、操作限界値の上
限値を超過した場合に作業ロール交差角θを増加するよ
うにしたのは、次の理由による。即ち、作業ロール交差
角θが０度の付近においては、図５に示したように、作
業ロール交差角の変位に対する相当する作業ロールベン
デイング力の変化が小さいため、例えば、操作限界値１
５０トンに至ってから作業ロール交差角θを増加するよ
うにすると作業ロール交差角θの変化によって生じる作
業ロールベンデイング力の増加が制御に追いつかないこ
とが生じるのを防ぐためである。作業ロールベンデイン
グ力の操作に余裕のある操作限界値の上限値で作業ロー
ル交差角θを変化し始めることにより、充分な制御追従
性を確保できる。尚、作業ロール交差角θが、１．５度
の時、ベンデイング力は７２０トンに相当するので、こ
の例では、作業ロール交差角θの最大値は１．５度とし
ている。従って、作業ロール交差角が１．５度になった
か否かを、制御指令演算部５では、ステップ１２６で判
別する。

【００６６】さらに、作業ロール交差角が１．５度以内
の場合には、ステップ１２８において、制御指令演算部
５では、この時の作業ロールベンディング力は作業ロー
ル交差角の影響を加味した以下に述べる（８）式のΔＦ
を用いて再計算を行い、作業ロールベンディング力指令
値Ｆを求めて作業ロールベンディング力制御装置８にセ
ットする。

【００６７】ここで、この間の作業ロールベンディング
力変更量ΔＦは、（４）式に（５）式の作業ロール交差
角θの効果を加味した、 ΔＦ＝−（ａｌ÷ａ２）×ΔＰ−（ａ３÷ａ２）×ｂ（Δθ） ……（８） で求めている。

【００６８】ここで、ｂ（Δθ）は圧延荷重ロックオン
時の作業ロール交差角θと停止後の交差角θ’との差分
を表しており、ｂ（Δθ）＝ｂ（θ’）−ｂ（θ）を表
す。

【００６９】ステップ１３０において、制御指令演算部
５では、この作業ロールベンディング力指令値Ｆが予め
定められた増加交差角停止設定値（一例としては、６０
トン）よりも小さくなったか否かが判断され、小さくな
るまで、ステップ１２４、１２６、１２８が繰り返され
ると共に、増加交差角停止設定値よりも小さくなった時
点で、ステップ１３２に従い、制御指令演算部５では、
作業ロール交差角の増加を停止する指令を出す。この増
加交差角停止設定値は、これからの作業ロールベンディ
ング力の増加を考慮して操作限界範囲の中央値よりも小
さい値としている。即ち、操作限界値の０トン付近で停
止しようとすると、更に、ベンデイング力を下げる方向
に制御するのが難しくなり、また、操作限界の中央値で
ある７５トン付近で停止しようとすると、その付近では
まだベンデイング力が下がっている傾向にあるため、そ
の下がり気味の方向を残したいので、中央値より少し小
さい値としている。また、制御量を増加する場合もある
ので、その際、中央値付近で停止すると、使える制御量
を少なくなるので、制御量を確保するためにも、中央値
より少し小さい値が好ましいこととなる。

【００７０】ステップ１３２を終了した時点、若しく
は、ステップ１２６において、作業ロール交差角が１．
５以上となった時には、図８のフローチャートの（Ｂ）
から図５の（Ｂ）を経由して、図７のステップ１１２の
前段にフローは戻り、制御が継続する。

【００７１】同様に、ステップ１２２において、作業ロ
ールベンディング力指令値Ｆが操作限界値の下限値（一
例としては、１５トン）より小さくなった場合には、ス
テップ１３４において、制御指令演算部５では、作業ロ
ール交差角θを一定速度で減少方向に動かすように制御
指令を出す。ここで、操作限界値の下限値より低下した
場合に作業ロール交差角を減少するようにしたのは、次
の理由による。例えば、操作限界値０トンに至ってから
作業ロール交差角を減少するようにすると、この時作業
ロール交差角は、例えば、０．８度であるとすると、図
５に示すように、作業ロール交差角の減少によって生じ
るベンデイング力の減少が大きいので、この急激にベン
デイング力が減少しようとするのを作業ロールベンデイ
ング力を増加させ、補うことにより、制御に追いつかな
いことが生じるのを防ぐものである。作業ロールベンデ
イング力の操作に余裕のある操作限界値の下限値で作業
ロール交差角を変化し始めることにより、充分な制御追
従性を確保できる。作業ロール交差角の最小値は０度に
してある。従って、ステップ１３６において、制御指令
演算部５では、作業ロール交差角が０度になったか否か
が判断される。 ０度になるまでは、次のステップ１３
８において、制御指令演算部５では、この時の作業ロー
ルベンディング力は作業ロール交差角の影響を加味した
（８）式のΔＦを用いて再計算を行う。ステップ１４０
において、制御指令演算部５では、作業ロールベンディ
ング力指令値が予め定められた減少交差角停止設定値
（一例としては、９０トン）よりも大きくなるまでは、
ステップ１３４、１３６、１３８に従って制御が続行さ
れる。作業ロールベンディング力指令値が予め定められ
た減少交差角停止設定値よりも大きくなった時点で、ス
テップ１４２により、制御指令演算部５では、作業ロー
ル交差の減少を停止する。この減少交差角停止設定値
は、これからの作業ロールベンディング力の減少を考慮
して操作限界範囲の中央値よりも大きい値としている。
この減少交差角停止設定値は、これからの作業ロールベ
ンディング力の変化を考慮して操作限界範囲の中央値よ
りも大きい値としている。即ち、操作限界の中央値であ
る７５トン付近で停止しようとすると、また、制御量を
減少する場合に、中央値付近で停止すると、使える制御
量を少なくなるので、制御量を確保するためにも、中央
値より少し大きい値が好ましいこととなる。

【００７２】ステップ１４２を終了した時点、若しく
は、ステップ１３６において、作業ロール交差角が０度
となった時には、図８のフローチャートの（Ｂ）から図
７の（Ｂ）を経由して、図７のステップ１１２の前段に
フローは戻り、制御が継続する。

【００７３】次に、図９、図１０を用いて、圧延荷重Ｐ
が０トンから５００トンまで変化する場合を例にとりΔ
Ｆ、Δθの動きを説明する。

【００７４】図９は圧延荷重Ｐの変動及びその変動分を
相殺するための作業ロールへ与えるべき目標ベンディン
グ力を表している。圧延荷重Ｐが０トンから５００トン
まで増加する時、目標ベンデイング力Ｆは０トンから２
００トンまで増加する。目標ベンデイング力Ｆが最大２
００トンということは、作業ロールベンデイング力の操
作限界値が１５０トンの場合、作業ロール交差角の増加
によるベンデイング力増加分を５０トン確保すればいい
わけであるが、ここでは、作業ロールベンデイング力Ｆ
の操作限界範囲が０〜１５０トンの場合、その限界範囲
の８０％を超えた場合、即ち、１５〜１３５トンの範囲
を超えれば、作業ロール交差角θを一定速度で動かし始
める。そして、作業ロールベンディング力Ｆが操作限界
範囲内の予め定めた値に復帰した時点で交差を終了す
る。

【００７５】即ち、図９において、圧延荷重Ｐが増加
し、目標ベンデイング力が１３５トンに達する迄は、図
１０に示すように、作業ロールベンディング力Ｆのみが
作用し、作業ロール交差角θは０度のまま一定であり、
作業ロールベンデイング力が１３５トンに達した時点で
作業ロール交差角θが一定速度で増大方向に動き出す。
それと共に、作業ロールベンデイング力変更量ΔＦの演
算が行われる ここで、この間の作業ロールベンディング力変更量ΔＦ
は、（４）式に（５）式の作業ロール交差角θの効果を
加味した前述の式（８）に従って求められる。

【００７６】この（８）式に従い作業ロールベンデイン
グ力変更量ΔＦの演算が行われ、作業ロールベンデイン
グ力Ｆの増加率は減少し、ある点から、作業ロールベン
デイング力そのものが、減少に転ずる。一方、作業ロー
ル交差角θの増加に伴って派生するベンデイング力は、
作業ロールベンデイング力の減少以上の増加率で増加す
るために、作業ロールベンデイング力Ｆと作業ロール位
相角θの相乗効果で与えられる実質的ベンデイング力は
徐々に増加する事になる。この増加はそのベンデイング
力が２００トンになるまで続く。図１０のグラフから読
み取れるように、図９において、目標ベンデイング力が
２００トンとなるとき、作業ロールベンデイング力は１
００トンであり、また、作業ロール交差角は０．６２度
であるため作業ロール交差によるベンデイング力も１０
０トンとなり、両者を合わせて２００トンの目標ベンデ
イング力が与えられることになる。

【００７７】続いて、圧延荷重変動が５００トンから暫
次減少する場合について説明する。即ち、圧延荷重変動
が５００トンから０トンまで減少する時、それにつれて
目標ベンデイング力も２００トンから０トンまで減少す
る。目標ベンデイング力が２００トンから減少する時
は、先ほどまでの制御の続きであるため、作業ロール交
差角θは増加を続けるが、作業ロールベンデイング力Ｆ
は交差角増加によるベンデイング力の増加を打ち消す方
向で更により急激に減少する。結果的に、付加されるベ
ンデイング力は減少方向にある。そして、作業ロールベ
ンディング力Ｆが、増加交差角停止設定値である６０ト
ンになった時点で作業ロール交差角θの増加は停止し、
作業ロールベンディング力Ｆだけが継続して減少する。
さらに、作業ロールベンディング力Ｆが変化して操作限
界範囲内の所定値の１５トンになった時点で作業ロール
交差角θは一定速度で減少方向に動きだし、作業ロール
ベンデイング力は増加に転じ、作業ロールベンデイング
力が９０トンになった時点で交差角θの減少は停止し、
作業ロールベンディング力だけが動き続ける。そして、
作業ロールベンデイング力Ｆが変化して操作限界範囲内
の所定値の１５トンになった時点で作業ロール交差角θ
は一定速度で減少方向に動きだし、作業ロールベンデイ
ング力Ｆ及び作業ロール交差角θが０となって、目標ベ
ンデイング力も０となる。

【００７８】図からわかるように作業ロールベンディン
グ力Ｆが１３５トンを超えた場合には、作業ロール交差
角θは一定速度で増加方向に動き、作業ロールベンディ
ング力Ｆが増加交差停止設定値６０トンになった時点で
停止する。

【００７９】一方、作業ロールベンディング力Ｆが１５
トンを下回った場合には、作業ロール交差角θは一定速
度で減少方向に動き、作業ロールベンディング力Ｆが減
少交差停止設定値９０トンになった時点で停止する。こ
の間の作業ロールベンディング力Ｆは、１３５トンを超
えた場合と同様に（８）式に従って動かしている。

【００８０】このようにすることで、圧延材の板クラウ
ンに影響を及ぼす作業ロールベンディング力と作業ロー
ル交差角の制御方法が単純化されるとともに、作業ロー
ルベンディング力で行っていた圧延中の板クラウン制御
範囲を作業ロール交差角θと作業ロールベンディング力
Ｆを加えた範囲にまで拡大することができる。

【００８１】尚、従来技術で述べた中間ロールベンデイ
ング力と作業ロールベンデイング力の２つのアクチュエ
ータを用いる方法では、中間ロールベンデイング力を変
化させた場合、前述の（１）式における係数ａ１、ａ２
が中間ロールベンデイング力の変化に伴って変化するこ
とになるため、新たな係数ａ１’、ａ２’を基に作業ロ
ールベンデイング力の補正演算を行わなければならず、
制御が複雑になる。しかしながら、本発明にあっては、
作業ロール交差角を変えたとしても、係数ａ１、ａ２が
変化することはないため、（８）式のままで単純な演算
で済むことになる。

【００８２】本発明の一実施例によれば、圧延材の板ク
ラウンに影響を及ぼす作業ロールベンディング力と作業
ロール交差角の制御方法が単純化されるとともに、作業
ロールベンディング力で行っていた圧延中の板クラウン
制御範囲を作業ロール交差角θと作業ロールベンディン
グ力Ｆを加えた範囲にまで拡大することができる。

【００８３】本発明のその他の実施例について、図１
１、図１２及び図１３を用いて説明する。図１１及び図
１２は、作業ロール交差角の動かし方を説明する図７及
び図８と同様なフローチャートであり、図１３は、図１
１、図１２の方法による図１０と同様な作業ロールベン
デイング力及び作業ロール交差角の経時変化を示してい
る。

【００８４】図１１及び図１２において、図７及び図８
と同一符号は同一ステップを示している。従って、ステ
ップ１００からステップ１２２にいたるフローは、図７
及び図８と同じであり、異なるのはステップ２００以降
であるので、この点を中心に説明する。

【００８５】ステップ１２２において、制御指令演算部
５では、作業ロールベンディング力指令値Ｆが操作限界
値の上下限値を超えていないか判定して、超過するまで
は、図１２の（Ｄ）から図９の（Ｄ）にフローが戻り制
御を継続すると共に、超過した場合には作業ロール交差
角θと作業ロールベンディング力Ｆを次のように操作す
る。

【００８６】作業ロールベンディング力指令値Ｆが操作
限界値の上限値（一例としては、１３５トン）を超過し
た場合には、ステップ２００において、制御指令演算部
５では、作業ロール交差角θを一定速度で増加方向に動
かす。この時の作業ロールベンディング力Ｆは、１００
トンに相当する分だけ、作業ロール交差角を増加するよ
うに制御指令を出す。それと共に、ステップ２０２にお
いて、制御指令演算部５では、作業ロールベンデイング
力Ｆは、目標とするベンデイング力から作業ロール交差
角の増加によって派生するベンデイング力を差し引いた
分を印加するように、前述の（８）式に従って演算さ
れ、作業ロールベンデイング力が可変される。

【００８７】同様に、作業ロールベンディング力指令値
Ｆが操作限界値の下限（一例としては、１５トン）を超
過した場合には、ステップ２０４において、制御指令演
算部５では、作業ロールベンデイング力の１００トン分
に相当する作業ロール交差角θを一定速度で減少方向に
動かすように制御指令を出す。それと共に、ステップ２
０６において、制御指令演算部５では、作業ロールベン
デイング力Ｆは、目標とするベンデイング力から作業ロ
ール交差角の増加によって派生するベンデイング力を差
し引いた分を印加するように、前述の（８）式に従って
演算され、作業ロールベンデイング力が可変される。

【００８８】今、圧延荷重Ｐが５００トン変化する場合
を例にとり、ΔＦ、Δθの動きを図１１を用いて説明す
る。圧延荷重の変化は、図９に示すものと同じである。
従って、目標ベンデイング力も０トンから２００トンま
で変化し、更に、０トンまで減少する。

【００８９】図１３において、当初は、作業ロールベン
デイング力Ｆのみが０トンから順次増加する。この時、
作業ロール交差角は０度である。作業ロールベンデイン
グ力Ｆが１３５トンになると、作業ロール交差角が一定
速度で作業ロールベンデイング力にして１００トン分増
加し始める。作業ロールベンデイング力１００トンに相
当する作業ロール交差角は０．６２度であるので、０．
６２度になるまで作業ロール交差角が増加する。この
間、作業ロールベンデイング力Ｆは、（８）式に従っ
て、演算されている。

【００９０】作業ロール交差角が０．６２度になると、
１００トンのベンデイング力が印加されていることにな
り、また、この時の作業ロールベンデイング力は１００
トン出あるので、丁度、目標ベンデイング力２００トン
相当のベンデイング力が印加されていることになる。

【００９１】この時点から、目標ベンデイング力は減少
するが、当面は、作業ロール交差角は０．６２度に保持
されたままであり、作業ロールベンデイング力Ｆが操作
限界値の下限値である１５トンになるまで、作業ロール
ベンデイング力が減少を続ける。作業ロールベンデイン
グ力が１５トンになると、今度は、作業ロール交差角が
減少し始める。この変化量は、ベンデイング力１００ト
ン分であるため、作業ロール交差角が０度になるまで、
一定速度で減少する。この間の作業ロールベンデイング
力の変化は、（８）式に基づいてなされる。作業ロール
交差角が０度になった以降は、作業ロールベンデイング
力のみが減少し、作業ロールベンデイング力が０トンに
なるまで、継続する。

【００９２】この方法は作業ロールベンディング力Ｆが
上限値を超えた場合には、作業ロール交差角θは一定速
度で作業ロールベンディング力の一定量に相当する作業
ロール交差角だけ増加させて停止するものである。また
作業ロールベンディング力Ｆが下限値を下回った場合に
は、作業ロール交差角θは一定速度で作業ロールベンデ
ィング力の一定量に相当する作業ロール交差角だけ減少
させて停止するものである。図１１、１２、１３ではこ
の一定量を１００トンとして説明している。

【００９３】作業ロールベンディング力の一定量に相当
する作業ロール交差角は図５の縦軸を１００トン刻みに
読んだ横軸の作業ロール交差角の値である。図５から作
業ロールベンディング力１００トン、２００トン、３０
０トン、４００トンに相当する作業ロール交差角は０．
６２度、０．８８度、１．０８度、１．２５度である。

【００９４】作業ロール交差角動作の一例を挙げると作
業ロール交差角が０．８８度であった状態で、作業ロー
ルベンディング力が上限値の１３５トンを超えた場合に
は作業ロール交差角を一定速度で増加させて１．０８度
になったら停止する。同じく作業ロールベンディング力
が下限値の１５トンを下回った場合には作業ロール交差
角を一定速度で減少させて０．６２度で停止する。

【００９５】本実施例によれば、先の実施例と同様の効
果が得られることに加えて、圧延荷重変動が時間的に急
峻な場合には適さないものの通常の圧延荷重変動には、
充分適用可能であると共に、第１の実施例の方法に比べ
て制御指令演算部の論理がさらに簡単になるという利点
がある。

【００９６】尚、以上の実施例の説明では、検出された
圧延荷重を基にベンデイング力を制御するものであった
が、圧延された板の形状を形状検出器により検出して、
その検出された形状に基づいてベンデイング力を制御し
ても良い。ここで、形状を検出するのは、圧延荷重を検
出のに比べて時間遅れがあるため、制御遅れを伴うので
その分の補正を考慮する必要がある。

【００９７】また、以上の実施例の説明では、図８のス
テップ１２２、１２８、１３０、１３８及び１４０及び
図１２のステップ１２２における作業ロールベンデイン
グ力Ｆは、制御指令演算部５の指令値として説明した
が、作業ロールベンデイング力の値としては、センサー
１２からの油圧信号を用いてもよい。

【００９８】

【発明の効果】本発明によれば、圧延機の制御方法にお
ける圧延中の板クラウン制御の制御範囲が広く、制御遅
れが少なく、且つ、簡単な制御とすることができる。

【００９９】また、本発明によれば、圧延機の制御装置
による圧延中の板クラウン制御の制御範囲が広く、制御
遅れが少なく、且つ、簡単な制御が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の全体構成を示したブロック
図である。

【図２】作業ロール交差角と板クラウンとの関係の一例
を示す図である。

【図３】本発明の一実施例の全体構成を示したブロック
図である。

【図４】作業ロール交差角と板クラウンとの関係の一例
を示す図である。

【図５】作業ロール交差角と作業ロールベンデイング力
の関係の一例を示す図である。

【図６】本発明の原理説明のための目標作業ロールベン
デイング力と等価な作業ロール交差角と作業ロールベン
デイング力の関係を示す図である。

【図７】本発明の一実施例の制御方法を示すフローチャ
ートである。

【図８】本発明の一実施例の制御方法を示すフローチャ
ートである。

【図９】圧延荷重変動時の作業ロールベンデイング力を
示す図である。

【図１０】本発明の一実施例による圧延荷重変動時の作
業ロールベンデイング力と作業ロール交差角の動きを示
す図である。

【図１１】本発明のその他の実施例の制御方法を示すフ
ローチャートである。

【図１２】本発明のその他の実施例の制御方法を示すフ
ローチャートである。

【図１３】本発明のその他の実施例の圧延荷重変動時の
作業ロールベンデイング力と作業ロール交差角の関係を
示す図である。

【符号の説明】

１……圧延材 ２……作業ロール ３……補強ロール ４……荷重計 ５……制御指令演算部 ７……設定演算部 ８……作業ロールベンデイング力制御装置 ９……作業ロール交差角制御装置 １０……油圧シリンダ １１……油圧シリンダ １２……センサー １３……センサー

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 8315−4Ｅ Ｂ２１Ｂ 37/00 １１６ Ｐ 8315−4Ｅ １１６ Ｊ

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧延材を上下から作業ロールにより挟
   み、その上下作業ロールの上下を補強ロールにより支
   え、上記上下作業ロールに作業ロールベンデイング力を
   加え、且つ、上下作業ロールの交差角を変化して圧延材
   の板クラウンの制御をする圧延機の制御方法において、
   板クラウンの制御のための目標となる目標ベンデイング
   力に応じて、上記作業ロールベンデイング力を可変制御
   すると共にこの可変制御される作業ロールベンデイング
   力の値に基づいて作業ロール交差角を可変制御すること
   を特徴とする圧延機の制御方法。
2. 【請求項２】 請求項１記載の圧延機の制御方法におい
   て、上記の作業ロールベンデイング力と作業ロール交差
   角の可変制御は、作業ロールベンデイング力がその操作
   限界範囲内の所定の上限値以下でかつ所定の下限値以上
   では、作業ロール交差角を一定に維持するとともに、ベ
   ンデイング力を順次変化するようにするに第１の制御ス
   テップと、上記所定の上限値以上では、作業ロール交差
   角を順次増加する第２の制御ステップと、上記所定の下
   限値以下では、作業ロール交差角を順次減少する第３の
   制御ステップとを備えてなることを特徴とする圧延機の
   制御方法。
3. 【請求項３】 請求項２記載の圧延機の制御方法におい
   て、上記第２の制御ステップでは、作業ロール交差角の
   増加に応じて、目標とすべきベンデイング力から作業ロ
   ール交差角増加によって派生するベンデイング力分を差
   し引いたものを作業ロールベンデイング力とするように
   作業ロールベンデイング力を制御すると共に、上記第３
   の制御ステップでは、作業ロール交差角の減少に応じ
   て、目標とすべきベンデイング力から作業ロール交差角
   減少によって派生するベンデイング力分を差し引いたも
   のを作業ロールベンデイング力とするように作業ロール
   ベンデイング力を制御することを特徴とする圧延機の制
   御方法。
4. 【請求項４】 請求項２記載の圧延機の制御方法におい
   て、上記第２の制御ステップにおいて、作業ロールベン
   デイング力が所定の増加交差角設定値以下になると、作
   業ロール交差角を一定に維持し、作業ロールベンデイン
   グ力を順次減少する第４の制御ステップとし、上記第３
   の制御ステップにおいて、作業ロールベンデイング力が
   所定の減少交差角設定値以上になると、作業ロール交差
   角を一定に維持し、作業ロールベンデイング力を順次減
   少する第５の制御ステップとすることを特徴とする圧延
   機の制御方法。
5. 【請求項５】 請求項１記載の圧延機の制御方法におい
   て、上記の作業ロールベンデイング力と作業ロール交差
   角の可変制御は、作業ロールベンデイング力がその操作
   限界範囲内の所定の上限値以下でかつ下限値以上では、
   作業ロール交差角を一定に維持するとともに、ベンデイ
   ング力を順次変化するようにするに第１の制御ステップ
   と、上記所定の上限値以上では、所定作業ロールベンデ
   イング力相当分だけ作業ロール交差角を順次増加する第
   ６の制御ステップと、上記所定の下限値以下では、所定
   作業ロールベンデイング力相当分だけ作業ロール交差角
   を順次減少する第７の制御ステップとを備えてなること
   を特徴とする圧延機の制御方法。
6. 【請求項６】 請求項５記載の圧延機の制御方法におい
   て、上記第６の制御ステップでは、作業ロール交差角の
   増加に応じて、目標とすべきベンデイング力から作業ロ
   ール交差角増加によって派生するベンデイング力分を差
   し引いたものを作業ロールベンデイング力とするように
   作業ロールベンデイング力を制御すると共に、上記第７
   の制御ステップでは、作業ロール交差角の減少に応じ
   て、目標とすべきベンデイング力から作業ロール交差角
   減少によって派生するベンデイング力分を差し引いたも
   のを作業ロールベンデイング力とするように作業ロール
   ベンデイング力を制御することを特徴とする圧延機の制
   御方法。
7. 【請求項７】 一対の上下作業ロールと、この一対の上
   下作業ロールをそれぞれ支持する一対の上下補強ロール
   と、上記一対の上下作業ロールに印可する作業ロールベ
   ンデイング力を制御する第１の制御手段と、上記一対の
   上下作業ロールの交差角を制御する第２の制御手段と、
   上記第１及び第２の制御手段に与える制御指令を演算す
   る制御指令演算部とを有する圧延機の制御装置におい
   て、上記制御指令演算部は、板クラウンの制御のための
   目標となる目標ベンデイング力に応じて、上記作業ロー
   ルベンデイング力を可変するように演算を行うと共にこ
   の作業ロールベンデイング力の値に基づいて作業ロール
   交差角を可変するように演算を行い、上記第１の制御手
   段及び上記第２の制御手段に制御指令を送り、上記第１
   及び第２の制御手段はそれぞれの制御指令に応じて作業
   ロールベンデイング力及び作業ロール交差角を制御する
   ことを特徴とする圧延機の制御装置。
8. 【請求項８】 請求項７記載の圧延機の制御装置におい
   て、上記制御指令演算部は、作業ロールベンデイング力
   がその操作限界範囲内の所定の上限値以下でかつ所定の
   下限値以上では、作業ロール交差角を一定に維持すると
   ともに、ベンデイング力を順次変化する第１の演算を行
   い、上記所定の上限値以上では、作業ロール交差角を順
   次増加する第２の演算を行い、上記所定の下限値以下で
   は、作業ロール交差角を順次減少する第３の演算を行
   い、この制御指令演算部の演算に基づいて第１及び第２
   の制御手段は、それぞれ、作業ロールベンデイング力及
   び作業ロール交差角を制御することを特徴とする圧延機
   の制御装置。
9. 【請求項９】 請求項８記載の圧延機の制御装置におい
   て、上記制御指令演算部は、上記第２の演算では、作業
   ロール交差角の増加に応じて、目標とすべきベンデイン
   グ力から作業ロール交差角増加によって派生するベンデ
   イング力分を差し引いたものを作業ロールベンデイング
   力とするように作業ロールベンデイング力を演算すると
   共に、上記第３の演算では、作業ロール交差角の減少に
   応じて、目標とすべきベンデイング力から作業ロール交
   差角減少によって派生するベンデイング力分を差し引い
   たものを作業ロールベンデイング力とするように作業ロ
   ールベンデイング力の演算を行い、この制御指令演算部
   の演算に基づいて第１及び第２の制御手段は、それぞ
   れ、作業ロールベンデイング力及び作業ロール交差角を
   制御することを特徴とする圧延機の制御装置。
10. 【請求項１０】 請求項８記載の圧延機の制御装置にお
    いて、上記制御指令演算部は、上記第２の演算におい
    て、作業ロールベンデイング力が所定の増加交差角設定
    値以下になると、作業ロール交差角を一定に維持し、作
    業ロールベンデイング力を順次減少する第４の演算を行
    い、上記第３の演算において、作業ロールベンデイング
    力が所定の減少交差角設定値以上になると、作業ロール
    交差角を一定に維持し、作業ロールベンデイング力を順
    次減少する第５の演算を行い、この制御指令演算部の演
    算に基づいて第１及び第２の制御手段は、それぞれ、作
    業ロールベンデイング力及び作業ロール交差角を制御す
    ることを特徴とする圧延機の制御装置。
11. 【請求項１１】 請求項７記載の圧延機の制御装置にお
    いて、上記制御指令演算部は、作業ロールベンデイング
    力がその操作限界範囲内の所定の上限値以下でかつ下限
    値以上では、作業ロール交差角を一定に維持するととも
    に、ベンデイング力を順次変化するようにするに第１の
    演算を行い、上記所定の上限値以上では、所定作業ロー
    ルベンデイング力相当分だけ作業ロール交差角を順次増
    加する第６の演算を行い、上記所定の下限値以下では、
    所定作業ロールベンデイング力相当分だけ作業ロール交
    差角を順次減少する第７の演算を行い、この制御指令演
    算部の演算に基づいて第１及び第２の制御手段は、それ
    ぞれ、作業ロールベンデイング力及び作業ロール交差角
    を制御することを特徴とする圧延機の制御装置。
12. 【請求項１２】 請求項７記載の圧延機の制御装置にお
    いて、上記第６の演算では、作業ロール交差角の増加に
    応じて、目標とすべきベンデイング力から作業ロール交
    差角増加によって派生するベンデイング力分を差し引い
    てたものを作業ロールベンデイング力とするように作業
    ロールベンデイング力を演算すると共に、上記第７の演
    算では、作業ロール交差角の減少に応じて、目標とすべ
    きベンデイング力から作業ロール交差角減少によって派
    生するベンデイング力分を差し引いたものを作業ロール
    ベンデイング力とするように演算を行い、この制御指令
    演算部の演算に基づいて第１及び第２の制御手段は、そ
    れぞれ、作業ロールベンデイング力及び作業ロール交差
    角を制御することを特徴とする圧延機の制御装置。