JPH08122631A

JPH08122631A - 内焦式望遠レンズ

Info

Publication number: JPH08122631A
Application number: JP6281232A
Authority: JP
Inventors: Junichi Misawa; 純一三澤
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1994-10-20
Filing date: 1994-10-20
Publication date: 1996-05-17

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】偏芯レンズ群の構成レンズ枚数が少なく、防
振補正時にも良好な結像性能を有する防振補正光学系を
提供すること。【構成】第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、正レ
ンズ成分Ｌ１１と、正レンズ成分Ｌ１２と、負レンズ成
分Ｌ１３とを有し、前記第２レンズ群Ｇ２は、少なくと
も１つの正レンズ成分と、少なくとも１つの負レンズ成
分とを有し、前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順
に、正レンズ成分Ｌ３１と、負レンズ成分Ｌ３２と、少
なくとも一方の面が非球面に形成された正レンズ成分Ｌ
３３とを有し、以下の条件を満足する。０．４１＜ｆ１／Ｆ＜０．７６ −２．２６＜ｆ１／ｆ２＜−０．９７１．３＜Ｒａ／Ｒｂ＜２．０

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は内焦式望遠レンズに関
し、特に、一眼レフレックスカメラや電子スチルカメラ
などのオートフォーカスカメラ用の内焦式望遠レンズに
関する。

【０００２】

【従来の技術】従来この種の内焦式望遠レンズでは、合
焦に際して光軸に沿って移動するフォーカシングレンズ
群のフォーカシング移動距離が長い。また、フォーカシ
ングレンズ群のレンズ枚数が多いため、重量も大きくな
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上述のように、従来の
内焦式望遠レンズでは、フォーカシング移動量が大き
く、フォーカシングレンズ群の重量も大きかった。その
ため、フォーカシングレンズ群のオートフォーカス駆動
用のモーターに多大な負担がかかり、フォーカシング用
の駆動機構が大型化・複雑化するという不都合があっ
た。

【０００４】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、フォーカシングレンズ群が軽量で、フォーカ
シング移動量が少なく、且つ良好な結像性能を有する内
焦式望遠レンズを提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と
を備え、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２
とがほぼアフォーカル系を構成し、前記第２レンズ群Ｇ
２を光軸に沿って移動させて近距離物体への合焦を行う
内焦式望遠レンズにおいて、前記第１レンズ群Ｇ１は、
物体側より順に、正レンズ成分Ｌ１１と、正レンズ成分
Ｌ１２と、負レンズ成分Ｌ１３とを有し、前記第２レン
ズ群Ｇ２は、少なくとも１つの正レンズ成分と、少なく
とも１つの負レンズ成分とを有し、前記第３レンズ群Ｇ
３は、物体側より順に、正レンズ成分Ｌ３１と、負レン
ズ成分Ｌ３２と、少なくとも一方の面が非球面に形成さ
れた正レンズ成分Ｌ３３とを有し、前記第１レンズ群Ｇ
１の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離をｆ２とし、レンズ全系の焦点距離をＦとし、前記
正レンズ成分Ｌ１１の物体側の面の曲率半径をＲａと
し、前記正レンズ成分Ｌ１２の物体側の面の曲率半径を
Ｒｂとしたとき、０．４１＜ｆ１／Ｆ＜０．７６ −２．２６＜ｆ１／ｆ２＜−０．９７１．３＜Ｒａ／Ｒｂ＜２．０の条件を満足することを特徴とする望遠レンズを提供す
る。

【０００６】本発明の好ましい態様によれば、前記第２
レンズ群Ｇ２は、少なくとも１つの両凹レンズを含み、
前記第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分の物体側の面の
曲率半径をＲｃとし、前記第２レンズ群Ｇ２中の正レン
ズ成分の像側の面の曲率半径をＲｄとしたとき、 −３．２＜（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＜−０．８の条件を満足する。

【０００７】

【作用】本発明の望遠レンズでは、正負正の３群からな
る基本構成を有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ
２とがほぼアフォーカル系を構成している。すなわち、
第１レンズ群Ｇ１の焦点位置と第２レンズ群Ｇ２の焦点
位置とを合わせてほぼアフォーカル系にしてあるので、
無限遠物体からの光は第３レンズ群Ｇ３に対して光軸に
ほぼ平行に入射する。

【０００８】また、近距離物体へのフォーカシングを行
う際には、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とがほ
ぼアフォーカル系を維持するように、第１レンズ群Ｇ１
により形成される近距離物体の像点の位置に第２レンズ
群Ｇ２の焦点位置を合わせるので、第２レンズ群Ｇ２は
近距離物体へのフォーカシングに際して像側へ移動す
る。これらのフォーカシング操作により、第３レンズ群
Ｇ３に入射する光線は、常に光軸にほぼ平行に保たれ
る。

【０００９】このフォーカシングに関して、ＡＦ（オー
トフォーカス）用レンズでは、フォーカスレンズ群であ
る第２レンズ群Ｇ２の移動量および重量が大きいと、オ
ートフォーカス駆動用のモーターに多大な負担がかか
り、フォーカシング用の駆動機構が大型化してしまう。
一般に、第２レンズ群Ｇ２のフォーカシング移動量を減
らすためには、各レンズ群での屈折力（パワー）を強く
すれば良いことが知られている。しかしながら、各レン
ズ群の屈折力を強くし過ぎると、各レンズ群において過
大な収差が発生し好ましくない。

【００１０】そこで、本発明の望遠レンズでは、良好な
結像性能を維持しながらフォーカスレンズ群である第２
レンズ群Ｇ２の移動量および重量を小さくするために、
各レンズ群の屈折力配置および各レンズの形状や屈折率
などについて最適な条件を見い出した。

【００１１】以下、本発明の各条件式について説明す
る。本発明の望遠レンズでは、次の条件式（１）乃至
（３）を満足する。０．４１＜ｆ１／Ｆ＜０．７６（１） −２．２６＜ｆ１／ｆ２＜−０．９７（２）１．３＜Ｒａ／Ｒｂ＜２．０（３）

【００１２】ここで、ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離Ｆ：レンズ全系の焦点距離Ｒａ：正レンズ成分Ｌ１１の物体側の面の曲率半径Ｒｂ：正レンズ成分Ｌ１２の物体側の面の曲率半径

【００１３】条件式（１）は、レンズ全系の焦点距離Ｆ
に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１の比について
適切な範囲を規定している。条件式（１）の下限値を下
回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなるため、第
１レンズ群Ｇ１内での収差を補正しきれず、球面収差が
大きくなってしまう。また、このように第１レンズ群Ｇ
１において発生した収差を補正するには、第２レンズ群
Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を少ないレンズ枚数で構成
することが困難となってしまう。

【００１４】逆に、条件式（１）の上限値を上回ると、
第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなりすぎて、レンズ
全長が長くなるとともに、フォーカシング移動量も大き
くなるので、好ましくない。

【００１５】条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点
距離ｆ１に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２の比
について適切な範囲を規定している。すなわち、第１レ
ンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間で適切な屈折力配
置にするための条件であり、条件式（１）に基づいて決
定された第１レンズ群Ｇ１の屈折力に対して第２レンズ
群Ｇ２の屈折力を決定するための条件である。

【００１６】条件式（２）の下限値を下回ると、第１レ
ンズ群Ｇ１に対する第２レンズ群Ｇ２の屈折力の比が大
きくなり、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎる
ので、第２レンズ群Ｇ２内での収差補正、特に球面収差
の補正が難しくなる。逆に、条件式（２）の上限値を上
回ると、第１レンズ群Ｇ１に対する第２レンズ群Ｇ２の
屈折力の比が小さくなり、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が
弱くなる。上述したように、第１レンズ群Ｇ１と第２レ
ンズ群Ｇ２とがほぼアフォーカル系であるということは
互いの焦点位置が合っているということである。したが
って、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱くなるほど第２レ
ンズ群Ｇ２が物体側に配置され、その結果第２レンズ群
Ｇ２の有効径が大きくなってしまう。すなわち、フォー
カシングレンズ群である第２レンズ群Ｇ２の有効径が大
きくなると、その重量が増大するので好ましくない。

【００１７】条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１に強い
正の屈折力を持たせたとき第１レンズ群Ｇ１で発生する
球面収差を減少させるために、強い正の屈折力を有する
正レンズ成分Ｌ１１の物体側の面（Ｒａ面）の曲率半径
Ｒａに対する正レンズ成分Ｌ１２の物体側の面（Ｒｂ
面）の曲率半径Ｒｂの比について適切な範囲を規定して
いる。

【００１８】ここで、強い正の屈折力のＲａ面、Ｒｂ面
で球面収差の発生を極力減少させるためには、各屈折面
を不遊面に近づけた形状をとることが望ましい。そこ
で、Ｒａ面よりＲｂ面のほうが強い正の屈折力を有する
ような屈折力配置にするのが好ましい。しかしながら、
条件式（３）の上限値を上回ると、Ｒｂ面の屈折力が強
くなり過ぎる。逆に、条件式（３）の下限値を下回る
と、Ｒａ面の屈折力が強くなり過ぎる。すなわち、条件
式（３）の上限値および下限値で規定された範囲を逸脱
すると、球面収差が増大してしまい好ましくない。

【００１９】本発明では、上述の条件を満たすように光
学系を構成することにより、フォーカシング移動量を減
少させている。次に、フォーカシングレンズ群を軽量化
すなわち構成レンズ枚数をより少なくするには、第２レ
ンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３を以下のような構成
にすることが好ましい。

【００２０】まず、第２レンズ群Ｇ２でフォーカシング
する際の収差変動を減少させるために、負の屈折力を有
する第２レンズ群Ｇ２中に両凹レンズを備えるのが好ま
しい。この場合、第１レンズ群Ｇ１から第２レンズ群Ｇ
２に入射する収束光線は、第２レンズ群Ｇ２内で最小偏
角の近くで屈折して出射するので、物体距離変化による
収差変動を良好に補正することができる。

【００２１】次に、第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分
に着目すると、次の条件式（４）を満たすのが望まし
い。 −３．２＜（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＜−０．８（４）ここで、Ｒｃ：第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分の物体側の面
の曲率半径Ｒｄ：第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分の像側の面の
曲率半径

【００２２】条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２中の正
レンズ成分のシェープファクター（形状因子）について
適切な範囲を規定している。条件式（４）の下限値を下
回ると、正レンズ成分の物体側の面が強い凹面となりそ
の曲率半径Ｒｃが小さくなりすぎるので、球面収差が正
側（オーバー側）に大きく発生してしまう。そして、近
距離物体への撮影時に球面収差の変動が大きくなり、結
像性能の劣化を招くので好ましくない。逆に、条件式
（４）の上限値を上回ると、球面収差が負側（アンダー
側）に大きく発生してしまい、好ましくない。

【００２３】また、フォーカシングの際の収差変動を減
少させ且つ第２レンズ群Ｇ２内での良好な色収差補正を
行うには、前記第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分と負
レンズ成分とは貼り合わせレンズを形成し、次の条件式
（５）を満たすのが望ましい。｜Ｒｄ（Ｎ2P−Ｎ2N）／（ν2P−ν2N）｜＜０．６７（５）

【００２４】ここで、Ｎ2P：第２レンズ群Ｇ２中の貼り合わせレンズの正レン
ズ成分の屈折率Ｎ2N：第２レンズ群Ｇ２中の貼り合わせレンズの負レン
ズ成分の屈折率 ν2P：第２レンズ群Ｇ２中の貼り合わせレンズの正レン
ズ成分の分散値 ν2N：第２レンズ群Ｇ２中の貼り合わせレンズの負レン
ズ成分の分散値ただし、上記屈折力および分散値は、ｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する値である。

【００２５】条件式（５）は、フォーカシングによる収
差変動を減少させ、且つ第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ
成分と負レンズ成分との貼り合わせレンズ内での色収差
補正を行うための条件である。条件式（５）の上限値を
上回ると、正弦条件がオーバーになりやすく、コマ収差
が発生し易くなる。また、条件式（５）を満足すること
により、色収差補正を含めた諸収差をバランス良く補正
し、特に高次収差の発生を効果的に補正することができ
る。

【００２６】本発明では、第２レンズ群Ｇ２で補正しき
れなかった諸収差を第３レンズ群Ｇ３で補正するため
に、第３レンズ群Ｇ３自体は全体として正の屈折力を有
する。しかしながら、第３レンズ群Ｇ３は、強い負の屈
折力を有する負レンズ成分Ｌ３２を備えている。そし
て、負レンズ成分Ｌ３２は、正レンズ成分Ｌ３１と正レ
ンズ成分Ｌ３３との間に配置された両凹レンズであるの
が好ましい。このように、第３レンズ群Ｇ３の屈折力配
置をあたかも凸凹凸のトリプレットレンズのようにする
ことにより、少ないレンズ枚数で第３レンズ群Ｇ３を構
成しながら第２レンズ群Ｇ２で補正しきれなかった諸収
差を補正することができる。

【００２７】上述のような第３レンズ群Ｇ３のレンズ構
成は、球面収差補正、コマ収差補正、色収差補正などを
少ないレンズ枚数で行うのに最も適している。また、正
レンズ成分Ｌ３３の凸面上において周辺に向かって曲率
が緩くなるような非球面形状を採用することにより、球
面収差の発生を少なく抑えることができるので好まし
い。

【００２８】さらに良好な結像性能を得るために、以下
の条件式（６）を満たすことが望ましい。｜Ｒｅ／Ｒｆ｜＜１．６３（６）ここで、Ｒｅ：正レンズ成分Ｌ３１の物体側の面の曲率半径Ｒｆ：正レンズ成分Ｌ３３の像側の面の曲率半径

【００２９】条件式（６）は、正レンズ成分Ｌ３１の物
体側の面の曲率半径と正レンズ成分Ｌ３３の像側の面の
曲率半径との割合について適切な範囲を規定している。
条件式（６）の範囲を逸脱すると、正弦条件がオーバー
になりやすくコマ収差が発生するので、結像性能の劣化
を招いてしまい好ましくない。

【００３０】さらに良好な結像性能を得るために、以下
の条件式（７）および（８）を満たすのが望ましい。｜Ｎ31−Ｎ32｜＜０．１８（７）｜ν31−ν32｜＜２０（８）

【００３１】ここで、Ｎ31：正レンズ成分Ｌ３１の屈折率Ｎ32：負レンズ成分Ｌ３２の屈折率 ν31：正レンズ成分Ｌ３１の分散値 ν32：負レンズ成分Ｌ３２の分散値ただし、上記屈折力および分散値は、ｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対する値である。

【００３２】条件式（７）および（８）は、正レンズ成
分Ｌ３１および負レンズ成分Ｌ３２の光学材料の特性に
ついて規定している。条件式（７）および（８）を満足
する光学材料を用いて第３レンズ群Ｇ３の正レンズ成分
Ｌ３１および負レンズ成分Ｌ３２を形成することによ
り、諸収差をバランス良く補正し、特に高次収差の発生
を効果的に防止することができる。

【００３３】

【実施例】本発明による望遠レンズは各実施例におい
て、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群
Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の
屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、前記第１レ
ンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２とがほぼアフォーカ
ル系を構成し、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移
動させて近距離物体への合焦を行う内焦式望遠レンズに
おいて、前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、正
レンズ成分Ｌ１１と、正レンズ成分Ｌ１２と、負レンズ
成分Ｌ１３とを有し、前記第２レンズ群Ｇ２は、少なく
とも１つの正レンズ成分と、少なくとも１つの負レンズ
成分とを有し、前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順
に、正レンズ成分Ｌ３１と、負レンズ成分Ｌ３２と、少
なくとも一方の面が非球面に形成された正レンズ成分Ｌ
３３とを有する。

【００３４】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基
づいて説明する。〔実施例１〕図１は、本発明の第１実施例にかかる望遠
レンズのレンズ構成を示す図である。図示の望遠レンズ
は、物体側より順に、両凸レンズＬ１１、両凸レンズＬ
１２および両凹レンズＬ１３からなる第１レンズ群Ｇ１
と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と
両凹レンズＬ２２との接合負レンズからなる第２レンズ
群Ｇ２と、両凸レンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接
合レンズ、および両凸非球面レンズＬ３３からなる第３
レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第３レンズ
群Ｇ３の像側には開口絞りが設けられている。また、第
２レンズ群Ｇ２を像側に移動させて近距離物体への合焦
を行っている。

【００３５】次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、Ｆは焦点距離を、Ｆ
_NOはＦナンバーを、Ｂｆはバックフォーカスを、βは撮
影倍率を表す。さらに、左端の数字は物体側からの各レ
ンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各
レンズ面間隔を、ｎおよびνはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率および分散値（アッベ数）を示して
いる。

【００３６】非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙ、
高さｙにおける光軸方向の変位量をＳ（ｙ）、基準の曲
率半径すなわち頂点曲率半径をｒ、円錐係数をｋ、ｎ次
の非球面係数をＣn としたとき、以下の数式（ａ）で表
される。

【数１】Ｓ（ｙ）＝（ｙ²／ｒ）／〔１＋（１−ｋ・ｙ²／ｒ²）^1/2〕＋Ｃ₂・ｙ²＋Ｃ₄・ｙ⁴＋Ｃ₆・ｙ⁶＋Ｃ₈・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰＋・・・（ａ）また、非球面の近軸曲率半径Ｒは、次の数式（ｂ）で定
義される。Ｒ＝１／（２・Ｃ₂＋１／ｒ）（ｂ）実施例の諸元表中の非球面には、面番号の右側に＊印を
付している

【００３７】

【表１】（非球面データ）ｋＣ₂ Ｃ₄ 13面 1.0000 0.0000 -0.2994 ×10^-6 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -0.4094 ×10^-9 0.0000 0.0000 （条件対応値）（１）ｆ１／Ｆ＝０．７５１（２）ｆ１／ｆ２＝−１．３１３（３）Ｒａ／Ｒｂ＝１．９５１（４）（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＝−３．１７１（５）｜Ｒｄ（Ｎ2P−Ｎ2N）／（ν2P−ν2N）｜＝０．６６４（６）｜Ｒｅ／Ｒｆ｜＝０．２５３（７）｜Ｎ31−Ｎ32｜＝０．１７２８７（８）｜ν31−ν32｜＝１．３

【００３８】図２は、第１実施例の無限遠合焦状態にお
ける諸収差図である。また、図３は、第１実施例の至近
距離撮影状態（撮影倍率β＝−０．１４８２）における
諸収差図である。各諸収差図において、Ｆ_NOはＦナンバ
ーを、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５
８７．６ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）を
それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図にお
いて実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル
像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図にお
いて破線は正弦条件（サイン・コンディション）を示し
ている。各収差図から明らかなように、本実施例では、
無限遠から近距離にかけて諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。

【００３９】〔実施例２〕図４は、本発明の第２実施例
にかかる望遠レンズのレンズ構成を示す図である。図示
の望遠レンズは、物体側より順に、両凸レンズＬ１１、
両凸レンズＬ１２、両凹レンズＬ１３および物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズＬ１４からなる第１レン
ズ群Ｇ１と、両凹レンズＬ２１、および両凸レンズＬ２
２と両凹レンズＬ２３との接合レンズからなる第２レン
ズ群Ｇ２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ３１、両凹レンズＬ３２および両凸非球面レンズＬ３
３からなる第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。な
お、第３レンズ群Ｇ３の像側には開口絞りが設けられて
いる。また、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させて近距
離物体への合焦を行っている。

【００４０】次の表（２）に、本発明の実施例２の諸元
の値を掲げる。表（２）において、Ｆは焦点距離を、Ｆ
_NOはＦナンバーを、Ｂｆはバックフォーカスを、βが撮
影倍率を表す。さらに、左端の数字は物体側からの各レ
ンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各
レンズ面間隔を、ｎおよびνはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率および分散値（アッベ数）を示して
いる。

【００４１】

【表２】（非球面データ）ｋＣ₂ Ｃ₄ 18面 1.0000 0.0000 -0.2023 ×10^-6 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 0.0000 0.0000 （条件対応値）（１）ｆ１／Ｆ＝０．４４４（２）ｆ１／ｆ２＝−２．２５０（３）Ｒａ／Ｒｂ＝１．９４２（４）（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＝−０．８８５（５）｜Ｒｄ（Ｎ2P−Ｎ2N）／（ν2P−ν2N）｜＝０．０１４８（６）｜Ｒｅ／Ｒｆ｜＝１．６２１（７）｜Ｎ31−Ｎ32｜＝０．０９９７９（８）｜ν31−ν32｜＝１８．６

【００４２】図５は、第２実施例の無限遠合焦状態にお
ける諸収差図である。また、図６は、第２実施例の至近
距離撮影状態（撮影倍率β＝−０．１４２４）における
諸収差図である。各諸収差図において、Ｆ_NOはＦナンバ
ーを、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５
８７．６ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）を
それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図にお
いて実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル
像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図にお
いて破線は正弦条件（サイン・コンディション）を示し
ている。各収差図から明らかなように、本実施例では、
無限遠から近距離にかけて諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。

【００４３】〔実施例３〕図７は、本発明の第３実施例
にかかる望遠レンズのレンズ構成を示す図である。図示
の望遠レンズは、物体側より順に、両凸レンズＬ１１、
両凸レンズＬ１２および両凹レンズＬ１３からなる第１
レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレ
ンズＬ２１と両凹レンズＬ２２との接合負レンズからな
る第２レンズ群Ｇ２と、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズＬ３１、両凹レンズＬ３２および両凸非球面
レンズＬ３３からなる第３レンズ群Ｇ３とから構成され
ている。なお、第３レンズ群Ｇ３の像側には開口絞りが
設けられている。また、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動
させて近距離物体への合焦を行っている。

【００４４】次の表（３）に、本発明の実施例３の諸元
の値を掲げる。表（３）において、Ｆは焦点距離を、Ｆ
_NOはＦナンバーを、Ｂｆはバックフォーカスを、βは撮
影倍率を表す。さらに、左端の数字は物体側からの各レ
ンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各
レンズ面間隔を、ｎおよびνはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率および分散値（アッベ数）を示して
いる。

【００４５】

【表３】（非球面データ）ｋＣ₂ Ｃ₄ 14面 1.0000 0.0000 -0.1521 ×10^-6 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.6048 ×10^-10 0.0000 0.0000 （条件対応値）（１）ｆ１／Ｆ＝０．４３９（２）ｆ１／ｆ２＝−１．４５４（３）Ｒａ／Ｒｂ＝１．５６８（４）（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＝−１．７５７（５）｜Ｒｄ（Ｎ2P−Ｎ2N）／（ν2P−ν2N）｜＝０．２５３（６）｜Ｒｅ／Ｒｆ｜＝０．１２５（７）｜Ｎ31−Ｎ32｜＝０．１４９７５（８）｜ν31−ν32｜＝８．７

【００４６】図８は、第３実施例の無限遠合焦状態にお
ける諸収差図である。また、図９は、第３実施例の至近
距離撮影状態（撮影倍率β＝−０．１１０９）における
諸収差図である。各諸収差図において、Ｆ_NOはＦナンバ
ーを、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ＝５
８７．６ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）を
それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図にお
いて実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル
像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図にお
いて破線は正弦条件（サイン・コンディション）を示し
ている。各収差図から明らかなように、本実施例では、
無限遠から近距離にかけて諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。

【００４７】〔実施例４〕図１０は、本発明の第４実施
例にかかる望遠レンズのレンズ構成を示す図である。図
示の望遠レンズは、物体側より順に、両凸レンズＬ１
１、両凸レンズＬ１２および両凹レンズＬ１３からなる
第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面を向けた正メニスカ
スレンズＬ２１と両凹レンズＬ２２との接合負レンズか
らなる第２レンズ群Ｇ２と、両凸レンズ３１、両凹レン
ズＬ３２および両凸非球面レンズＬ３３からなる第３レ
ンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第３レンズ群
Ｇ３の像側には開口絞りが設けられている。また、第２
レンズ群Ｇ２を像側に移動させて近距離物体への合焦を
行っている。

【００４８】次の表（４）に、本発明の実施例４の諸元
の値を掲げる。表（４）において、Ｆは焦点距離を、Ｆ
_NOはＦナンバーを、Ｂｆはバックフォーカスを、βが撮
影倍率を表す。さらに、左端の数字は物体側からの各レ
ンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各
レンズ面間隔を、ｎおよびνはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率および分散値（アッベ数）を示して
いる。

【００４９】

【表４】（非球面データ）ｋＣ₂ Ｃ₄ 14面 1.0000 0.0000 -0.8466 ×10^-7 Ｃ₆ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.5631 ×10^-10 0.0000 0.0000 （条件対応値）（１）ｆ１／Ｆ＝０．４１１（２）ｆ１／ｆ２＝−０．９７６（３）Ｒａ／Ｒｂ＝１．３７０（４）（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＝−１．２８６（５）｜Ｒｄ（Ｎ2P−Ｎ2N）／（ν2P−ν2N）｜＝０．３５７（６）｜Ｒｅ／Ｒｆ｜＝０．８５６（７）｜Ｎ31−Ｎ32｜＝０．１０５１６（８）｜ν31−ν32｜＝１６．３

【００５０】図１１は、第４実施例の無限遠合焦状態に
おける諸収差図である。また、図１２は、第４実施例の
至近距離撮影状態（撮影倍率β＝−０．１３４３）にお
ける諸収差図である。各諸収差図において、Ｆ_NOはＦナ
ンバーを、ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ｄはｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎ
ｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差
図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディ
オナル像面を示している。さらに、球面収差を示す収差
図において破線は正弦条件（サイン・コンディション）
を示している。各収差図から明らかなように、本実施例
では、無限遠から近距離にかけて諸収差が良好に補正さ
れていることがわかる。

【００５１】なお、上述の各実施例では、第３レンズ群
Ｇ３中の正レンズＬ３３はその物体側の面が非球面に形
成されているが、像側の面を非球面に形成してもよい
し、あるいは双方の面をともに非球面に形成してもよい
ことは明らかである。

【００５２】

【効果】以上説明したように、本発明によれば、フォー
カシングレンズ群が軽量で、フォーカシング移動量が少
なく、且つ良好な結像性能を有する内焦式望遠レンズを
実現することができる。したがって、フォーカシングの
ための駆動機構の負荷を軽減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例にかかる望遠レンズのレン
ズ構成を示す図である。

【図２】第１実施例の無限遠合焦状態における諸収差図
である。

【図３】第１実施例の至近距離撮影状態における諸収差
図である。

【図４】本発明の第２実施例にかかる望遠レンズのレン
ズ構成を示す図である。

【図５】第２実施例の無限遠合焦状態における諸収差図
である。

【図６】第２実施例の至近距離撮影状態における諸収差
図である。

【図７】本発明の第３実施例にかかる望遠レンズのレン
ズ構成を示す図である。

【図８】第３実施例の無限遠合焦状態における諸収差図
である。

【図９】第３実施例の至近距離撮影状態における諸収差
図である。

【図１０】本発明の第４実施例にかかる望遠レンズのレ
ンズ構成を示す図である。

【図１１】第４実施例の無限遠合焦状態における諸収差
図である。

【図１２】第４実施例の至近距離撮影状態における諸収
差図である。

【符号の説明】

Ｇ１第１レンズ群Ｇ２第２レンズ群Ｇ３第３レンズ群

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、
前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２とがほぼ
アフォーカル系を構成し、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸
に沿って移動させて近距離物体への合焦を行う内焦式望
遠レンズにおいて、前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、正レンズ成
分Ｌ１１と、正レンズ成分Ｌ１２と、負レンズ成分Ｌ１
３とを有し、前記第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも１つの正レンズ成
分と、少なくとも１つの負レンズ成分とを有し、前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、正レンズ成
分Ｌ３１と、負レンズ成分Ｌ３２と、少なくとも一方の
面が非球面に形成された正レンズ成分Ｌ３３とを有し、前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、前記第２
レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、レンズ全系の焦点
距離をＦとし、前記正レンズ成分Ｌ１１の物体側の面の
曲率半径をＲａとし、前記正レンズ成分Ｌ１２の物体側
の面の曲率半径をＲｂとしたとき、０．４１＜ｆ１／Ｆ＜０．７６ −２．２６＜ｆ１／ｆ２＜−０．９７１．３＜Ｒａ／Ｒｂ＜２．０の条件を満足することを特徴とする望遠レンズ。
【請求項２】前記第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも１
つの両凹レンズを含み、前記第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分の物体側の面の
曲率半径をＲｃとし、前記第２レンズ群Ｇ２中の正レン
ズ成分の像側の面の曲率半径をＲｄとしたとき、 −３．２＜（Ｒｄ＋Ｒｃ）／（Ｒｄ−Ｒｃ）＜−０．８の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の望
遠レンズ。
【請求項３】前記第２レンズ群Ｇ２中の正レンズ成分
と負レンズ成分とは貼り合わせレンズを形成し、前記貼り合わせレンズの正レンズ成分の像側の面の曲率
半径をＲｄとし、前記貼り合わせレンズの正レンズ成分
の屈折率をＮ2Pとし、前記貼り合わせレンズの負レンズ
成分の屈折率をＮ2Nとし、前記貼り合わせレンズの正レ
ンズ成分の分散値をν2Pとし、前記貼り合わせレンズの
負レンズ成分の分散値をν2Nとしたとき、｜Ｒｄ（Ｎ2P−Ｎ2N）／（ν2P−ν2N）｜＜０．６７の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
記載の望遠レンズ。
【請求項４】前記第３レンズ群Ｇ３中の負レンズ成分
Ｌ３２は、両凹レンズであり、前記第３レンズ群Ｇ３中の正レンズ成分Ｌ３３は、その
凸面上において周辺に向かって曲率が緩くなるように形
成されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれ
か１項に記載の望遠レンズ。
【請求項５】前記正レンズ成分Ｌ３１の物体側の面の
曲率半径をＲｅとし、前記正レンズ成分Ｌ３３の像側の
面の曲率半径をＲｆとしたとき、｜Ｒｅ／Ｒｆ｜＜１．６３の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれか１項に記載の望遠レンズ。
【請求項６】前記正レンズ成分Ｌ３１の屈折率をＮ31
とし、前記負レンズ成分Ｌ３２の屈折率をＮ32とし、前
記正レンズ成分Ｌ３１の分散値をν31とし、前記負レン
ズ成分Ｌ３２の分散値をν32としたとき、｜Ｎ31−Ｎ32｜＜０．１８｜ν31−ν32｜＜２０の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のい
ずれか１項に記載の望遠レンズ。