JPH09145996A - 内焦式望遠レンズ - Google Patents
内焦式望遠レンズInfo
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- JPH09145996A JPH09145996A JP7329867A JP32986795A JPH09145996A JP H09145996 A JPH09145996 A JP H09145996A JP 7329867 A JP7329867 A JP 7329867A JP 32986795 A JP32986795 A JP 32986795A JP H09145996 A JPH09145996 A JP H09145996A
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
- G02B15/1431—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive
- G02B15/143105—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive arranged +-+
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- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた光学性能を維持しつつ、フォーカシン
グレンズ群の有効径が小さく、且つフォーカシング移動
量の小さい内焦式望遠レンズ。 【解決手段】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とがほぼアフォー
カル系を形成し、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動
させて合焦を行う内焦式望遠レンズにおいて、第１レン
ズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
Ｌ11を最も物体側に有し、所定の条件式（１）乃至
（５）を満足する。
グレンズ群の有効径が小さく、且つフォーカシング移動
量の小さい内焦式望遠レンズ。 【解決手段】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、
第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とがほぼアフォー
カル系を形成し、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動
させて合焦を行う内焦式望遠レンズにおいて、第１レン
ズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
Ｌ11を最も物体側に有し、所定の条件式（１）乃至
（５）を満足する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内焦式望遠レンズに
関し、さらに詳細には一眼レフレックスカメラや電子ス
チルカメラなどに好適な内焦式望遠レンズに関するもの
である。
関し、さらに詳細には一眼レフレックスカメラや電子ス
チルカメラなどに好適な内焦式望遠レンズに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、一眼レフレックスカメラや電子ス
チルカメラなどに用いられるこの種の望遠レンズでは、
焦点合わせ（合焦）の際に光軸に沿って移動するフォー
カシングレンズ群の有効径が大きい。また、焦点合わせ
をする際のフォーカシングレンズ群の移動距離、すなわ
ちフォーカシング移動量が大きい。本明細書において、
あるレンズ群を光軸に対して偏心させて、合焦動作、手
振れ等に起因する像位置の変動を補正することを「防振
補正」という。
チルカメラなどに用いられるこの種の望遠レンズでは、
焦点合わせ（合焦）の際に光軸に沿って移動するフォー
カシングレンズ群の有効径が大きい。また、焦点合わせ
をする際のフォーカシングレンズ群の移動距離、すなわ
ちフォーカシング移動量が大きい。本明細書において、
あるレンズ群を光軸に対して偏心させて、合焦動作、手
振れ等に起因する像位置の変動を補正することを「防振
補正」という。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、従来の
望遠レンズでは、フォーカシングレンズ群の有効径が大
きいため、焦点合わせ用の駆動金物が径方向に増大す
る。また、特に倍率を上げて撮影するような場合には、
すなわちフォーカシング移動量が非常に大きくなる。こ
のため、フォーカシング用の機構が大型化し、オートフ
ォーカス駆動用モーターの負担が大きくなるという不都
合があった。また、ＥＤレンズなど傷つき易い硝子材料
の保護を目的として、第１レンズ群の最も物体側にフィ
ルター硝子を取り付ける場合が多い。その結果、重量増
加やコスト増加を招いてしまう。
望遠レンズでは、フォーカシングレンズ群の有効径が大
きいため、焦点合わせ用の駆動金物が径方向に増大す
る。また、特に倍率を上げて撮影するような場合には、
すなわちフォーカシング移動量が非常に大きくなる。こ
のため、フォーカシング用の機構が大型化し、オートフ
ォーカス駆動用モーターの負担が大きくなるという不都
合があった。また、ＥＤレンズなど傷つき易い硝子材料
の保護を目的として、第１レンズ群の最も物体側にフィ
ルター硝子を取り付ける場合が多い。その結果、重量増
加やコスト増加を招いてしまう。
【０００４】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、優れた光学性能を維持しつつ、フォーカシン
グレンズ群の有効径が小さく、且つフォーカシング移動
量の小さい内焦式望遠レンズを提供することを目的とす
る。また、第１レンズ群の最も物体側にフィルター硝子
を取り付ける必要のない内焦式望遠レンズを提供するこ
とを目的とする。
のであり、優れた光学性能を維持しつつ、フォーカシン
グレンズ群の有効径が小さく、且つフォーカシング移動
量の小さい内焦式望遠レンズを提供することを目的とす
る。また、第１レンズ群の最も物体側にフィルター硝子
を取り付ける必要のない内焦式望遠レンズを提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と
を備え、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２
とがほぼアフォーカル系を形成し、前記第２レンズ群Ｇ
２を光軸に沿って移動させて合焦を行う内焦式望遠レン
ズにおいて、前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズＬ11を最も物体側に有し、前
記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、前記第２レ
ンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群Ｇ
３の焦点距離をｆ３とし、レンズ全系の焦点距離をＦと
し、前記負メニスカスレンズＬ11の屈折力をＮａとし、
前記負メニスカスレンズＬ11の物体側の面の曲率半径を
Ｒａとし、前記負メニスカスレンズＬ11の像側の面の曲
率半径をＲｂとし、前記負メニスカスレンズＬ11のアッ
ベ数をνａとしたとき、 ０．７＜｜ｆ１・ｆ３／（ｆ２・Ｆ）｜＜１．３ ０．０５＜｜ｆ２｜／ｆ１＜０．５５ １．６５＜Ｎａ ３０＜νａ＜５８ −１．０＜（Ｒｂ−Ｒａ）／（Ｒｂ＋Ｒａ）＜−０．０
５ の条件を満足することを特徴とする内焦式望遠レンズを
提供する。
に、本発明においては、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と
を備え、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２
とがほぼアフォーカル系を形成し、前記第２レンズ群Ｇ
２を光軸に沿って移動させて合焦を行う内焦式望遠レン
ズにおいて、前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズＬ11を最も物体側に有し、前
記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、前記第２レ
ンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群Ｇ
３の焦点距離をｆ３とし、レンズ全系の焦点距離をＦと
し、前記負メニスカスレンズＬ11の屈折力をＮａとし、
前記負メニスカスレンズＬ11の物体側の面の曲率半径を
Ｒａとし、前記負メニスカスレンズＬ11の像側の面の曲
率半径をＲｂとし、前記負メニスカスレンズＬ11のアッ
ベ数をνａとしたとき、 ０．７＜｜ｆ１・ｆ３／（ｆ２・Ｆ）｜＜１．３ ０．０５＜｜ｆ２｜／ｆ１＜０．５５ １．６５＜Ｎａ ３０＜νａ＜５８ −１．０＜（Ｒｂ−Ｒａ）／（Ｒｂ＋Ｒａ）＜−０．０
５ の条件を満足することを特徴とする内焦式望遠レンズを
提供する。
【０００６】本発明の好ましい態様によれば、前記第１
レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正屈折力の前群Ｇ11
と、正屈折力の後群Ｇ12とを有し、前記第１レンズ群Ｇ
１中の前群Ｇ11の焦点距離をｆ11とし、前記第１レンズ
群Ｇ１中の後群Ｇ12の焦点距離をｆ12としたとき、 ０．２＜ｆ11／ｆ12＜２．５ の条件を満足する。
レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正屈折力の前群Ｇ11
と、正屈折力の後群Ｇ12とを有し、前記第１レンズ群Ｇ
１中の前群Ｇ11の焦点距離をｆ11とし、前記第１レンズ
群Ｇ１中の後群Ｇ12の焦点距離をｆ12としたとき、 ０．２＜ｆ11／ｆ12＜２．５ の条件を満足する。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の望遠レンズは正負正の３
群構成であり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２の光軸方向
移動によって合焦を行なう基本構成を有する。このよう
なフォーカシング方式では、被写体に対する第１レンズ
群Ｇ１の結像による像点の近傍に第２レンズ群Ｇ２の物
体側焦点を常に合致させるように、第２レンズ群Ｇ２を
光軸に沿って移動させている。したがって、第３レンズ
群Ｇ３に入射する光線は常に光軸にほぼ平行となり、全
光学系の像点は常に一定の位置となる。
群構成であり、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２の光軸方向
移動によって合焦を行なう基本構成を有する。このよう
なフォーカシング方式では、被写体に対する第１レンズ
群Ｇ１の結像による像点の近傍に第２レンズ群Ｇ２の物
体側焦点を常に合致させるように、第２レンズ群Ｇ２を
光軸に沿って移動させている。したがって、第３レンズ
群Ｇ３に入射する光線は常に光軸にほぼ平行となり、全
光学系の像点は常に一定の位置となる。
【０００８】以上のことから、薄肉系の屈折力の配置を
考えれば、厚肉系のフォーカシング移動量を一義的に決
定することができる。したがって、フォーカシングレン
ズ群である負屈折力の第２レンズ群Ｇ２の合焦時におけ
る移動量（フォーカシング移動量）を少なくするという
本発明の目的を達成するには、物点の移動量に対する焦
点距離ｆ１を有する第１レンズ群Ｇ１による像点の移動
量を小さくすれば良いことになる。
考えれば、厚肉系のフォーカシング移動量を一義的に決
定することができる。したがって、フォーカシングレン
ズ群である負屈折力の第２レンズ群Ｇ２の合焦時におけ
る移動量（フォーカシング移動量）を少なくするという
本発明の目的を達成するには、物点の移動量に対する焦
点距離ｆ１を有する第１レンズ群Ｇ１による像点の移動
量を小さくすれば良いことになる。
【０００９】第１レンズ群Ｇ１を薄肉レンズと考えて焦
点距離をｆ１とし、物点距離をａとし、像点距離をｂと
したとき、レンズの結像の関係式として次の式（Ａ）に
示すような関係が成立する。 １／ａ＋１／ｂ＝１／ｆ１ （Ａ） 式（Ａ）を変形すると、次の式（Ｂ）に示す関係が得ら
れる。 ｆ１＝ａ／（ａ／ｂ＋１） （Ｂ）
点距離をｆ１とし、物点距離をａとし、像点距離をｂと
したとき、レンズの結像の関係式として次の式（Ａ）に
示すような関係が成立する。 １／ａ＋１／ｂ＝１／ｆ１ （Ａ） 式（Ａ）を変形すると、次の式（Ｂ）に示す関係が得ら
れる。 ｆ１＝ａ／（ａ／ｂ＋１） （Ｂ）
【００１０】次に、縦倍率αは、次の式（Ｃ）で表され
る。 α＝（−ｂ／ａ）2 ＝ｂ2 ／ａ2 （Ｃ） 式（Ｃ）を変形すると、次の式（Ｄ）に示す関係が得ら
れる。 ｂ＝ａα1/2 ＞０ （Ｄ）
る。 α＝（−ｂ／ａ）2 ＝ｂ2 ／ａ2 （Ｃ） 式（Ｃ）を変形すると、次の式（Ｄ）に示す関係が得ら
れる。 ｂ＝ａα1/2 ＞０ （Ｄ）
【００１１】ここで、合焦時において、物点が特定の場
所から移動するために物点距離ａが変化することにな
る。しかしながら、ある物点距離ａに対して合焦してい
る場合すなわち物点距離ａ＝一定とした場合、第２レン
ズ群Ｇ２のフォーカシング移動量すなわち物点の移動量
に対する第１レンズ群Ｇ１による像点の移動量を少なく
するためには、縦倍率αを小さくすればよい。
所から移動するために物点距離ａが変化することにな
る。しかしながら、ある物点距離ａに対して合焦してい
る場合すなわち物点距離ａ＝一定とした場合、第２レン
ズ群Ｇ２のフォーカシング移動量すなわち物点の移動量
に対する第１レンズ群Ｇ１による像点の移動量を少なく
するためには、縦倍率αを小さくすればよい。
【００１２】ここで、式（Ｂ）に式（Ｄ）を代入して、
次の式（Ｅ）に示す関係が得られる。 ｆ１＝ａ／（１／α1/2 ＋１） （Ｅ） こうして、式（Ｅ）より、縦倍率αが小さくなると焦点
距離ｆ１も小さくなることがわかる。したがって、第１
レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１を小さくすれば、フォーカ
シング移動量を小さくすることができる。
次の式（Ｅ）に示す関係が得られる。 ｆ１＝ａ／（１／α1/2 ＋１） （Ｅ） こうして、式（Ｅ）より、縦倍率αが小さくなると焦点
距離ｆ１も小さくなることがわかる。したがって、第１
レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１を小さくすれば、フォーカ
シング移動量を小さくすることができる。
【００１３】また、第２レンズ群Ｇ２を薄肉レンズと考
えて焦点距離をｆ２としたとき、第１レンズ群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２とでほぼアフォーカル系を形成すること
から第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３が一定となり、次
の式（Ｆ）に示す関係が成立する。 ｆ１／ｆ２＝一定 （Ｆ）
えて焦点距離をｆ２としたとき、第１レンズ群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２とでほぼアフォーカル系を形成すること
から第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３が一定となり、次
の式（Ｆ）に示す関係が成立する。 ｆ１／ｆ２＝一定 （Ｆ）
【００１４】したがって、式（Ｆ）より、第１レンズ群
Ｇ１の焦点距離ｆ１が小さくなると第２レンズ群Ｇ２の
焦点距離ｆ２も必然的に小さくなる。しかしながら、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群２との合成屈折力が強す
ぎると、レンズ全長の短縮化にはつながるが、光学系全
体としての収差が悪化してしまう。
Ｇ１の焦点距離ｆ１が小さくなると第２レンズ群Ｇ２の
焦点距離ｆ２も必然的に小さくなる。しかしながら、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群２との合成屈折力が強す
ぎると、レンズ全長の短縮化にはつながるが、光学系全
体としての収差が悪化してしまう。
【００１５】そこで、本発明では、上述の考察に基づい
て、フォーカシングレンズ群である第２レンズ群Ｇ２の
有効径およびフォーカシング移動量を小さくし、且つ良
好なる光学性能（収差特性）を得るための条件を見い出
した。以下、本発明の各条件式について説明する。
て、フォーカシングレンズ群である第２レンズ群Ｇ２の
有効径およびフォーカシング移動量を小さくし、且つ良
好なる光学性能（収差特性）を得るための条件を見い出
した。以下、本発明の各条件式について説明する。
【００１６】本発明の望遠レンズでは、第１レンズ群Ｇ
１が物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ11を最
も物体側に有し、次の式（１）乃至（５）を満足する。 ０．７＜｜ｆ１・ｆ３／（ｆ２・Ｆ）｜＜１．３ （１） ０．０５＜｜ｆ２｜／ｆ１＜０．５５ （２） １．６５＜Ｎａ （３） ３０＜νａ＜５８ （４） −１．０＜（Ｒｂ−Ｒａ）／（Ｒｂ＋Ｒａ）＜−０．０５ （５）
１が物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ11を最
も物体側に有し、次の式（１）乃至（５）を満足する。 ０．７＜｜ｆ１・ｆ３／（ｆ２・Ｆ）｜＜１．３ （１） ０．０５＜｜ｆ２｜／ｆ１＜０．５５ （２） １．６５＜Ｎａ （３） ３０＜νａ＜５８ （４） −１．０＜（Ｒｂ−Ｒａ）／（Ｒｂ＋Ｒａ）＜−０．０５ （５）
【００１７】ここで、 ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離 Ｆ ：レンズ全系の焦点距離 Ｎａ：負メニスカスレンズＬ11の屈折力 Ｒａ：負メニスカスレンズＬ11の物体側の面の曲率半径 Ｒｂ：負メニスカスレンズＬ11の像側の面の曲率半径 νａ：負メニスカスレンズＬ11のアッベ数
【００１８】条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群Ｇ２とで形成されるほぼアフォーカル系のアフ
ォーカルの程度について適切な範囲を規定している。条
件式（１）の上限値および下限値で規定される範囲を逸
脱すると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合
成屈折力が強くなり、近距離合焦による球面収差変動が
大きくなるので好ましくない。
レンズ群Ｇ２とで形成されるほぼアフォーカル系のアフ
ォーカルの程度について適切な範囲を規定している。条
件式（１）の上限値および下限値で規定される範囲を逸
脱すると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との合
成屈折力が強くなり、近距離合焦による球面収差変動が
大きくなるので好ましくない。
【００１９】条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１の屈折
力と第２レンズ群２の屈折力との比について適切な範囲
を規定している。条件式（２）の上限値を上回ると、フ
ォーカシングレンズ群である第２レンズ群Ｇ２の有効径
が大きくなり、本発明の目的に反するので好ましくな
い。逆に、条件式（２）の下限値を下回ると、近距離合
焦による球面収差変動が大きくなるので好ましくない。
また、ｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）に対する下コマ収差
がマイナスに過剰となり、好ましくない。なお、条件式
（２）の下限値を０．１とし、上限値を０．４５とする
ことがさらに好ましい。
力と第２レンズ群２の屈折力との比について適切な範囲
を規定している。条件式（２）の上限値を上回ると、フ
ォーカシングレンズ群である第２レンズ群Ｇ２の有効径
が大きくなり、本発明の目的に反するので好ましくな
い。逆に、条件式（２）の下限値を下回ると、近距離合
焦による球面収差変動が大きくなるので好ましくない。
また、ｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）に対する下コマ収差
がマイナスに過剰となり、好ましくない。なお、条件式
（２）の下限値を０．１とし、上限値を０．４５とする
ことがさらに好ましい。
【００２０】条件式（３）、（４）および（５）は、第
１レンズ群Ｇ１の最も物体側に設けられた負メニスカス
レンズＬ11に関する条件である。条件式（３）の下限値
を下回ると、球面収差の曲がりが大きくなるので、好ま
しくない。なお、条件式（３）の下限値を１．７とする
のがさらに好ましい。
１レンズ群Ｇ１の最も物体側に設けられた負メニスカス
レンズＬ11に関する条件である。条件式（３）の下限値
を下回ると、球面収差の曲がりが大きくなるので、好ま
しくない。なお、条件式（３）の下限値を１．７とする
のがさらに好ましい。
【００２１】条件式（４）の下限値を下回ると、２次の
色収差が大きくなるので、好ましくない。逆に、条件式
（４）の上限値を上回ると、現在の硝子材料では条件式
（３）の下限値を下回ってしまうので、好ましくない。
なお、条件式（４）の下限値を３２とし、上限値を５３
とするのがさらに好ましい。
色収差が大きくなるので、好ましくない。逆に、条件式
（４）の上限値を上回ると、現在の硝子材料では条件式
（３）の下限値を下回ってしまうので、好ましくない。
なお、条件式（４）の下限値を３２とし、上限値を５３
とするのがさらに好ましい。
【００２２】条件式（５）の下限値を下回ると、最も物
体側のレンズＬ11が物体側に凸面を向けた負メニスカス
レンズではなくなってしまう。一方、条件式（５）の上
限値を上回ると、負メニスカスレンズＬ11の負屈折力が
弱すぎて、球面収差が補正不足となってしまう。なお、
条件式（５）の下限値を−０．８とし、上限値を−０．
３とするのがさらに好ましい。
体側のレンズＬ11が物体側に凸面を向けた負メニスカス
レンズではなくなってしまう。一方、条件式（５）の上
限値を上回ると、負メニスカスレンズＬ11の負屈折力が
弱すぎて、球面収差が補正不足となってしまう。なお、
条件式（５）の下限値を−０．８とし、上限値を−０．
３とするのがさらに好ましい。
【００２３】また、本発明では、さらに良好な結像性能
を得るとともにフォーカシング移動量を小さくするため
に、第１レンズ群Ｇ１が物体側から順に正屈折力の前群
Ｇ11と正屈折力の後群Ｇ12とを有し、以下の条件式
（６）を満足することが好ましい。 ０．２＜ｆ11／ｆ12＜２．５ （６） ここで、 ｆ11：第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の焦点距離 ｆ12：第１レンズ群Ｇ１中の後群Ｇ12の焦点距離
を得るとともにフォーカシング移動量を小さくするため
に、第１レンズ群Ｇ１が物体側から順に正屈折力の前群
Ｇ11と正屈折力の後群Ｇ12とを有し、以下の条件式
（６）を満足することが好ましい。 ０．２＜ｆ11／ｆ12＜２．５ （６） ここで、 ｆ11：第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の焦点距離 ｆ12：第１レンズ群Ｇ１中の後群Ｇ12の焦点距離
【００２４】条件式（６）は、光学系の全長の短縮化と
良好な結像性能とのバランスを図るための条件であっ
て、第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の屈折力と後群Ｇ12
の屈折力との比について適切な範囲を規定している。条
件式（６）の上限値を上回ると、光学系の全長が大きく
なりすぎて好ましくない。
良好な結像性能とのバランスを図るための条件であっ
て、第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の屈折力と後群Ｇ12
の屈折力との比について適切な範囲を規定している。条
件式（６）の上限値を上回ると、光学系の全長が大きく
なりすぎて好ましくない。
【００２５】逆に、条件式（６）の下限値を下回ると、
近距離合焦による球面収差変動が大きくなるので好まし
くない。また、ｇ線の下コマ収差がマイナスに過剰とな
り、好ましくない。なお、条件式（６）の下限値を０．
３とし、上限値を２．０とすると、光学系の全長の短縮
化と良好な結像性能とのバランスをさらに良好に図るこ
とができる。
近距離合焦による球面収差変動が大きくなるので好まし
くない。また、ｇ線の下コマ収差がマイナスに過剰とな
り、好ましくない。なお、条件式（６）の下限値を０．
３とし、上限値を２．０とすると、光学系の全長の短縮
化と良好な結像性能とのバランスをさらに良好に図るこ
とができる。
【００２６】また、本発明では、さらに良好な結像性能
を得るとともにフォーカシング移動量を小さくするため
に、以下の条件式（７）を満足することが好ましい。 ０．３５＜ｆ１／Ｆ＜０．８０ （７）
を得るとともにフォーカシング移動量を小さくするため
に、以下の条件式（７）を満足することが好ましい。 ０．３５＜ｆ１／Ｆ＜０．８０ （７）
【００２７】条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点
距離ｆ１とレンズ全系の焦点距離Ｆとの比について適切
な範囲を規定している。条件式（７）の上限値を上回る
と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１が大きくなり、光
学系の全長が大きくなるとともにフォーカシング移動量
も大きくなり、好ましくない。
距離ｆ１とレンズ全系の焦点距離Ｆとの比について適切
な範囲を規定している。条件式（７）の上限値を上回る
と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１が大きくなり、光
学系の全長が大きくなるとともにフォーカシング移動量
も大きくなり、好ましくない。
【００２８】逆に、条件式（７）の下限値を下回ると、
第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１が小さくなりすぎる。
その結果、少ないレンズ枚数の構成のままで第１レンズ
群Ｇ１の大口径化を図ろうとしても球面収差の補正不足
となり、明るい光学系にすることが困難となる。同時
に、正レンズ成分の中心厚を大きくしなければならず、
光学系の重量が大きくなり好ましくない。なお、条件式
（７）の下限値を０．４とし、上限値を０．７とする
と、さらに好ましい。
第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１が小さくなりすぎる。
その結果、少ないレンズ枚数の構成のままで第１レンズ
群Ｇ１の大口径化を図ろうとしても球面収差の補正不足
となり、明るい光学系にすることが困難となる。同時
に、正レンズ成分の中心厚を大きくしなければならず、
光学系の重量が大きくなり好ましくない。なお、条件式
（７）の下限値を０．４とし、上限値を０．７とする
と、さらに好ましい。
【００２９】また、第１レンズ群Ｇ１の屈折力があまり
強いと、第１レンズ群Ｇ１自体の球面収差がマイナス方
向に大きくなりすぎて、撮影光学系全体としての収差が
悪化する。したがって、フォーカシング移動量を小さく
するとともに良好な球面収差を得るために、以下の条件
式（８）を満足することが好ましい。 ０．２＜Φ／ｆ１＜０．７ （８） ここで、Φ：第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の物体側の
レンズ面の有効径
強いと、第１レンズ群Ｇ１自体の球面収差がマイナス方
向に大きくなりすぎて、撮影光学系全体としての収差が
悪化する。したがって、フォーカシング移動量を小さく
するとともに良好な球面収差を得るために、以下の条件
式（８）を満足することが好ましい。 ０．２＜Φ／ｆ１＜０．７ （８） ここで、Φ：第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の物体側の
レンズ面の有効径
【００３０】条件式（８）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点
距離ｆ１に対する第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の物体
側のレンズ面の有効径Φの比を規定している。条件式
（８）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距
離ｆ１が有効径に対して小さくなり、第１レンズ群Ｇ１
自体の球面収差が高次の曲がりを伴ってマイナス方向に
大きくなりすぎるので、収差補正が困難になる。また、
二次の色の球面収差も大きくなる。これらの収差を補正
するためには、第１レンズ群Ｇ１を本発明のように少な
いレンズ枚数で構成することが困難になってしまう。
距離ｆ１に対する第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の物体
側のレンズ面の有効径Φの比を規定している。条件式
（８）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距
離ｆ１が有効径に対して小さくなり、第１レンズ群Ｇ１
自体の球面収差が高次の曲がりを伴ってマイナス方向に
大きくなりすぎるので、収差補正が困難になる。また、
二次の色の球面収差も大きくなる。これらの収差を補正
するためには、第１レンズ群Ｇ１を本発明のように少な
いレンズ枚数で構成することが困難になってしまう。
【００３１】逆に、条件式（８）の下限値を下回ると、
第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が大きくなり、フォーカシ
ング移動量が大きくなる。その結果、レンズ全長が増大
し、前述したように本発明の目的に反してしまう。な
お、条件式（８）の下限値を０．２３とし、上限値を
０．４０とするとさらに好ましい。
第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が大きくなり、フォーカシ
ング移動量が大きくなる。その結果、レンズ全長が増大
し、前述したように本発明の目的に反してしまう。な
お、条件式（８）の下限値を０．２３とし、上限値を
０．４０とするとさらに好ましい。
【００３２】さらに、第１レンズ群Ｇ１が有する強い屈
折力を分配するために、前群Ｇ11の像側に正レンズ成分
の後群Ｇ12を配置している。前群Ｇ11に対する後群Ｇ12
の位置は、後群Ｇ12のレンズ系をできるだけ小さくする
ために、前群Ｇ11からある程度離して配置するが、第１
レンズ群Ｇ１が負担する明るさで決定される。これによ
って、第１レンズ群Ｇ１で発生する収差、特に球面収差
を、前群Ｇ11と後群Ｇ12との２つの正レンズ群で担うこ
とができる。また、各々のレンズ群が強い屈折力を有
し、その球面収差の補正を行なったときに発生する球面
収差の曲がりを抑えることができる。
折力を分配するために、前群Ｇ11の像側に正レンズ成分
の後群Ｇ12を配置している。前群Ｇ11に対する後群Ｇ12
の位置は、後群Ｇ12のレンズ系をできるだけ小さくする
ために、前群Ｇ11からある程度離して配置するが、第１
レンズ群Ｇ１が負担する明るさで決定される。これによ
って、第１レンズ群Ｇ１で発生する収差、特に球面収差
を、前群Ｇ11と後群Ｇ12との２つの正レンズ群で担うこ
とができる。また、各々のレンズ群が強い屈折力を有
し、その球面収差の補正を行なったときに発生する球面
収差の曲がりを抑えることができる。
【００３３】したがって、球面収差の曲がりに関して
は、第１レンズ群Ｇ１中の後群Ｇ12と第２レンズ群Ｇ２
と前記第３レンズ群Ｇ３との合成屈折力が正であること
が好ましい。そして、第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11お
よび後群Ｇ12について言及すれば、さらに良好な収差特
性を得るという観点、特に色補正の観点から、前群Ｇ11
は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと正レンズとの接合レンズであることが好まし
い。また、後群Ｇ12は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合レンズであることが好まし
い。これによって、第１レンズ群Ｇ１における球面収差
を補正すると同時に、軸上の色収差および倍率の色収差
の補正も良好に行なうことができる。
は、第１レンズ群Ｇ１中の後群Ｇ12と第２レンズ群Ｇ２
と前記第３レンズ群Ｇ３との合成屈折力が正であること
が好ましい。そして、第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11お
よび後群Ｇ12について言及すれば、さらに良好な収差特
性を得るという観点、特に色補正の観点から、前群Ｇ11
は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと正レンズとの接合レンズであることが好まし
い。また、後群Ｇ12は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合レンズであることが好まし
い。これによって、第１レンズ群Ｇ１における球面収差
を補正すると同時に、軸上の色収差および倍率の色収差
の補正も良好に行なうことができる。
【００３４】また、本発明の望遠レンズでは、第３レン
ズ群Ｇ３を光軸に対して偏心させることにより、結像位
置を変位させることが可能である。特に、手振れ等に起
因する光学系の揺れを検出するブレ検出装置と、第３レ
ンズ群Ｇ３を光軸に対して偏心駆動する駆動装置と、ブ
レ検出装置からの出力信号を演算処理して第３レンズ群
Ｇ３を光軸に対して偏心駆動するための信号に変換する
演算装置とを付設することにより、防振補正（手振れ等
に起因する像位置の変動を補正すること）を行なうこと
が可能である。
ズ群Ｇ３を光軸に対して偏心させることにより、結像位
置を変位させることが可能である。特に、手振れ等に起
因する光学系の揺れを検出するブレ検出装置と、第３レ
ンズ群Ｇ３を光軸に対して偏心駆動する駆動装置と、ブ
レ検出装置からの出力信号を演算処理して第３レンズ群
Ｇ３を光軸に対して偏心駆動するための信号に変換する
演算装置とを付設することにより、防振補正（手振れ等
に起因する像位置の変動を補正すること）を行なうこと
が可能である。
【００３５】
【実施例】以下、本発明の実施例を、添付図面に基づい
て説明する。各実施例において、本発明の内焦式望遠レ
ンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レン
ズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、第１レ
ンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とがほぼアフォーカル系
を形成し、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して
第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動する。
て説明する。各実施例において、本発明の内焦式望遠レ
ンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レン
ズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、第１レ
ンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とがほぼアフォーカル系
を形成し、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して
第２レンズ群Ｇ２が光軸に沿って像側に移動する。
【００３６】そして、各実施例において、第１レンズ群
Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズと正レンズとの接合レンズからなる前群Ｇ
11と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズか
らなる後群Ｇ12とから構成されている。
Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズと正レンズとの接合レンズからなる前群Ｇ
11と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズか
らなる後群Ｇ12とから構成されている。
【００３７】〔実施例１〕図１は、本発明の第１実施例
にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図１
の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第１レンズ
群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
の接合正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12
と、両凹レンズ、および両凸レンズと両凹レンズとの接
合負レンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１
と、両凸レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズ、および物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ
からなる第３レンズ群Ｇ３と、視野絞りＳ２とから構成
されている。
にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図１
の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第１レンズ
群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
の接合正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12
と、両凹レンズ、および両凸レンズと両凹レンズとの接
合負レンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１
と、両凸レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズ、および物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ
からなる第３レンズ群Ｇ３と、視野絞りＳ２とから構成
されている。
【００３８】図１は、無限遠合焦状態における各レンズ
群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レン
ズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。また、第３レ
ンズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交する方向に適宜移動させる
ことにより、光学系の振動等に起因する像位置の変動が
補正されるようになっている。この際、手振れ等に起因
する光学系の揺れがブレ検出装置１によって検出され
る。そして、演算装置２がブレ検出装置１からの出力信
号を演算処理して第３レンズ群Ｇ３を光軸に対して偏心
駆動するための信号に変換する。駆動装置３は、演算装
置２からの信号に基づいて、第３レンズ群Ｇ３を所定量
だけ光軸に対して偏心駆動する。
群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レン
ズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。また、第３レ
ンズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交する方向に適宜移動させる
ことにより、光学系の振動等に起因する像位置の変動が
補正されるようになっている。この際、手振れ等に起因
する光学系の揺れがブレ検出装置１によって検出され
る。そして、演算装置２がブレ検出装置１からの出力信
号を演算処理して第３レンズ群Ｇ３を光軸に対して偏心
駆動するための信号に変換する。駆動装置３は、演算装
置２からの信号に基づいて、第３レンズ群Ｇ３を所定量
だけ光軸に対して偏心駆動する。
【００３９】次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
の値を掲げる。表（１）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
【００４０】
【表１】 Ｆ ＝２９４．０ ＦNO＝４．０８ ｒ ｄ ν ｎ 1 102.6704 4.0000 40.90 1.796310 2 77.3892 11.0000 82.52 1.497820 3 865.8373 65.6000 4 54.8552 2.9000 40.90 1.796310 5 37.7430 12.7000 82.52 1.497820 6 759.9060 (d6= 可変) 7 -126.4606 2.0000 45.37 1.796681 8 85.4096 2.0000 9 6541.5971 6.0000 33.89 1.803840 10 -31.9679 2.0000 60.03 1.640000 11 63.7048 (d11=可変) 12 ∞ 1.5000 13 333.3759 4.5000 70.41 1.487490 14 -103.0580 3.0000 15 -33.1342 3.0000 28.56 1.795040 16 -45.9060 2.9000 17 -171.2558 5.0000 70.41 1.487490 18 -42.4103 3.0000 19 ∞ Ｂｆ （合焦時における可変間隔） 無限遠 至近距離 Ｆ，β 294.00000 -0.13698 D0 0.00000 2216.9133 d6 29.37081 36.64968 d11 12.24393 4.96507 Ｂｆ 110.37196 110.37196 （条件対応値） （１）｜ｆ１・ｆ３／（ｆ２・Ｆ）｜ ＝ １．０ （２）｜ｆ２｜／ｆ１ ＝ ０．３８ （３）Ｎａ ＝ １．８０ （４）νａ ＝４０．９ （５）（Ｒｂ−Ｒａ）／（Ｒｂ＋Ｒａ）＝−０．１４ （６）ｆ11／ｆ12 ＝ １．８１ （７）ｆ１／Ｆ ＝ ０．４２５ （８）Φ／ｆ１ ＝ ０．２４６ （防振補正データ） 無限遠合焦状態 至近距離合焦状態 第３レンズ群Ｇ３の変位量 １．０ｍｍ（最大） １．０ｍｍ（最大） 対応する像の移動量 ＋１．０ｍｍ（最大） ＋１．０ｍｍ（最大） なお、像移動量の正の符号は像の移動が防振レンズ群で
ある第３レンズ群Ｇ３の変位方向と同一方向であること
を示す
ある第３レンズ群Ｇ３の変位方向と同一方向であること
を示す
【００４１】なお、本実施例において、第２レンズ群Ｇ
２の有効径Φ２は２９．７であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝２５００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は７．２８であり、フォーカシング移動
量が小さいことがわかる。また、本実施例において、第
１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と第２レンズ群２と第３レン
ズ群Ｇ３とは、正の合成屈折力を有する。
２の有効径Φ２は２９．７であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝２５００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は７．２８であり、フォーカシング移動
量が小さいことがわかる。また、本実施例において、第
１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と第２レンズ群２と第３レン
ズ群Ｇ３とは、正の合成屈折力を有する。
【００４２】図２および図３は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝２５００）合
焦状態における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数を、ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５
６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、
ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示してい
る。なお、非点収差を示す収差図において実線はサジタ
ル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。また、球面収差を示す収差図において破線は正弦条
件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を示す
収差図はｄ線を基準として示されている。
態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝２５００）合
焦状態における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数を、ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５
６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、
ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示してい
る。なお、非点収差を示す収差図において実線はサジタ
ル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。また、球面収差を示す収差図において破線は正弦条
件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を示す
収差図はｄ線を基準として示されている。
【００４３】さらに、防振補正時のコマ収差を示す収差
図は、防振レンズ群である第３レンズ群Ｇ３の変位量が
１ｍｍ（最大）のときの収差図である。各収差図から明
らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態から至近
距離合焦状態に亘り防振補正時も含めて諸収差が良好に
補正されていることがわかる。また、防振補正レンズ群
Ｇ３の変位量は、１ｍｍ以下でも１ｍｍ以上でもよい。
図は、防振レンズ群である第３レンズ群Ｇ３の変位量が
１ｍｍ（最大）のときの収差図である。各収差図から明
らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態から至近
距離合焦状態に亘り防振補正時も含めて諸収差が良好に
補正されていることがわかる。また、防振補正レンズ群
Ｇ３の変位量は、１ｍｍ以下でも１ｍｍ以上でもよい。
【００４４】〔実施例２〕図４は、本発明の第２実施例
にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図４
の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第１レンズ
群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
の接合正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12
と、両凹レンズ、および物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズと両凹レンズとの接合負レンズからなる第２
レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズと物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズか
らなる第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。図４
は、無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示して
おり、近距離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に
移動させて合焦を行う。
にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図４
の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第１レンズ
群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
の接合正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12
と、両凹レンズ、および物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズと両凹レンズとの接合負レンズからなる第２
レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズと物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズか
らなる第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。図４
は、無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示して
おり、近距離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に
移動させて合焦を行う。
【００４５】次の表（２）に、本発明の実施例２の諸元
の値を掲げる。表（２）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
の値を掲げる。表（２）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
【００４６】
【表２】
【００４７】なお、本実施例において、第２レンズ群Ｇ
２の有効径Φ２は３０．５であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝２５００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は７．２１であり、フォーカシング移動
量が小さいことがわかる。
２の有効径Φ２は３０．５であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝２５００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は７．２１であり、フォーカシング移動
量が小さいことがわかる。
【００４８】図５および図６は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝２５００）合
焦状態における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数を、ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５
６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、
ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示してい
る。なお、非点収差を示す収差図において実線はサジタ
ル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。また、球面収差を示す収差図において破線は正弦条
件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を示す
収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図から
明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態から至
近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されているこ
とがわかる。
態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝２５００）合
焦状態における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数を、ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５
６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、
ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示してい
る。なお、非点収差を示す収差図において実線はサジタ
ル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。また、球面収差を示す収差図において破線は正弦条
件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を示す
収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図から
明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態から至
近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されているこ
とがわかる。
【００４９】〔実施例３〕図７は、本発明の第３実施例
にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図７
の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第１レンズ
群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
の接合正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12
と、両凹レンズ、および物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズと両凹レンズとの接合負レンズからなる第２
レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズと物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズか
らなる第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。図７
は、無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示して
おり、近距離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に
移動させて合焦を行う。
にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図７
の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第１レンズ
群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
の接合正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12
と、両凹レンズ、および物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズと両凹レンズとの接合負レンズからなる第２
レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズと物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズか
らなる第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。図７
は、無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示して
おり、近距離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に
移動させて合焦を行う。
【００５０】次の表（３）に、本発明の実施例３の諸元
の値を掲げる。表（３）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
の値を掲げる。表（３）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
【００５１】
【表３】
【００５２】なお、本実施例において、第２レンズ群Ｇ
２の有効径Φ２は３０．６であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝２５００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は６．１９であり、フォーカシング移動
量が小さいことがわかる。
２の有効径Φ２は３０．６であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝２５００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は６．１９であり、フォーカシング移動
量が小さいことがわかる。
【００５３】図８および図９は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝２５００）合
焦状態における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数を、ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５
６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、
ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示してい
る。なお、非点収差を示す収差図において実線はサジタ
ル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。また、球面収差を示す収差図において破線は正弦条
件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を示す
収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図から
明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態から至
近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されているこ
とがわかる。
態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝２５００）合
焦状態における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数を、ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５
６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）を、
ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示してい
る。なお、非点収差を示す収差図において実線はサジタ
ル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。また、球面収差を示す収差図において破線は正弦条
件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を示す
収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図から
明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態から至
近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されているこ
とがわかる。
【００５４】〔実施例４〕図１０は、本発明の第４実施
例にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図
１０の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合
正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体
側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第
１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と、物体側に凹面を向けた正
メニスカスレンズ、および両凹レンズからなる第２レン
ズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズと物体側に凹
面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズからな
る第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。図１０は、
無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示してお
り、近距離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に移
動させて合焦を行う。
例にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図
１０の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合
正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体
側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第
１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と、物体側に凹面を向けた正
メニスカスレンズ、および両凹レンズからなる第２レン
ズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズと物体側に凹
面を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズからな
る第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。図１０は、
無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示してお
り、近距離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に移
動させて合焦を行う。
【００５５】次の表（４）に、本発明の実施例４の諸元
の値を掲げる。表（４）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
の値を掲げる。表（４）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
【００５６】
【表４】
【００５７】なお、本実施例において、第２レンズ群Ｇ
２の有効径Φ２は３３．０であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝４０００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は２１．２４であり、フォーカシング移
動量が小さいことがわかる。また、本実施例において、
第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と第２レンズ群２と第３レ
ンズ群Ｇ３とは、正の合成屈折力を有する。
２の有効径Φ２は３３．０であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝４０００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は２１．２４であり、フォーカシング移
動量が小さいことがわかる。また、本実施例において、
第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と第２レンズ群２と第３レ
ンズ群Ｇ３とは、正の合成屈折力を有する。
【００５８】図１１および図１２は、それぞれ無限遠合
焦状態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝４００
０）合焦状態における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図
から明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態か
ら至近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。
焦状態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝４００
０）合焦状態における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図
から明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態か
ら至近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。
【００５９】〔実施例５〕図１３は、本発明の第５実施
例にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図
１３の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第１レ
ンズ群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズとの接合正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ
12と、開口絞りＳ１と、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズ、および両凹レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ３とから構成
されている。図１３は、無限遠合焦状態における各レン
ズ群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レ
ンズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。
例にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図
１３の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第１レ
ンズ群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレン
ズとの接合正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ
12と、開口絞りＳ１と、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズ、および両凹レンズからなる第２レンズ群Ｇ
２と、両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ３とから構成
されている。図１３は、無限遠合焦状態における各レン
ズ群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レ
ンズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。
【００６０】次の表（５）に、本発明の実施例５の諸元
の値を掲げる。表（５）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
の値を掲げる。表（５）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
【００６１】
【表５】
【００６２】なお、本実施例において、第２レンズ群Ｇ
２の有効径Φ２は２７．１であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝４０００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は２１．６１であり、フォーカシング移
動量が小さいことがわかる。
２の有効径Φ２は２７．１であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝４０００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は２１．６１であり、フォーカシング移
動量が小さいことがわかる。
【００６３】図１４および図１５は、それぞれ無限遠合
焦状態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝４００
０）合焦状態における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図
から明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態か
ら至近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。
焦状態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝４００
０）合焦状態における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図
から明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態か
ら至近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。
【００６４】〔実施例６〕図１６は、本発明の第６実施
例にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図
１６の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合
正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体
側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第
１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と、物体側に凹面を向けた正
メニスカスレンズと両凹レンズとの接合負レンズからな
る第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズか
らなる第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。図１６
は、無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示して
おり、近距離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に
移動させて合焦を行う。
例にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図
１６の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合
正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体
側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第
１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と、物体側に凹面を向けた正
メニスカスレンズと両凹レンズとの接合負レンズからな
る第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズか
らなる第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。図１６
は、無限遠合焦状態における各レンズ群の位置を示して
おり、近距離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に
移動させて合焦を行う。
【００６５】次の表（６）に、本発明の実施例６の諸元
の値を掲げる。表（６）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
の値を掲げる。表（６）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
【００６６】
【表６】
【００６７】なお、本実施例において、第２レンズ群Ｇ
２の有効径Φ２は４１．７であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝４０００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は２１．２０であり、フォーカシング移
動量が小さいことがわかる。また、本実施例において、
第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と第２レンズ群２と第３レ
ンズ群Ｇ３とは、正の合成屈折力を有する。
２の有効径Φ２は４１．７であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝４０００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は２１．２０であり、フォーカシング移
動量が小さいことがわかる。また、本実施例において、
第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と第２レンズ群２と第３レ
ンズ群Ｇ３とは、正の合成屈折力を有する。
【００６８】図１７および図１８は、それぞれ無限遠合
焦状態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝４００
０）合焦状態における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図
から明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態か
ら至近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。
焦状態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝４００
０）合焦状態における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図
から明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態か
ら至近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。
【００６９】〔実施例７〕図１９は、本発明の第７実施
例にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図
１９の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合
正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体
側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第
１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と、物体側に凹面を向けた正
メニスカスレンズ、および両凹レンズからなる第２レン
ズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズからなる第３
レンズ群Ｇ３とから構成されている。図１９は、無限遠
合焦状態における各レンズ群の位置を示しており、近距
離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させて
合焦を行う。
例にかかる内焦式望遠レンズの構成を示す図である。図
１９の内焦式望遠レンズは、物体側から順に、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズとの接合
正レンズからなる第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ11と、物体
側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズとの接合正レンズからなる第
１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ12と、物体側に凹面を向けた正
メニスカスレンズ、および両凹レンズからなる第２レン
ズ群Ｇ２と、開口絞りＳ１と、両凸レンズからなる第３
レンズ群Ｇ３とから構成されている。図１９は、無限遠
合焦状態における各レンズ群の位置を示しており、近距
離物体に対しては第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させて
合焦を行う。
【００７０】次の表（７）に、本発明の実施例７の諸元
の値を掲げる。表（７）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
の値を掲げる。表（７）において、Ｆはレンズ全系の焦
点距離を、ＦNOはＦナンバーを、βは撮影倍率を、Ｂｆ
はバックフォーカスを、Ｄ0 は物体から第１レンズ面ま
での距離（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、
左端の数字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各
レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよ
びνはそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率およびアッベ数を示している。
【００７１】
【表７】
【００７２】なお、本実施例において、第２レンズ群Ｇ
２の有効径Φ２は３６．５であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝４０００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は２１．７６であり、フォーカシング移
動量が小さいことがわかる。
２の有効径Φ２は３６．５であり、フォーカシングレン
ズ群の有効径Φ２が小さいことがわかる。また、物体か
ら像面までの距離をＲとすると、無限遠（Ｒ＝∞）から
至近距離（Ｒ＝４０００）への合焦に際する第２レンズ
群Ｇ２の移動量は２１．７６であり、フォーカシング移
動量が小さいことがわかる。
【００７３】図２０および図２１は、それぞれ無限遠合
焦状態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝４００
０）合焦状態における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図
から明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態か
ら至近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。
焦状態における諸収差図および至近距離（Ｒ＝４００
０）合焦状態における諸収差図である。各収差図におい
て、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ＮＡは開口数
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。各収差図
から明らかなように、本実施例では、無限遠合焦状態か
ら至近距離合焦状態に亘り諸収差が良好に補正されてい
ることがわかる。
【００７４】
【効果】以上説明したように、本発明の内焦式望遠レン
ズによれば、フォーカシングレンズ群の有効径Φおよび
フォーカシング移動量を小さく抑えながらも、無限遠合
焦状態から至近距離合焦状態に亘り優れた結像性能を維
持することができる。また、第１レンズ群の最も物体側
にフィルターを取り付ける必要のない内焦式望遠レンズ
を実現することができる。さらに、本発明の内焦式望遠
レンズによれば、第１実施例に示すように、第３レンズ
群Ｇ３を光軸に対して偏心させた防振補正時において
も、無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘り優れた
結像性能を維持することができる。
ズによれば、フォーカシングレンズ群の有効径Φおよび
フォーカシング移動量を小さく抑えながらも、無限遠合
焦状態から至近距離合焦状態に亘り優れた結像性能を維
持することができる。また、第１レンズ群の最も物体側
にフィルターを取り付ける必要のない内焦式望遠レンズ
を実現することができる。さらに、本発明の内焦式望遠
レンズによれば、第１実施例に示すように、第３レンズ
群Ｇ３を光軸に対して偏心させた防振補正時において
も、無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘り優れた
結像性能を維持することができる。
【図１】本発明の第１実施例にかかる内焦式望遠レンズ
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図２】第１実施例の無限遠合焦状態における諸収差図
である。
である。
【図３】第１実施例の至近距離合焦状態における諸収差
図である。
図である。
【図４】本発明の第２実施例にかかる内焦式望遠レンズ
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図５】第２実施例の無限遠合焦状態における諸収差図
である。
である。
【図６】第２実施例の至近距離合焦状態における諸収差
図である。
図である。
【図７】本発明の第３実施例にかかる内焦式望遠レンズ
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図８】第３実施例の無限遠合焦状態における諸収差図
である。
である。
【図９】第３実施例の至近距離合焦状態における諸収差
図である。
図である。
【図１０】本発明の第４実施例にかかる内焦式望遠レン
ズの構成を示す図である。
ズの構成を示す図である。
【図１１】第４実施例の無限遠合焦状態における諸収差
図である。
図である。
【図１２】第４実施例の至近距離合焦状態における諸収
差図である。
差図である。
【図１３】本発明の第５実施例にかかる内焦式望遠レン
ズの構成を示す図である。
ズの構成を示す図である。
【図１４】第５実施例の無限遠合焦状態における諸収差
図である。
図である。
【図１５】第５実施例の至近距離合焦状態における諸収
差図である。
差図である。
【図１６】本発明の第６実施例にかかる内焦式望遠レン
ズの構成を示す図である。
ズの構成を示す図である。
【図１７】第６実施例の無限遠合焦状態における諸収差
図である。
図である。
【図１８】第６実施例の至近距離合焦状態における諸収
差図である。
差図である。
【図１９】本発明の第７実施例にかかる内焦式望遠レン
ズの構成を示す図である。
ズの構成を示す図である。
【図２０】第７実施例の無限遠合焦状態における諸収差
図である。
図である。
【図２１】第７実施例の至近距離合焦状態における諸収
差図である。
差図である。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ11 第１レンズ群の前群 Ｇ12 第１レンズ群の後群
Claims (8)
- 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、
前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２とがほぼ
アフォーカル系を形成し、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸
に沿って移動させて合焦を行う内焦式望遠レンズにおい
て、 前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズＬ11を最も物体側に有し、 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、前記第２
レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群
Ｇ３の焦点距離をｆ３とし、レンズ全系の焦点距離をＦ
とし、前記負メニスカスレンズＬ11の屈折力をＮａと
し、前記負メニスカスレンズＬ11の物体側の面の曲率半
径をＲａとし、前記負メニスカスレンズＬ11の像側の面
の曲率半径をＲｂとし、前記負メニスカスレンズＬ11の
アッベ数をνａとしたとき、 ０．７＜｜ｆ１・ｆ３／（ｆ２・Ｆ）｜＜１．３ ０．０５＜｜ｆ２｜／ｆ１＜０．５５ １．６５＜Ｎａ ３０＜νａ＜５８ −１．０＜（Ｒｂ−Ｒａ）／（Ｒｂ＋Ｒａ）＜−０．０
５ の条件を満足することを特徴とする内焦式望遠レンズ。 - 【請求項２】 前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、正屈折力の前群Ｇ11と、正屈折力の後群Ｇ12とを有
し、 前記第１レンズ群Ｇ１中の前群Ｇ11の焦点距離をｆ11と
し、前記第１レンズ群Ｇ１中の後群Ｇ12の焦点距離をｆ
12としたとき、 ０．２＜ｆ11／ｆ12＜２．５ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の内
焦式望遠レンズ。 - 【請求項３】 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
とし、レンズ全系の焦点距離をＦとしたとき、 ０．３５＜ｆ１／Ｆ＜０．８０ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
記載の内焦式望遠レンズ。 - 【請求項４】 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
とし、前記第１レンズ群Ｇ１中の前記前群Ｇ11の物体側
のレンズ面の有効径をΦとしたとき、 ０．２＜Φ／ｆ１＜０．７ の条件を満足することを特徴とする請求項２または３に
記載の内焦式望遠レンズ。 - 【請求項５】 前記第１レンズ群Ｇ１中の前記前群Ｇ11
は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと正レンズとの接合レンズであることを特徴と
する請求項２乃至４のいずれか１項に記載の内焦式望遠
レンズ。 - 【請求項６】 前記第１レンズ群Ｇ１中の前記後群Ｇ12
は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと
の接合レンズであることを特徴とする請求項２乃至５の
いずれか１項に記載の内焦式望遠レンズ。 - 【請求項７】 前記第１レンズ群Ｇ１中の前記後群Ｇ12
と前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との合
成屈折力が正であることを特徴とする請求項２乃至６の
いずれか１項に記載の内焦式望遠レンズ。 - 【請求項８】 前記第３レンズ群Ｇ３を光軸に対して偏
心させて、結像位置を変位させることを特徴とする請求
項１乃至７のいずれか１項に記載の内焦式望遠レンズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32986795A JP3646295B2 (ja) | 1995-11-24 | 1995-11-24 | 内焦式望遠レンズ |
| US08/755,899 US5757555A (en) | 1995-11-24 | 1996-11-25 | Internal focusing type telephoto lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32986795A JP3646295B2 (ja) | 1995-11-24 | 1995-11-24 | 内焦式望遠レンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09145996A true JPH09145996A (ja) | 1997-06-06 |
| JP3646295B2 JP3646295B2 (ja) | 2005-05-11 |
Family
ID=18226134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32986795A Expired - Lifetime JP3646295B2 (ja) | 1995-11-24 | 1995-11-24 | 内焦式望遠レンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5757555A (ja) |
| JP (1) | JP3646295B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000227546A (ja) * | 1999-02-04 | 2000-08-15 | Asahi Optical Co Ltd | 中望遠レンズ |
| JP2005321574A (ja) * | 2004-05-07 | 2005-11-17 | Nikon Corp | 大口径比内焦望遠レンズ |
| WO2009093582A1 (ja) * | 2008-01-23 | 2009-07-30 | Nikon Vision Co., Ltd. | 望遠鏡光学系 |
| JP2009186609A (ja) * | 2008-02-04 | 2009-08-20 | Nikon Corp | インナーフォーカス式の光学系、撮像装置、合焦方法 |
| KR20130130548A (ko) * | 2012-05-22 | 2013-12-02 | 삼성전자주식회사 | 망원렌즈 시스템 |
| WO2013179659A1 (ja) * | 2012-05-30 | 2013-12-05 | 株式会社ニコン | 撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 |
| US8638506B2 (en) | 2011-07-21 | 2014-01-28 | Canon Kabushiki Kaisha | Photographic optical system and image pickup apparatus equipped with the same |
| US8730593B2 (en) | 2012-01-30 | 2014-05-20 | Canon Kabushiki Kaisha | Image pickup optical system and image pickup apparatus having the same |
| CN114077042A (zh) * | 2020-08-12 | 2022-02-22 | 深圳市晶钛光学股份有限公司 | 一种电视镜头组、电视镜头及电子设备 |
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| JP5606171B2 (ja) | 2010-06-16 | 2014-10-15 | キヤノン株式会社 | 撮影光学系及びそれを有する撮像装置 |
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| AT522452B1 (de) * | 2019-05-24 | 2020-11-15 | Swarovski Optik Kg | Beobachtungsfernrohr |
| DE102020107356A1 (de) | 2019-05-24 | 2020-11-26 | Swarovski-Optik Kg. | Beobachtungsfernrohr |
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| JP3123747B2 (ja) * | 1990-06-08 | 2001-01-15 | オリンパス光学工業株式会社 | ズームレンズ |
| US5528427A (en) * | 1991-10-30 | 1996-06-18 | Canon Kabushiki Kaisha | Zoom lens |
| DE69231414T2 (de) * | 1991-10-31 | 2001-03-01 | Canon Kk | Bildschwingungen unterdrückende Einrichtung mit Verriegelungsmitteln |
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- 1995-11-24 JP JP32986795A patent/JP3646295B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-11-25 US US08/755,899 patent/US5757555A/en not_active Expired - Lifetime
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| CN114077042B (zh) * | 2020-08-12 | 2024-05-17 | 深圳市晶钛光学股份有限公司 | 一种电视镜头组、电视镜头及电子设备 |
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| JP3646295B2 (ja) | 2005-05-11 |
| US5757555A (en) | 1998-05-26 |
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