JPH07253561A - 像位置補正光学系 - Google Patents
像位置補正光学系Info
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- JPH07253561A JPH07253561A JP6070035A JP7003594A JPH07253561A JP H07253561 A JPH07253561 A JP H07253561A JP 6070035 A JP6070035 A JP 6070035A JP 7003594 A JP7003594 A JP 7003594A JP H07253561 A JPH07253561 A JP H07253561A
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- JP
- Japan
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- lens
- image position
- group
- optical system
- object side
- Prior art date
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- Pending
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
- G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 光学系の最も物体側の面が使用中に傷付き難
く、耐久性に優れ且つ結像性能に優れた像位置補正光学
系を提供すること。 【構成】 本発明の像位置補正光学系は、物体側から順
に、光軸とほぼ直交する方向に固定された前群ＧＦと、
全体として正の屈折力を有し且つ光軸とほぼ直交する方
向に移動可能な後群ＧＲとを備え、前記後群ＧＲを光軸
とほぼ直交する方向に移動させて像位置の補正を行う像
位置補正光学系であって、前記前群ＧＦの最も物体側の
光学部材Ｌ１の屈折率をｎ１とし、前記光学部材Ｌ１の
アッベ数をν１としたとき、 １．４５＜ｎ１＜１．６４ ６２＜ν１＜７８ の条件を満足する。
く、耐久性に優れ且つ結像性能に優れた像位置補正光学
系を提供すること。 【構成】 本発明の像位置補正光学系は、物体側から順
に、光軸とほぼ直交する方向に固定された前群ＧＦと、
全体として正の屈折力を有し且つ光軸とほぼ直交する方
向に移動可能な後群ＧＲとを備え、前記後群ＧＲを光軸
とほぼ直交する方向に移動させて像位置の補正を行う像
位置補正光学系であって、前記前群ＧＦの最も物体側の
光学部材Ｌ１の屈折率をｎ１とし、前記光学部材Ｌ１の
アッベ数をν１としたとき、 １．４５＜ｎ１＜１．６４ ６２＜ν１＜７８ の条件を満足する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は像位置補正光学系に関
し、さらに詳細にはＳＬＲカメラや電子カメラなどの対
物レンズに関する。
し、さらに詳細にはＳＬＲカメラや電子カメラなどの対
物レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】本明細書において、あるレンズ群を光軸
とほぼ直交する方向に変位させて、合焦動作、手振れ等
に起因する像位置の変動を補正することを「像位置補
正」という。従来の像位置補正光学系では、たとえば特
開平２−２３４１１５号公報に開示されているように、
最も物体側の光学部材が異常分散性硝子（ＥＤ硝子）材
料からなっている。
とほぼ直交する方向に変位させて、合焦動作、手振れ等
に起因する像位置の変動を補正することを「像位置補
正」という。従来の像位置補正光学系では、たとえば特
開平２−２３４１１５号公報に開示されているように、
最も物体側の光学部材が異常分散性硝子（ＥＤ硝子）材
料からなっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、従来の
像位置補正光学系では、最も物体側の光学部材が柔らか
い異常分散性硝子材料からなっていた。このため、光学
系の最も物体側の面が使用中に傷付き易いという不都合
があった。本発明は、前述の課題に鑑みてなされたもの
であり、光学系の最も物体側の面が使用中に傷付き難
く、耐久性に優れ且つ結像性能に優れた像位置補正光学
系を提供することを目的とする。
像位置補正光学系では、最も物体側の光学部材が柔らか
い異常分散性硝子材料からなっていた。このため、光学
系の最も物体側の面が使用中に傷付き易いという不都合
があった。本発明は、前述の課題に鑑みてなされたもの
であり、光学系の最も物体側の面が使用中に傷付き難
く、耐久性に優れ且つ結像性能に優れた像位置補正光学
系を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側から順に、光軸とほぼ直
交する方向に固定された前群ＧＦと、全体として正の屈
折力を有し且つ光軸とほぼ直交する方向に移動可能な後
群ＧＲとを備え、前記後群ＧＲを光軸とほぼ直交する方
向に移動させて像位置の補正を行う像位置補正光学系で
あって、前記前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１の屈
折率をｎ１とし、前記光学部材Ｌ１のアッベ数をν１と
したとき、 １．４５＜ｎ１＜１．６４ ６２＜ν１＜７８ の条件を満足することを特徴とする像位置補正光学系を
提供する。
に、本発明においては、物体側から順に、光軸とほぼ直
交する方向に固定された前群ＧＦと、全体として正の屈
折力を有し且つ光軸とほぼ直交する方向に移動可能な後
群ＧＲとを備え、前記後群ＧＲを光軸とほぼ直交する方
向に移動させて像位置の補正を行う像位置補正光学系で
あって、前記前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１の屈
折率をｎ１とし、前記光学部材Ｌ１のアッベ数をν１と
したとき、 １．４５＜ｎ１＜１．６４ ６２＜ν１＜７８ の条件を満足することを特徴とする像位置補正光学系を
提供する。
【０００５】本発明の好ましい態様によれば、前記前群
ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１はレンズであり、前記
レンズＬ１の焦点距離をｆ１とし、光学系全体の焦点距
離をＦとし、前記レンズＬ１の物体側の面の曲率半径を
ｒ１とし、前記レンズＬ１の像側の面の曲率半径をｒ２
とし、（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１）で表される前記
レンズＬ１のシェイプファクターをｑとしたとき、 ０．２＜｜ｆ１｜／Ｆ＜２ −１＜ｑ＜３ の条件を満足する。
ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１はレンズであり、前記
レンズＬ１の焦点距離をｆ１とし、光学系全体の焦点距
離をＦとし、前記レンズＬ１の物体側の面の曲率半径を
ｒ１とし、前記レンズＬ１の像側の面の曲率半径をｒ２
とし、（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１）で表される前記
レンズＬ１のシェイプファクターをｑとしたとき、 ０．２＜｜ｆ１｜／Ｆ＜２ −１＜ｑ＜３ の条件を満足する。
【０００６】
【作用】上述のように、本発明においては、物体側から
順に、光軸とほぼ直交する方向に固定された前群ＧＦ
と、全体として正の屈折力を有し且つ光軸とほぼ直交す
る方向に移動可能な後群ＧＲとを備え、前記後群ＧＲを
光軸とほぼ直交する方向に移動させて像位置の補正を行
う。
順に、光軸とほぼ直交する方向に固定された前群ＧＦ
と、全体として正の屈折力を有し且つ光軸とほぼ直交す
る方向に移動可能な後群ＧＲとを備え、前記後群ＧＲを
光軸とほぼ直交する方向に移動させて像位置の補正を行
う。
【０００７】そして、前群ＧＦの最も物体側の光学部材
Ｌ１に、傷付き難く且つ収差補正上有利な光学硝子材料
を使用することによって、良好な結像性能を維持しなが
ら耐久性の向上を実現している。すなわち、本発明にお
いては、前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１につい
て、次の条件式（１）および（２）を満足する。 １．４５＜ｎ１＜１．６４ （１） ６２＜ν１＜７８ （２） ここで、 ｎ１： 前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１の屈折率 ν１： 前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１のアッベ
数 なお、前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１は光学硝子
材料からなり、この光学硝子材料の屈折率ｎ１およびア
ッベ数ν１は、それぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に
対する値である。
Ｌ１に、傷付き難く且つ収差補正上有利な光学硝子材料
を使用することによって、良好な結像性能を維持しなが
ら耐久性の向上を実現している。すなわち、本発明にお
いては、前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１につい
て、次の条件式（１）および（２）を満足する。 １．４５＜ｎ１＜１．６４ （１） ６２＜ν１＜７８ （２） ここで、 ｎ１： 前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１の屈折率 ν１： 前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１のアッベ
数 なお、前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１は光学硝子
材料からなり、この光学硝子材料の屈折率ｎ１およびア
ッベ数ν１は、それぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に
対する値である。
【０００８】条件式（１）の下限値を下回ると、光学部
材Ｌ１の屈折率ｎ１が小さくなりすぎて、色収差の補正
を良好に保持しようとすると、ＥＤ硝子レンズを使用せ
ざるを得ず、本発明の目的である耐久性の向上に反して
しまうので好ましくない。逆に、条件式（１）の上限値
を上回ると、部分分散比が大きくなる傾向になり、部分
分散比の大きな光学硝子を光学部材Ｌ１に使用すると二
次の色収差の補正が困難になるので、好ましくない。
材Ｌ１の屈折率ｎ１が小さくなりすぎて、色収差の補正
を良好に保持しようとすると、ＥＤ硝子レンズを使用せ
ざるを得ず、本発明の目的である耐久性の向上に反して
しまうので好ましくない。逆に、条件式（１）の上限値
を上回ると、部分分散比が大きくなる傾向になり、部分
分散比の大きな光学硝子を光学部材Ｌ１に使用すると二
次の色収差の補正が困難になるので、好ましくない。
【０００９】条件式（２）の下限値を下回ると、条件式
（１）の上限値を上回る場合と同様、部分分散比が大き
くなる傾向になり、部分分散比の大きな光学硝子を光学
部材Ｌ１に使用すると二次の色収差の補正が困難になる
ので、好ましくない。条件式（２）の上限値を上回る光
学材料としては、現在のところＥＤ硝子や螢石しかない
ので、本発明の目的である耐久性の向上に反してしま
い、好ましくない。
（１）の上限値を上回る場合と同様、部分分散比が大き
くなる傾向になり、部分分散比の大きな光学硝子を光学
部材Ｌ１に使用すると二次の色収差の補正が困難になる
ので、好ましくない。条件式（２）の上限値を上回る光
学材料としては、現在のところＥＤ硝子や螢石しかない
ので、本発明の目的である耐久性の向上に反してしま
い、好ましくない。
【００１０】さらに、良好な結像性能を得るためには、
前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１はレンズであり、
次の条件式（３）および（４）を満足するのが望まし
い。 ０．２＜｜ｆ１｜／Ｆ＜２ （３） −１＜ｑ＜３ （４）
前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１はレンズであり、
次の条件式（３）および（４）を満足するのが望まし
い。 ０．２＜｜ｆ１｜／Ｆ＜２ （３） −１＜ｑ＜３ （４）
【００１１】ここで、 ｆ１： レンズＬ１の焦点距離 Ｆ ： 光学系全体の焦点距離 ｑ ： レンズＬ１のシェイプファクター なお、レンズＬ１のシェイプファクターｑは、レンズＬ
１の物体側の面の曲率半径をｒ１とし、レンズＬ１の像
側の面の曲率半径をｒ２としたとき、次の式（ａ）で表
される。 ｑ＝（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） （ａ）
１の物体側の面の曲率半径をｒ１とし、レンズＬ１の像
側の面の曲率半径をｒ２としたとき、次の式（ａ）で表
される。 ｑ＝（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） （ａ）
【００１２】条件式（３）の下限値を下回ると、レンズ
Ｌ１の焦点距離ｆ１が小さくなりすぎて、ＥＤ硝子レン
ズを使用しない限り色収差の補正が困難になってしまう
ので、好ましくない。逆に、条件式（３）の上限値を上
回ると、レンズＬ１の焦点距離ｆ１が大きくなってレン
ズとしての屈折作用が小さくなりすぎて、レンズ全長が
増大するなどの不都合が生じるので、好ましくない。
Ｌ１の焦点距離ｆ１が小さくなりすぎて、ＥＤ硝子レン
ズを使用しない限り色収差の補正が困難になってしまう
ので、好ましくない。逆に、条件式（３）の上限値を上
回ると、レンズＬ１の焦点距離ｆ１が大きくなってレン
ズとしての屈折作用が小さくなりすぎて、レンズ全長が
増大するなどの不都合が生じるので、好ましくない。
【００１３】条件式（４）の下限値を下回ると、非点収
差が大きくなるので好ましくない。逆に、条件式（４）
の上限値を上回ると、球面収差の曲がりが大きくなるの
で好ましくない。
差が大きくなるので好ましくない。逆に、条件式（４）
の上限値を上回ると、球面収差の曲がりが大きくなるの
で好ましくない。
【００１４】さらに、像位置補正時において良好な結像
性能を得るために、後群ＧＲの最も物体側のレンズＬ２
について、次の条件式（５）を満足するのが望ましい。 −２＜Ｑ＜１ （５） ここで、 Ｑ： レンズＬ２のシェイプファクター なお、レンズＬ２のシェイプファクターＱは、レンズＬ
２の物体側の面の曲率半径をＲ１とし、レンズＬ２の像
側の面の曲率半径をＲ２としたとき、次の式（ｂ）で表
される。 Ｑ＝（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１） （ｂ）
性能を得るために、後群ＧＲの最も物体側のレンズＬ２
について、次の条件式（５）を満足するのが望ましい。 −２＜Ｑ＜１ （５） ここで、 Ｑ： レンズＬ２のシェイプファクター なお、レンズＬ２のシェイプファクターＱは、レンズＬ
２の物体側の面の曲率半径をＲ１とし、レンズＬ２の像
側の面の曲率半径をＲ２としたとき、次の式（ｂ）で表
される。 Ｑ＝（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１） （ｂ）
【００１５】条件式（５）の下限値を下回ると、像位置
補正群である後群ＧＲ自体における球面収差が大きくな
り、像位置補正時においてフレアーが大きくなるので好
ましくない。逆に、条件式（５）の上限値を上回ると、
像位置補正群である後群ＧＲ自体における非点収差が大
きくなり、像位置補正時において結像特性の非対称性が
大きくなるので好ましくない。
補正群である後群ＧＲ自体における球面収差が大きくな
り、像位置補正時においてフレアーが大きくなるので好
ましくない。逆に、条件式（５）の上限値を上回ると、
像位置補正群である後群ＧＲ自体における非点収差が大
きくなり、像位置補正時において結像特性の非対称性が
大きくなるので好ましくない。
【００１６】さらに、像位置補正群である後群ＧＲを光
軸とほぼ直交する方向に駆動するための像位置補正機構
の小型化を図るには、次の条件式（６）を満足するのが
望ましい。 ０．０５＜φａ／Ｆ＜０．１５ （６） ここで、 φａ： 後群ＧＲの各レンズ面の有効径の平均値
軸とほぼ直交する方向に駆動するための像位置補正機構
の小型化を図るには、次の条件式（６）を満足するのが
望ましい。 ０．０５＜φａ／Ｆ＜０．１５ （６） ここで、 φａ： 後群ＧＲの各レンズ面の有効径の平均値
【００１７】条件式（６）の下限値を下回ると、後群Ｇ
Ｒの各レンズ面の有効径の平均値が小さくなりすぎて、
前群ＧＦ内部の屈折力配置が極端なテレフォトタイプに
なってしまい、少ないレンズ枚数で構成することができ
なくなるので好ましくない。逆に、条件式（６）の上限
値を上回ると、後群ＧＲの各レンズ面の有効径の平均値
が大きくなりすぎて、像位置補正機構が大型化してしま
うので好ましくない。
Ｒの各レンズ面の有効径の平均値が小さくなりすぎて、
前群ＧＦ内部の屈折力配置が極端なテレフォトタイプに
なってしまい、少ないレンズ枚数で構成することができ
なくなるので好ましくない。逆に、条件式（６）の上限
値を上回ると、後群ＧＲの各レンズ面の有効径の平均値
が大きくなりすぎて、像位置補正機構が大型化してしま
うので好ましくない。
【００１８】なお、合焦動作については、前群ＧＦを、
物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、負
の屈折力を有する負レンズ群とから構成し、負レンズ群
を光軸に沿って移動させて合焦を行うのがよい。このよ
うに、前群ＧＦ中のレンズ群を光軸に沿って移動させて
合焦を行えば、合焦のために光軸に沿って移動するフォ
ーカス群と像位置補正のために光軸と直交する方向に移
動する像位置補正群とを分離することができる。その結
果、フォーカス機構と像位置補正機構との機械的な干渉
が回避されるので構成上有利である。
物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、負
の屈折力を有する負レンズ群とから構成し、負レンズ群
を光軸に沿って移動させて合焦を行うのがよい。このよ
うに、前群ＧＦ中のレンズ群を光軸に沿って移動させて
合焦を行えば、合焦のために光軸に沿って移動するフォ
ーカス群と像位置補正のために光軸と直交する方向に移
動する像位置補正群とを分離することができる。その結
果、フォーカス機構と像位置補正機構との機械的な干渉
が回避されるので構成上有利である。
【００１９】また、後群ＧＲを、合焦に伴う像位置の変
動の補正ばかりでなく、手振れや乗り物揺れ等に起因す
る（すなわち光学系の揺れに起因する）像位置の変動の
補正にも利用することができるように構成すれば、後群
ＧＲが小型の像位置補正群であるため、最終完成品とし
てのレンズ鏡筒を小型化することができるので好まし
い。
動の補正ばかりでなく、手振れや乗り物揺れ等に起因す
る（すなわち光学系の揺れに起因する）像位置の変動の
補正にも利用することができるように構成すれば、後群
ＧＲが小型の像位置補正群であるため、最終完成品とし
てのレンズ鏡筒を小型化することができるので好まし
い。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の実施例を、添付図面に基づい
て説明する。各実施例において、本発明の像位置補正光
学系は、物体側から順に、光軸とほぼ直交する方向に固
定された前群ＧＦと、全体として正の屈折力を有し且つ
光軸とほぼ直交する方向に移動可能な後群ＧＲとを備
え、前記後群ＧＲを光軸とほぼ直交する方向に移動させ
て像位置の補正を行う。また、前記前群ＧＦは、物体側
から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、負の屈折
力を有する負レンズ群とからなり、前記負レンズ群を光
軸に沿って移動させて合焦を行う。
て説明する。各実施例において、本発明の像位置補正光
学系は、物体側から順に、光軸とほぼ直交する方向に固
定された前群ＧＦと、全体として正の屈折力を有し且つ
光軸とほぼ直交する方向に移動可能な後群ＧＲとを備
え、前記後群ＧＲを光軸とほぼ直交する方向に移動させ
て像位置の補正を行う。また、前記前群ＧＦは、物体側
から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、負の屈折
力を有する負レンズ群とからなり、前記負レンズ群を光
軸に沿って移動させて合焦を行う。
【００２１】〔実施例１〕図１は、本発明の第１実施例
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ１、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる正レンズ群、並びに像側に凸面を向け
た平凸レンズと両凹レンズとの貼合わせレンズおよび物
体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズと
の貼合わせレンズからなる負レンズ群からなる前群ＧＦ
と、両凸レンズＬ２、物体側に凹面を向けた負メニスカ
スレンズおよび物体側に凹面を向けた正メニスカスレン
ズからなる後群ＧＲとから構成されている。なお、後群
ＧＲの像側には、後群ＧＲの近傍に開口絞りＳが、さら
にその後方には着脱可能なフィルターが設けられてい
る。
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ１、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる正レンズ群、並びに像側に凸面を向け
た平凸レンズと両凹レンズとの貼合わせレンズおよび物
体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズと
の貼合わせレンズからなる負レンズ群からなる前群ＧＦ
と、両凸レンズＬ２、物体側に凹面を向けた負メニスカ
スレンズおよび物体側に凹面を向けた正メニスカスレン
ズからなる後群ＧＲとから構成されている。なお、後群
ＧＲの像側には、後群ＧＲの近傍に開口絞りＳが、さら
にその後方には着脱可能なフィルターが設けられてい
る。
【００２２】図１は、無限遠合焦状態における各レンズ
群の位置を示しており、近距離物体に対しては前群ＧＦ
中の負レンズ群を像側に移動させて合焦を行う。また、
後群ＧＲが、変位手段である駆動アクチュエータ（不図
示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動され、
光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正されるよう
になっている。次の表（１）に、本発明の実施例１の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ＦＴは無限遠合焦
状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態におけ
るＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側から
の各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、
ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を、
φは後群ＧＲの各レンズ面の有効径を示している。
群の位置を示しており、近距離物体に対しては前群ＧＦ
中の負レンズ群を像側に移動させて合焦を行う。また、
後群ＧＲが、変位手段である駆動アクチュエータ（不図
示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動され、
光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正されるよう
になっている。次の表（１）に、本発明の実施例１の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ＦＴは無限遠合焦
状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態におけ
るＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側から
の各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、
ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を、
φは後群ＧＲの各レンズ面の有効径を示している。
【００２３】
【表１】ＦＴ＝２９４ ＦNO＝４．５ ｒ ｄ ν ｎ φ １ 70.6476 8.800 65.77 1.46450 ２ 823.9535 0.100 ３ 81.1328 9.800 82.52 1.49782 ４ -265.3947 2.100 ５ -232.0774 3.100 35.19 1.74950 ６ 335.5017 17.700 ７ 57.0005 2.400 53.72 1.69350 ８ 26.0214 11.200 82.52 1.49782 ９ 104.3768 (d9= 可変) １０ ∞ 3.500 31.62 1.75692 １１ -57.4529 1.500 60.03 1.64000 １２ 40.2830 4.900 １３ -1346.3912 3.200 45.87 1.54814 １４ -52.6093 1.500 52.30 1.74810 １５ 143.8299 (d15=可変) １６ 144.3037 4.000 65.77 1.46450 27.60 １７ -59.8882 1.800 27.40 １８ -44.1039 5.500 25.50 1.80458 27.00 １９ -201.3022 4.800 27.80 ２０ -791.2906 3.500 27.83 1.69911 28.20 ２１ -57.5793 10.000 28.40 ２２ ∞ 23.000 ２３ ∞ 2.000 64.10 1.51680 ２４ ∞ 83.9589 （条件対応値） Ｆ ＝２９４．０ ｆ１＝１６５．７ ｒ１＝７０．６４７６ ｒ２＝８２３．９５３５ Ｒ１＝１４４．３０３７ Ｒ２＝−５９．８８８２ φａ＝２７．７３ （１）ｎ１ ＝１．４６５ （２）ν１ ＝６５．７７ （３）｜ｆ１｜／Ｆ＝０．５６４ （４）ｑ ＝１．１８８ （５）Ｑ ＝−０．４１３ （６）φａ／Ｆ ＝０．０９４ （像位置補正データ） 無限遠合焦状態 至近距離合焦状態 像位置補正変位量 １．０ｍｍ（最大） １．０ｍｍ（最大） 対応する像の移動量 ＋１．０ｍｍ（最大） ＋１．０ｍｍ（最大） なお、像移動量の正号は像の移動が像位置補正レンズ群
変位方向と同一方向であることを示す
変位方向と同一方向であることを示す
【００２４】図２および図３は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（２ｍ）合焦状態に
おける諸収差図である。各収差図において、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。さらに、
像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正変位
量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図から
明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含めて
諸収差が良好に補正されていることがわかる。
態における諸収差図および至近距離（２ｍ）合焦状態に
おける諸収差図である。各収差図において、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。さらに、
像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正変位
量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図から
明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含めて
諸収差が良好に補正されていることがわかる。
【００２５】〔実施例２〕図４は、本発明の第２実施例
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ１、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる正レンズ群、並びに物体側に凹面を向
けた正メニスカスレンズと両凹レンズとの貼合わせレン
ズおよび両凹レンズからなる負レンズ群からなる前群Ｇ
Ｆと、両凸レンズＬ２、物体側に凹面を向けた負メニス
カスレンズおよび両凸レンズからなる後群ＧＲとから構
成されている。なお、後群ＧＲの像側には、後群ＧＲの
近傍に開口絞りＳが設けられている。また、前群ＧＦの
物体側には、着脱可能な金物を使用してフィルター（不
図示）が配置されている。
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ１、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる正レンズ群、並びに物体側に凹面を向
けた正メニスカスレンズと両凹レンズとの貼合わせレン
ズおよび両凹レンズからなる負レンズ群からなる前群Ｇ
Ｆと、両凸レンズＬ２、物体側に凹面を向けた負メニス
カスレンズおよび両凸レンズからなる後群ＧＲとから構
成されている。なお、後群ＧＲの像側には、後群ＧＲの
近傍に開口絞りＳが設けられている。また、前群ＧＦの
物体側には、着脱可能な金物を使用してフィルター（不
図示）が配置されている。
【００２６】図４は、無限遠合焦状態における各レンズ
群の位置を示しており、近距離物体に対しては前群ＧＦ
中の負レンズ群を像側に移動させて合焦を行う。また、
後群ＧＲが、変位手段である駆動アクチュエータ（不図
示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動され、
光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正されるよう
になっている。次の表（２）に、本発明の実施例２の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ＦＴは無限遠合焦
状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態におけ
るＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側から
の各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、
ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を、
φは後群ＧＲの各レンズ面の有効径を示している。
群の位置を示しており、近距離物体に対しては前群ＧＦ
中の負レンズ群を像側に移動させて合焦を行う。また、
後群ＧＲが、変位手段である駆動アクチュエータ（不図
示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動され、
光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正されるよう
になっている。次の表（２）に、本発明の実施例２の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ＦＴは無限遠合焦
状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態におけ
るＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側から
の各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、
ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を、
φは後群ＧＲの各レンズ面の有効径を示している。
【００２７】
【表２】ＦＴ＝２９４ ＦNO＝４．０ ｒ ｄ ν ｎ φ １ 96.1521 9.000 69.98 1.51860 ２ 2192.0910 1.800 ３ 100.6163 10.000 82.52 1.49782 ４ -401.9355 5.400 ５ -290.6599 4.000 31.62 1.75692 ６ 385.4505 35.600 ７ 75.9182 1.900 60.03 1.64000 ８ 29.0411 10.000 82.52 1.49782 ９ 181.9675 (d9= 可変) １０ -474.9897 4.700 31.62 1.75692 １１ -57.5926 2.500 60.03 1.64000 １２ 65.5807 2.200 １３ -1460.4334 2.500 52.30 1.74810 １４ 76.1382 (d14=可変) １５ 180.9306 4.500 65.77 1.46450 32.00 １６ -56.3652 0.548 32.00 １７ -45.6823 6.000 25.50 1.80458 31.50 １８ -268.6981 4.300 32.50 １９ 1546.8469 4.000 27.61 1.75520 33.00 ２０ -66.6445 10.800 33.00 ２１ ∞ 109.465 （条件対応値） Ｆ ＝２９４．０ ｆ１＝１９３．６ ｒ１＝９６．１５２１ ｒ２＝２１９２．０９１ Ｒ１＝１８０．９３０６ Ｒ２＝−５６．３６５２ φａ＝３２．３３ （１）ｎ１ ＝１．５１９ （２）ν１ ＝６９．９８ （３）｜ｆ１｜／Ｆ＝０．６５９ （４）ｑ ＝１．０９２ （５）Ｑ ＝−０．５２５ （６）φａ／Ｆ ＝０．１１０ （像位置補正データ） 無限遠合焦状態 至近距離合焦状態 像位置補正変位量 １．０ｍｍ（最大） １．０ｍｍ（最大） 対応する像の移動量 ＋１．０ｍｍ（最大） ＋１．０ｍｍ（最大） なお、像移動量の正号は像の移動が像位置補正レンズ群
変位方向と同一方向であることを示す
変位方向と同一方向であることを示す
【００２８】図５および図６は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（２．５ｍ）合焦状
態における諸収差図である。各収差図において、Ｙは像
高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１
ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ
示している。なお、非点収差を示す収差図において実線
はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示
している。また、球面収差を示す収差図において破線は
正弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差
を示す収差図はｄ線を基準として示されている。さら
に、像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正
変位量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図
から明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含
めて諸収差が良好に補正されていることがわかる。
態における諸収差図および至近距離（２．５ｍ）合焦状
態における諸収差図である。各収差図において、Ｙは像
高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１
ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ
示している。なお、非点収差を示す収差図において実線
はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示
している。また、球面収差を示す収差図において破線は
正弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差
を示す収差図はｄ線を基準として示されている。さら
に、像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正
変位量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図
から明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含
めて諸収差が良好に補正されていることがわかる。
【００２９】〔実施例３〕図７は、本発明の第３実施例
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ１、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる正レンズ群、並びに両凸レンズと両凹
レンズとの貼合わせレンズおよび両凹レンズからなる負
レンズ群からなる前群ＧＦと、両凸レンズＬ２、物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズおよび物体側に凹面
を向けた正メニスカスレンズからなる後群ＧＲとから構
成されている。なお、後群ＧＲの像側には、後群ＧＲの
近傍に開口絞りＳが、さらにその後方には着脱可能なフ
ィルターが配置されている。
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ１、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる正レンズ群、並びに両凸レンズと両凹
レンズとの貼合わせレンズおよび両凹レンズからなる負
レンズ群からなる前群ＧＦと、両凸レンズＬ２、物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズおよび物体側に凹面
を向けた正メニスカスレンズからなる後群ＧＲとから構
成されている。なお、後群ＧＲの像側には、後群ＧＲの
近傍に開口絞りＳが、さらにその後方には着脱可能なフ
ィルターが配置されている。
【００３０】図７は、無限遠合焦状態における各レンズ
群の位置を示しており、近距離物体に対しては前群ＧＦ
中の負レンズ群を像側に移動させて合焦を行う。また、
後群ＧＲが、変位手段である駆動アクチュエータ（不図
示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動され、
光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正されるよう
になっている。次の表（３）に、本発明の実施例３の諸
元の値を掲げる。表（３）において、ＦＴは無限遠合焦
状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態におけ
るＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側から
の各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、
ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を、
φは後群ＧＲの各レンズ面の有効径を示している。
群の位置を示しており、近距離物体に対しては前群ＧＦ
中の負レンズ群を像側に移動させて合焦を行う。また、
後群ＧＲが、変位手段である駆動アクチュエータ（不図
示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動され、
光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正されるよう
になっている。次の表（３）に、本発明の実施例３の諸
元の値を掲げる。表（３）において、ＦＴは無限遠合焦
状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態におけ
るＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側から
の各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、
ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線（λ
＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数を、
φは後群ＧＲの各レンズ面の有効径を示している。
【００３１】
【表３】ＦＴ＝３００ ＦNO＝４．０ ｒ ｄ ν ｎ φ １ 100.0816 8.200 65.77 1.46450 ２ 12925.7000 0.100 ３ 88.4396 10.700 82.52 1.49782 ４ -375.6027 3.500 ５ -314.3022 4.300 31.62 1.75692 ６ 376.0759 29.500 ７ 117.6603 2.000 60.03 1.64000 ８ 33.3901 10.000 82.52 1.49782 ９ 349.1704 (d9= 可変) １０ 241.3745 6.000 31.62 1.75692 １１ -59.9463 1.800 67.87 1.59319 １２ 101.3219 4.100 １３ -146.0549 1.800 43.35 1.84042 １４ 62.0532 (d14=可変) １５ 223.5495 5.000 69.98 1.51860 31.40 １６ -60.3073 1.600 31.40 １７ -43.2315 5.500 25.50 1.80458 31.00 １８ -325.5062 4.400 32.20 １９ -2967.4938 4.500 28.19 1.74000 33.00 ２０ -56.5331 10.000 33.20 ２１ ∞ 23.700 ２２ ∞ 2.000 64.10 1.51680 ２３ ∞ 88.769 （条件対応値） Ｆ ＝３００．２ ｆ１＝２１７．１ ｒ１＝１００．０８１６ ｒ２＝１２９２５．７ Ｒ１＝２２３．５４９５ Ｒ２＝−６０．３０７３ φａ＝３２．０３ （１）ｎ１ ＝１．４６５ （２）ν１ ＝６５．７７ （３）｜ｆ１｜／Ｆ＝０．７２３ （４）ｑ ＝１．０１６ （５）Ｑ ＝−０．５７５ （６）φａ／Ｆ ＝０．１０７ （像位置補正データ） 無限遠合焦状態 至近距離合焦状態 像位置補正変位量 １．０ｍｍ（最大） １．０ｍｍ（最大） 対応する像の移動量 ＋１．０ｍｍ（最大） ＋１．０ｍｍ（最大） なお、像移動量の正号は像の移動が像位置補正レンズ群
変位方向と同一方向であることを示す
変位方向と同一方向であることを示す
【００３２】図８および図９は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（２．５ｍ）合焦状
態における諸収差図である。各収差図において、Ｙは像
高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１
ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ
示している。なお、非点収差を示す収差図において実線
はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示
している。また、球面収差を示す収差図において破線は
正弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差
を示す収差図はｄ線を基準として示されている。さら
に、像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正
変位量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図
から明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含
めて諸収差が良好に補正されていることがわかる。
態における諸収差図および至近距離（２．５ｍ）合焦状
態における諸収差図である。各収差図において、Ｙは像
高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１
ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ
示している。なお、非点収差を示す収差図において実線
はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示
している。また、球面収差を示す収差図において破線は
正弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差
を示す収差図はｄ線を基準として示されている。さら
に、像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正
変位量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図
から明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含
めて諸収差が良好に補正されていることがわかる。
【００３３】なお、上述の各実施例において、後群ＧＲ
の像側に開口絞りを配置しているが、後群ＧＲの物体側
の近傍に開口絞りを配置してもい。また、上述の各実施
例において、像面上で１ｍｍの像位置補正を行っている
が、１ｍｍを上回る像位置補正または１ｍｍを下回る像
位置補正も可能であることはいうまでもない。
の像側に開口絞りを配置しているが、後群ＧＲの物体側
の近傍に開口絞りを配置してもい。また、上述の各実施
例において、像面上で１ｍｍの像位置補正を行っている
が、１ｍｍを上回る像位置補正または１ｍｍを下回る像
位置補正も可能であることはいうまでもない。
【００３４】
【効果】以上説明したように、本発明によれば、光学系
の最も物体側の光学部材に、耐久性に優れ且つ収差補正
上有利な光学硝子材料を使用している。したがって、光
学系が使用中に傷付き難く、その取扱いが容易になる。
また、光学系の最も物体側の光学部材をレンズ兼保護ガ
ラスとして使用することにより、重量の軽減が可能にな
る。
の最も物体側の光学部材に、耐久性に優れ且つ収差補正
上有利な光学硝子材料を使用している。したがって、光
学系が使用中に傷付き難く、その取扱いが容易になる。
また、光学系の最も物体側の光学部材をレンズ兼保護ガ
ラスとして使用することにより、重量の軽減が可能にな
る。
【図１】本発明の第１実施例にかかる像位置補正光学系
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図２】図１の第１実施例の無限遠合焦状態における諸
収差図である。
収差図である。
【図３】図１の第１実施例の至近距離合焦状態における
諸収差図である。
諸収差図である。
【図４】本発明の第２実施例にかかる像位置補正光学系
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図５】図４の第２実施例の無限遠合焦状態における諸
収差図である。
収差図である。
【図６】図４の第２実施例の至近距離合焦状態における
諸収差図である。
諸収差図である。
【図７】本発明の第３実施例にかかる像位置補正光学系
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図８】図７の第３実施例の無限遠合焦状態における諸
収差図である。
収差図である。
【図９】図７の第３実施例の至近距離合焦状態における
諸収差図である。
諸収差図である。
ＧＦ 前群 ＧＲ 後群 Ｌ１ 前群の最も物体側のレンズ Ｌ２ 後群の最も物体側のレンズ Ｓ 開口絞り
Claims (6)
- 【請求項１】 物体側から順に、光軸とほぼ直交する方
向に固定された前群ＧＦと、全体として正の屈折力を有
し且つ光軸とほぼ直交する方向に移動可能な後群ＧＲと
を備え、前記後群ＧＲを光軸とほぼ直交する方向に移動
させて像位置の補正を行う像位置補正光学系であって、 前記前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ１の屈折率をｎ
１とし、前記光学部材Ｌ１のアッベ数をν１としたと
き、 １．４５＜ｎ１＜１．６４ ６２＜ν１＜７８ の条件を満足することを特徴とする像位置補正光学系。 - 【請求項２】 前記前群ＧＦの最も物体側の光学部材Ｌ
１はレンズであり、前記レンズＬ１の焦点距離をｆ１と
し、光学系全体の焦点距離をＦとし、前記レンズＬ１の
物体側の面の曲率半径をｒ１とし、前記レンズＬ１の像
側の面の曲率半径をｒ２とし、（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２
−ｒ１）で表される前記レンズＬ１のシェイプファクタ
ーをｑとしたとき、 ０．２＜｜ｆ１｜／Ｆ＜２ −１＜ｑ＜３ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の像
位置補正光学系。 - 【請求項３】 前記後群ＧＲは、少なくとも１つの正レ
ンズと、少なくとも１つの負レンズとを備えていること
を特徴とする請求項１または２に記載の像位置補正光学
系。 - 【請求項４】 前記後群ＧＲの最も物体側のレンズＬ２
の物体側の面の曲率半径をＲ１とし、前記レンズＬ２の
像側の面の曲率半径をＲ２としたとき、（Ｒ２＋Ｒ１）
／（Ｒ２−Ｒ１）で表される前記レンズＬ２のシェイプ
ファクターＱが、 −２＜Ｑ＜１ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
ずれか１項に記載の像位置補正光学系。 - 【請求項５】 前記後群ＧＲの各レンズ面の有効径の平
均値をφａとし、光学系全体の焦点距離をＦとしたと
き、 ０．０５＜φａ／Ｆ＜０．１５ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれか１項に記載の像位置補正光学系。 - 【請求項６】 前記前群ＧＦは、物体側から順に、正の
屈折力を有する正レンズ群と、負の屈折力を有する負レ
ンズ群とを備え、 前記負レンズ群を光軸に沿って移動させて合焦を行うこ
とを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の
像位置補正光学系。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6070035A JPH07253561A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 像位置補正光学系 |
| US08/401,278 US5579160A (en) | 1994-03-15 | 1995-03-09 | Optical system capable of correcting image position |
| EP95103672A EP0674205A1 (en) | 1994-03-15 | 1995-03-14 | Optical system capable of correcting image position |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6070035A JPH07253561A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 像位置補正光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07253561A true JPH07253561A (ja) | 1995-10-03 |
Family
ID=13419944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6070035A Pending JPH07253561A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 像位置補正光学系 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5579160A (ja) |
| EP (1) | EP0674205A1 (ja) |
| JP (1) | JPH07253561A (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| US5646779A (en) * | 1994-03-15 | 1997-07-08 | Nikon Corporation | Optical system capable of correcting image position |
| US5751486A (en) * | 1994-10-20 | 1998-05-12 | Nikon Corporation | Shake-preventing correction optical system |
| JPH08220424A (ja) * | 1995-02-10 | 1996-08-30 | Nikon Corp | 防振機能を備えたガウス型レンズ |
| JP3412964B2 (ja) | 1995-05-10 | 2003-06-03 | キヤノン株式会社 | 防振機能を有した光学系 |
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