JPH08120384A - 耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金およびそれを用いたブレージングシート - Google Patents
耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金およびそれを用いたブレージングシートInfo
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- JPH08120384A JPH08120384A JP28442894A JP28442894A JPH08120384A JP H08120384 A JPH08120384 A JP H08120384A JP 28442894 A JP28442894 A JP 28442894A JP 28442894 A JP28442894 A JP 28442894A JP H08120384 A JPH08120384 A JP H08120384A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブレージングシートあるいは自動車用ボディ
シート等に使用されるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金として、
耐粒界腐食性に優れたものを提供する。またそれを芯材
として用いたブレージングシートを提供する。 【構成】 請求項１：Ｍｇ０．１〜１．６％、Ｓｉ０．
２〜２．０％、Ｂｉ０．０１〜０．５％を含有し、残部
が実質的にＡｌよりなるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金。 請
求項２：さらにＣｕ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの１種以
上を添加した。請求項３：Ｍｇ０．１〜１．０％、Ｓｉ
０．２〜１．２％、Ｂｉ０．０１〜０．５％を含有し、
残部が実質的にＡｌよりなるブレージング用Ａｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金。 請求項４：請求項３のブレージング用
合金において、さらにＣｕ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの
１種以上を添加した。 請求項５：さらにＺｎを添加し
た。 請求項６：Ｂｉの粒径を１〜２０μｍ、密度を４
０〜２０００個／ｍｍ2 とした。 請求項７：上記の各
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材とし、皮材としてＡｌ−
Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ
系のろう材を用いてブレージングシートを構成した。
シート等に使用されるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金として、
耐粒界腐食性に優れたものを提供する。またそれを芯材
として用いたブレージングシートを提供する。 【構成】 請求項１：Ｍｇ０．１〜１．６％、Ｓｉ０．
２〜２．０％、Ｂｉ０．０１〜０．５％を含有し、残部
が実質的にＡｌよりなるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金。 請
求項２：さらにＣｕ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの１種以
上を添加した。請求項３：Ｍｇ０．１〜１．０％、Ｓｉ
０．２〜１．２％、Ｂｉ０．０１〜０．５％を含有し、
残部が実質的にＡｌよりなるブレージング用Ａｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金。 請求項４：請求項３のブレージング用
合金において、さらにＣｕ、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒの
１種以上を添加した。 請求項５：さらにＺｎを添加し
た。 請求項６：Ｂｉの粒径を１〜２０μｍ、密度を４
０〜２０００個／ｍｍ2 とした。 請求項７：上記の各
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材とし、皮材としてＡｌ−
Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ
系のろう材を用いてブレージングシートを構成した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はブレージング（ろう付
け）の用途や自動車のボディシートなどの構造材の用途
に使用されるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金に関
するものであり、特に耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金と、それを芯材として用いたブレージング
シートに関するものである。
け）の用途や自動車のボディシートなどの構造材の用途
に使用されるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金に関
するものであり、特に耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金と、それを芯材として用いたブレージング
シートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】周知のように自動車のクーラーのドロー
ンカップ型エバポレータなどの熱交換器においては、水
等の温度媒体（作動流体）が流通する管体板に、アルミ
ニウム合金製のフィン材をろう付けするのが通常である
が、この場合の管体板材にはブレージングシート、すな
わちアルミニウム合金芯材の両面もしくは片面にアルミ
ニウム合金ろう材からなる皮材を予め被着させた合せ板
を用いる。そしてこのような管体板材用のブレージング
シートの芯材のアルミニウム合金としては、ＪＩＳ Ａ
６９５１合金などのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を使用する
ことがある。またＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は、裸材とし
て自動車のボディシート、その他車輌、船舶、航空機な
どの構造材や各種機械部品などに使用されることも多
い。
ンカップ型エバポレータなどの熱交換器においては、水
等の温度媒体（作動流体）が流通する管体板に、アルミ
ニウム合金製のフィン材をろう付けするのが通常である
が、この場合の管体板材にはブレージングシート、すな
わちアルミニウム合金芯材の両面もしくは片面にアルミ
ニウム合金ろう材からなる皮材を予め被着させた合せ板
を用いる。そしてこのような管体板材用のブレージング
シートの芯材のアルミニウム合金としては、ＪＩＳ Ａ
６９５１合金などのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を使用する
ことがある。またＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は、裸材とし
て自動車のボディシート、その他車輌、船舶、航空機な
どの構造材や各種機械部品などに使用されることも多
い。
【０００３】ところで自動車等に使用される熱交換器と
しては軽量化が強く要請され、またコスト低減の要求も
強く、そこで熱交換器に使用されるブレージングシート
の芯材としても薄肉化が求められるようになり、そこで
ブレージングシート芯材については、薄肉化しても充分
な高い耐久性・信頼性が確保されるように高強度化が強
く求められている。また自動車のボディシート等の用途
においても、同様に軽量化、コスト低減の要請から薄肉
化が求められ、そのためより一層の高強度化が強く要請
されている。しかしながら、一般にＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金においては、高強度化を図ろうとすれば、耐食性、
特に耐粒界腐食性が低下するという問題が生じるのが通
常である。
しては軽量化が強く要請され、またコスト低減の要求も
強く、そこで熱交換器に使用されるブレージングシート
の芯材としても薄肉化が求められるようになり、そこで
ブレージングシート芯材については、薄肉化しても充分
な高い耐久性・信頼性が確保されるように高強度化が強
く求められている。また自動車のボディシート等の用途
においても、同様に軽量化、コスト低減の要請から薄肉
化が求められ、そのためより一層の高強度化が強く要請
されている。しかしながら、一般にＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金においては、高強度化を図ろうとすれば、耐食性、
特に耐粒界腐食性が低下するという問題が生じるのが通
常である。
【０００４】ブレージングシート芯材等に使用されるア
ルミニウム合金について、耐食性を高めるための手法と
しては、従来から、 Ａ：防食のための表面処理を行なう、 Ｂ：ブレージングシートの芯材として用いる場合、その
芯材の電位をろう材に対し５０〜１００ｍＶ程度貴にし
て、ろう材を犠牲陽極材として作用させることにより芯
材を防食する、 Ｃ：上記ＡおよびＢの手法を組合せる、などの手法が実
用化されもしくは提案されている。
ルミニウム合金について、耐食性を高めるための手法と
しては、従来から、 Ａ：防食のための表面処理を行なう、 Ｂ：ブレージングシートの芯材として用いる場合、その
芯材の電位をろう材に対し５０〜１００ｍＶ程度貴にし
て、ろう材を犠牲陽極材として作用させることにより芯
材を防食する、 Ｃ：上記ＡおよびＢの手法を組合せる、などの手法が実
用化されもしくは提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前述のような従来の耐
食性向上のためのＡ〜Ｃに述べたような手法では、一般
的な耐食性は確かに若干は向上するが、耐粒界腐食性そ
のものを制御して、耐食性のうちでも特に粒界腐食性を
確実に向上させるには至っていないのが実情である。ま
た前述のＡもしくはＣのように表面処理による防食を期
待する手法では、工程数が増加して製造コストの増大を
招く問題があり、一方ＢもしくはＣのように犠牲防食に
よる場合、電位の制御のために成分組成が制約され、他
の特性を犠牲にせざるを得ない場合も多いという問題も
あった。
食性向上のためのＡ〜Ｃに述べたような手法では、一般
的な耐食性は確かに若干は向上するが、耐粒界腐食性そ
のものを制御して、耐食性のうちでも特に粒界腐食性を
確実に向上させるには至っていないのが実情である。ま
た前述のＡもしくはＣのように表面処理による防食を期
待する手法では、工程数が増加して製造コストの増大を
招く問題があり、一方ＢもしくはＣのように犠牲防食に
よる場合、電位の制御のために成分組成が制約され、他
の特性を犠牲にせざるを得ない場合も多いという問題も
あった。
【０００６】この発明は以上の事情を背景としてなされ
たもので、ブレージングシートの芯材や自動車のボディ
シート等の構造材、機械部品等として使用されるＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金について、耐食性のうちでも特に耐粒
界腐食性を確実かつ充分に向上させることを目的として
いる。
たもので、ブレージングシートの芯材や自動車のボディ
シート等の構造材、機械部品等として使用されるＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金について、耐食性のうちでも特に耐粒
界腐食性を確実かつ充分に向上させることを目的として
いる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前述のような課題を解決
するべく本願発明者等が鋭意実験・検討を重ねた結果、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に少量のＢｉを添加することに
よって、耐粒界腐食性を確実かつ充分に向上させ得るこ
とを見出し、この発明をなすに至った。
するべく本願発明者等が鋭意実験・検討を重ねた結果、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に少量のＢｉを添加することに
よって、耐粒界腐食性を確実かつ充分に向上させ得るこ
とを見出し、この発明をなすに至った。
【０００８】具体的には、請求項１の発明のＡｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系アルミニウム合金は、Ｍｇを０．１〜１．６
％、Ｓｉを０．２〜２．０％、Ｂｉを０．０１〜０．５
％含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるこ
とを特徴とするものである。
−Ｓｉ系アルミニウム合金は、Ｍｇを０．１〜１．６
％、Ｓｉを０．２〜２．０％、Ｂｉを０．０１〜０．５
％含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるこ
とを特徴とするものである。
【０００９】また請求項２の発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
アルミニウム合金は、請求項１に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金の各成分元素のほか、さらにＣｕ
０．１〜１．５％、Ｔｉ０．０５〜０．３％、Ｍｎ０．
１〜１．５％、Ｃｒ０．０５〜０．４％、Ｚｒ０．０５
〜０．４％のうちから選ばれた１種または２種以上を含
有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とするものである。
アルミニウム合金は、請求項１に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金の各成分元素のほか、さらにＣｕ
０．１〜１．５％、Ｔｉ０．０５〜０．３％、Ｍｎ０．
１〜１．５％、Ｃｒ０．０５〜０．４％、Ｚｒ０．０５
〜０．４％のうちから選ばれた１種または２種以上を含
有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とするものである。
【００１０】さらに請求項３の発明のブレージング用Ａ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、Ｍｇを０．１〜
１．０％、Ｓｉを０．２〜１．２％、Ｂｉを０．０１〜
０．５％含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物より
なることを特徴とするものである。
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、Ｍｇを０．１〜
１．０％、Ｓｉを０．２〜１．２％、Ｂｉを０．０１〜
０．５％含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物より
なることを特徴とするものである。
【００１１】そしてまた請求項４の発明のブレージング
用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、請求項３に
記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の各成分元
素のほか、さらにＣｕ０．１〜１．５％、Ｔｉ０．０５
〜０．３％、Ｍｎ０．１〜１．５％、Ｃｒ０．０５〜
０．４％、Ｚｒ０．０５〜０．４％のうちから選ばれた
１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避
的不純物よりなることを特徴とするものである。
用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、請求項３に
記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の各成分元
素のほか、さらにＣｕ０．１〜１．５％、Ｔｉ０．０５
〜０．３％、Ｍｎ０．１〜１．５％、Ｃｒ０．０５〜
０．４％、Ｚｒ０．０５〜０．４％のうちから選ばれた
１種または２種以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避
的不純物よりなることを特徴とするものである。
【００１２】また請求項５の発明のブレージング用Ａｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、請求項３もしくは
請求項４に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金
の各成分元素のほか、さらにＺｎ０．１〜１．０％を含
有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とするものである。
−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、請求項３もしくは
請求項４に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金
の各成分元素のほか、さらにＺｎ０．１〜１．０％を含
有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とするものである。
【００１３】さらに請求項６の発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系アルミニウム合金は、請求項１〜請求項５のいずれか
に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金におい
て、合金中に粒径１〜２０μｍの金属Ｂｉが４０〜２０
００個／ｍｍ2 の密度で分散していることを特徴とする
ものである。
系アルミニウム合金は、請求項１〜請求項５のいずれか
に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金におい
て、合金中に粒径１〜２０μｍの金属Ｂｉが４０〜２０
００個／ｍｍ2 の密度で分散していることを特徴とする
ものである。
【００１４】一方請求項７の発明は、上述のようなＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を用いたブレージングシートについ
てのものである。すなわち、請求項７の発明のブレージ
ングシートは、請求項３〜請求項６のいずれかに記載の
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が芯材とされ、その芯材の両面
もしくは片面に、Ａｌ−Ｓｉ系合金もしくはＡｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金から
なるろう材が皮材として形成されていることを特徴とす
るものである。
−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を用いたブレージングシートについ
てのものである。すなわち、請求項７の発明のブレージ
ングシートは、請求項３〜請求項６のいずれかに記載の
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が芯材とされ、その芯材の両面
もしくは片面に、Ａｌ−Ｓｉ系合金もしくはＡｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金から
なるろう材が皮材として形成されていることを特徴とす
るものである。
【００１５】
【作用】請求項１〜請求項２の各発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金、請求項３〜請求項６の各発明の
ブレージング用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金、
および請求項７の発明のブレージングシートにおける芯
材のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金においては、
いずれも少量のＢｉ（ビスマス）を積極添加しており、
このＢｉの添加によって耐粒界腐食性の確実かつ充分な
向上を図ることができた。
ｉ系アルミニウム合金、請求項３〜請求項６の各発明の
ブレージング用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金、
および請求項７の発明のブレージングシートにおける芯
材のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金においては、
いずれも少量のＢｉ（ビスマス）を積極添加しており、
このＢｉの添加によって耐粒界腐食性の確実かつ充分な
向上を図ることができた。
【００１６】このようにＢｉの添加によって耐粒界腐食
性が向上する理由は、完全には解明されていないが、Ｂ
ｉの析出分散効果によるものと考えられる。
性が向上する理由は、完全には解明されていないが、Ｂ
ｉの析出分散効果によるものと考えられる。
【００１７】すなわち、一般にＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のア
ルミニウム合金においては、ろう付け加熱後の冷却過程
あるいは合金材製造過程における熱処理後の冷却過程で
は、金属間化合物であるＭｇ2 Ｓｉが析出し、かつその
析出位置は線状の粒界に限られるため、析出物が連続化
しやすい。一方粒界の析出物では、その周囲のＡｌ地と
比較して電位的に卑となり、そのため粒界の析出物が優
先的に腐食され、連続化した粒界腐食に至るものと考え
られる。
ルミニウム合金においては、ろう付け加熱後の冷却過程
あるいは合金材製造過程における熱処理後の冷却過程で
は、金属間化合物であるＭｇ2 Ｓｉが析出し、かつその
析出位置は線状の粒界に限られるため、析出物が連続化
しやすい。一方粒界の析出物では、その周囲のＡｌ地と
比較して電位的に卑となり、そのため粒界の析出物が優
先的に腐食され、連続化した粒界腐食に至るものと考え
られる。
【００１８】これに対しこの発明で添加しているＢｉ
は、Ａｌに対する固溶限が著しく低いため、鋳造凝固時
に金属Ｂｉとして晶出し、かつその後の圧延板中におい
て金属Ｂｉの位置は特に粒界に限られず、Ａｌ地に広く
分散して存在する。またＢｉはその融点が約２７１℃
と、Ａｌに比べてかなり低い融点を有するため、ろう付
け加熱時や熱処理時あるいはその後の冷却過程の高温段
階では、Ｂｉは点状の独立した液体で分散していること
になる。そしてろう付け後や熱処理後の冷却過程におけ
る金属間化合物Ｍｇ2 Ｓｉの析出時には、そのＭｇ2 Ｓ
ｉは、粒界の部分よりもむしろ全体的に点状に分散した
液体のＢｉの部位に優先的に析出しやすくなる。そのた
めＭｇ2 Ｓｉ析出物は、Ａｌ地中に全体的に分散するこ
とになり、その結果、粒界に沿っての連続的な腐食も生
じにくくなり、耐粒界腐食性が向上するものと考えられ
る。
は、Ａｌに対する固溶限が著しく低いため、鋳造凝固時
に金属Ｂｉとして晶出し、かつその後の圧延板中におい
て金属Ｂｉの位置は特に粒界に限られず、Ａｌ地に広く
分散して存在する。またＢｉはその融点が約２７１℃
と、Ａｌに比べてかなり低い融点を有するため、ろう付
け加熱時や熱処理時あるいはその後の冷却過程の高温段
階では、Ｂｉは点状の独立した液体で分散していること
になる。そしてろう付け後や熱処理後の冷却過程におけ
る金属間化合物Ｍｇ2 Ｓｉの析出時には、そのＭｇ2 Ｓ
ｉは、粒界の部分よりもむしろ全体的に点状に分散した
液体のＢｉの部位に優先的に析出しやすくなる。そのた
めＭｇ2 Ｓｉ析出物は、Ａｌ地中に全体的に分散するこ
とになり、その結果、粒界に沿っての連続的な腐食も生
じにくくなり、耐粒界腐食性が向上するものと考えられ
る。
【００１９】さらにこの発明における合金成分元素の限
定理由について述べる。
定理由について述べる。
【００２０】Ｍｇ：Ｍｇはこの発明で対象とする系の合
金で基本となる合金元素であり、強度を高めるために有
効であるが、その添加量が０．１％未満では強度向上の
効果が充分に発揮されない。一方Ｍｇ添加量が１．０％
を越えればろう付け時におけるろうの浸み込み感受性が
高くなり、さらに１．６％を越えれば成形性が低下す
る。したがって主に一般的な構造材の用途を考慮してい
る請求項１、請求項２の発明の場合はＭｇ量を０．１〜
１．６％の範囲内とし、またブレージングを用途とする
請求項３〜請求項５の発明およびブレージングシートの
用途の請求項７の発明の場合はＭｇ量を０．１〜１．０
％の範囲内とした。
金で基本となる合金元素であり、強度を高めるために有
効であるが、その添加量が０．１％未満では強度向上の
効果が充分に発揮されない。一方Ｍｇ添加量が１．０％
を越えればろう付け時におけるろうの浸み込み感受性が
高くなり、さらに１．６％を越えれば成形性が低下す
る。したがって主に一般的な構造材の用途を考慮してい
る請求項１、請求項２の発明の場合はＭｇ量を０．１〜
１．６％の範囲内とし、またブレージングを用途とする
請求項３〜請求項５の発明およびブレージングシートの
用途の請求項７の発明の場合はＭｇ量を０．１〜１．０
％の範囲内とした。
【００２１】Ｓｉ：Ｓｉもこの発明で対象とする系の合
金で基本となる合金元素であり、Ｍｇとの共存下でＭｇ
2 Ｓｉ化合物を生成して、また一部は単独で、自然時効
もしくは人工時効により強度を高めるに寄与するが、そ
の添加量が０．２％未満では上記の効果が充分に発揮さ
れない。一方Ｓｉ添加量が１．２％を越えれば、ろう付
け時におけるろう付け性が劣化し、さらにＳｉ添加量が
２．０％を越えれば耐食性が低下する。したがって主に
構造材の用途を考慮している請求項１、請求項２の発明
の場合はＳｉ量を０．２〜２．０％の範囲内とし、ブレ
ージングの用途を対象とした請求項３〜請求項５の発明
およびブレージングシートを対象としている請求項７の
発明の場合はＳｉ量を０．２〜１．２％の範囲内とし
た。
金で基本となる合金元素であり、Ｍｇとの共存下でＭｇ
2 Ｓｉ化合物を生成して、また一部は単独で、自然時効
もしくは人工時効により強度を高めるに寄与するが、そ
の添加量が０．２％未満では上記の効果が充分に発揮さ
れない。一方Ｓｉ添加量が１．２％を越えれば、ろう付
け時におけるろう付け性が劣化し、さらにＳｉ添加量が
２．０％を越えれば耐食性が低下する。したがって主に
構造材の用途を考慮している請求項１、請求項２の発明
の場合はＳｉ量を０．２〜２．０％の範囲内とし、ブレ
ージングの用途を対象とした請求項３〜請求項５の発明
およびブレージングシートを対象としている請求項７の
発明の場合はＳｉ量を０．２〜１．２％の範囲内とし
た。
【００２２】Ｂｉ：Ｂｉは前述のように耐粒界腐食性を
向上させるに有効である。Ｂｉ量が０．０１％未満では
その効果が充分に発揮されず、一方０．５％を越えて多
量にＢｉを添加しても耐粒界腐食性向上効果は飽和し、
経済的に無駄となるだけであるから、Ｂｉ量は０．０１
〜０．５％の範囲内とした。
向上させるに有効である。Ｂｉ量が０．０１％未満では
その効果が充分に発揮されず、一方０．５％を越えて多
量にＢｉを添加しても耐粒界腐食性向上効果は飽和し、
経済的に無駄となるだけであるから、Ｂｉ量は０．０１
〜０．５％の範囲内とした。
【００２３】Ｃｕ，Ｔｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ：これらの
元素はいずれも強度の向上に寄与するから、請求項２、
請求項４の発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金においていず
れか１種または２種以上を添加することとした。これら
のうち、Ｃｕは固溶により強度を高める効果を有すると
同時に、電位を高めて耐食性を向上させる効果を有する
が、その添加量が０．１％未満ではその効果が充分に発
揮されず、一方１．５％を越えれば合金の融点が低下し
てろう付け性が低下し、また成形性が低下するところか
ら、Ｃｕの添加量は０．１〜１．５％の範囲内とした。
またＴｉは結晶粒の微細化を通じて強度の向上に寄与す
ると同時に、腐食形態をピット状から層状に変化させ、
これにより最大腐食深さを小さくして耐食性を向上させ
るに寄与するが、その添加量が０．０５％未満ではこれ
らの効果が充分に発揮されず、一方０．３％を越えれば
これらの効果が飽和し、経済的に無駄となるだけである
から、Ｔｉの添加量は０．０５〜０．３％の範囲内とし
た。またＭｎは固溶により強度を高めるに寄与するが、
Ｍｎ量が０．１％未満ではその効果が充分に得られず、
一方１．５％を越えれば成形性を劣化させるから、Ｍｎ
量は０．１〜１．５％の範囲内とした。さらにＣｒ，Ｚ
ｒは、固溶により強度を高めるに寄与するが、いずれも
その添加量が０．０５％未満ではその効果が充分に発揮
されず、一方０．４％を越えれば巨大晶出物を形成して
成形性を劣化させるから、Ｃｒ，Ｚｒの添加量はいずれ
も０．０５〜０．４％の範囲内とした。
元素はいずれも強度の向上に寄与するから、請求項２、
請求項４の発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金においていず
れか１種または２種以上を添加することとした。これら
のうち、Ｃｕは固溶により強度を高める効果を有すると
同時に、電位を高めて耐食性を向上させる効果を有する
が、その添加量が０．１％未満ではその効果が充分に発
揮されず、一方１．５％を越えれば合金の融点が低下し
てろう付け性が低下し、また成形性が低下するところか
ら、Ｃｕの添加量は０．１〜１．５％の範囲内とした。
またＴｉは結晶粒の微細化を通じて強度の向上に寄与す
ると同時に、腐食形態をピット状から層状に変化させ、
これにより最大腐食深さを小さくして耐食性を向上させ
るに寄与するが、その添加量が０．０５％未満ではこれ
らの効果が充分に発揮されず、一方０．３％を越えれば
これらの効果が飽和し、経済的に無駄となるだけである
から、Ｔｉの添加量は０．０５〜０．３％の範囲内とし
た。またＭｎは固溶により強度を高めるに寄与するが、
Ｍｎ量が０．１％未満ではその効果が充分に得られず、
一方１．５％を越えれば成形性を劣化させるから、Ｍｎ
量は０．１〜１．５％の範囲内とした。さらにＣｒ，Ｚ
ｒは、固溶により強度を高めるに寄与するが、いずれも
その添加量が０．０５％未満ではその効果が充分に発揮
されず、一方０．４％を越えれば巨大晶出物を形成して
成形性を劣化させるから、Ｃｒ，Ｚｒの添加量はいずれ
も０．０５〜０．４％の範囲内とした。
【００２４】Ｚｎ：Ｚｎの添加は、腐食の形態をピット
状から全面型にして、一般的な耐食性向上に寄与するた
め、請求項５の発明のブレージング用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金において添加することとした。Ｚｎ量が０．１％
未満では上述の効果が充分に得られず、一方１．０％を
越えればブレージングシートの芯材としてはろう材に対
する相対的な耐食性が低下するから、Ｚｎの添加量は
０．１〜１．０％の範囲内とした。
状から全面型にして、一般的な耐食性向上に寄与するた
め、請求項５の発明のブレージング用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金において添加することとした。Ｚｎ量が０．１％
未満では上述の効果が充分に得られず、一方１．０％を
越えればブレージングシートの芯材としてはろう材に対
する相対的な耐食性が低下するから、Ｚｎの添加量は
０．１〜１．０％の範囲内とした。
【００２５】以上のほか、不純物としてはＦｅが含有さ
れるのが通常であり、Ｆｅ量は可及的に少ないことが望
まれるが、０．７％程度までは許容される。
れるのが通常であり、Ｆｅ量は可及的に少ないことが望
まれるが、０．７％程度までは許容される。
【００２６】さらに耐粒界腐食性の効果を充分に発揮さ
せるためには、Ａｌ地中に分散するＢｉの粒径、密度も
重要であり、これを請求項６において規定した。合金中
のＢｉの粒径（粒子の形状を円形に置き換えた場合の直
径換算）が１μｍ未満、Ｂｉ含有密度が４０個／ｍｍ2
未満では、Ｂｉによる耐粒界腐食性向上効果が充分に得
られず、一方Ｂｉの粒径が２０μｍを越えたりまたＢｉ
の分布密度が２０００個／ｍｍ2 を越えれば、Ｂｉによ
る耐粒界腐食性向上効果が飽和するから、Ｂｉの粒径は
１〜２０μｍの範囲内、Ｂｉの分布密度は４０〜２００
０個／ｍｍ2 の範囲内とした。
せるためには、Ａｌ地中に分散するＢｉの粒径、密度も
重要であり、これを請求項６において規定した。合金中
のＢｉの粒径（粒子の形状を円形に置き換えた場合の直
径換算）が１μｍ未満、Ｂｉ含有密度が４０個／ｍｍ2
未満では、Ｂｉによる耐粒界腐食性向上効果が充分に得
られず、一方Ｂｉの粒径が２０μｍを越えたりまたＢｉ
の分布密度が２０００個／ｍｍ2 を越えれば、Ｂｉによ
る耐粒界腐食性向上効果が飽和するから、Ｂｉの粒径は
１〜２０μｍの範囲内、Ｂｉの分布密度は４０〜２００
０個／ｍｍ2 の範囲内とした。
【００２７】なおＢｉの粒径および分布密度を上述のよ
うに制御することは、Ｂｉの添加量の調整のみならず、
鋳造法、鋳造条件を適切に選択、調整することによって
可能である。ここで、鋳造法、鋳造条件は特に限定され
ないが、例えばＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）であれば凝
固速度１０ｃｍ／分程度が好ましい。
うに制御することは、Ｂｉの添加量の調整のみならず、
鋳造法、鋳造条件を適切に選択、調整することによって
可能である。ここで、鋳造法、鋳造条件は特に限定され
ないが、例えばＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）であれば凝
固速度１０ｃｍ／分程度が好ましい。
【００２８】なおまた、この発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金の製造にあたって、鋳造以外のプロセスおよびその
条件は、常法に従って定めれば良い。
合金の製造にあたって、鋳造以外のプロセスおよびその
条件は、常法に従って定めれば良い。
【００２９】さらに請求項７の発明においては上述のよ
うなＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材とし、その片面もし
くは両面に皮材としてろう材をクラッドしたブレージン
グシートを提供している。このろう材としては、Ａｌ−
Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、またはＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金が使用される。具体的には例えば
通常のろう材用合金である４００３合金、４００４合
金、４１０４合金、４００５合金、４Ｎ０４合金、４０
４５合金、４３４３合金、４１４５合金、４０４７合金
等が使用されるが、これらに限定されるものではない。
またろう材（皮材）のクラッド率は片面当り５〜２０％
程度が通常であるが、特にこの範囲内に限定されるもの
ではない。
うなＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を芯材とし、その片面もし
くは両面に皮材としてろう材をクラッドしたブレージン
グシートを提供している。このろう材としては、Ａｌ−
Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金、またはＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金が使用される。具体的には例えば
通常のろう材用合金である４００３合金、４００４合
金、４１０４合金、４００５合金、４Ｎ０４合金、４０
４５合金、４３４３合金、４１４５合金、４０４７合金
等が使用されるが、これらに限定されるものではない。
またろう材（皮材）のクラッド率は片面当り５〜２０％
程度が通常であるが、特にこの範囲内に限定されるもの
ではない。
【００３０】さらにこの発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アル
ミニウム合金を用いてのろう付け方法としては、真空ろ
う付け、フラックスろう付け、非腐食性フラックスろう
付け等が適用されるが、特にこれらに限定されるもので
はなく、いずれのろう付け法の場合にもこの発明の効果
を充分に発揮させることができる。
ミニウム合金を用いてのろう付け方法としては、真空ろ
う付け、フラックスろう付け、非腐食性フラックスろう
付け等が適用されるが、特にこれらに限定されるもので
はなく、いずれのろう付け法の場合にもこの発明の効果
を充分に発揮させることができる。
【００３１】
実施例１ 表１の合金Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６に示す合金を常法に従っ
て溶製し、ＤＣ鋳造法によって凝固速度約１０ｃｍ／分
で鋳造し、鋳塊を得た。各鋳塊について、面削、均質化
処理を行なった後、常法に従って熱間圧延し、さらに冷
間圧延を行ない焼鈍を加えて、板厚０．６ｍｍの合金板
を得た。その後溶体化処理（５５０℃×１８０ｓｅｃ加
熱後冷却）を行ない、さらに自然時効を行ない、腐食試
験用試料を得た。
て溶製し、ＤＣ鋳造法によって凝固速度約１０ｃｍ／分
で鋳造し、鋳塊を得た。各鋳塊について、面削、均質化
処理を行なった後、常法に従って熱間圧延し、さらに冷
間圧延を行ない焼鈍を加えて、板厚０．６ｍｍの合金板
を得た。その後溶体化処理（５５０℃×１８０ｓｅｃ加
熱後冷却）を行ない、さらに自然時効を行ない、腐食試
験用試料を得た。
【００３２】上記の各腐食試験用試料について、ＡｌＣ
ｌ3 水溶液中（ｐＨ＝３）で定電流（１ｍＡ／ｃｍ2 ）
によるアノード溶解を行ない、その後断面観察により粒
界腐食の発生程度を観察評価した。その評価は最大腐食
部断面での３ｍｍ2 当りの粒界腐食長さの総計で行なっ
た。その結果を表２中に示す。また各合金板の腐食試験
前におけるＢｉの分布密度、サイズを断面のミクロ観察
（×５００倍）により調べたので、その結果も表２中に
示す。なおＢｉの分布密度は３断面の平均値を示し、ま
たサイズは３断面すべての最小値と最大値で示した。
ｌ3 水溶液中（ｐＨ＝３）で定電流（１ｍＡ／ｃｍ2 ）
によるアノード溶解を行ない、その後断面観察により粒
界腐食の発生程度を観察評価した。その評価は最大腐食
部断面での３ｍｍ2 当りの粒界腐食長さの総計で行なっ
た。その結果を表２中に示す。また各合金板の腐食試験
前におけるＢｉの分布密度、サイズを断面のミクロ観察
（×５００倍）により調べたので、その結果も表２中に
示す。なおＢｉの分布密度は３断面の平均値を示し、ま
たサイズは３断面すべての最小値と最大値で示した。
【００３３】表２から明らかなように、実施例１におけ
るＢｉを添加した本発明例の合金板ではいずれも粒界腐
食長さがＢｉを添加していない比較例の合金板と比較し
て格段に短く、耐粒界腐食性が優れていることが確認さ
れた。
るＢｉを添加した本発明例の合金板ではいずれも粒界腐
食長さがＢｉを添加していない比較例の合金板と比較し
て格段に短く、耐粒界腐食性が優れていることが確認さ
れた。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】実施例２ ブレージングシートの芯材用として表３に示した各合金
Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１４を、ろう材（皮材）用としてＪＩ
Ｓ Ａ４００４合金を、それぞれ実施例１と同様に溶解
鋳造して鋳塊を得た。これら鋳塊を面削、均質化処理を
行なった後、芯材用合金は板厚４０ｍｍに、ろう材は板
厚５ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。次に上記の芯材用合
金板の両面にろう材をそれぞれ重ね合わせ、熱間圧延に
てクラッドした後、冷間圧延を行ない、焼鈍を加えて板
厚０．６ｍｍの両面クラッドブレージングシートを製造
した。その後、真空ろう付け（加熱条件６０５℃×１８
０ｓｅｃ、真空度５×１０-3Ｐａ）によりろう付け加熱
を行ない、腐食試験用試料を得、実施例１と同様に腐食
試験を行なった。そしてろう材をエッチング除去して実
施例１と同様にして芯材の粒界腐食を観察評価した。そ
の結果を表４中に示す。また各ブレージングシート芯材
の腐食試験前におけるＢｉの分布密度、サイズを断面の
ミクロ観察により調べたので、その結果も表４中に示
す。
Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１４を、ろう材（皮材）用としてＪＩ
Ｓ Ａ４００４合金を、それぞれ実施例１と同様に溶解
鋳造して鋳塊を得た。これら鋳塊を面削、均質化処理を
行なった後、芯材用合金は板厚４０ｍｍに、ろう材は板
厚５ｍｍにそれぞれ熱間圧延した。次に上記の芯材用合
金板の両面にろう材をそれぞれ重ね合わせ、熱間圧延に
てクラッドした後、冷間圧延を行ない、焼鈍を加えて板
厚０．６ｍｍの両面クラッドブレージングシートを製造
した。その後、真空ろう付け（加熱条件６０５℃×１８
０ｓｅｃ、真空度５×１０-3Ｐａ）によりろう付け加熱
を行ない、腐食試験用試料を得、実施例１と同様に腐食
試験を行なった。そしてろう材をエッチング除去して実
施例１と同様にして芯材の粒界腐食を観察評価した。そ
の結果を表４中に示す。また各ブレージングシート芯材
の腐食試験前におけるＢｉの分布密度、サイズを断面の
ミクロ観察により調べたので、その結果も表４中に示
す。
【００３７】表４から明らかなように、ブレージングシ
ートとした実施例２の場合においても、本発明例の芯材
用のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は耐粒界腐食性が著しく優
れていることが確認された。
ートとした実施例２の場合においても、本発明例の芯材
用のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は耐粒界腐食性が著しく優
れていることが確認された。
【００３８】
【表３】
【００３９】
【表４】
【００４０】
【発明の効果】請求項１、請求項３、請求項６の発明の
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、従来のＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金と比較して耐粒界腐食性が著しく優れ
ており、そのため熱交換器や自動車用ボディシート等に
使用すればその耐久性、信頼性を向上させることがで
き、また充分な耐粒界腐食性を確保しつつ高強度化を達
成できるため、熱交換器や自動車用ボディシート等に使
用するにあたって薄肉化を図り、熱交換器や自動車等の
軽量化、コスト低減を図ることができる。
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、従来のＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金と比較して耐粒界腐食性が著しく優れ
ており、そのため熱交換器や自動車用ボディシート等に
使用すればその耐久性、信頼性を向上させることがで
き、また充分な耐粒界腐食性を確保しつつ高強度化を達
成できるため、熱交換器や自動車用ボディシート等に使
用するにあたって薄肉化を図り、熱交換器や自動車等の
軽量化、コスト低減を図ることができる。
【００４１】また請求項２、請求項４の発明のＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系合金は、前記同様に耐粒界腐食性が優れると
同時に、高強度化も達成され、そのため熱交換器のフィ
ン材あるいは自動車のボディシート等における薄肉化を
実現して、熱交換器や自動車等の軽量化、コスト低減を
実際に図ることができる。
ｇ−Ｓｉ系合金は、前記同様に耐粒界腐食性が優れると
同時に、高強度化も達成され、そのため熱交換器のフィ
ン材あるいは自動車のボディシート等における薄肉化を
実現して、熱交換器や自動車等の軽量化、コスト低減を
実際に図ることができる。
【００４２】さらに請求項５の発明のブレージング用Ａ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、前記同様に耐粒
界腐食性が優れると同時に、一般的な耐食性も優れてお
り、したがって熱交換器等のより一層の耐久性・信頼性
の向上を図ることができる。
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、前記同様に耐粒
界腐食性が優れると同時に、一般的な耐食性も優れてお
り、したがって熱交換器等のより一層の耐久性・信頼性
の向上を図ることができる。
【００４３】そしてまた請求項７の発明のブレージング
シートは、前述のような耐粒界腐食性に著しく優れたＡ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金を芯材として用いて
いるため、ブレージングシート全体としてその耐食性を
従来よりも格段に高めることができる。
シートは、前述のような耐粒界腐食性に著しく優れたＡ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金を芯材として用いて
いるため、ブレージングシート全体としてその耐食性を
従来よりも格段に高めることができる。
Claims (7)
- 【請求項１】 Ｍｇを０．１〜１．６％（重量％、以下
同じ）、Ｓｉを０．２〜２．０％、Ｂｉを０．０１〜
０．５％含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物より
なることを特徴とする、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金。 - 【請求項２】 請求項１に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金の各成分元素のほか、さらにＣｕ０．１
〜１．５％、Ｔｉ０．０５〜０．３％、Ｍｎ０．１〜
１．５％、Ｃｒ０．０５〜０．４％、Ｚｒ０．０５〜
０．４％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有
し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを特
徴とする、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金。 - 【請求項３】 Ｍｇを０．１〜１．０％、Ｓｉを０．２
〜１．２％、Ｂｉを０．０１〜０．５％含有し、残部が
Ａｌおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする、
耐粒界腐食性に優れたブレージング用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系アルミニウム合金。 - 【請求項４】 請求項３に記載のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金の各成分元素のほか、さらにＣｕ０．１
〜１．５％、Ｔｉ０．０５〜０．３％、Ｍｎ０．１〜
１．５％、Ｃｒ０．０５〜０．４％、Ｚｒ０．０５〜
０．４％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有
し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを特
徴とする、耐粒界腐食性に優れたブレージング用Ａｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金。 - 【請求項５】 請求項３もしくは請求項４に記載のＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の各成分元素のほか、
さらにＺｎ０．１〜１．０％を含有し、残部がＡｌおよ
び不可避的不純物よりなることを特徴とする、耐粒界腐
食性に優れたブレージング用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミ
ニウム合金。 - 【請求項６】 請求項１〜請求項５のいずれかに記載の
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金において、合金中
に粒径１〜２０μｍの金属Ｂｉが４０〜２０００個／ｍ
ｍ2 の密度で分散していることを特徴とする、耐粒界腐
食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金。 - 【請求項７】 請求項３〜請求項６のいずれかに記載の
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が芯材とされ、その芯材の両面
もしくは片面に、Ａｌ−Ｓｉ系合金もしくはＡｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系合金またはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金から
なるろう材が皮材として形成されていることを特徴とす
る、耐粒界腐食性に優れたブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28442894A JPH08120384A (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金およびそれを用いたブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28442894A JPH08120384A (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金およびそれを用いたブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08120384A true JPH08120384A (ja) | 1996-05-14 |
Family
ID=17678429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28442894A Pending JPH08120384A (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金およびそれを用いたブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08120384A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007512143A (ja) * | 2003-11-28 | 2007-05-17 | アルカン レナリュ | アルミニウム合金製の帯材のロウ付け方法 |
| US8413876B2 (en) | 2003-11-28 | 2013-04-09 | Constellium France | Aluminium alloy strip for brazing |
| CN103667759A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-03-26 | 江苏中联铝业有限公司 | Al-Mg-Si系合金α-Al晶粒细化剂及其制备方法 |
| EP3916119A4 (en) * | 2019-01-23 | 2022-11-02 | Mitsubishi Aluminum Co., Ltd. | ALUMINUM ALLOY FOR BRAZING AND ALUMINUM BRAZING SHEET |
-
1994
- 1994-10-24 JP JP28442894A patent/JPH08120384A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007512143A (ja) * | 2003-11-28 | 2007-05-17 | アルカン レナリュ | アルミニウム合金製の帯材のロウ付け方法 |
| US8413876B2 (en) | 2003-11-28 | 2013-04-09 | Constellium France | Aluminium alloy strip for brazing |
| NO346759B1 (no) * | 2003-11-28 | 2022-12-19 | Constellium Rolled Products Ravenswood Llc | Fremgangsmåte for lodding av bånd av aluminiumlegering |
| CN103667759A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-03-26 | 江苏中联铝业有限公司 | Al-Mg-Si系合金α-Al晶粒细化剂及其制备方法 |
| CN103667759B (zh) * | 2013-12-27 | 2016-06-01 | 江苏中联铝业有限公司 | Al-Mg-Si系合金α-Al晶粒细化剂及其制备方法 |
| EP3916119A4 (en) * | 2019-01-23 | 2022-11-02 | Mitsubishi Aluminum Co., Ltd. | ALUMINUM ALLOY FOR BRAZING AND ALUMINUM BRAZING SHEET |
| US11759893B2 (en) | 2019-01-23 | 2023-09-19 | Ma Aluminum Corporation | Aluminum alloy for brazing and aluminum brazing sheet |
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