JPH08120386A - 耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金 - Google Patents
耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPH08120386A JPH08120386A JP28443094A JP28443094A JPH08120386A JP H08120386 A JPH08120386 A JP H08120386A JP 28443094 A JP28443094 A JP 28443094A JP 28443094 A JP28443094 A JP 28443094A JP H08120386 A JPH08120386 A JP H08120386A
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- intergranular corrosion
- aluminum alloy
- alloy
- intergranular
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 車輌や航空機の構造材などに使用されるＡｌ
−Ｚｎ−Ｍｇ系合金として、耐粒界腐食性に優れたもの
を提供する。 【構成】 請求項１：Ｚｎを３．０〜８．０％、Ｍｇを
０．５〜３．０％、Ｂｉを０．０１〜０．５％含有し、
さらにＣｕ０．１〜３．０％、Ｔｉ０．０５〜０．３
％、Ｍｎ０．１〜１．５％、Ｃｒ０．０５〜０．４％、
Ｚｒ０．０５〜０．４％、Ｖ０．０５〜０．４％のうち
から選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌ
および不可避的不純物よりなることを特徴とする、耐粒
界腐食性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合
金。 請求項２：請求項１に記載のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
アルミニウム合金において、合金中に粒径１〜２０μｍ
の金属Ｂｉが４０〜２０００個／ｍｍ2 の密度で分散し
ていることを特徴とする、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金。
−Ｚｎ−Ｍｇ系合金として、耐粒界腐食性に優れたもの
を提供する。 【構成】 請求項１：Ｚｎを３．０〜８．０％、Ｍｇを
０．５〜３．０％、Ｂｉを０．０１〜０．５％含有し、
さらにＣｕ０．１〜３．０％、Ｔｉ０．０５〜０．３
％、Ｍｎ０．１〜１．５％、Ｃｒ０．０５〜０．４％、
Ｚｒ０．０５〜０．４％、Ｖ０．０５〜０．４％のうち
から選ばれた１種または２種以上を含有し、残部がＡｌ
および不可避的不純物よりなることを特徴とする、耐粒
界腐食性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合
金。 請求項２：請求項１に記載のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
アルミニウム合金において、合金中に粒径１〜２０μｍ
の金属Ｂｉが４０〜２０００個／ｍｍ2 の密度で分散し
ていることを特徴とする、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は主として車輌や航空機
などの構造材の用途に使用されるＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系ア
ルミニウム合金に関するものであり、特に耐粒界腐食性
に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金に関するものである。
などの構造材の用途に使用されるＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系ア
ルミニウム合金に関するものであり、特に耐粒界腐食性
に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】周知のようにＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金
は、いわゆる７０００番系の高強度熱処理型合金として
主として車輌や航空機などの構造材の用途に広く使用さ
れている。
は、いわゆる７０００番系の高強度熱処理型合金として
主として車輌や航空機などの構造材の用途に広く使用さ
れている。
【０００３】ところで車輌や航空機等に使用される構造
材としては軽量化が強く要請され、またコスト低減の要
求も強く、そこでこのような構造材に対しては薄肉化が
求められるようになり、そこで薄肉化しても充分な高い
耐久性・信頼性が確保されるように高強度化が強く求め
られている。しかしながら、一般にＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
合金においては、高強度化を図ろうとすれば、耐食性、
特に耐粒界腐食性が低下するという問題が生じるのが通
常である。
材としては軽量化が強く要請され、またコスト低減の要
求も強く、そこでこのような構造材に対しては薄肉化が
求められるようになり、そこで薄肉化しても充分な高い
耐久性・信頼性が確保されるように高強度化が強く求め
られている。しかしながら、一般にＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
合金においては、高強度化を図ろうとすれば、耐食性、
特に耐粒界腐食性が低下するという問題が生じるのが通
常である。
【０００４】一般にＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合
金について、耐食性を高めるための手法としては、従来
から、表面処理を行なうなどの手法が実用化されもしく
は提案されている。
金について、耐食性を高めるための手法としては、従来
から、表面処理を行なうなどの手法が実用化されもしく
は提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前述のように耐食性向
上のために表面処理を施す等の従来の手法では、一般的
な耐食性は確かに若干は向上するが、耐粒界腐食性その
ものを制御して、耐食性のうちでも特に粒界腐食性を確
実に向上させるには至っていないのが実情である。また
表面処理により耐食性を向上させる手法では、工程数が
増加して製造コストの増大を招く問題もあった。
上のために表面処理を施す等の従来の手法では、一般的
な耐食性は確かに若干は向上するが、耐粒界腐食性その
ものを制御して、耐食性のうちでも特に粒界腐食性を確
実に向上させるには至っていないのが実情である。また
表面処理により耐食性を向上させる手法では、工程数が
増加して製造コストの増大を招く問題もあった。
【０００６】この発明は以上の事情を背景としてなされ
たもので、車輌や航空機等の構造材、機械部品等として
使用されるＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金について、耐食性の
うちでも特に耐粒界腐食性を確実かつ充分に向上させる
ことを目的としている。
たもので、車輌や航空機等の構造材、機械部品等として
使用されるＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金について、耐食性の
うちでも特に耐粒界腐食性を確実かつ充分に向上させる
ことを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前述のような課題を解決
するべく本願発明者等が鋭意実験・検討を重ねた結果、
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金に少量のＢｉを添加することに
よって、耐粒界腐食性を確実かつ充分に向上させ得るこ
とを見出し、この発明をなすに至った。
するべく本願発明者等が鋭意実験・検討を重ねた結果、
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金に少量のＢｉを添加することに
よって、耐粒界腐食性を確実かつ充分に向上させ得るこ
とを見出し、この発明をなすに至った。
【０００８】具体的には、請求項１の発明のＡｌ−Ｚｎ
−Ｍｇ系アルミニウム合金は、Ｚｎを３．０〜８．０
％、Ｍｇを０．５〜３．０％、Ｂｉを０．０１〜０．５
％含有し、さらにＣｕ０．１〜３．０％、Ｔｉ０．０５
〜０．３％、Ｍｎ０．１〜１．５％、Ｃｒ０．０５〜
０．４％、Ｚｒ０．０５〜０．４％、Ｖ０．０５〜０．
４％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、
残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを特徴と
するものである。
−Ｍｇ系アルミニウム合金は、Ｚｎを３．０〜８．０
％、Ｍｇを０．５〜３．０％、Ｂｉを０．０１〜０．５
％含有し、さらにＣｕ０．１〜３．０％、Ｔｉ０．０５
〜０．３％、Ｍｎ０．１〜１．５％、Ｃｒ０．０５〜
０．４％、Ｚｒ０．０５〜０．４％、Ｖ０．０５〜０．
４％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、
残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを特徴と
するものである。
【０００９】また請求項２の発明のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
アルミニウム合金は、請求項１に記載のＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系アルミニウム合金において、合金中に粒径１〜２０
μｍの金属Ｂｉが４０〜２０００個／ｍｍ2 の密度で分
散していることを特徴とするものである。
アルミニウム合金は、請求項１に記載のＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系アルミニウム合金において、合金中に粒径１〜２０
μｍの金属Ｂｉが４０〜２０００個／ｍｍ2 の密度で分
散していることを特徴とするものである。
【００１０】
【作用】この発明のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合
金においては、少量のＢｉ（ビスマス）を積極添加して
おり、このＢｉの添加によって耐粒界腐食性の確実かつ
充分な向上を図ることができた。
金においては、少量のＢｉ（ビスマス）を積極添加して
おり、このＢｉの添加によって耐粒界腐食性の確実かつ
充分な向上を図ることができた。
【００１１】このようにＢｉの添加によって耐粒界腐食
性が向上する理由は、完全には解明されていないが、Ｂ
ｉの析出分散効果によるものと考えられる。
性が向上する理由は、完全には解明されていないが、Ｂ
ｉの析出分散効果によるものと考えられる。
【００１２】すなわち、一般にＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系のア
ルミニウム合金においては、合金材製造過程における熱
処理後あるいは溶接後の冷却過程、さらにはろう付け加
熱後の冷却過程において、金属間化合物であるＭｇＺｎ
2 が析出し、かつその析出位置は線状の粒界に限られる
ため、析出物が連続化しやすい。一方粒界の析出物は、
その周囲のＡｌ地と比較して電位的に卑となり、そのた
め粒界の析出物が優先的に腐食され、連続化した粒界腐
食に至るものと考えられる。
ルミニウム合金においては、合金材製造過程における熱
処理後あるいは溶接後の冷却過程、さらにはろう付け加
熱後の冷却過程において、金属間化合物であるＭｇＺｎ
2 が析出し、かつその析出位置は線状の粒界に限られる
ため、析出物が連続化しやすい。一方粒界の析出物は、
その周囲のＡｌ地と比較して電位的に卑となり、そのた
め粒界の析出物が優先的に腐食され、連続化した粒界腐
食に至るものと考えられる。
【００１３】これに対しこの発明で添加しているＢｉ
は、Ａｌに対する固溶限が著しく低いため、鋳造凝固時
に金属Ｂｉとして晶出し、かつその後の圧延板中におい
て金属Ｂｉの位置は特に粒界に限られず、Ａｌ地に広く
分散して存在する。またＢｉはその融点が約２７１℃
と、Ａｌに比べてかなり低い融点を有するため、熱処理
時やろう付け加熱時、溶接時あるいはその後の冷却過程
の高温段階では、Ｂｉは点状の独立した液体で分散して
いることになる。そして熱処理やろう付け、溶接等の後
の冷却過程における金属間化合物ＭｇＺｎ2 の析出時に
は、そのＭｇＺｎ2は、粒界の部分よりもむしろ全体的
に点状に分散した液体のＢｉの部位に優先的に析出しや
すくなる。そのためＭｇＺｎ2 析出物は、Ａｌ地中に全
体的に分散することになり、その結果、粒界に沿っての
連続的な腐食も生じにくくなり、耐粒界腐食性が向上す
るものと考えられる。
は、Ａｌに対する固溶限が著しく低いため、鋳造凝固時
に金属Ｂｉとして晶出し、かつその後の圧延板中におい
て金属Ｂｉの位置は特に粒界に限られず、Ａｌ地に広く
分散して存在する。またＢｉはその融点が約２７１℃
と、Ａｌに比べてかなり低い融点を有するため、熱処理
時やろう付け加熱時、溶接時あるいはその後の冷却過程
の高温段階では、Ｂｉは点状の独立した液体で分散して
いることになる。そして熱処理やろう付け、溶接等の後
の冷却過程における金属間化合物ＭｇＺｎ2 の析出時に
は、そのＭｇＺｎ2は、粒界の部分よりもむしろ全体的
に点状に分散した液体のＢｉの部位に優先的に析出しや
すくなる。そのためＭｇＺｎ2 析出物は、Ａｌ地中に全
体的に分散することになり、その結果、粒界に沿っての
連続的な腐食も生じにくくなり、耐粒界腐食性が向上す
るものと考えられる。
【００１４】さらにこの発明における合金成分元素の限
定理由について述べる。
定理由について述べる。
【００１５】Ｚｎ：ＺｎはＭｇとともにこの発明の系の
合金で基本となる合金元素であり、Ｍｇとの共存下でＭ
ｇＺｎ2 化合物を形成して、強度向上に寄与する。Ｚｎ
の添加量が３．０％未満ではその効果が充分に発揮され
ず、一方８．０％を越えれば耐応力腐食割れ性が劣化す
るから、Ｚｎの添加量は３．０〜８．０％の範囲内とし
た。
合金で基本となる合金元素であり、Ｍｇとの共存下でＭ
ｇＺｎ2 化合物を形成して、強度向上に寄与する。Ｚｎ
の添加量が３．０％未満ではその効果が充分に発揮され
ず、一方８．０％を越えれば耐応力腐食割れ性が劣化す
るから、Ｚｎの添加量は３．０〜８．０％の範囲内とし
た。
【００１６】Ｍｇ：ＭｇもＺｎとともにこの発明の系の
合金で基本となる合金元素であり、前述のようにＭｇＺ
ｎ2 化合物を形成して強度向上に寄与する。Ｍｇ量が
０．５％未満ではその効果が充分に得られず、一方３．
０％を越えれば耐応力腐食割れ性が低下するから、Ｍｇ
の添加量は０．５〜３．０％の範囲内とした。
合金で基本となる合金元素であり、前述のようにＭｇＺ
ｎ2 化合物を形成して強度向上に寄与する。Ｍｇ量が
０．５％未満ではその効果が充分に得られず、一方３．
０％を越えれば耐応力腐食割れ性が低下するから、Ｍｇ
の添加量は０．５〜３．０％の範囲内とした。
【００１７】Ｂｉ：Ｂｉは前述のように耐粒界腐食性を
向上させるに有効である。Ｂｉ量が０．０１％未満では
その効果が充分に発揮されず、一方０．５％を越えて多
量にＢｉを添加しても耐粒界腐食性向上効果は飽和し、
経済的に無駄となるだけであるから、Ｂｉ量は０．０１
〜０．５％の範囲内とした。
向上させるに有効である。Ｂｉ量が０．０１％未満では
その効果が充分に発揮されず、一方０．５％を越えて多
量にＢｉを添加しても耐粒界腐食性向上効果は飽和し、
経済的に無駄となるだけであるから、Ｂｉ量は０．０１
〜０．５％の範囲内とした。
【００１８】Ｃｕ，Ｔｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ：これ
らの元素はいずれも強度の向上に寄与するから、この発
明のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金においていずれか１種また
は２種以上を添加することとした。これらのうち、Ｃｕ
は固溶により強度を高める効果を有すると同時に、電位
を高めて耐食性を向上させる効果を有するが、その添加
量が０．１％未満ではその効果が充分に発揮されず、一
方３．０％を越えれば成形性が低下するところから、Ｃ
ｕの添加量は０．１〜３．０％の範囲内とした。またＴ
ｉは結晶粒の微細化を通じて強度の向上に寄与すると同
時に、腐食形態をピット状から層状に変化させ、これに
より最大腐食深さを小さくして耐食性を向上させるに寄
与するが、その添加量が０．０５％未満ではこれらの効
果が充分に発揮されず、一方０．３％を越えればこれら
の効果が飽和し、経済的に無駄となるだけであるから、
Ｔｉの添加量は０．０５〜０．３％の範囲内とした。ま
たＭｎは固溶により強度を高めるに寄与するが、Ｍｎ量
が０．１％未満ではその効果が充分に得られず、一方
１．５％を越えれば成形性を劣化させるから、Ｍｎ量は
０．１〜１．５％の範囲内とした。さらにＣｒ，Ｚｒ，
Ｖは、固溶により強度を高めるに寄与するが、いずれも
その添加量が０．０５％未満ではその効果が充分に発揮
されず、一方０．４％を越えれば巨大晶出物を形成して
成形性を劣化させるから、Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖの添加量はい
ずれも０．０５〜０．４％の範囲内とした。
らの元素はいずれも強度の向上に寄与するから、この発
明のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金においていずれか１種また
は２種以上を添加することとした。これらのうち、Ｃｕ
は固溶により強度を高める効果を有すると同時に、電位
を高めて耐食性を向上させる効果を有するが、その添加
量が０．１％未満ではその効果が充分に発揮されず、一
方３．０％を越えれば成形性が低下するところから、Ｃ
ｕの添加量は０．１〜３．０％の範囲内とした。またＴ
ｉは結晶粒の微細化を通じて強度の向上に寄与すると同
時に、腐食形態をピット状から層状に変化させ、これに
より最大腐食深さを小さくして耐食性を向上させるに寄
与するが、その添加量が０．０５％未満ではこれらの効
果が充分に発揮されず、一方０．３％を越えればこれら
の効果が飽和し、経済的に無駄となるだけであるから、
Ｔｉの添加量は０．０５〜０．３％の範囲内とした。ま
たＭｎは固溶により強度を高めるに寄与するが、Ｍｎ量
が０．１％未満ではその効果が充分に得られず、一方
１．５％を越えれば成形性を劣化させるから、Ｍｎ量は
０．１〜１．５％の範囲内とした。さらにＣｒ，Ｚｒ，
Ｖは、固溶により強度を高めるに寄与するが、いずれも
その添加量が０．０５％未満ではその効果が充分に発揮
されず、一方０．４％を越えれば巨大晶出物を形成して
成形性を劣化させるから、Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖの添加量はい
ずれも０．０５〜０．４％の範囲内とした。
【００１９】以上のほか、不純物としてはＦｅ，Ｓｉが
含有されるのが通常であり、Ｆｅ量、Ｓｉ量は可及的に
少ないことが望まれるが、それぞれ０．７％程度までは
許容される。
含有されるのが通常であり、Ｆｅ量、Ｓｉ量は可及的に
少ないことが望まれるが、それぞれ０．７％程度までは
許容される。
【００２０】さらに耐粒界腐食性の効果を充分に発揮さ
せるためには、Ａｌ地中に分散するＢｉの粒径、密度も
重要であり、これを請求項２において規定した。合金中
のＢｉの粒径（粒子の形状を円形に置き換えた場合の直
径換算）が１μｍ未満、Ｂｉ含有密度が４０個／ｍｍ2
未満では、Ｂｉによる耐粒界腐食性向上効果が充分に得
られず、一方Ｂｉの粒径が２０μｍを越えたりまたＢｉ
の分布密度が２０００個／ｍｍ2 を越えれば、Ｂｉによ
る耐粒界腐食性向上効果が飽和するから、Ｂｉの粒径は
１〜２０μｍの範囲内、Ｂｉの分布密度は４０〜２００
０個／ｍｍ2 の範囲内とした。
せるためには、Ａｌ地中に分散するＢｉの粒径、密度も
重要であり、これを請求項２において規定した。合金中
のＢｉの粒径（粒子の形状を円形に置き換えた場合の直
径換算）が１μｍ未満、Ｂｉ含有密度が４０個／ｍｍ2
未満では、Ｂｉによる耐粒界腐食性向上効果が充分に得
られず、一方Ｂｉの粒径が２０μｍを越えたりまたＢｉ
の分布密度が２０００個／ｍｍ2 を越えれば、Ｂｉによ
る耐粒界腐食性向上効果が飽和するから、Ｂｉの粒径は
１〜２０μｍの範囲内、Ｂｉの分布密度は４０〜２００
０個／ｍｍ2 の範囲内とした。
【００２１】なおＢｉの粒径および分布密度を上述のよ
うに制御することは、Ｂｉの添加量の調整のみならず、
鋳造法、鋳造条件を適切に選択、調整することによって
可能である。ここで、鋳造法、鋳造条件は特に限定され
ないが、例えばＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）であれば凝
固速度１０ｃｍ／分程度が好ましい。
うに制御することは、Ｂｉの添加量の調整のみならず、
鋳造法、鋳造条件を適切に選択、調整することによって
可能である。ここで、鋳造法、鋳造条件は特に限定され
ないが、例えばＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）であれば凝
固速度１０ｃｍ／分程度が好ましい。
【００２２】なおまた、この発明のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
合金の製造にあたって、鋳造以外のプロセスおよびその
条件は、常法に従って定めれば良い。
合金の製造にあたって、鋳造以外のプロセスおよびその
条件は、常法に従って定めれば良い。
【００２３】
実施例１ 表１の合金Ｎｏ．１〜Ｎｏ．８に示す合金を常法に従っ
て溶製し、ＤＣ鋳造法によって凝固速度約１０ｃｍ／分
で鋳造し、鋳塊を得た。各鋳塊について、面削、均質化
処理を行なった後、常法に従って熱間圧延し、さらに冷
間圧延を行ない焼鈍を加えて、板厚０．６ｍｍの合金板
を得た。その後溶体化処理（４６０℃×１８０ｓｅｃ加
熱後急冷）を行ない、さらに自然時効を行ない、腐食試
験用試料を得た。
て溶製し、ＤＣ鋳造法によって凝固速度約１０ｃｍ／分
で鋳造し、鋳塊を得た。各鋳塊について、面削、均質化
処理を行なった後、常法に従って熱間圧延し、さらに冷
間圧延を行ない焼鈍を加えて、板厚０．６ｍｍの合金板
を得た。その後溶体化処理（４６０℃×１８０ｓｅｃ加
熱後急冷）を行ない、さらに自然時効を行ない、腐食試
験用試料を得た。
【００２４】上記の各腐食試験用試料について、ＡｌＣ
ｌ3 水溶液中（ｐＨ＝３）で定電流（１ｍＡ／ｃｍ2 ）
によるアノード溶解を行ない、その後断面観察により粒
界腐食の発生程度を観察評価した。その評価は最大腐食
部断面での３ｍｍ2 当りの粒界腐食長さの総計で行なっ
た。その結果を表２中に示す。また各合金板の腐食試験
前におけるＢｉの分布密度、サイズを断面のミクロ観察
（×５００倍）により調べたので、その結果も表２中に
示す。なおＢｉの分布密度は３断面の平均値で示し、サ
イズは３断面すべての最小値と最大値で示した。
ｌ3 水溶液中（ｐＨ＝３）で定電流（１ｍＡ／ｃｍ2 ）
によるアノード溶解を行ない、その後断面観察により粒
界腐食の発生程度を観察評価した。その評価は最大腐食
部断面での３ｍｍ2 当りの粒界腐食長さの総計で行なっ
た。その結果を表２中に示す。また各合金板の腐食試験
前におけるＢｉの分布密度、サイズを断面のミクロ観察
（×５００倍）により調べたので、その結果も表２中に
示す。なおＢｉの分布密度は３断面の平均値で示し、サ
イズは３断面すべての最小値と最大値で示した。
【００２５】表２から明らかなように、実施例１におけ
るＢｉを添加した本発明例の合金板ではいずれも粒界腐
食長さがＢｉを添加していない比較例の合金板と比較し
て格段に短く、耐粒界腐食性が優れていることが確認さ
れた。
るＢｉを添加した本発明例の合金板ではいずれも粒界腐
食長さがＢｉを添加していない比較例の合金板と比較し
て格段に短く、耐粒界腐食性が優れていることが確認さ
れた。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】この発明のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニ
ウム合金は、従来のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金と比較して
耐粒界腐食性が著しく優れており、そのため車輌や航空
機の構造材等に使用すればその耐久性、信頼性を向上さ
せることができ、また充分な耐粒界腐食性を確保しつつ
高強度化を達成できるため、車輌や航空機等の構造材の
薄肉化を図り、その軽量化、コスト低減を図ることがで
きる。
ウム合金は、従来のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金と比較して
耐粒界腐食性が著しく優れており、そのため車輌や航空
機の構造材等に使用すればその耐久性、信頼性を向上さ
せることができ、また充分な耐粒界腐食性を確保しつつ
高強度化を達成できるため、車輌や航空機等の構造材の
薄肉化を図り、その軽量化、コスト低減を図ることがで
きる。
【００２９】なおこの発明の合金は前述のように耐粒界
腐食性に優れているが、同様に粒界腐食割れが生じる現
象である応力腐食割れに対してもその低減に有効である
と考えられ、したがって応力腐食割れが生じやすい用
途、環境で使用される部材としても有効である。
腐食性に優れているが、同様に粒界腐食割れが生じる現
象である応力腐食割れに対してもその低減に有効である
と考えられ、したがって応力腐食割れが生じやすい用
途、環境で使用される部材としても有効である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｎを３．０〜８．０％（重量％、以下
同じ）、Ｍｇを０．５〜３．０％、Ｂｉを０．０１〜
０．５％含有し、さらにＣｕ０．１〜３．０％、Ｔｉ
０．０５〜０．３％、Ｍｎ０．１〜１．５％、Ｃｒ０．
０５〜０．４％、Ｚｒ０．０５〜０．４％、Ｖ０．０５
〜０．４％のうちから選ばれた１種または２種以上を含
有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とする、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
アルミニウム合金。 - 【請求項２】 請求項１に記載のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系ア
ルミニウム合金において、合金中に粒径１〜２０μｍの
金属Ｂｉが４０〜２０００個／ｍｍ2 の密度で分散して
いることを特徴とする、耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｚ
ｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28443094A JPH08120386A (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28443094A JPH08120386A (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08120386A true JPH08120386A (ja) | 1996-05-14 |
Family
ID=17678456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28443094A Pending JPH08120386A (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐粒界腐食性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08120386A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101526661B1 (ko) * | 2013-05-07 | 2015-06-05 | 현대자동차주식회사 | 복합 미세조직을 갖는 내마모성 합금 |
| EP3137642B1 (en) | 2014-04-30 | 2019-02-20 | Alcoa USA Corp. | Improved 7xx aluminum casting alloys |
| CN112301242A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-02 | 广西大学 | 一种高强度耐腐蚀Al-Y-Sc合金的制备方法及Al-Y-Sc合金 |
| EP3916119A4 (en) * | 2019-01-23 | 2022-11-02 | Mitsubishi Aluminum Co., Ltd. | ALUMINUM ALLOY FOR BRAZING AND ALUMINUM BRAZING SHEET |
-
1994
- 1994-10-24 JP JP28443094A patent/JPH08120386A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101526661B1 (ko) * | 2013-05-07 | 2015-06-05 | 현대자동차주식회사 | 복합 미세조직을 갖는 내마모성 합금 |
| EP3137642B1 (en) | 2014-04-30 | 2019-02-20 | Alcoa USA Corp. | Improved 7xx aluminum casting alloys |
| US11103919B2 (en) | 2014-04-30 | 2021-08-31 | Alcoa Usa Corp. | 7xx aluminum casting alloys, and methods for making the same |
| EP3137642B2 (en) † | 2014-04-30 | 2022-01-12 | Alcoa USA Corp. | Improved 7xx aluminum casting alloys |
| EP3916119A4 (en) * | 2019-01-23 | 2022-11-02 | Mitsubishi Aluminum Co., Ltd. | ALUMINUM ALLOY FOR BRAZING AND ALUMINUM BRAZING SHEET |
| US11759893B2 (en) | 2019-01-23 | 2023-09-19 | Ma Aluminum Corporation | Aluminum alloy for brazing and aluminum brazing sheet |
| CN112301242A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-02 | 广西大学 | 一种高强度耐腐蚀Al-Y-Sc合金的制备方法及Al-Y-Sc合金 |
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