JP3196368B2 - すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ合金クラッド材 - Google Patents
すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ合金クラッド材Info
- Publication number
- JP3196368B2 JP3196368B2 JP30766092A JP30766092A JP3196368B2 JP 3196368 B2 JP3196368 B2 JP 3196368B2 JP 30766092 A JP30766092 A JP 30766092A JP 30766092 A JP30766092 A JP 30766092A JP 3196368 B2 JP3196368 B2 JP 3196368B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- sacrificial anode
- brazing
- core material
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、熱交換器を真空ろう
付けやフラックスろう付けにより組立て製造するに際し
て、前記熱交換器の構造部材である管体、さらにヘッダ
ープレートやヘッダパイプなどとして用いた場合に、前
記ろう付け後の熱交換器においてすぐれた犠牲陽極効果
を発揮するＡｌ合金クラッド材に関するものである。
付けやフラックスろう付けにより組立て製造するに際し
て、前記熱交換器の構造部材である管体、さらにヘッダ
ープレートやヘッダパイプなどとして用いた場合に、前
記ろう付け後の熱交換器においてすぐれた犠牲陽極効果
を発揮するＡｌ合金クラッド材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば自動車のラジエータやオイ
ルクーラ、さらにインタークーラなどの熱交換器を真空
ろう付けやフラックスろう付けにて組立て製造するに際
して、これらの構造部材である管体やヘッダープレート
などに、重量％で（以下、％は重量％を示す）、 （ａ） Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２〜
０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに必要に
応じて、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜
１．３％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５
〜０．２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、 のうちの１種または２種以上、を含有し、残りがＡｌと
不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の片
面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材を
クラッドしてなるＡｌ合金クラッド材。 （ｂ） Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２
〜０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに、必要
に応じて、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．
３％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．
２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金の芯材の一方面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金皮材を、
さらに上記芯材の他方面に、Ｓｉ：５〜１５％を含有
し、さらに必要に応じて、 Ｍｇ：０．４〜２％、 Ｚｎ：０．０５〜５
％、 Ｉｎ：０．００５〜０．１％、 Ｓｎ：０．０５〜０．
２％、 Ｇａ：０．０１〜０．１％、 Ｐｂ：０．０１〜０．
１％、 Ｂｉ：０．０１〜０．２％、 Ｂｅ：０．０００１〜
０．００２％、 Ｃａ：０．０１〜０．１％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドしてなる
Ａｌ合金クラッド材。上記（ａ）または（ｂ）のＡｌ合
金クラッド材を用いることが提案されている。
ルクーラ、さらにインタークーラなどの熱交換器を真空
ろう付けやフラックスろう付けにて組立て製造するに際
して、これらの構造部材である管体やヘッダープレート
などに、重量％で（以下、％は重量％を示す）、 （ａ） Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２〜
０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに必要に
応じて、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜
１．３％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５
〜０．２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、 のうちの１種または２種以上、を含有し、残りがＡｌと
不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の片
面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材を
クラッドしてなるＡｌ合金クラッド材。 （ｂ） Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２
〜０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに、必要
に応じて、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．
３％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．
２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金の芯材の一方面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金皮材を、
さらに上記芯材の他方面に、Ｓｉ：５〜１５％を含有
し、さらに必要に応じて、 Ｍｇ：０．４〜２％、 Ｚｎ：０．０５〜５
％、 Ｉｎ：０．００５〜０．１％、 Ｓｎ：０．０５〜０．
２％、 Ｇａ：０．０１〜０．１％、 Ｐｂ：０．０１〜０．
１％、 Ｂｉ：０．０１〜０．２％、 Ｂｅ：０．０００１〜
０．００２％、 Ｃａ：０．０１〜０．１％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドしてなる
Ａｌ合金クラッド材。上記（ａ）または（ｂ）のＡｌ合
金クラッド材を用いることが提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の従来Ａ
ｌ合金クラッド材を上記構造部材として用いて製造され
た熱交換器においては、ろう付け時に芯材のＡｌ合金に
合金成分として含有するＣｕが皮材中に拡散移動し、皮
材を構成するＡｌ合金に固溶含有するようになるため、
前記皮材の電位が上昇し、一方芯材では、上記の通り皮
材中へのＣｕ成分の拡散移動によりＣｕ含有量が減少す
ることから電位が低下し、この結果芯材と皮材間の電位
差が小さくなり、この傾向は軽量化および省力化、さら
に高性能化の点から、特に薄肉化して用いた場合に著し
く、芯材に対する皮材の犠牲陽極効果を十分に発揮させ
ることができなくなることから、芯材に腐食が発生し易
くなるという問題がある。
ｌ合金クラッド材を上記構造部材として用いて製造され
た熱交換器においては、ろう付け時に芯材のＡｌ合金に
合金成分として含有するＣｕが皮材中に拡散移動し、皮
材を構成するＡｌ合金に固溶含有するようになるため、
前記皮材の電位が上昇し、一方芯材では、上記の通り皮
材中へのＣｕ成分の拡散移動によりＣｕ含有量が減少す
ることから電位が低下し、この結果芯材と皮材間の電位
差が小さくなり、この傾向は軽量化および省力化、さら
に高性能化の点から、特に薄肉化して用いた場合に著し
く、芯材に対する皮材の犠牲陽極効果を十分に発揮させ
ることができなくなることから、芯材に腐食が発生し易
くなるという問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、ろう付け加熱されても皮材が芯
材に対して電気化学的に十分卑な電位を保持する熱交換
器用Ａｌ合金クラッド材を開発すべく、特に上記の従来
Ａｌ合金クラッド材に着目し研究を行なった結果、上記
の従来Ａｌ合金クラッド材の皮材を構成するＡｌ合金に
合金成分として０．３５〜３．５％のＭｇと０．００１
〜０．０５％のＴｉとを併用含有させると、この結果の
Ａｌ合金クラッド材においては、ろう付け加熱時に芯材
から皮材中への拡散移動してきたＣｕが皮材中に合金成
分として含有するＭｇおよびＩｎと結合してＭｇ−Ｉｎ
−Ｃｕ系の金属間化合物を形成し、かつこの金属間化合
物の形成はＴｉの共存含有によって促進され、この結果
前記金属間化合物が素地に微細に分散するようになっ
て、前記Ｃｕの素地への固溶が抑制されるので、皮材の
電位が上昇することはなく（電位は素地によってもたら
され、前記金属間化合物が電位に何らの影響を及ぼすも
のではない）、Ｉｎによる低電位が保持されることか
ら、皮材がすぐれた犠牲陽極効果を発揮し、芯材を良く
防食するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、ろう付け加熱されても皮材が芯
材に対して電気化学的に十分卑な電位を保持する熱交換
器用Ａｌ合金クラッド材を開発すべく、特に上記の従来
Ａｌ合金クラッド材に着目し研究を行なった結果、上記
の従来Ａｌ合金クラッド材の皮材を構成するＡｌ合金に
合金成分として０．３５〜３．５％のＭｇと０．００１
〜０．０５％のＴｉとを併用含有させると、この結果の
Ａｌ合金クラッド材においては、ろう付け加熱時に芯材
から皮材中への拡散移動してきたＣｕが皮材中に合金成
分として含有するＭｇおよびＩｎと結合してＭｇ−Ｉｎ
−Ｃｕ系の金属間化合物を形成し、かつこの金属間化合
物の形成はＴｉの共存含有によって促進され、この結果
前記金属間化合物が素地に微細に分散するようになっ
て、前記Ｃｕの素地への固溶が抑制されるので、皮材の
電位が上昇することはなく（電位は素地によってもたら
され、前記金属間化合物が電位に何らの影響を及ぼすも
のではない）、Ｉｎによる低電位が保持されることか
ら、皮材がすぐれた犠牲陽極効果を発揮し、芯材を良く
防食するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、 （ａ） Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２〜
０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに、必要
に応じて、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．３
％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．
２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金の芯材の片面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．３５〜３．
５％、 Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材を
クラッドしてなる、すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交
換器用Ａｌ合金クラッド材。 （ｂ） Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２
〜０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに、必要
に応じて、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．３
％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．
２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、 のうちの１種または２種以上、を含有し、残りがＡｌと
不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の一
方面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．３５〜３．
５％、 Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材を
クラッドし、さらに上記芯材の他方面に、Ｓｉ：５〜１
５％を含有するＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドし
てなる、すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ
合金クラッド材。に特徴を有するものである。
なされたものであって、 （ａ） Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２〜
０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに、必要
に応じて、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．３
％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．
２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金の芯材の片面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．３５〜３．
５％、 Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材を
クラッドしてなる、すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交
換器用Ａｌ合金クラッド材。 （ｂ） Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２
〜０．７％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに、必要
に応じて、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．３
％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．
２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、 のうちの１種または２種以上、を含有し、残りがＡｌと
不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の一
方面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．３５〜３．
５％、 Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材を
クラッドし、さらに上記芯材の他方面に、Ｓｉ：５〜１
５％を含有するＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドし
てなる、すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ
合金クラッド材。に特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明のＡｌ合金クラッド材に
おいて、芯材および皮材を構成するＡｌ合金の成分組成
を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ．芯材 （ａ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、素地に分散分布するＡｌ−Ｍｎ系金属間
化合物を形成して強度を向上させる作用があるが、その
含有量が０．７％未満では所望の強度向上効果が得られ
ず、一方その含有量が１．５％を越えると加工性が低下
するようになることから、その含有量を０．７〜１．５
％と定めた。
おいて、芯材および皮材を構成するＡｌ合金の成分組成
を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ．芯材 （ａ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、素地に分散分布するＡｌ−Ｍｎ系金属間
化合物を形成して強度を向上させる作用があるが、その
含有量が０．７％未満では所望の強度向上効果が得られ
ず、一方その含有量が１．５％を越えると加工性が低下
するようになることから、その含有量を０．７〜１．５
％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、素地に固溶して強度を向上させるほか、
電気化学的に貴にして皮材との電位差を大きくし、もっ
て皮材による犠牲陽極効果を確実なものにする作用があ
るが、その含有量が０．２％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が０．７％を越えると
耐食性が低下するようになることから、その含有量を
０．２〜０．７％と定めた。
電気化学的に貴にして皮材との電位差を大きくし、もっ
て皮材による犠牲陽極効果を確実なものにする作用があ
るが、その含有量が０．２％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が０．７％を越えると
耐食性が低下するようになることから、その含有量を
０．２〜０．７％と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｚｒ Ｚｒ成分には、Ａｌと結合し、素地に分散する金属間化
合物を形成して強度を向上させるほか、再結晶粒を圧延
方向に粗大化させてろう材の結晶粒界からの侵入を抑制
する作用があるが、その含有量が０．０５％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．
２５％を越えると加工性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．０５〜０．２５％と定めた。
合物を形成して強度を向上させるほか、再結晶粒を圧延
方向に粗大化させてろう材の結晶粒界からの侵入を抑制
する作用があるが、その含有量が０．０５％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．
２５％を越えると加工性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．０５〜０．２５％と定めた。
【０００９】（ｄ） Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｔｉ、および
Ｖ これらの成分には、いずれも素地に析出分散する微細な
各種化合物を形成して強度を向上させる作用があるので
必要に応じて含有されるが、その含有量がそれぞれＭ
ｇ：０．０５％未満、Ｓｉ：０．３％未満、Ｃｒ：０．
０５％未満、Ｔｉ：０．０５％未満、およびＶ：０．０
５％未満では、所望の強度向上効果が得られず、一方そ
の含有量が、それぞれＭｇ：０．５％、Ｓｉ：１．３
％、Ｚｒ：０．２５％、Ｔｉ：０．２５％、およびＶ：
０．２５％を越えると、ろう付け性や耐食性、あるいは
加工性が低下するようになることから、その含有量を、
それぞれＭｇ：０．０５〜０．５％、Ｓｉ：０．３〜
１．３％、Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０
５〜０．２５％、およびＶ：０．０５〜０．２５％と定
めた。
Ｖ これらの成分には、いずれも素地に析出分散する微細な
各種化合物を形成して強度を向上させる作用があるので
必要に応じて含有されるが、その含有量がそれぞれＭ
ｇ：０．０５％未満、Ｓｉ：０．３％未満、Ｃｒ：０．
０５％未満、Ｔｉ：０．０５％未満、およびＶ：０．０
５％未満では、所望の強度向上効果が得られず、一方そ
の含有量が、それぞれＭｇ：０．５％、Ｓｉ：１．３
％、Ｚｒ：０．２５％、Ｔｉ：０．２５％、およびＶ：
０．２５％を越えると、ろう付け性や耐食性、あるいは
加工性が低下するようになることから、その含有量を、
それぞれＭｇ：０．０５〜０．５％、Ｓｉ：０．３〜
１．３％、Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０
５〜０．２５％、およびＶ：０．０５〜０．２５％と定
めた。
【００１０】Ｂ．皮材 （ａ） Ｉｎ Ｉｎ成分には、素地に固溶して皮材を芯材に比して電気
化学的に卑にし、もって犠牲陽極効果を発揮せしめるほ
か、Ｍｇとの共存下で、ろう付け加熱時に芯材より拡散
移動してきたＣｕと結合してＭｇ−Ｉｎ−Ｃｕ系金属間
化合物を形成し、前記Ｃｕが素地中に固溶するのを防止
し、皮材の電位上昇を抑制する作用があるが、その含有
量が０．００５％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方その含有量が０．０５％を越えると耐食性が
低下するようになることから、その含有量を０．００５
〜０．０５％と定めた。
化学的に卑にし、もって犠牲陽極効果を発揮せしめるほ
か、Ｍｇとの共存下で、ろう付け加熱時に芯材より拡散
移動してきたＣｕと結合してＭｇ−Ｉｎ−Ｃｕ系金属間
化合物を形成し、前記Ｃｕが素地中に固溶するのを防止
し、皮材の電位上昇を抑制する作用があるが、その含有
量が０．００５％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方その含有量が０．０５％を越えると耐食性が
低下するようになることから、その含有量を０．００５
〜０．０５％と定めた。
【００１１】（ｂ） Ｍｇ Ｍｇ成分には、上記の通りＩｎと共にろう付け加熱時に
芯材より拡散移動してきたＣｕと結合して金属間化合物
を形成し、前記Ｃｕの皮材素地への固溶を防止し、もっ
て皮材を電気化学的に卑に保持して十分な犠牲陽極効果
を発揮せしめる作用があるが、その含有量が０．３５％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が３．５％を越えると耐食性が低下するようになる
ことから、その含有量を０．３５〜３．５％と定めた。
芯材より拡散移動してきたＣｕと結合して金属間化合物
を形成し、前記Ｃｕの皮材素地への固溶を防止し、もっ
て皮材を電気化学的に卑に保持して十分な犠牲陽極効果
を発揮せしめる作用があるが、その含有量が０．３５％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が３．５％を越えると耐食性が低下するようになる
ことから、その含有量を０．３５〜３．５％と定めた。
【００１２】（ｃ） Ｔｉ Ｔｉ成分には、上記の通りＭｇ−Ｉｎ−Ｃｕ系金属間化
合物の形成を促進し、Ｃｕの素地への固溶を著しく抑制
する作用があるが、その含有量が０．００１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が
０．０５％を越えると耐食性が低下するようになるとか
ら、その含有量を０．００１〜０．２５％と定めた。
合物の形成を促進し、Ｃｕの素地への固溶を著しく抑制
する作用があるが、その含有量が０．００１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が
０．０５％を越えると耐食性が低下するようになるとか
ら、その含有量を０．００１〜０．２５％と定めた。
【００１３】Ｃ ろう材 （ａ） Ｓｉ Ｓｉ成分には、Ａｌの溶融点を低下させ、ろう付け機能
を発揮させる作用があるが、その含有量が５％未満では
溶融点の低下が不十分で、高温ろう付けが必要となるの
で望ましくなく、一方その含有量が１５％を越えると加
工性が急激に低下するようになることから、その含有量
を５〜１５％と定めた。
を発揮させる作用があるが、その含有量が５％未満では
溶融点の低下が不十分で、高温ろう付けが必要となるの
で望ましくなく、一方その含有量が１５％を越えると加
工性が急激に低下するようになることから、その含有量
を５〜１５％と定めた。
【００１４】
【実施例】つぎに、この発明のＡｌ合金クラッド材を実
施例により具体的に説明する。通常の溶解鋳造法によ
り、それぞれ表１〜３に示される成分組成をもった芯材
用Ａｌ合金Ａ−１〜Ａ−１９、皮材用Ａｌ合金Ｂ−１〜
Ｂ−１２、およびろう材用Ａｌ合金Ｃ−１，Ｃ−２を溶
製し、水冷金型に鋳造して鋳塊とし、これらの鋳塊に、
５７０〜６００℃の範囲内の所定温度に１２時間保持の
均質化処理を施し、ついで熱間圧延を施して、芯材用Ａ
ｌ合金は９．６mmと１０．８mmの２種類の厚さとし、皮
材用Ａｌ合金とろう材用Ａｌ合金の厚さは１．２mmと
し、これを表４，５に示される組合せで、ろう材を用い
てる場合は厚さ：９．６mm、ろう材を用いない場合は厚
さ：１０．８mmの芯材をそれぞれ用いて重ね合わせ、熱
間圧延にてクラッドし、引続いて冷間圧延を施して厚
さ：０．３mmを有する本発明Ａｌ合金クラッド材１〜１
９および従来Ａｌ合金クラッド材１〜１９をそれぞれ製
造した。
施例により具体的に説明する。通常の溶解鋳造法によ
り、それぞれ表１〜３に示される成分組成をもった芯材
用Ａｌ合金Ａ−１〜Ａ−１９、皮材用Ａｌ合金Ｂ−１〜
Ｂ−１２、およびろう材用Ａｌ合金Ｃ−１，Ｃ−２を溶
製し、水冷金型に鋳造して鋳塊とし、これらの鋳塊に、
５７０〜６００℃の範囲内の所定温度に１２時間保持の
均質化処理を施し、ついで熱間圧延を施して、芯材用Ａ
ｌ合金は９．６mmと１０．８mmの２種類の厚さとし、皮
材用Ａｌ合金とろう材用Ａｌ合金の厚さは１．２mmと
し、これを表４，５に示される組合せで、ろう材を用い
てる場合は厚さ：９．６mm、ろう材を用いない場合は厚
さ：１０．８mmの芯材をそれぞれ用いて重ね合わせ、熱
間圧延にてクラッドし、引続いて冷間圧延を施して厚
さ：０．３mmを有する本発明Ａｌ合金クラッド材１〜１
９および従来Ａｌ合金クラッド材１〜１９をそれぞれ製
造した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】
【００１９】
【表５】
【００２０】ついで、この結果得られた各種Ａｌ合金ク
ラッド材から、内側を皮材とした内径：１０mmの管体を
溶接にて形成し、これに真空ろう付けに相当する加熱、
すなわち１０-5torrの真空中、温度：６１０℃に５分間
保持後冷却の加熱を施した状態で、前記管体に作動流体
としてＣｕ++イオン：１ppm を含有する温度：５０℃の
水道水を５０ｌ／min.の流量で２０日間通過させる腐食
試験を行ない、最大孔食深さを測定し、この測定結果を
表４，５に示した。
ラッド材から、内側を皮材とした内径：１０mmの管体を
溶接にて形成し、これに真空ろう付けに相当する加熱、
すなわち１０-5torrの真空中、温度：６１０℃に５分間
保持後冷却の加熱を施した状態で、前記管体に作動流体
としてＣｕ++イオン：１ppm を含有する温度：５０℃の
水道水を５０ｌ／min.の流量で２０日間通過させる腐食
試験を行ない、最大孔食深さを測定し、この測定結果を
表４，５に示した。
【００２１】
【発明の効果】表１〜５に示される結果から、本発明Ａ
ｌ合金クラッド材１〜１９は、いずれもろう付け加熱後
も皮材が芯材に対して十分に電気化学的に卑であること
から、皮材が犠牲陽極効果を発揮し、この分皮材の腐食
は進行するが孔食の発生を著しく抑制し、一方従来Ａｌ
合金クラッド材１〜１９においては、ろう付け加熱時に
芯材より拡散移動したＣｕが皮材の素地に固溶して皮材
の電位を上昇させることから、芯材と皮材の電位差が小
さくなり、この結果皮材の芯材に対する犠牲陽極効果が
十分に発揮されなくなることから、孔食が発生するよう
になることが明らかである。
ｌ合金クラッド材１〜１９は、いずれもろう付け加熱後
も皮材が芯材に対して十分に電気化学的に卑であること
から、皮材が犠牲陽極効果を発揮し、この分皮材の腐食
は進行するが孔食の発生を著しく抑制し、一方従来Ａｌ
合金クラッド材１〜１９においては、ろう付け加熱時に
芯材より拡散移動したＣｕが皮材の素地に固溶して皮材
の電位を上昇させることから、芯材と皮材の電位差が小
さくなり、この結果皮材の芯材に対する犠牲陽極効果が
十分に発揮されなくなることから、孔食が発生するよう
になることが明らかである。
【００２２】上述のように、この発明のＡｌ合金クラッ
ド材によれば、これをろう付け組立てにより製造される
熱交換器の構造部材として用いた場合、ろう付け加熱時
に皮材の電位が上昇することがないので、ろう付け後の
構造部材に孔食が発生することがなく、したがって熱交
換器は長期に亘ってすぐれた性能を発揮するようになる
など工業上有用な効果がもたらされるのである。
ド材によれば、これをろう付け組立てにより製造される
熱交換器の構造部材として用いた場合、ろう付け加熱時
に皮材の電位が上昇することがないので、ろう付け後の
構造部材に孔食が発生することがなく、したがって熱交
換器は長期に亘ってすぐれた性能を発揮するようになる
など工業上有用な効果がもたらされるのである。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２〜０．７
％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、残りがＡｌと
不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の片
面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．３５〜３．
５％、 Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材を
クラッドしてなる、すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交
換器用Ａｌ合金クラッド材。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２〜０．７
％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．３
％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．
２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金の芯材の片面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．３５〜３．
５％、 Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材を
クラッドしてなる、すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交
換器用Ａｌ合金クラッド材。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２〜０．７
％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、残りがＡｌと
不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の一
方面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．３５〜３．
５％、 Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材
を、さらに上記芯材の他方面に、Ｓｉ：５〜１５％を含
有するＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドしてなる、
すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ合金クラ
ッド材。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｍｎ：０．７〜１．５％、 Ｃｕ：０．２〜０．７
％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２５％、を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．０５〜０．５％、 Ｓｉ：０．３〜１．３
％、 Ｃｒ：０．０５〜０．２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．
２５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成
を有するＡｌ合金の芯材の一方面に、 Ｉｎ：０．００５〜０．０５％、Ｍｇ：０．３５〜３．
５％、 Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、を含有し、残りがＡｌ
と不可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の皮材
を、さらに上記芯材の他方面に、Ｓｉ：５〜１５％を含
有するＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドしてなる、
すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ合金クラ
ッド材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30766092A JP3196368B2 (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ合金クラッド材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30766092A JP3196368B2 (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ合金クラッド材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06136476A JPH06136476A (ja) | 1994-05-17 |
| JP3196368B2 true JP3196368B2 (ja) | 2001-08-06 |
Family
ID=17971718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30766092A Expired - Fee Related JP3196368B2 (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ合金クラッド材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3196368B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1158063A1 (en) * | 2000-05-22 | 2001-11-28 | Norsk Hydro A/S | Corrosion resistant aluminium alloy |
-
1992
- 1992-10-21 JP JP30766092A patent/JP3196368B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06136476A (ja) | 1994-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2004084060A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材および該フィン材を組付けてなる熱交換器 | |
| JP2011202285A (ja) | ろう付け用シート | |
| JP4574036B2 (ja) | 熱交換器のフィン材用アルミニウム合金、及び熱交換器のフィン材の製造方法 | |
| JP3858255B2 (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3222768B2 (ja) | ろう付け性に優れたアルミニウム合金クラッド材およびその製造方法 | |
| JPH0525576A (ja) | 耐孔食性にすぐれたＡｌ 熱交換器用高強度Ａｌ 合金管材 | |
| JP3196368B2 (ja) | すぐれた犠牲陽極効果を有する熱交換器用Ａｌ合金クラッド材 | |
| JPS5925158B2 (ja) | ろう付アルミニウム製熱交換器 | |
| JP3205410B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JP4019337B2 (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3811932B2 (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP6738666B2 (ja) | 大気環境における耐食性に優れるアルミニウム合金製熱交換器及びアルミニウム合金製熱交換器の製造方法 | |
| JPH08120380A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたブレージング用Ａｌ−Ｍｎ系アルミニウム合金およびそれを用いたブレージングシート | |
| JPH11172356A (ja) | 耐エロージョン性に優れた熱交換器用Ａｌ合金フィン材 | |
| JP3858254B2 (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP3234619B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2002012935A (ja) | 犠牲防食アルミニウム合金板及びその複合材 | |
| JP7240979B2 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
| JP5306836B2 (ja) | 強度及び耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージングシート | |
| JPH06145859A (ja) | 耐孔食性のすぐれた熱交換器用高強度Ａｌ合金クラッド材 | |
| JPH04198448A (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2943482B2 (ja) | 皮材が長期に亘って犠牲陽極効果を発揮するＡｌ熱交換器作動流体通路形成構造部材 | |
| JPS63282230A (ja) | アルミニウムブレ−ジングシ−ト | |
| JPH11140571A (ja) | 強アルカリ環境下での耐孔食性に優れた熱交換器用クラッド材 | |
| JPH03104838A (ja) | 気相ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080608 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090608 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100608 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100608 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110608 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120608 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |