JPH0754103A - 酸化物系介在物超微細分散鋼 - Google Patents
酸化物系介在物超微細分散鋼Info
- Publication number
- JPH0754103A JPH0754103A JP5202416A JP20241693A JPH0754103A JP H0754103 A JPH0754103 A JP H0754103A JP 5202416 A JP5202416 A JP 5202416A JP 20241693 A JP20241693 A JP 20241693A JP H0754103 A JPH0754103 A JP H0754103A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- oxide
- mgo
- inclusions
- total
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/001—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
- C22C32/0015—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides with only single oxides as main non-metallic constituents
- C22C32/0026—Matrix based on Ni, Co, Cr or alloys thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/041—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、酸化物系介在物を微細分散させた
良質な鋼材を供給するものである。 【構成】 Ｃ；１．２重量％以下，Ａｌ；０．０１〜
０．１０重量％， TotalＯ０．００５０重量％以下を含
有し、さらに下記（１）式の関係を満足するＭｇを含有
し、さらに酸化物系介在物の個数割合が下記（２）式を
満足する。 Total Ｏ重量％×０．５≦ Total Ｍｇ重量％＜ Total Ｏ重量％×７．０ ・・・・・・（１） （ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 個数＋ＭｇＯ個数）／全酸化物系介在物個数≧０．８ ・・・・・・（２） 【効果】 本発明により酸化物系介在物のサイズが極め
て微細な鋼材が得られる。これにより、従来にない品質
特性に優れた鋼材を供給できる。
良質な鋼材を供給するものである。 【構成】 Ｃ；１．２重量％以下，Ａｌ；０．０１〜
０．１０重量％， TotalＯ０．００５０重量％以下を含
有し、さらに下記（１）式の関係を満足するＭｇを含有
し、さらに酸化物系介在物の個数割合が下記（２）式を
満足する。 Total Ｏ重量％×０．５≦ Total Ｍｇ重量％＜ Total Ｏ重量％×７．０ ・・・・・・（１） （ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 個数＋ＭｇＯ個数）／全酸化物系介在物個数≧０．８ ・・・・・・（２） 【効果】 本発明により酸化物系介在物のサイズが極め
て微細な鋼材が得られる。これにより、従来にない品質
特性に優れた鋼材を供給できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は酸化物系介在物を微細分
散させた鋼に関するものであり、酸化物系介在物の悪影
響を解消し、良質な特性を有する鋼を提供するものであ
る。
散させた鋼に関するものであり、酸化物系介在物の悪影
響を解消し、良質な特性を有する鋼を提供するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】最近、鋼材に要求される品質は次第に厳
しく、かつ多様化してきており、より特性の優れた鋼の
開発が強く望まれている。鋼材中の酸化物系介在物、特
にアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物はタイヤコード等線
材の断線原因、軸受鋼等の棒鋼では転動疲労特性の悪化
原因，さらにＤＩ缶等の薄鋼板では製缶時ワレの原因に
なることが知られている。このため、鋼材中での悪影響
度を軽減するためにアルミナ系介在物含有量の少ない
鋼、あるいはアルミナ系介在物を改質し無害化した鋼が
要求されている。
しく、かつ多様化してきており、より特性の優れた鋼の
開発が強く望まれている。鋼材中の酸化物系介在物、特
にアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物はタイヤコード等線
材の断線原因、軸受鋼等の棒鋼では転動疲労特性の悪化
原因，さらにＤＩ缶等の薄鋼板では製缶時ワレの原因に
なることが知られている。このため、鋼材中での悪影響
度を軽減するためにアルミナ系介在物含有量の少ない
鋼、あるいはアルミナ系介在物を改質し無害化した鋼が
要求されている。
【０００３】アルミナ系介在物含有量の少ない鋼に関し
ては、アルミナ系介在物が鋼の精錬工程で生成すること
から、この工程において極力除去する試みがなされてき
た。その概要は昭和６３年１１月，日本鉄鋼協会発行の
第１２６・１２７回西山記念技術講座「高清浄鋼」第１
１〜第１５ページに詳述されており、さらに第１２ペー
ジのＴａｂｌｅ４には技術要約がなされている。それに
よると除去技術は、脱酸生成物である溶鋼中アルミナ
の低減技術、空気酸化物等により生成するアルミナの
抑制防止技術、耐火物等から混入するアルミナ系介在
物の低減技術に大別でき、実際の工業プロセスにおいて
は、上記分類された要素技術を種々組合せてアルミナ系
介在物の低減を図っているのが現状である。これによ
り、溶鋼中のアルミナ系介在物含有度の尺度であるＴ．
Ｏ含有量を以下のレベルまで低減することが可能となっ
た。 Ｃ含有量１重量％程度の高炭素鋼 ；Ｔ．Ｏ含有量 ５〜７ ppm Ｃ含有量０．５重量％程度の中炭素鋼；Ｔ．Ｏ含有量 ８〜１０ppm Ｃ含有量０．１重量％程度の低炭素鋼；Ｔ．Ｏ含有量 １０〜１３ppm
ては、アルミナ系介在物が鋼の精錬工程で生成すること
から、この工程において極力除去する試みがなされてき
た。その概要は昭和６３年１１月，日本鉄鋼協会発行の
第１２６・１２７回西山記念技術講座「高清浄鋼」第１
１〜第１５ページに詳述されており、さらに第１２ペー
ジのＴａｂｌｅ４には技術要約がなされている。それに
よると除去技術は、脱酸生成物である溶鋼中アルミナ
の低減技術、空気酸化物等により生成するアルミナの
抑制防止技術、耐火物等から混入するアルミナ系介在
物の低減技術に大別でき、実際の工業プロセスにおいて
は、上記分類された要素技術を種々組合せてアルミナ系
介在物の低減を図っているのが現状である。これによ
り、溶鋼中のアルミナ系介在物含有度の尺度であるＴ．
Ｏ含有量を以下のレベルまで低減することが可能となっ
た。 Ｃ含有量１重量％程度の高炭素鋼 ；Ｔ．Ｏ含有量 ５〜７ ppm Ｃ含有量０．５重量％程度の中炭素鋼；Ｔ．Ｏ含有量 ８〜１０ppm Ｃ含有量０．１重量％程度の低炭素鋼；Ｔ．Ｏ含有量 １０〜１３ppm
【０００４】一方、アルミナ系介在物を改質し無害化す
る試みは、例えば、本発明者らが特願平３−５５５５６
号にて提案した方法等が挙げられる。この方法は溶鋼と
フラックスを接触せしめ、溶鋼中の酸化物系介在物の融
点を１５００℃以下とし、かつ当該溶鋼から得られた鋳
片を８５０〜１３５０℃に加熱した後圧延するものであ
る。これにより、介在物は鋼と同程度に変形し長楕円形
となり、その結果介在物への応力集中が抑制され、製品
段階での介在物起因の欠陥を防止できる。
る試みは、例えば、本発明者らが特願平３−５５５５６
号にて提案した方法等が挙げられる。この方法は溶鋼と
フラックスを接触せしめ、溶鋼中の酸化物系介在物の融
点を１５００℃以下とし、かつ当該溶鋼から得られた鋳
片を８５０〜１３５０℃に加熱した後圧延するものであ
る。これにより、介在物は鋼と同程度に変形し長楕円形
となり、その結果介在物への応力集中が抑制され、製品
段階での介在物起因の欠陥を防止できる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ア
ルミナ系介在物の除去技術及び無害化技術を駆使して
も、酸化物系介在物が製品段階で欠陥原因となることも
多い。それゆえこの問題は技術的に大きな障壁にぶつか
っていた。一方、鋼材に要求される酸化物系介在物レベ
ルは、益々厳しくなることが予想され、酸化物系介在物
を完全に無害化した良質な鋼の開発が強く望まれてい
る。本発明は以上のような問題点を解消し、かつ現状の
要請に応えるものであって、新しい概念を導入すること
により、酸化物系介在物を完全に無害化した良質な鋼を
提供することを目的とする。
ルミナ系介在物の除去技術及び無害化技術を駆使して
も、酸化物系介在物が製品段階で欠陥原因となることも
多い。それゆえこの問題は技術的に大きな障壁にぶつか
っていた。一方、鋼材に要求される酸化物系介在物レベ
ルは、益々厳しくなることが予想され、酸化物系介在物
を完全に無害化した良質な鋼の開発が強く望まれてい
る。本発明は以上のような問題点を解消し、かつ現状の
要請に応えるものであって、新しい概念を導入すること
により、酸化物系介在物を完全に無害化した良質な鋼を
提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。重量％として、Ｃ；１．２％以
下，Ａｌ；０．０１〜０．１０％，Total Ｏ；０．００
５０重量％以下を含有し、さらに下記（１）式の関係を
満足するＭｇを含有することを特徴とする酸化物系介在
物超微細分散鋼、さらに該鋼であって、酸化物系介在物
の個数割合が下記（２）式を満足することを特徴とする
酸化物系介在物超微細分散鋼。 Total Ｏ重量％×０．５≦ Total Ｍｇ重量％＜ Total Ｏ重量％×７．０ ・・・・・・（１） （ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 個数＋ＭｇＯ個数）／全酸化物系介在物個数≧０．８ ・・・・・・（２）
ろは以下の通りである。重量％として、Ｃ；１．２％以
下，Ａｌ；０．０１〜０．１０％，Total Ｏ；０．００
５０重量％以下を含有し、さらに下記（１）式の関係を
満足するＭｇを含有することを特徴とする酸化物系介在
物超微細分散鋼、さらに該鋼であって、酸化物系介在物
の個数割合が下記（２）式を満足することを特徴とする
酸化物系介在物超微細分散鋼。 Total Ｏ重量％×０．５≦ Total Ｍｇ重量％＜ Total Ｏ重量％×７．０ ・・・・・・（１） （ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 個数＋ＭｇＯ個数）／全酸化物系介在物個数≧０．８ ・・・・・・（２）
【０００７】
【作用】本発明鋼の基本概念は、酸化物系介在物を極力
微細分散させ、鋼材品質に対する介在物の悪影響を回避
することにある。即ち、鋼材中の酸化物系介在物の大き
さが大きいほど、その部分に応力が集中しやすくなり、
欠陥となりやすいことから、逆に小さく微細分散させる
ことを着想した。その結果、Ａｌを含有する実用炭素鋼
において、Ｔ．Ｏ含有量に応じて、Ｍｇを適正量添加し
た酸化物系介在物微細分散鋼を発明するに至った。この
方法の基本は、Ｍｇを添加し、酸化物組成をＡｌ2 Ｏ3
からＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯに変換すること
により、酸化物の凝集合体を防止し、微細分散を図るも
のである。ここに、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3 あるいはＭｇＯ
はＡｌ2 Ｏ3 と比較し、溶鋼との接触における界面エネ
ルギーが小さいために、凝集合体しにくく、微細分散が
達成される。
微細分散させ、鋼材品質に対する介在物の悪影響を回避
することにある。即ち、鋼材中の酸化物系介在物の大き
さが大きいほど、その部分に応力が集中しやすくなり、
欠陥となりやすいことから、逆に小さく微細分散させる
ことを着想した。その結果、Ａｌを含有する実用炭素鋼
において、Ｔ．Ｏ含有量に応じて、Ｍｇを適正量添加し
た酸化物系介在物微細分散鋼を発明するに至った。この
方法の基本は、Ｍｇを添加し、酸化物組成をＡｌ2 Ｏ3
からＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯに変換すること
により、酸化物の凝集合体を防止し、微細分散を図るも
のである。ここに、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3 あるいはＭｇＯ
はＡｌ2 Ｏ3 と比較し、溶鋼との接触における界面エネ
ルギーが小さいために、凝集合体しにくく、微細分散が
達成される。
【０００８】まず、Ｃ及びＡｌ含有量の規定理由につい
て述べる。本発明鋼は、前述の通り、Ｍｇを添加するこ
とにより、酸化物組成をＡｌ2 Ｏ 3 からＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3 あるいはＭｇＯに変換するものである。しかしなが
ら、Ｃが１．２重量％を超える炭素鋼では、添加したＭ
ｇがＣと炭化物を顕著に生成するため、Ａｌ2 Ｏ3 から
ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯへの変換ができず、
本発明の目的が達成されない。従ってＣは１．２重量％
以下にする。一方、Ａｌは鋼の結晶粒度調整用に必要な
成分であり、０．０１未満では結晶粒度微細化が不十分
であり、０．１０重量％を超えて添加してもそれ以上の
効果は期待できない。
て述べる。本発明鋼は、前述の通り、Ｍｇを添加するこ
とにより、酸化物組成をＡｌ2 Ｏ 3 からＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3 あるいはＭｇＯに変換するものである。しかしなが
ら、Ｃが１．２重量％を超える炭素鋼では、添加したＭ
ｇがＣと炭化物を顕著に生成するため、Ａｌ2 Ｏ3 から
ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯへの変換ができず、
本発明の目的が達成されない。従ってＣは１．２重量％
以下にする。一方、Ａｌは鋼の結晶粒度調整用に必要な
成分であり、０．０１未満では結晶粒度微細化が不十分
であり、０．１０重量％を超えて添加してもそれ以上の
効果は期待できない。
【０００９】次に、Ｔ．Ｏ含有量の規定理由を述べる。
本発明においてＴ．Ｏ含有量とは、鋼中の溶存酸素含有
量と酸化物（主にアルミナ）を形成している酸素含有量
の和であるが、Ｔ．Ｏ含有量は酸化物を形成している酸
素含有量にほぼ一致する。従って、Ｔ．Ｏ含有量が高い
ほど改質すべき鋼中Ａｌ2 Ｏ3 が多いことになる。そこ
で、本発明の効果が期待できる限界Ｔ．Ｏ含有量につい
て検討した。その結果、Ｔ．Ｏ含有量が０．００５０重
量％を超えると、Ａｌ2 Ｏ3 量が多くなりすぎ、Ｍｇを
添加しても、鋼中のＡｌ2 Ｏ3 全量をＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 あるいはＭｇＯへ変換することができず、鋼材中にア
ルミナが残存することが判明した。それゆえ、本発明鋼
においてはＴ．Ｏ含有量を０．００５０重量％以下とす
る必要がある。
本発明においてＴ．Ｏ含有量とは、鋼中の溶存酸素含有
量と酸化物（主にアルミナ）を形成している酸素含有量
の和であるが、Ｔ．Ｏ含有量は酸化物を形成している酸
素含有量にほぼ一致する。従って、Ｔ．Ｏ含有量が高い
ほど改質すべき鋼中Ａｌ2 Ｏ3 が多いことになる。そこ
で、本発明の効果が期待できる限界Ｔ．Ｏ含有量につい
て検討した。その結果、Ｔ．Ｏ含有量が０．００５０重
量％を超えると、Ａｌ2 Ｏ3 量が多くなりすぎ、Ｍｇを
添加しても、鋼中のＡｌ2 Ｏ3 全量をＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 あるいはＭｇＯへ変換することができず、鋼材中にア
ルミナが残存することが判明した。それゆえ、本発明鋼
においてはＴ．Ｏ含有量を０．００５０重量％以下とす
る必要がある。
【００１０】Ｍｇ含有量の規定理由は以下の通りであ
る。Ｍｇは強脱酸元素であり、鋼中のＡｌ2 Ｏ3 と反応
し、Ａｌ2 Ｏ3 のＯを奪い、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるい
はＭｇＯを生成するために添加される。そのためには、
Ａｌ2 Ｏ3 量即ちＴ．Ｏ重量％に応じて、一定量以上の
Ｍｇを添加しなければ未反応のＡｌ2 Ｏ3 が残存してし
まい好ましくない。この点に関して、実験を重ねた結
果、Total Ｍｇ重量％をＴ．Ｏ重量％×０．５以上とす
ることにより、未反応Ａｌ2 Ｏ3 の残存を回避し、酸化
物を完全にＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯにできる
ことがわかった。しかし、Total Ｍｇ重量％がＴ．Ｏ重
量％×７．０を超えて添加すると、Ｍｇ炭化物、Ｍｇ硫
化物の形成がおこり材質上好ましくない結果となった。
以上より、Ｍｇ含有量の最適範囲はＴ．Ｏ重量％×０．
５≦ Total Ｍｇ重量％＜Ｔ．Ｏ重量％×７．０とな
る。なお、Total Ｍｇ含有量とは鋼中のＳｏｌｕｂｌｅ
Ｍｇ含有量と酸化物を形成しているＭｇ含有量及びそ
の他のＭｇ化合物（不可避的に生成）を形成しているＭ
ｇ含有量の和である。
る。Ｍｇは強脱酸元素であり、鋼中のＡｌ2 Ｏ3 と反応
し、Ａｌ2 Ｏ3 のＯを奪い、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるい
はＭｇＯを生成するために添加される。そのためには、
Ａｌ2 Ｏ3 量即ちＴ．Ｏ重量％に応じて、一定量以上の
Ｍｇを添加しなければ未反応のＡｌ2 Ｏ3 が残存してし
まい好ましくない。この点に関して、実験を重ねた結
果、Total Ｍｇ重量％をＴ．Ｏ重量％×０．５以上とす
ることにより、未反応Ａｌ2 Ｏ3 の残存を回避し、酸化
物を完全にＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯにできる
ことがわかった。しかし、Total Ｍｇ重量％がＴ．Ｏ重
量％×７．０を超えて添加すると、Ｍｇ炭化物、Ｍｇ硫
化物の形成がおこり材質上好ましくない結果となった。
以上より、Ｍｇ含有量の最適範囲はＴ．Ｏ重量％×０．
５≦ Total Ｍｇ重量％＜Ｔ．Ｏ重量％×７．０とな
る。なお、Total Ｍｇ含有量とは鋼中のＳｏｌｕｂｌｅ
Ｍｇ含有量と酸化物を形成しているＭｇ含有量及びそ
の他のＭｇ化合物（不可避的に生成）を形成しているＭ
ｇ含有量の和である。
【００１１】次に、酸化物系介在物の個数割合の規定理
由を述べる。鋼の精錬工程では一部不可避的な混入によ
る本発明範囲外、即ち、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 及びＭｇＯ
以外の酸化物系介在物が存在する。この量を個数割合で
全体の２０％未満とすることにより、酸化物系介在物の
微細分散が高位安定化され、さらなる材質向上効果が認
められたため、（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 個数＋ＭｇＯ個
数）／全酸化物系介在物個数≧０．８と規定した。
由を述べる。鋼の精錬工程では一部不可避的な混入によ
る本発明範囲外、即ち、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 及びＭｇＯ
以外の酸化物系介在物が存在する。この量を個数割合で
全体の２０％未満とすることにより、酸化物系介在物の
微細分散が高位安定化され、さらなる材質向上効果が認
められたため、（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 個数＋ＭｇＯ個
数）／全酸化物系介在物個数≧０．８と規定した。
【００１２】本発明は鋼のＴ．Ｏ重量％に応じて、Ｍｇ
を適正量添加することを基本とするが、すでに特公昭４
６−３０９３５号及び特公昭５５−１０６６０号記載の
Ｍｇ添加鋼が提案されている。特公昭４６−３０９３５
号の提案鋼は、快削鋼付与元素として、ＭｇまたはＢ
ａ、もしくはその両者を０．０００３〜０．００６０％
添加含有せしめた快削鋼である。また特公昭５５−１０
６６０号の提案鋼はＣａ０．００１〜０．００６％また
はＣａ０．００１〜０．００６％及びＭｇ０．０００３
〜０．００３％含有させた快削性高炭素高クロム軸受鋼
である。両提案鋼とも快削鋼に関するものであり、Ｍｇ
添加の目的が本発明とは異なり、快削性付与である。そ
れゆえ、両提案鋼にはＴ．Ｏ重量％に応じてＭｇ添加量
を制御する技術思想が組込まれておらず、本発明鋼とは
全く異なる鋼である。
を適正量添加することを基本とするが、すでに特公昭４
６−３０９３５号及び特公昭５５−１０６６０号記載の
Ｍｇ添加鋼が提案されている。特公昭４６−３０９３５
号の提案鋼は、快削鋼付与元素として、ＭｇまたはＢ
ａ、もしくはその両者を０．０００３〜０．００６０％
添加含有せしめた快削鋼である。また特公昭５５−１０
６６０号の提案鋼はＣａ０．００１〜０．００６％また
はＣａ０．００１〜０．００６％及びＭｇ０．０００３
〜０．００３％含有させた快削性高炭素高クロム軸受鋼
である。両提案鋼とも快削鋼に関するものであり、Ｍｇ
添加の目的が本発明とは異なり、快削性付与である。そ
れゆえ、両提案鋼にはＴ．Ｏ重量％に応じてＭｇ添加量
を制御する技術思想が組込まれておらず、本発明鋼とは
全く異なる鋼である。
【００１３】なお、本発明鋼の製造方法は特に限定する
ものではない。即ち、母溶鋼の溶製は高炉−転炉法ある
いは電気炉法のいずれでもよい。また母溶鋼への成分添
加も限定するものではなく各添加成分含有金属あるいは
その合金を母溶鋼に添加すればよく、添加方法も自然落
下による添加法、不活性ガスにて吹込む方法、Ｍｇ源を
充填した鉄製ワイヤーを溶鋼中に供給する方法等を自由
に採用してもよい。さらに母溶鋼から鋼塊を製造しこの
鋼塊を圧延する方法も限定するものではない。以下に本
発明の実施例並びに比較例を述べ、本発明の効果につい
て記載する。
ものではない。即ち、母溶鋼の溶製は高炉−転炉法ある
いは電気炉法のいずれでもよい。また母溶鋼への成分添
加も限定するものではなく各添加成分含有金属あるいは
その合金を母溶鋼に添加すればよく、添加方法も自然落
下による添加法、不活性ガスにて吹込む方法、Ｍｇ源を
充填した鉄製ワイヤーを溶鋼中に供給する方法等を自由
に採用してもよい。さらに母溶鋼から鋼塊を製造しこの
鋼塊を圧延する方法も限定するものではない。以下に本
発明の実施例並びに比較例を述べ、本発明の効果につい
て記載する。
【００１４】
実施例１ 高炉から排出された溶銑に脱Ｐ、脱Ｓ処理を施し、続い
て当該溶銑を転炉に装入し酸素吹錬を実施し、所定の
Ｃ，Ｐ，Ｓ含有量の母溶鋼を得た。この母溶鋼を取鍋に
排出する間及びＲＨ処理中にＡｌ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒを
添加し、またＲＨ処理により脱ガス、介在物除去を行な
った。さらにＲＨ処理後、溶鋼取鍋あるいは連続鋳造タ
ンディッシュあるいは連続鋳造モールドにてＭｇ合金を
溶鋼に添加した。Ｍｇ合金としてはＭｇ含有量０．５〜
３０重量％のＳｉ−Ｍｇ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ，Ｆｅ−Ｍ
ｎ−Ｍｇ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、及びＭｇ含有
量５〜７０重量％のＡｌ−Ｍｇ合金の１種類以上を用い
た。そのサイズは１．５ｍｍ以下の粒状であり、添加方
法は粒状Ｍｇ合金を充填した鉄製ワイヤーを溶鋼中に供
給する方法、あるいは粒状Ｍｇ合金を不活性ガスと共に
インジェクションする方法にて溶鋼に添加した。このよ
うにして得た溶鋼から連続鋳造法により鋳片を製造し、
当該鋳片を線材圧延し、表１に示す化学成分のばね用線
材（直径１０ｍｍφ）を製造した。この線材中に含まれ
る酸化物系介在物はＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3あるいはＭｇＯ
のみであり、そのサイズは円相当直径で６μ以下と極め
て微細であった。さらに線材の回転曲げ疲労試験を行な
った結果、疲労寿命はＭｇを添加しない比較例に比べ好
ましい成績が得られた。酸化物系介在物のサイズ及び確
認された介在物組成さらに回転曲げ疲労試験成績を合せ
て表１に示す。
て当該溶銑を転炉に装入し酸素吹錬を実施し、所定の
Ｃ，Ｐ，Ｓ含有量の母溶鋼を得た。この母溶鋼を取鍋に
排出する間及びＲＨ処理中にＡｌ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒを
添加し、またＲＨ処理により脱ガス、介在物除去を行な
った。さらにＲＨ処理後、溶鋼取鍋あるいは連続鋳造タ
ンディッシュあるいは連続鋳造モールドにてＭｇ合金を
溶鋼に添加した。Ｍｇ合金としてはＭｇ含有量０．５〜
３０重量％のＳｉ−Ｍｇ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ，Ｆｅ−Ｍ
ｎ−Ｍｇ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、及びＭｇ含有
量５〜７０重量％のＡｌ−Ｍｇ合金の１種類以上を用い
た。そのサイズは１．５ｍｍ以下の粒状であり、添加方
法は粒状Ｍｇ合金を充填した鉄製ワイヤーを溶鋼中に供
給する方法、あるいは粒状Ｍｇ合金を不活性ガスと共に
インジェクションする方法にて溶鋼に添加した。このよ
うにして得た溶鋼から連続鋳造法により鋳片を製造し、
当該鋳片を線材圧延し、表１に示す化学成分のばね用線
材（直径１０ｍｍφ）を製造した。この線材中に含まれ
る酸化物系介在物はＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3あるいはＭｇＯ
のみであり、そのサイズは円相当直径で６μ以下と極め
て微細であった。さらに線材の回転曲げ疲労試験を行な
った結果、疲労寿命はＭｇを添加しない比較例に比べ好
ましい成績が得られた。酸化物系介在物のサイズ及び確
認された介在物組成さらに回転曲げ疲労試験成績を合せ
て表１に示す。
【００１５】比較例１ 実施例１と同様の方法で表１に示すばね用線材を製造し
た。但し、この場合にはＲＨ処理後のＭｇ添加を行なわ
ないケース、Ｍｇ添加量（添加法は実施例と同様）を本
発明の適正Ｍｇ重量％の下限以下にしたケース、及び上
限を超えるケースの３通りを行なった。得られたばね用
線材の介在物の調査及び回転曲げ疲労試験を行なった結
果、表１に示すように実施例１に比べ好ましくないもの
となった。
た。但し、この場合にはＲＨ処理後のＭｇ添加を行なわ
ないケース、Ｍｇ添加量（添加法は実施例と同様）を本
発明の適正Ｍｇ重量％の下限以下にしたケース、及び上
限を超えるケースの３通りを行なった。得られたばね用
線材の介在物の調査及び回転曲げ疲労試験を行なった結
果、表１に示すように実施例１に比べ好ましくないもの
となった。
【００１６】
【表１】
【００１７】実施例２ 実施例１と同様の方法によりＣ含有量０．０６〜０．０
７重量％のＭｇ添加溶鋼を製造した。得られた溶鋼から
連続鋳造法により鋳片を製造し、当該鋳片を圧延し、表
２に示す化学成分の薄鋼板（幅２０００ｍｍ，厚み１．
５ｍｍ）を製造した。この鋼板中に含まれる酸化物系介
在物はＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯのみであり、
そのサイズは円相当直径で１３μ以下と極めて微細であ
った。さらに当該鋼板を冷間圧延し厚み０．５ｍｍの薄
鋼板１００ｔｏｎを製造した結果、ワレ発生はほとんど
発生しなかった。酸化物系介在物のサイズ及び確認され
た介在物組成さらにワレ発生状況を併せて表２に示す。
７重量％のＭｇ添加溶鋼を製造した。得られた溶鋼から
連続鋳造法により鋳片を製造し、当該鋳片を圧延し、表
２に示す化学成分の薄鋼板（幅２０００ｍｍ，厚み１．
５ｍｍ）を製造した。この鋼板中に含まれる酸化物系介
在物はＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯのみであり、
そのサイズは円相当直径で１３μ以下と極めて微細であ
った。さらに当該鋼板を冷間圧延し厚み０．５ｍｍの薄
鋼板１００ｔｏｎを製造した結果、ワレ発生はほとんど
発生しなかった。酸化物系介在物のサイズ及び確認され
た介在物組成さらにワレ発生状況を併せて表２に示す。
【００１８】比較例２ 実施例２と同様の方法で表１に示す薄鋼板を製造した。
但し、この場合にはＲＨ処理後のＭｇ添加を行なわない
ケース、Ｍｇ添加量（添加法は実施例２と同様）を本発
明の適正Ｍｇ重量％の下限以下にしたケース、及び上限
を超えるケースの３通りを行なった。得られた薄鋼板の
介在物の調査及びワレ発生状況を表２に示すが、実施例
２に比べ好ましくない結果となった。
但し、この場合にはＲＨ処理後のＭｇ添加を行なわない
ケース、Ｍｇ添加量（添加法は実施例２と同様）を本発
明の適正Ｍｇ重量％の下限以下にしたケース、及び上限
を超えるケースの３通りを行なった。得られた薄鋼板の
介在物の調査及びワレ発生状況を表２に示すが、実施例
２に比べ好ましくない結果となった。
【００１９】
【表２】
【００２０】実施例３ 実施例１と同様の方法によりＣ含有量０．９８〜１．０
１重量％のＭｇ添加溶鋼を製造した。得られた溶鋼から
連続鋳造法により鋳片を製造し、当該鋳片を棒鋼圧延
し、表３に示す化学成分の軸受鋼（直径６５φ）を製造
した。この鋼材中に含まれる酸化物系介在物はＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯのみであり、そのサイズは円
相当直径で４．０μ以下と極めて微細であった。さらに
当該鋼材の転動疲労試験を行なった結果、表３に示す良
好な成績が得られた。酸化物系介在物のサイズ及び確認
された介在物組成を併せて表３に示す。
１重量％のＭｇ添加溶鋼を製造した。得られた溶鋼から
連続鋳造法により鋳片を製造し、当該鋳片を棒鋼圧延
し、表３に示す化学成分の軸受鋼（直径６５φ）を製造
した。この鋼材中に含まれる酸化物系介在物はＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯのみであり、そのサイズは円
相当直径で４．０μ以下と極めて微細であった。さらに
当該鋼材の転動疲労試験を行なった結果、表３に示す良
好な成績が得られた。酸化物系介在物のサイズ及び確認
された介在物組成を併せて表３に示す。
【００２１】比較例３ 実施例３と同様の方法で表３に示す軸受鋼を製造した。
但し、この場合にはＲＨ処理後のＭｇ添加を行なわない
ケース、Ｍｇ添加量（添加法は実施例３と同様）を本発
明の適正Ｍｇ重量％の下限以下にしたケースの３通りを
行なった。得られた軸受鋼の介在物サイズ及び組成、転
動疲労成績を表３に示すが、実施例３に比べ好ましくな
い結果となった。
但し、この場合にはＲＨ処理後のＭｇ添加を行なわない
ケース、Ｍｇ添加量（添加法は実施例３と同様）を本発
明の適正Ｍｇ重量％の下限以下にしたケースの３通りを
行なった。得られた軸受鋼の介在物サイズ及び組成、転
動疲労成績を表３に示すが、実施例３に比べ好ましくな
い結果となった。
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】以上、詳細に述べたように、本発明によ
り鋼中の酸化物系介在物組成をＡｌ2Ｏ3 からＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯに変換し、さらに不可避的に
混入する酸化物系介在物個数割合を規定することによ
り、鋼中の酸化物系介在物の大きさを従来にないレベル
のサイズまで微細化することが可能となった。これによ
りＡｌ2 Ｏ3 系介在物を無害化した良質な鋼材の供給が
可能となり、産業界にとって極めて有益である。
り鋼中の酸化物系介在物組成をＡｌ2Ｏ3 からＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 あるいはＭｇＯに変換し、さらに不可避的に
混入する酸化物系介在物個数割合を規定することによ
り、鋼中の酸化物系介在物の大きさを従来にないレベル
のサイズまで微細化することが可能となった。これによ
りＡｌ2 Ｏ3 系介在物を無害化した良質な鋼材の供給が
可能となり、産業界にとって極めて有益である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％として、 Ｃ；１．２％以下，Ａｌ；０．０１〜０．１０％，Tota
l Ｏ；０．００５０重量％以下を含有し、さらに下記
（１）式の関係を満足するＭｇを含有することを特徴と
する酸化物系介在物超微細分散鋼。 Total Ｏ重量％×０．５≦ Total Ｍｇ重量％＜ Total Ｏ重量％×７．０ ・・・・・・（１） - 【請求項２】 酸化物系介在物の個数割合が下記（２）
式を満足することを特徴とする請求項１記載の酸化物系
介在物超微細分散鋼。 （ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 個数＋ＭｇＯ個数）／全酸化物系介在物個数≧０．８ ・・・・・・（２）
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5202416A JP2978038B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | 酸化物系介在物超微細分散鋼 |
| KR1019950701324A KR0161612B1 (ko) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | 산화물계 개재물 초미세 분산강 |
| US08/416,845 US5690753A (en) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | Steel containing super-finely dispersed oxide system inclusions |
| PCT/JP1994/000230 WO1995005492A1 (fr) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | Acier dans lequel sont dispersees des inclusions d'oxyde ultrafines |
| BR9405555-6A BR9405555A (pt) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | Aço contendo inclusões de sistema óxido sperfinamente dispersas. |
| EP94907053A EP0666331B1 (en) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | Steel containing ultrafine oxide inclusions dispersed therein |
| CA002146356A CA2146356C (en) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | Steel containing super-finely dispersed oxide system inclusions |
| AT94907053T ATE180287T1 (de) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | Stahl mit darin dispergierten ultrafeinen oxideinschlüssen |
| DE69418588T DE69418588T2 (de) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | Stahl mit darin dispergierten ultrafeinen oxideinschlüssen |
| AU60446/94A AU674929B2 (en) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | Steel containing ultrafine oxide inclusions dispersed therein |
| CN94190610A CN1038048C (zh) | 1993-08-16 | 1994-02-16 | 氧化物类夹杂物超细弥散钢 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5202416A JP2978038B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | 酸化物系介在物超微細分散鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0754103A true JPH0754103A (ja) | 1995-02-28 |
| JP2978038B2 JP2978038B2 (ja) | 1999-11-15 |
Family
ID=16457149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5202416A Expired - Lifetime JP2978038B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | 酸化物系介在物超微細分散鋼 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5690753A (ja) |
| EP (1) | EP0666331B1 (ja) |
| JP (1) | JP2978038B2 (ja) |
| KR (1) | KR0161612B1 (ja) |
| CN (1) | CN1038048C (ja) |
| AT (1) | ATE180287T1 (ja) |
| AU (1) | AU674929B2 (ja) |
| BR (1) | BR9405555A (ja) |
| CA (1) | CA2146356C (ja) |
| DE (1) | DE69418588T2 (ja) |
| WO (1) | WO1995005492A1 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5698159A (en) * | 1995-01-18 | 1997-12-16 | Nippon Steel Corporation | Long-life carburizing bearing steel |
| US5705124A (en) * | 1994-06-16 | 1998-01-06 | Nippon Steel Corporation | High carbon bearing steel having a long life |
| US5725690A (en) * | 1994-11-24 | 1998-03-10 | Nippon Steel Corporation | Long-life induction-hardened bearing steel |
| JP2002294327A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼およびその製造方法 |
| JP2013129906A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | National Cheng Kung Univ | マグネシウムアルミニウムで改質される介在物による鋼結晶粒微細化の冶金方法 |
| JPWO2021145279A1 (ja) * | 2020-01-15 | 2021-07-22 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000080445A (ja) * | 1998-09-02 | 2000-03-21 | Natl Res Inst For Metals | 酸化物分散鋼とその製造方法 |
| CA2334352C (en) | 1999-04-08 | 2005-11-15 | Nippon Steel Corporation | Cast steel piece and steel material with excellent workability, method for processing molten steel therefor and method for manufacutring the cast steel and steel material |
| US7427526B2 (en) * | 1999-12-20 | 2008-09-23 | The Penn State Research Foundation | Deposited thin films and their use in separation and sacrificial layer applications |
| AU2003205104A1 (en) * | 2002-01-11 | 2003-07-30 | The Pennsylvania State University | Method of forming a removable support with a sacrificial layers and of transferring devices |
| CN100383273C (zh) * | 2003-08-06 | 2008-04-23 | 日新制钢株式会社 | 加工硬化的不锈钢板 |
| ES2616107T3 (es) | 2010-06-08 | 2017-06-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Acero para tubo de acero con excelente resistencia a la fisuración bajo tensión por sulfuro |
| CN104409521A (zh) * | 2014-11-13 | 2015-03-11 | 无锡中洁能源技术有限公司 | 纳米薄膜太阳能电池基板材料及其制备方法 |
| JP6603033B2 (ja) * | 2015-03-31 | 2019-11-06 | 日本冶金工業株式会社 | 高Ｍｎ含有Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金およびその製造方法 |
| CN112662942B (zh) * | 2020-11-19 | 2022-04-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 阻尼钢及其制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5051924A (ja) * | 1973-09-10 | 1975-05-09 | ||
| JPS5856021B2 (ja) * | 1976-12-21 | 1983-12-13 | 新日本製鐵株式会社 | 高清浄度鋼およびその製造法 |
| JPS5510660A (en) * | 1978-07-08 | 1980-01-25 | Toshiba Corp | Data processor |
| JPH0678566B2 (ja) * | 1988-06-08 | 1994-10-05 | 新日本製鐵株式会社 | 疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 |
| US5391241A (en) * | 1990-03-22 | 1995-02-21 | Nkk Corporation | Fe-Ni alloy cold-rolled sheet excellent in cleanliness and etching pierceability |
| JP2536685B2 (ja) * | 1990-10-22 | 1996-09-18 | 日本鋼管株式会社 | Ａｇメッキ性に優れたリ―ドフレ―ム素材用Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法 |
| JPH04272119A (ja) * | 1991-02-28 | 1992-09-28 | Nippon Steel Corp | 酸化物系介在物を無害化した鋼材の製造方法 |
-
1993
- 1993-08-16 JP JP5202416A patent/JP2978038B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-02-16 KR KR1019950701324A patent/KR0161612B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-02-16 CA CA002146356A patent/CA2146356C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-02-16 CN CN94190610A patent/CN1038048C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-02-16 AU AU60446/94A patent/AU674929B2/en not_active Ceased
- 1994-02-16 EP EP94907053A patent/EP0666331B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-16 DE DE69418588T patent/DE69418588T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-16 US US08/416,845 patent/US5690753A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-16 WO PCT/JP1994/000230 patent/WO1995005492A1/ja active IP Right Grant
- 1994-02-16 AT AT94907053T patent/ATE180287T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-02-16 BR BR9405555-6A patent/BR9405555A/pt not_active IP Right Cessation
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5705124A (en) * | 1994-06-16 | 1998-01-06 | Nippon Steel Corporation | High carbon bearing steel having a long life |
| US5725690A (en) * | 1994-11-24 | 1998-03-10 | Nippon Steel Corporation | Long-life induction-hardened bearing steel |
| US5698159A (en) * | 1995-01-18 | 1997-12-16 | Nippon Steel Corporation | Long-life carburizing bearing steel |
| JP2002294327A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼およびその製造方法 |
| JP2013129906A (ja) * | 2011-12-20 | 2013-07-04 | National Cheng Kung Univ | マグネシウムアルミニウムで改質される介在物による鋼結晶粒微細化の冶金方法 |
| JPWO2021145279A1 (ja) * | 2020-01-15 | 2021-07-22 | ||
| WO2021145279A1 (ja) * | 2020-01-15 | 2021-07-22 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1995005492A1 (fr) | 1995-02-23 |
| ATE180287T1 (de) | 1999-06-15 |
| EP0666331A4 (en) | 1995-12-13 |
| BR9405555A (pt) | 1999-09-08 |
| CA2146356A1 (en) | 1995-02-23 |
| KR950703662A (ko) | 1995-09-20 |
| JP2978038B2 (ja) | 1999-11-15 |
| KR0161612B1 (ko) | 1999-01-15 |
| EP0666331A1 (en) | 1995-08-09 |
| AU674929B2 (en) | 1997-01-16 |
| CN1113660A (zh) | 1995-12-20 |
| EP0666331B1 (en) | 1999-05-19 |
| CN1038048C (zh) | 1998-04-15 |
| DE69418588T2 (de) | 2000-02-24 |
| DE69418588D1 (de) | 1999-06-24 |
| CA2146356C (en) | 2001-03-20 |
| US5690753A (en) | 1997-11-25 |
| AU6044694A (en) | 1995-03-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5277315B2 (ja) | 環境に優しい無鉛快削鋼及びその製造方法 | |
| JP2978038B2 (ja) | 酸化物系介在物超微細分散鋼 | |
| JPH083682A (ja) | 高炭素系高寿命軸受鋼 | |
| JPH08144014A (ja) | 高寿命高周波焼入れ軸受鋼 | |
| JP4762725B2 (ja) | 薄鋼板用連続鋳造鋳片とその製造方法および薄鋼板とその製造方法圧延方法 | |
| JP6642174B2 (ja) | 高炭素溶鋼の連続鋳造方法 | |
| CN115244199A (zh) | 不锈钢、不锈钢钢材及不锈钢的制造方法 | |
| JPWO2003002771A1 (ja) | 低炭素鋼板、低炭素鋼鋳片およびその製造方法 | |
| JPH06158226A (ja) | 疲労特性に優れたばね用鋼 | |
| WO2022210651A1 (ja) | 二相ステンレス鋼線材および二相ステンレス鋼線 | |
| JP3416858B2 (ja) | ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH089728B2 (ja) | 溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法 | |
| JP2008266706A (ja) | フェライト系ステンレス鋼連続鋳造スラブの製造法 | |
| JPH11323426A (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP3230070B2 (ja) | 溶鋼へのＭｇ添加方法 | |
| JPH08193245A (ja) | 軸受鋼およびその製造方法 | |
| JPS6234801B2 (ja) | ||
| JP2684307B2 (ja) | 溶鋼中Ａｌ２ Ｏ３ の高効率凝集防止方法 | |
| TWI748883B (zh) | 鏡面研磨性優異的不鏽鋼及其製造方法 | |
| JP3953626B2 (ja) | 絞り加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JP7492162B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに熱延鋼板 | |
| JP7438435B1 (ja) | 表面性状に優れたステンレス鋼 | |
| CN113136524B (zh) | 一种磁性能优良的无取向电工钢板及其制造方法 | |
| JP2663231B2 (ja) | 低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法 | |
| JP2000273525A (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990831 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070910 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080910 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090910 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100910 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100910 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110910 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120910 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120910 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130910 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |