JPH089728B2 - 溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法 - Google Patents
溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法Info
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- JPH089728B2 JPH089728B2 JP33792291A JP33792291A JPH089728B2 JP H089728 B2 JPH089728 B2 JP H089728B2 JP 33792291 A JP33792291 A JP 33792291A JP 33792291 A JP33792291 A JP 33792291A JP H089728 B2 JPH089728 B2 JP H089728B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶鋼中のアルミナ（Ａｌ
２Ｏ３）系介在物の凝集を防止し、鋼材中のアルミナを
微細分散させた良質な鋼材の製造方法に関するものであ
る。
２Ｏ３）系介在物の凝集を防止し、鋼材中のアルミナを
微細分散させた良質な鋼材の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】最近、鋼材に要求される品質は次第に厳
しく、かつ多様化してきており、より清浄な鋼を製造す
る技術の開発が強く望まれている。鋼材中の酸化物系介
在物も例外ではなく、鋼材中での悪影響度を軽減するた
めに一層の低減が要求されてきた。即ち、酸化物系介在
物とくにアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）系介在物はタイヤコー
ド等線材の断線原因、軸受鋼等の棒鋼では転動疲労特性
の悪化原因、さらにＤＩ缶等の薄鋼板では製缶時ワレの
原因になることが知られており、この対策として、アル
ミナ系介在物を中心として低減技術が種々開発あるいは
検討されてきた。
しく、かつ多様化してきており、より清浄な鋼を製造す
る技術の開発が強く望まれている。鋼材中の酸化物系介
在物も例外ではなく、鋼材中での悪影響度を軽減するた
めに一層の低減が要求されてきた。即ち、酸化物系介在
物とくにアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）系介在物はタイヤコー
ド等線材の断線原因、軸受鋼等の棒鋼では転動疲労特性
の悪化原因、さらにＤＩ缶等の薄鋼板では製缶時ワレの
原因になることが知られており、この対策として、アル
ミナ系介在物を中心として低減技術が種々開発あるいは
検討されてきた。
【０００３】その概要は昭和６３年１１月、日本鉄鋼協
会発行の第１２６・１２７回西山記念技術講座「高清浄
鋼」第１１〜第１５ページに詳述されており、さらに第
１２ページのＴａｂｌｅ４には技術要約がなされてい
る。それによると除去技術は、脱酸生成物である溶鋼
中アルミナの低減技術、空気酸化等により生成するア
ルミナの抑制防止技術、耐火物等から混入するアルミ
系介在物の低減技術に大別できる。実際の工業プロセス
においては、上記分類された要素技術を種々組合せて酸
化系介在物の低減を図っているのが現状である。即ち、
ＲＨ、粉体吹込み装置等の二次精錬装置の適用による脱
酸生成物の低減を中心として、断気、スラグ改質等によ
る再酸化防止、スラグカットによる混入酸化物系介在物
の低減を組合せ、その低減ニーズに対処している。
会発行の第１２６・１２７回西山記念技術講座「高清浄
鋼」第１１〜第１５ページに詳述されており、さらに第
１２ページのＴａｂｌｅ４には技術要約がなされてい
る。それによると除去技術は、脱酸生成物である溶鋼
中アルミナの低減技術、空気酸化等により生成するア
ルミナの抑制防止技術、耐火物等から混入するアルミ
系介在物の低減技術に大別できる。実際の工業プロセス
においては、上記分類された要素技術を種々組合せて酸
化系介在物の低減を図っているのが現状である。即ち、
ＲＨ、粉体吹込み装置等の二次精錬装置の適用による脱
酸生成物の低減を中心として、断気、スラグ改質等によ
る再酸化防止、スラグカットによる混入酸化物系介在物
の低減を組合せ、その低減ニーズに対処している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ア
ルミナ系介在物の除去は技術的な限界に達してきていた
のも事実である。即ち、溶鋼中のアルミナ系介在物含有
度の尺度であるＴ．Ｏ濃度をみても５ｐｐｍ以下にする
ことは困難である。一方、Ｔ．Ｏを５〜７ｐｐｍ含有し
ていても、アルミナ系介在物が製品段階で欠陥原因とな
ることも多い。それゆえこの問題は技術的に大きな障壁
にぶつかっていた。このような状況に対し本発明者ら
は、Ｃ質の耐火物製浸漬管を溶鋼中に浸漬し、浸漬管内
部を減圧にすることにより、事前に溶鋼中の溶存酸素を
除去し、結果的にアルミナ含有量を従来にないレベルま
で低下せしめた鋼材の製造方法を確立した。しかしなが
ら、鋼材に要求される品質レベルは、益々厳しくなるこ
とが予想され、製造技術上の対応もまた必要である。本
発明は以上のような点を鑑がみ、新しい概念により、抜
本的な対策を確立したものである。
ルミナ系介在物の除去は技術的な限界に達してきていた
のも事実である。即ち、溶鋼中のアルミナ系介在物含有
度の尺度であるＴ．Ｏ濃度をみても５ｐｐｍ以下にする
ことは困難である。一方、Ｔ．Ｏを５〜７ｐｐｍ含有し
ていても、アルミナ系介在物が製品段階で欠陥原因とな
ることも多い。それゆえこの問題は技術的に大きな障壁
にぶつかっていた。このような状況に対し本発明者ら
は、Ｃ質の耐火物製浸漬管を溶鋼中に浸漬し、浸漬管内
部を減圧にすることにより、事前に溶鋼中の溶存酸素を
除去し、結果的にアルミナ含有量を従来にないレベルま
で低下せしめた鋼材の製造方法を確立した。しかしなが
ら、鋼材に要求される品質レベルは、益々厳しくなるこ
とが予想され、製造技術上の対応もまた必要である。本
発明は以上のような点を鑑がみ、新しい概念により、抜
本的な対策を確立したものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌを含有し、Ｃ
含有量が０．２重量％以上の溶鋼に、Ｍｇ含有量０．５
重量％超かつ３０重量％以下のＭｇ合金を添加すること
を特徴とする溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法を提供す
るものである。さらにＭｇ合金の種類、添加速度、添加
場所、添加方法の適正条件を提示するものである。
ろは以下の通りである。Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌを含有し、Ｃ
含有量が０．２重量％以上の溶鋼に、Ｍｇ含有量０．５
重量％超かつ３０重量％以下のＭｇ合金を添加すること
を特徴とする溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法を提供す
るものである。さらにＭｇ合金の種類、添加速度、添加
場所、添加方法の適正条件を提示するものである。
【０００６】
【作用】本発明の基本的考え方は、溶鋼中に存在するＡ
ｌ２Ｏ３の凝集による粗大化を防止し、Ａｌ２Ｏ３を２
μ以下のサイズのままで鋼材中に分散させることによ
り、鋼材品質に対するＡｌ２Ｏ３の悪影響を回避するこ
とにある。即ち、鋼材中の介在物の大きさが大きいほ
ど、その部分の応力が集中しやすくなり、欠陥となりや
すく、好ましくないことから、Ａｌ２Ｏ３についても大
きくしなければ悪影響を及ぼさない。このような考え方
に基づき、本発明者らはＡｌ２Ｏ３の凝集・粗大化防止
法を種々検討した。その結果、Ａｌ２Ｏ３を改質しＡｌ
２Ｏ３・ＭｇＯとすることにより、Ａｌ２Ｏ３の凝集・
粗大化を完全に防止することが可能となった。
ｌ２Ｏ３の凝集による粗大化を防止し、Ａｌ２Ｏ３を２
μ以下のサイズのままで鋼材中に分散させることによ
り、鋼材品質に対するＡｌ２Ｏ３の悪影響を回避するこ
とにある。即ち、鋼材中の介在物の大きさが大きいほ
ど、その部分の応力が集中しやすくなり、欠陥となりや
すく、好ましくないことから、Ａｌ２Ｏ３についても大
きくしなければ悪影響を及ぼさない。このような考え方
に基づき、本発明者らはＡｌ２Ｏ３の凝集・粗大化防止
法を種々検討した。その結果、Ａｌ２Ｏ３を改質しＡｌ
２Ｏ３・ＭｇＯとすることにより、Ａｌ２Ｏ３の凝集・
粗大化を完全に防止することが可能となった。
【０００７】Ａｌ２Ｏ３は周知の通り、溶鋼中で凝集し
クラスター状となり、粗大化する。これは、溶鋼とＡｌ
２Ｏ３の濡れ性に起因するものである。これに対して、
溶鋼とＡｌ２Ｏ３・ＭｇＯの濡れ性は、Ａｌ２Ｏ３の場
合と異なり、Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯは全くクラスター化す
ることはない。このことは、Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯの方が
Ａｌ２Ｏ３よりも、溶鋼との界面エネルギーが小さいこ
とによる。なおＡｌ２Ｏ３をＡｌ２Ｏ３・ＭｇＯに改質
する際にサイズが大きくなることもない。なお、Ｍｇ添
加により溶鋼中にＭｇＯが出現することもあるが、Ｍｇ
ＯはＡｌ ２ Ｏ ３ ・ＭｇＯと同様にＡｌ ２ Ｏ ３ よりも界面
エネルギーが小さいことから、そのサイズは微細であ
り、クラスター化も、しずらく上記作用を相殺するよう
な悪影響を与えるものではない。
クラスター状となり、粗大化する。これは、溶鋼とＡｌ
２Ｏ３の濡れ性に起因するものである。これに対して、
溶鋼とＡｌ２Ｏ３・ＭｇＯの濡れ性は、Ａｌ２Ｏ３の場
合と異なり、Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯは全くクラスター化す
ることはない。このことは、Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯの方が
Ａｌ２Ｏ３よりも、溶鋼との界面エネルギーが小さいこ
とによる。なおＡｌ２Ｏ３をＡｌ２Ｏ３・ＭｇＯに改質
する際にサイズが大きくなることもない。なお、Ｍｇ添
加により溶鋼中にＭｇＯが出現することもあるが、Ｍｇ
ＯはＡｌ ２ Ｏ ３ ・ＭｇＯと同様にＡｌ ２ Ｏ ３ よりも界面
エネルギーが小さいことから、そのサイズは微細であ
り、クラスター化も、しずらく上記作用を相殺するよう
な悪影響を与えるものではない。
【０００８】本発明においては、Ａｌ２Ｏ３をＡｌ２Ｏ
３・ＭｇＯに改質するためにＭｇ含有量３０重量％以下
のＭｇ合金を用いる。Ｍｇ合金は改質反応を迅速に進め
ることができる。Ｍｇ合金のＭｇ含有量を３０重量％以
下に規定する理由は、合金添加時の溶鋼飛散防止のため
である。即ち、合金中のＭｇが３０重量％を超えると、
反応性が激しくなり、合金添加時に溶鋼が飛散し好まし
くない。またＭｇ含有量が０．５重量％以下になると、
Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯへの改質が十分進行せず好ましくな
い。
３・ＭｇＯに改質するためにＭｇ含有量３０重量％以下
のＭｇ合金を用いる。Ｍｇ合金は改質反応を迅速に進め
ることができる。Ｍｇ合金のＭｇ含有量を３０重量％以
下に規定する理由は、合金添加時の溶鋼飛散防止のため
である。即ち、合金中のＭｇが３０重量％を超えると、
反応性が激しくなり、合金添加時に溶鋼が飛散し好まし
くない。またＭｇ含有量が０．５重量％以下になると、
Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯへの改質が十分進行せず好ましくな
い。
【０００９】また、Ｍｇ合金添加前の溶鋼組成を、Ｓ
ｉ，Ｍｎ，Ａｌを含有し、Ｃ含有量が０．２重量％以上
に規定する理由は以下による。Ｃ含有量が０．２重量％
未満では、溶鋼中の溶存酸素が多くなり、添加したＭｇ
は溶存酸素と反応しＭｇＯを生成するため、ＭｇをＡｌ
２Ｏ３改質反応に利用できなくなる。またＳｉ，Ｍｎを
Ｍｇ添加後に添加すると、Ｍｇ添加後〜鋳造までの時間
が長くなり、Ｍｇのロスが多くなる等して好ましくな
い。このため、所定量のＳｉ，Ｍｎを含有した溶鋼にＭ
ｇを添加した方が得策である。また、Ｍｇ添加前溶鋼中
にＡｌが含有されていなければ、Ａｌ２Ｏ３が存在しな
いから、本発明の目的が達成されない。
ｉ，Ｍｎ，Ａｌを含有し、Ｃ含有量が０．２重量％以上
に規定する理由は以下による。Ｃ含有量が０．２重量％
未満では、溶鋼中の溶存酸素が多くなり、添加したＭｇ
は溶存酸素と反応しＭｇＯを生成するため、ＭｇをＡｌ
２Ｏ３改質反応に利用できなくなる。またＳｉ，Ｍｎを
Ｍｇ添加後に添加すると、Ｍｇ添加後〜鋳造までの時間
が長くなり、Ｍｇのロスが多くなる等して好ましくな
い。このため、所定量のＳｉ，Ｍｎを含有した溶鋼にＭ
ｇを添加した方が得策である。また、Ｍｇ添加前溶鋼中
にＡｌが含有されていなければ、Ａｌ２Ｏ３が存在しな
いから、本発明の目的が達成されない。
【００１０】次にＭｇ合金組成について述べる。Ｍｇ合
金組成としては、溶鋼に添加する必要のある元素との組
合せ、さらにはＭｇ合金製造の可否等を勘案して決める
べきであり、この点を考慮すると、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合
金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合
金、Ｓｉ−Ｍｇ合金が使用できる。これらは１種類以上
同時に用いてもよい。なお、合金中のＭｇ以外の成分の
含有量は規定するものではないが、Ｆｅを５０重量％程
度含有したものが、Ｍｇ合金の製造上好ましい。勿論、
Ｆｅが含まれていなくとも本発明を阻害するものでは
ないことは言うを須たない。また極く少量のＣａ等を合
金に複合してもよい。
金組成としては、溶鋼に添加する必要のある元素との組
合せ、さらにはＭｇ合金製造の可否等を勘案して決める
べきであり、この点を考慮すると、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合
金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合
金、Ｓｉ−Ｍｇ合金が使用できる。これらは１種類以上
同時に用いてもよい。なお、合金中のＭｇ以外の成分の
含有量は規定するものではないが、Ｆｅを５０重量％程
度含有したものが、Ｍｇ合金の製造上好ましい。勿論、
Ｆｅが含まれていなくとも本発明を阻害するものでは
ないことは言うを須たない。また極く少量のＣａ等を合
金に複合してもよい。
【００１１】次に、Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．０
０２〜０．１００Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／分にコントロールす
る理由を述べる。Ｍｇは溶鋼中のＡｌ２Ｏ３を還元し、
Ａｌ２Ｏ３をＡｌ２Ｏ３・ＭｇＯ（スピネル）とする目
的で添加される。この際、還元反応に伴い溶鋼中のＡｌ
が増加する。しかしＭｇは非常に反応性に富んでいるた
め、一定速度以上で添加した場合は、激しい発煙、耐火
物侵蝕等が起こり好ましくない。この点に関して試験を
おこなった結果、Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．１０
０Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／分以下にすることにより、激しい発
煙、耐火物侵蝕等を防止できることがわかった。また
０．００２Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／分以下の添加速度では、Ｍ
ｇの蒸発ロス比率が大きく、Ａｌ２Ｏ３の還元が不十分
であることも明かとなった。以上より、Ｍｇ合金中のＭ
ｇ添加速度を０．００２〜０．１００Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／
分にコントロールするのが適正である。
０２〜０．１００Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／分にコントロールす
る理由を述べる。Ｍｇは溶鋼中のＡｌ２Ｏ３を還元し、
Ａｌ２Ｏ３をＡｌ２Ｏ３・ＭｇＯ（スピネル）とする目
的で添加される。この際、還元反応に伴い溶鋼中のＡｌ
が増加する。しかしＭｇは非常に反応性に富んでいるた
め、一定速度以上で添加した場合は、激しい発煙、耐火
物侵蝕等が起こり好ましくない。この点に関して試験を
おこなった結果、Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．１０
０Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／分以下にすることにより、激しい発
煙、耐火物侵蝕等を防止できることがわかった。また
０．００２Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／分以下の添加速度では、Ｍ
ｇの蒸発ロス比率が大きく、Ａｌ２Ｏ３の還元が不十分
であることも明かとなった。以上より、Ｍｇ合金中のＭ
ｇ添加速度を０．００２〜０．１００Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／
分にコントロールするのが適正である。
【００１２】次に、Ｍｇ合金の添加条件について記載す
る。Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュ及びまたは同左
モールドで添加する理由は以下の通りである。Ｍｇは高
蒸気圧元素であり、高温で添加するほど蒸発ロスが大き
くなる。それゆえ、溶製工程上より低温の場所で添加す
べきであり、具体的には連続鋳造タンディッシュ及びま
たは同左モールドでの添加が望ましい。また、設備制約
等がある場合には取鍋内の溶鋼にＭｇ合金を添加しても
よい。
る。Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュ及びまたは同左
モールドで添加する理由は以下の通りである。Ｍｇは高
蒸気圧元素であり、高温で添加するほど蒸発ロスが大き
くなる。それゆえ、溶製工程上より低温の場所で添加す
べきであり、具体的には連続鋳造タンディッシュ及びま
たは同左モールドでの添加が望ましい。また、設備制約
等がある場合には取鍋内の溶鋼にＭｇ合金を添加しても
よい。
【００１３】また、粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより
溶鋼中の吹込む方式、及び鉄製ワイヤー中に充填し溶鋼
中に供給する方式の利点は以下の通りである。Ｍｇは酸
素との親和力が強く容易に酸化されるため、溶鋼表面に
自然落下により添加すると、かなりの部分は溶鋼表面上
で酸化され好ましくない。これに対して粒状のＭｇ合金
を不活性ガスにより溶鋼中の吹込む方式、及び鉄製ワイ
ヤー中に充填し溶鋼中に供給する方式では、空気酸化が
皆無であり、Ｍｇの添加歩留りが大幅に向上する。な
お、粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより溶鋼中の吹込む
方式は連続鋳造タンディッシュに適用するのが好まし
く、鉄製ワイヤー中に充填し溶鋼中に供給する方式は連
続鋳造モールドへの適用が最適である。以上のように、
Ｍｇ合金組成、添加速度、添加方法、添加場所の適正化
を図ることによりＭｇ添加による溶鋼飛散、耐火物反応
を防止でき、さらにＭｇ蒸発ロスも抑制できる。これら
によりＭｇの添加歩留りは向上し、その結果Ａｌ２Ｏ３
の改質が促進され、材質特性が飛躍的に向上する。
溶鋼中の吹込む方式、及び鉄製ワイヤー中に充填し溶鋼
中に供給する方式の利点は以下の通りである。Ｍｇは酸
素との親和力が強く容易に酸化されるため、溶鋼表面に
自然落下により添加すると、かなりの部分は溶鋼表面上
で酸化され好ましくない。これに対して粒状のＭｇ合金
を不活性ガスにより溶鋼中の吹込む方式、及び鉄製ワイ
ヤー中に充填し溶鋼中に供給する方式では、空気酸化が
皆無であり、Ｍｇの添加歩留りが大幅に向上する。な
お、粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより溶鋼中の吹込む
方式は連続鋳造タンディッシュに適用するのが好まし
く、鉄製ワイヤー中に充填し溶鋼中に供給する方式は連
続鋳造モールドへの適用が最適である。以上のように、
Ｍｇ合金組成、添加速度、添加方法、添加場所の適正化
を図ることによりＭｇ添加による溶鋼飛散、耐火物反応
を防止でき、さらにＭｇ蒸発ロスも抑制できる。これら
によりＭｇの添加歩留りは向上し、その結果Ａｌ２Ｏ３
の改質が促進され、材質特性が飛躍的に向上する。
【００１４】
【実施例】実施例１ １２０ｔｏｎ転炉にて母溶鋼を溶製し、取鍋へ出鋼する
際にＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌを添加した。続いて取鍋内
溶鋼にＲＨ処理を施し脱ガス、介在物除去を実施し、さ
らにＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌの微調整をおこない、表１
に示す組成の軸受相当溶鋼１１５ｔｏｎを得た。この溶
鋼から連続鋳造、棒鋼圧延により軸受鋼素材（サイズ６
５ｍｍφ）を製造した。この際、表２に示す条件でＭｇ
合金を添加した結果、得られた軸受鋼素材の転動疲労試
験成績は比較例１と比較して極めて良好な成績が得られ
た。また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯで
あり、その大きさは５μ以下であった。
際にＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌを添加した。続いて取鍋内
溶鋼にＲＨ処理を施し脱ガス、介在物除去を実施し、さ
らにＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌの微調整をおこない、表１
に示す組成の軸受相当溶鋼１１５ｔｏｎを得た。この溶
鋼から連続鋳造、棒鋼圧延により軸受鋼素材（サイズ６
５ｍｍφ）を製造した。この際、表２に示す条件でＭｇ
合金を添加した結果、得られた軸受鋼素材の転動疲労試
験成績は比較例１と比較して極めて良好な成績が得られ
た。また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯで
あり、その大きさは５μ以下であった。
【００１５】比較例１ 実施例１ と同様に１２０ｔｏｎ転炉にて母溶鋼を溶製
し、取鍋へ出鋼する際にＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌを添加
した。続いて取鍋内溶鋼にＲＨ処理を施し脱ガス、介在
物除去を実施し、さらにＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌの微調
整をおこない、表１に示す組成の軸受相当溶鋼１１５ｔ
ｏｎを得た。この溶鋼から連続鋳造、棒鋼圧延により軸
受鋼素材（サイズ６５ｍｍφ）を製造した。この際、表
２に示す条件でＭｇ合金を添加、あるいはＭｇ合金を添
加しなかった結果、得られた軸受鋼素材の転動疲労試験
成績は好ましくない成績となった。また鋼材中の介在物
は、主にＡｌ２Ｏ３であり、その大きさは１５μ以下と
実施例１よりもかなり大きかった。
し、取鍋へ出鋼する際にＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌを添加
した。続いて取鍋内溶鋼にＲＨ処理を施し脱ガス、介在
物除去を実施し、さらにＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ａｌの微調
整をおこない、表１に示す組成の軸受相当溶鋼１１５ｔ
ｏｎを得た。この溶鋼から連続鋳造、棒鋼圧延により軸
受鋼素材（サイズ６５ｍｍφ）を製造した。この際、表
２に示す条件でＭｇ合金を添加、あるいはＭｇ合金を添
加しなかった結果、得られた軸受鋼素材の転動疲労試験
成績は好ましくない成績となった。また鋼材中の介在物
は、主にＡｌ２Ｏ３であり、その大きさは１５μ以下と
実施例１よりもかなり大きかった。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】実施例２ 実施例１と同様の方法で表３に示す組成のばね鋼相当溶
鋼１２０ｔｏｎを得た。この溶鋼から連続鋳造、線材圧
延によりばね鋼線材（サイズ１０ｍｍφ）を製造した。
この際、表４に示す条件でＭｇ合金を添加したが、得ら
れたばね鋼線材の回転曲げ疲労試験成績は比較例２と比
べ極めて良好な成績となった。また鋼材中の介在物は大
部分Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯ、ＭｇＯであり、その大きさは
７μ以下であった。
鋼１２０ｔｏｎを得た。この溶鋼から連続鋳造、線材圧
延によりばね鋼線材（サイズ１０ｍｍφ）を製造した。
この際、表４に示す条件でＭｇ合金を添加したが、得ら
れたばね鋼線材の回転曲げ疲労試験成績は比較例２と比
べ極めて良好な成績となった。また鋼材中の介在物は大
部分Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯ、ＭｇＯであり、その大きさは
７μ以下であった。
【００１９】比較例２ 比較例１の方法に準じて表３に示す組成のばね鋼相当溶
鋼１１８ｔｏｎを溶製し、続いて連続鋳造、線材圧延に
よりばね鋼線材（サイズ１０ｍｍφ）製造した。この
際、表４に示す条件でＭｇ合金を添加、あるいはＭｇ合
金を添加しなかった結果、得られたばね鋼線材の回転曲
げ疲労試験成績は実施例２に比べ悪い結果となった。ま
た介在物は大部分Ａｌ２Ｏ３であり、そのサイズも２０
μ以下であった。
鋼１１８ｔｏｎを溶製し、続いて連続鋳造、線材圧延に
よりばね鋼線材（サイズ１０ｍｍφ）製造した。この
際、表４に示す条件でＭｇ合金を添加、あるいはＭｇ合
金を添加しなかった結果、得られたばね鋼線材の回転曲
げ疲労試験成績は実施例２に比べ悪い結果となった。ま
た介在物は大部分Ａｌ２Ｏ３であり、そのサイズも２０
μ以下であった。
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【発明の効果】以上、詳細に述べたように、本発明によ
り溶鋼中のＡｌ２Ｏ３の凝集を完全に止でき、その結
果、鋼材中のＡｌ２Ｏ３系介在物の大きさを従来にない
レベルの小サイズとすることが可能となった。これによ
りＡｌ２Ｏ３系介在物を無害化した良質な鋼材の製造が
可能となり、産業界にとって極めて有益である。
り溶鋼中のＡｌ２Ｏ３の凝集を完全に止でき、その結
果、鋼材中のＡｌ２Ｏ３系介在物の大きさを従来にない
レベルの小サイズとすることが可能となった。これによ
りＡｌ２Ｏ３系介在物を無害化した良質な鋼材の製造が
可能となり、産業界にとって極めて有益である。
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌを含有し、Ｃ含有量が
０．２重量％以上の溶鋼に、Ｍｇ含有量０．５重量％超
かつ３０重量％以下のＭｇ合金を添加することを特徴と
する溶鋼中Ａｌ2Ｏ3の凝集防止方法。 - 【請求項２】 Ｍｇ合金としてＦｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合金，
Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金，
Ｓｉ−Ｍｇ合金の１種類以上を用いる請求項１記載の方
法。 - 【請求項３】 Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．００２
〜０．１００Ｋｇ／Ｔ−溶鋼／分にコントロールする請
求項１又は２記載の方法。 - 【請求項４】 Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュ及び
または同左モールドで添加する請求項１，２又は３記載
の方法。 - 【請求項５】 粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより、溶
鋼中に吹込む請求項１，２，３又は４記載の方法。 - 【請求項６】 粒状のＭｇ合金を鉄製ワイヤー中に充填
し、溶鋼中に供給する請求項１，２，３又は４記載の方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33792291A JPH089728B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33792291A JPH089728B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法 |
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Family
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Family Applications (1)
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| JP33792291A Expired - Lifetime JPH089728B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法 |
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- 1991-11-28 JP JP33792291A patent/JPH089728B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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| JPH05311225A (ja) | 1993-11-22 |
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