JP2663231B2 - 低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法 - Google Patents
低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法Info
- Publication number
- JP2663231B2 JP2663231B2 JP2080693A JP2080693A JP2663231B2 JP 2663231 B2 JP2663231 B2 JP 2663231B2 JP 2080693 A JP2080693 A JP 2080693A JP 2080693 A JP2080693 A JP 2080693A JP 2663231 B2 JP2663231 B2 JP 2663231B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- alloy
- alumina
- low carbon
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低炭素溶鋼中のアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物の凝集を防止し、良質な鋼材を
製造する方法に関するものである。
（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物の凝集を防止し、良質な鋼材を
製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、鋼材に要求される品質は次第に厳
しく、かつ多様化してきており、より清浄な鋼を製造す
る技術の開発が強く望まれている。鋼材中の酸化物系介
在物も例外ではなく、鋼材中での悪影響度を軽減するた
めに一層の低減が要求されてきた。すなわち、酸化物系
介在物とくにアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物はタイヤ
コード等線材の断線原因、軸受鋼等の棒鋼では転動疲労
特性の悪化原因、さらにＤＩ缶等の薄鋼板では製缶時ワ
レの原因になることが知られており、その低減が強く求
められてきた。
しく、かつ多様化してきており、より清浄な鋼を製造す
る技術の開発が強く望まれている。鋼材中の酸化物系介
在物も例外ではなく、鋼材中での悪影響度を軽減するた
めに一層の低減が要求されてきた。すなわち、酸化物系
介在物とくにアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）系介在物はタイヤ
コード等線材の断線原因、軸受鋼等の棒鋼では転動疲労
特性の悪化原因、さらにＤＩ缶等の薄鋼板では製缶時ワ
レの原因になることが知られており、その低減が強く求
められてきた。
【０００３】このような状況にあって、アルミナ系介在
物の低減・除去技術は溶鋼二次精錬技術の発展に伴い、
技術的進展がみられた。その概要は昭和６３年１１月、
日本鉄鋼協会発行の第１２６・１２７回西山記念技術講
座「高清浄鋼」第１１〜第１５ページに詳述されてい
る。実際の工業プロセスにおいては、要素技術を種々組
合せて介在物の低減を図っているのが現状である。すな
わちＲＨ、粉体吹込み装置等の二次精錬装置の適用によ
る脱酸生成物の低減を中心として、断気、スラグ改質等
による再酸化防止、スラグカットによる混入酸化物系介
在物の低減を組合せ、その低減ニーズに対処している。
しかし、これらの技術は総じてコストアップを招くこ
と、さらにはアルミナ系介在物の除去限界に接近してい
るのも事実である。
物の低減・除去技術は溶鋼二次精錬技術の発展に伴い、
技術的進展がみられた。その概要は昭和６３年１１月、
日本鉄鋼協会発行の第１２６・１２７回西山記念技術講
座「高清浄鋼」第１１〜第１５ページに詳述されてい
る。実際の工業プロセスにおいては、要素技術を種々組
合せて介在物の低減を図っているのが現状である。すな
わちＲＨ、粉体吹込み装置等の二次精錬装置の適用によ
る脱酸生成物の低減を中心として、断気、スラグ改質等
による再酸化防止、スラグカットによる混入酸化物系介
在物の低減を組合せ、その低減ニーズに対処している。
しかし、これらの技術は総じてコストアップを招くこ
と、さらにはアルミナ系介在物の除去限界に接近してい
るのも事実である。
【０００４】本発明者らは上記現状を打破する画期的方
法として、特願平３−３３７９２２号および特願平４−
１４４９８号を提案した。この方法はＡｌ2 Ｏ3 が存在
する溶鋼にＭｇを添加することにより、Ａｌ2 Ｏ3 をＡ
ｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭｇＯに改質し、酸化物サイ
ズを微細化し、酸化物の鋼材への悪影響度を完全に解消
させるものである。
法として、特願平３−３３７９２２号および特願平４−
１４４９８号を提案した。この方法はＡｌ2 Ｏ3 が存在
する溶鋼にＭｇを添加することにより、Ａｌ2 Ｏ3 をＡ
ｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭｇＯに改質し、酸化物サイ
ズを微細化し、酸化物の鋼材への悪影響度を完全に解消
させるものである。
【０００５】
【発明が解決するための課題】しかしながら、特願平３
−３３７９２２号および特願平４−１４４９８号の方法
では、適用可能な溶鋼組成に限界があった。すなわち溶
鋼Ｃ含有量が０．２重量％以上では技術的問題はない
が、０．２重量％未満の場合、Ｍｇ添加時の溶鋼飛散が
激しいため実際の添加は困難であった。本発明はこのよ
うな欠点を解決し、すべての炭素溶鋼へのＭｇ添加を可
能とすることを課題とする。
−３３７９２２号および特願平４−１４４９８号の方法
では、適用可能な溶鋼組成に限界があった。すなわち溶
鋼Ｃ含有量が０．２重量％以上では技術的問題はない
が、０．２重量％未満の場合、Ｍｇ添加時の溶鋼飛散が
激しいため実際の添加は困難であった。本発明はこのよ
うな欠点を解決し、すべての炭素溶鋼へのＭｇ添加を可
能とすることを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有し、Ｃ含有
量が０．２重量％未満の溶鋼に脱酸調整を施し、溶存酸
素を５０ｐｐｍ以下とした後、Ｍｇ合金を添加すること
を特徴とする低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法で
ある。
するものであって、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有し、Ｃ含有
量が０．２重量％未満の溶鋼に脱酸調整を施し、溶存酸
素を５０ｐｐｍ以下とした後、Ｍｇ合金を添加すること
を特徴とする低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法で
ある。
【０００７】ここで、Ｍｇ合金としてＭｇ含有量０．５
重量％超かつ３０重量％以下のＦｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、
Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、
Ｓｉ−Ｍｇ合金およびＭｇ含有量５重量％超かつ７０重
量％以下のＡｌ−Ｍｇ合金を１種類以上用いること、ま
たＭｇ合金中のＭｇ添加速度を０．００２〜０．１００
（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロールすることも特徴
とする。またＭｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよび
連続鋳造モールドの少なくとも一方で添加すること、そ
の添加方法は粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより溶鋼中
に吹き込む、あるいは粒状のＭｇ合金を鉄製ワイヤ中に
充填し、溶鋼中に供給することも特徴とする。
重量％超かつ３０重量％以下のＦｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、
Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、
Ｓｉ−Ｍｇ合金およびＭｇ含有量５重量％超かつ７０重
量％以下のＡｌ−Ｍｇ合金を１種類以上用いること、ま
たＭｇ合金中のＭｇ添加速度を０．００２〜０．１００
（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロールすることも特徴
とする。またＭｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよび
連続鋳造モールドの少なくとも一方で添加すること、そ
の添加方法は粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより溶鋼中
に吹き込む、あるいは粒状のＭｇ合金を鉄製ワイヤ中に
充填し、溶鋼中に供給することも特徴とする。
【０００８】
【作用】Ｍｇ添加のねらいは、溶鋼中に存在する酸化物
のサイズを微細化し、鋼材品質に対する酸化物の悪影響
を解消することにある。すなわち、鋼材中の介在物の大
きさが大きいほど、その部分に応力が集中しやすくな
り、欠陥となりやすく好ましくないことから、酸化物に
ついても大きくしなければ悪影響を及ぼさない。この考
え方に基づき、本発明者らは溶鋼中で凝集・粗大化しや
すいＡｌ2 Ｏ3 の微細化法を種々検討した。その結果、
Ａｌ2 Ｏ3 を改質しＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭｇＯ
とすることにより、Ａｌ2 Ｏ3 の凝集・粗大化を完全に
防止でき、溶鋼中に存在する酸化物を極めて微細なサイ
ズとすることが可能となった。以下、本発明の詳細につ
いて述べる。
のサイズを微細化し、鋼材品質に対する酸化物の悪影響
を解消することにある。すなわち、鋼材中の介在物の大
きさが大きいほど、その部分に応力が集中しやすくな
り、欠陥となりやすく好ましくないことから、酸化物に
ついても大きくしなければ悪影響を及ぼさない。この考
え方に基づき、本発明者らは溶鋼中で凝集・粗大化しや
すいＡｌ2 Ｏ3 の微細化法を種々検討した。その結果、
Ａｌ2 Ｏ3 を改質しＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭｇＯ
とすることにより、Ａｌ2 Ｏ3 の凝集・粗大化を完全に
防止でき、溶鋼中に存在する酸化物を極めて微細なサイ
ズとすることが可能となった。以下、本発明の詳細につ
いて述べる。
【０００９】まず、本発明対象のＭｇ合金添加前の溶鋼
組成について述べる。本発明では従来Ｍｇ添加が困難で
あったＣ含有量０．２重量％未満の低炭素溶鋼を対象と
する。Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌは脱酸元素であり、脱酸調整時
に溶存酸素を効率よく５０ｐｐｍ以下にするために、所
定量のＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有した溶鋼にＭｇを添加し
た方が得策である。
組成について述べる。本発明では従来Ｍｇ添加が困難で
あったＣ含有量０．２重量％未満の低炭素溶鋼を対象と
する。Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌは脱酸元素であり、脱酸調整時
に溶存酸素を効率よく５０ｐｐｍ以下にするために、所
定量のＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有した溶鋼にＭｇを添加し
た方が得策である。
【００１０】Ｃ含有量０．２重量％未満の低炭素溶鋼で
は溶存酸素が多くなり、このため添加Ｍｇは溶存酸素と
激しく反応する。この反応は急激な発熱を伴うため、溶
鋼飛散が生じ、安全対策が必要となる等操業上問題であ
る。さらに溶鋼飛散は鉄歩留りの低下にもつながり好ま
しくない。
は溶存酸素が多くなり、このため添加Ｍｇは溶存酸素と
激しく反応する。この反応は急激な発熱を伴うため、溶
鋼飛散が生じ、安全対策が必要となる等操業上問題であ
る。さらに溶鋼飛散は鉄歩留りの低下にもつながり好ま
しくない。
【００１１】この対策を種々検討した結果、Ｍｇ添加前
溶鋼に脱酸調整を施し、溶存酸素を５０ｐｐｍ以下とす
る方法が最も効率的であることを究明した。溶存酸素が
５０ｐｐｍ以下の範囲では溶鋼飛散は僅少となり、安定
した操業が可能となる。さらにＭｇ添加による鉄歩留り
の低下もほとんどない。溶存酸素を５０ｐｐｍ以下とす
る方法については特に限定するものではない。一般的に
はＭｇ添加前にＡｌ、Ｓｉ、Ｍｎの一定量以上を添加す
ることにより達成される。
溶鋼に脱酸調整を施し、溶存酸素を５０ｐｐｍ以下とす
る方法が最も効率的であることを究明した。溶存酸素が
５０ｐｐｍ以下の範囲では溶鋼飛散は僅少となり、安定
した操業が可能となる。さらにＭｇ添加による鉄歩留り
の低下もほとんどない。溶存酸素を５０ｐｐｍ以下とす
る方法については特に限定するものではない。一般的に
はＭｇ添加前にＡｌ、Ｓｉ、Ｍｎの一定量以上を添加す
ることにより達成される。
【００１２】本発明においては、ＭｇはＭｇ合金として
添加する。その理由はＭｇ単独では反応性が激しく実際
の工業プロセスでの使用が困難なことによる。Ｍｇ合金
組成としては、溶鋼に添加する必要のある元素との組合
せ、さらには合金製造の可否等を勘案して決めるべきで
ある。これらより、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｍｎ
−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｓｉ−Ｍｇ
合金およびＡｌ−Ｍｇ合金が使用できる。これらの合金
は１種類以上同時に用いてもよい。
添加する。その理由はＭｇ単独では反応性が激しく実際
の工業プロセスでの使用が困難なことによる。Ｍｇ合金
組成としては、溶鋼に添加する必要のある元素との組合
せ、さらには合金製造の可否等を勘案して決めるべきで
ある。これらより、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｍｎ
−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｓｉ−Ｍｇ
合金およびＡｌ−Ｍｇ合金が使用できる。これらの合金
は１種類以上同時に用いてもよい。
【００１３】Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｇ
合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｓｉ−Ｍｇ合金の
Ｍｇ含有量を３０重量％以下に規定する理由は合金添加
時の溶鋼飛散防止のためである。すなわち合金中のＭｇ
が３０重量％を越えると反応性が激しくなり、合金添加
時に溶鋼が飛散し好ましくない。またＭｇ含有量が０．
５重量％以下になると、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭ
ｇＯへの改質が十分進行せず好ましくない。一方Ａｌ−
Ｍｇ合金の場合にはＭｇの反応性が前記合金よりも低い
ので、５重量％超かつ７０重量％以下が適正範囲とな
る。
合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｓｉ−Ｍｇ合金の
Ｍｇ含有量を３０重量％以下に規定する理由は合金添加
時の溶鋼飛散防止のためである。すなわち合金中のＭｇ
が３０重量％を越えると反応性が激しくなり、合金添加
時に溶鋼が飛散し好ましくない。またＭｇ含有量が０．
５重量％以下になると、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯあるいはＭ
ｇＯへの改質が十分進行せず好ましくない。一方Ａｌ−
Ｍｇ合金の場合にはＭｇの反応性が前記合金よりも低い
ので、５重量％超かつ７０重量％以下が適正範囲とな
る。
【００１４】なお、合金中のＭｇ以外の成分の含有量は
規定するものではないが、Ｆｅをある程度含有したもの
が、合金製造上好ましい。また極く少量のＣａ等を合金
に複合してもよい。
規定するものではないが、Ｆｅをある程度含有したもの
が、合金製造上好ましい。また極く少量のＣａ等を合金
に複合してもよい。
【００１５】次に、Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．０
０２〜０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロー
ルする理由を述べる。Ｍｇは非常に反応性に富んでいる
ため、一定速度以上で添加した場合は激しい発煙、耐火
物侵蝕等が起こり好ましくない。この点に関して、Ｍｇ
合金中のＭｇ添加速度を０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）
／分以下にすることにより、激しい発煙、耐火物侵蝕等
を防止できることがわかった。また０．００２（ｋｇ／
ｔ−溶鋼）／分未満の添加速度ではＭｇの蒸発ロス比率
が大きく、Ａｌ2 Ｏ3 の還元が不十分であることも明か
となった。
０２〜０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロー
ルする理由を述べる。Ｍｇは非常に反応性に富んでいる
ため、一定速度以上で添加した場合は激しい発煙、耐火
物侵蝕等が起こり好ましくない。この点に関して、Ｍｇ
合金中のＭｇ添加速度を０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）
／分以下にすることにより、激しい発煙、耐火物侵蝕等
を防止できることがわかった。また０．００２（ｋｇ／
ｔ−溶鋼）／分未満の添加速度ではＭｇの蒸発ロス比率
が大きく、Ａｌ2 Ｏ3 の還元が不十分であることも明か
となった。
【００１６】次に、Ｍｇ合金の添加条件について記載す
る。Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよび連続鋳造
モールドの少なくとも一方で添加する理由はＭｇの蒸発
ロス防止である。すなわち高蒸気圧元素であるＭｇはよ
り低温の場所で添加すべきであり、具体的には連続鋳造
タンディッシュおよび／または連続鋳造モールドで添加
が望ましい。なお設備制約等がある場合は溶鋼取鍋で添
加することがあってもよい。
る。Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよび連続鋳造
モールドの少なくとも一方で添加する理由はＭｇの蒸発
ロス防止である。すなわち高蒸気圧元素であるＭｇはよ
り低温の場所で添加すべきであり、具体的には連続鋳造
タンディッシュおよび／または連続鋳造モールドで添加
が望ましい。なお設備制約等がある場合は溶鋼取鍋で添
加することがあってもよい。
【００１７】また、粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより
溶鋼中に吹き込む方式、鉄製ワイヤ中に充填し溶鋼中に
供給する方式では、Ｍｇと大気中酸素との接触が抑制さ
れＭｇの酸化ロスが大幅に低減する。なおこれらＭｇ合
金の供給は取鍋内溶鋼に適用してもよいが、温度的には
粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより吹込む方式は連続鋳
造タンディッシュ、また鉄製ワイヤ方式は連続鋳造モー
ルドへの適用がより有利である。
溶鋼中に吹き込む方式、鉄製ワイヤ中に充填し溶鋼中に
供給する方式では、Ｍｇと大気中酸素との接触が抑制さ
れＭｇの酸化ロスが大幅に低減する。なおこれらＭｇ合
金の供給は取鍋内溶鋼に適用してもよいが、温度的には
粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより吹込む方式は連続鋳
造タンディッシュ、また鉄製ワイヤ方式は連続鋳造モー
ルドへの適用がより有利である。
【００１８】これらによりＭｇの添加効率は向上し、そ
の結果Ａｌ2 Ｏ3 の改質が促進され、材質特性が飛躍的
に向上する。
の結果Ａｌ2 Ｏ3 の改質が促進され、材質特性が飛躍的
に向上する。
【００１９】
【実施例】以下本発明の実施例を述べ、本発明の効果を
記載する。 実施例１ １２０ｔｏｎ転炉にて母溶鋼を溶製し、取鍋へ出鍋する
際にＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを添加した。続いて取鍋内溶鋼に
ＲＨ処理を施しながらＡｌを添加し、溶鋼中溶存酸素を
１０〜２０ｐｐｍに調整し、表１に示す組成の線材相当
溶鋼１１５〜１２５ｔｏｎを得た。この溶鋼に表２に示
す条件でＭｇを添加し、さらに連続鋳造、線材圧延によ
り線材素材を製造した。得られた線材素材の中村式回転
曲げ疲労試験（応力８０ｋｇｆ／ｍｍ2 ）の結果は表２
に示すように比較例に対して極めて良好な成績が得られ
た。また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ、
ＭｇＯであり、その大きさは１１μ以下であった。
記載する。 実施例１ １２０ｔｏｎ転炉にて母溶鋼を溶製し、取鍋へ出鍋する
際にＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを添加した。続いて取鍋内溶鋼に
ＲＨ処理を施しながらＡｌを添加し、溶鋼中溶存酸素を
１０〜２０ｐｐｍに調整し、表１に示す組成の線材相当
溶鋼１１５〜１２５ｔｏｎを得た。この溶鋼に表２に示
す条件でＭｇを添加し、さらに連続鋳造、線材圧延によ
り線材素材を製造した。得られた線材素材の中村式回転
曲げ疲労試験（応力８０ｋｇｆ／ｍｍ2 ）の結果は表２
に示すように比較例に対して極めて良好な成績が得られ
た。また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ、
ＭｇＯであり、その大きさは１１μ以下であった。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】比較例１ 一方、実施例１と全く同様の方法で表１に示す組成の線
材相当溶鋼１１０〜１２５ｔｏｎを得た後、表２に比較
例として示す本発明範囲外の条件でＭｇを添加した。そ
の結果得られた線材素材の中村式回転曲げ疲労試験結果
は表２に示すように実施例１と比較して好ましくない成
績が得られた。また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ2 Ｏ3
であり、その大きさは２３μ以下と実施例１より大であ
った。
材相当溶鋼１１０〜１２５ｔｏｎを得た後、表２に比較
例として示す本発明範囲外の条件でＭｇを添加した。そ
の結果得られた線材素材の中村式回転曲げ疲労試験結果
は表２に示すように実施例１と比較して好ましくない成
績が得られた。また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ2 Ｏ3
であり、その大きさは２３μ以下と実施例１より大であ
った。
【００２３】比較例２ １２０ｔｏｎ転炉にて母溶鋼を溶製し、取鍋へ出鍋する
際にＭｎのみを添加し、続いて取鍋内溶鋼にＲＨ処理を
施し、表３に示す組成の線材相当溶鋼１１５〜１２３ｔ
ｏｎを得た。この溶鋼の溶存酸素は５５〜６５ｐｐｍで
あったため、本発明のすべての方法によりＭｇ合金添加
を試みたが、Ｍｇは添加できなかった。
際にＭｎのみを添加し、続いて取鍋内溶鋼にＲＨ処理を
施し、表３に示す組成の線材相当溶鋼１１５〜１２３ｔ
ｏｎを得た。この溶鋼の溶存酸素は５５〜６５ｐｐｍで
あったため、本発明のすべての方法によりＭｇ合金添加
を試みたが、Ｍｇは添加できなかった。
【００２４】
【表３】
【００２５】実施例２ １２０ｔｏｎ転炉にて母溶鋼を溶製し、取鍋へ出鍋する
際にＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを添加した。続いて取鍋内溶鋼に
ＲＨ処理を施しながらＡｌを添加し、溶鋼中溶存酸素を
１５〜２５ｐｐｍに調整し、表４に示す組成の薄鋼板相
当溶鋼１１０〜１２５ｔｏｎを得た。この溶鋼に表５に
示す条件でＭｇを添加し、さらに連続鋳造、連続熱延に
より薄鋼板素材を製造した。得られた薄鋼板素材の冷間
圧延時の割れ成績は表５に示すように比較例に対して極
めて良好な成績が得られた。また鋼材中の介在物は大部
分Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ、ＭｇＯであり、その大きさは１
２μ以下であった。
際にＳｉ、Ｍｎ、Ａｌを添加した。続いて取鍋内溶鋼に
ＲＨ処理を施しながらＡｌを添加し、溶鋼中溶存酸素を
１５〜２５ｐｐｍに調整し、表４に示す組成の薄鋼板相
当溶鋼１１０〜１２５ｔｏｎを得た。この溶鋼に表５に
示す条件でＭｇを添加し、さらに連続鋳造、連続熱延に
より薄鋼板素材を製造した。得られた薄鋼板素材の冷間
圧延時の割れ成績は表５に示すように比較例に対して極
めて良好な成績が得られた。また鋼材中の介在物は大部
分Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ、ＭｇＯであり、その大きさは１
２μ以下であった。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】比較例３ 一方、実施例２と全く同様の方法で表４に示す組成の薄
鋼板相当溶鋼１１０〜１２０ｔｏｎを得た後、表５に比
較例として示す本発明範囲外の条件でＭｇを添加した。
その結果得られた薄鋼板素材の冷間圧延時の割れ成績は
表５に示すように実施例２と比較して好ましくない成績
が得られた。また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ2 Ｏ3 で
あり、その大きさは２５μ以下と実施例２より大きかっ
た。
鋼板相当溶鋼１１０〜１２０ｔｏｎを得た後、表５に比
較例として示す本発明範囲外の条件でＭｇを添加した。
その結果得られた薄鋼板素材の冷間圧延時の割れ成績は
表５に示すように実施例２と比較して好ましくない成績
が得られた。また鋼材中の介在物は大部分Ａｌ2 Ｏ3 で
あり、その大きさは２５μ以下と実施例２より大きかっ
た。
【００２９】比較例４ １２０ｔｏｎ転炉にて母溶鋼を溶製し、取鍋へ出鍋する
際にＭｎのみを添加し、続いて取鍋内溶鋼にＲＨ処理を
施し、表６に示す組成の薄鋼板相当溶鋼１１８〜１２５
ｔｏｎを得た。この溶鋼の溶存酸素は６０〜７０ｐｐｍ
であったため、本発明のすべての方法によりＭｇ合金添
加を試みたが、Ｍｇは添加できなかった。
際にＭｎのみを添加し、続いて取鍋内溶鋼にＲＨ処理を
施し、表６に示す組成の薄鋼板相当溶鋼１１８〜１２５
ｔｏｎを得た。この溶鋼の溶存酸素は６０〜７０ｐｐｍ
であったため、本発明のすべての方法によりＭｇ合金添
加を試みたが、Ｍｇは添加できなかった。
【００３０】
【表６】
【００３１】
【発明の効果】以上、詳細に述べたように本発明により
低炭素溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 の凝集を完全に防止でき、そ
の結果鋼材中のＡｌ2 Ｏ3 系介在物の大きさを従来にな
いレベルの小サイズとすることが可能となった。これに
よりすべての炭素鋼のＡｌ2 Ｏ3 系介在物を無害化で
き、従来にない良質な鋼材の製造が可能となり産業界に
とって極めて有益である。
低炭素溶鋼中のＡｌ2 Ｏ3 の凝集を完全に防止でき、そ
の結果鋼材中のＡｌ2 Ｏ3 系介在物の大きさを従来にな
いレベルの小サイズとすることが可能となった。これに
よりすべての炭素鋼のＡｌ2 Ｏ3 系介在物を無害化で
き、従来にない良質な鋼材の製造が可能となり産業界に
とって極めて有益である。
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌを含有し、Ｃ含有量が
０．２重量％未満の溶鋼に脱酸調整を施し、溶存酸素を
５０ｐｐｍ以下とした後、Ｍｇ合金を添加することを特
徴とする低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法。 - 【請求項２】 Ｍｇ合金としてＭｇ含有量０．５重量％
超かつ３０重量％以下のＦｅ−Ｓｉ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−
Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ合金、Ｓｉ−
Ｍｇ合金およびＭｇ含有量５重量％超かつ７０重量％以
下のＡｌ−Ｍｇ合金を１種類以上用いることを特徴とす
る請求項１記載の低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方
法。 - 【請求項３】 Ｍｇ合金中のＭｇ添加速度を０．００２
〜０．１００（ｋｇ／ｔ−溶鋼）／分にコントロールす
ることを特徴とする請求項１または２記載の低炭素溶鋼
中のアルミナの凝集防止方法。 - 【請求項４】 Ｍｇ合金を連続鋳造タンディッシュおよ
び連続鋳造モールドの少なくとも一方で添加することを
特徴とする請求項１、２または３記載の低炭素溶鋼中の
アルミナの凝集防止方法。 - 【請求項５】 粒状のＭｇ合金を不活性ガスにより溶鋼
中に吹き込むことを特徴とする請求項１、２、３または
４記載の低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法。 - 【請求項６】 粒状のＭｇ合金を鉄製ワイヤ中に充填
し、溶鋼中に供給することを特徴とする請求項１、２、
３または４記載の低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2080693A JP2663231B2 (ja) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | 低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2080693A JP2663231B2 (ja) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | 低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212236A JPH06212236A (ja) | 1994-08-02 |
| JP2663231B2 true JP2663231B2 (ja) | 1997-10-15 |
Family
ID=12037287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2080693A Expired - Lifetime JP2663231B2 (ja) | 1993-01-14 | 1993-01-14 | 低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2663231B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100434539C (zh) * | 2003-12-03 | 2008-11-19 | 洛阳忠诚集团有限公司 | 用于钢液脱氧的稀土硅锰铝铁合金及其制备方法 |
-
1993
- 1993-01-14 JP JP2080693A patent/JP2663231B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06212236A (ja) | 1994-08-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3803582B2 (ja) | 鋼の細粒化方法、鋼の細粒化用合金及び細粒化用合金の製造方法 | |
| GB2204324A (en) | Welding wire | |
| JP2978038B2 (ja) | 酸化物系介在物超微細分散鋼 | |
| CN113699429B (zh) | 减少tp321不锈钢无缝管分层缺陷的冶炼工艺 | |
| JP4280163B2 (ja) | 低炭素鋼板、低炭素鋼鋳片およびその製造方法 | |
| JP2663231B2 (ja) | 低炭素溶鋼中のアルミナの凝集防止方法 | |
| JPH089728B2 (ja) | 溶鋼中Ａｌ２Ｏ３の凝集防止方法 | |
| JP3230070B2 (ja) | 溶鋼へのＭｇ添加方法 | |
| JP2684307B2 (ja) | 溶鋼中Ａｌ２ Ｏ３ の高効率凝集防止方法 | |
| JP3250459B2 (ja) | 溶接部の低温靱性に優れた耐ｈｉｃ鋼およびその製造方法 | |
| JPH08225822A (ja) | 溶鋼中アルミナ系介在物の改質方法 | |
| JP4555505B2 (ja) | 溶鋼中微細酸化物の多量分散方法 | |
| JPH11323426A (ja) | 高清浄鋼の製造方法 | |
| JP3033002B2 (ja) | 溶鋼への低コストＭｇ添加方法 | |
| CN115287396B (zh) | 一种铁镍基高温合金夹杂物的控制方法 | |
| JP4726448B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 | |
| JPH10152755A (ja) | 欠陥の少ない缶用鋼板用鋼材および製造方法 | |
| KR100524606B1 (ko) | 칼슘-알루미늄 합금철을 이용한 고청정 알루미늄-킬드강제조방법 | |
| JPH06248324A (ja) | Ｍｇ添加鋼の製造方法 | |
| JP4279947B2 (ja) | 溶鋼のＭｇ処理方法 | |
| JP3033001B2 (ja) | 酸化物系介在物の微細化方法 | |
| JPH09209025A (ja) | 溶接部の低温靱性に優れた耐ｈｉｃ鋼の製造方法 | |
| JP3673409B2 (ja) | 高強度極細線用鋼およびその製造方法 | |
| JPH1121613A (ja) | 低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法 | |
| JP3217952B2 (ja) | 欠陥の少ない缶用鋼板用鋼材および製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19970506 |